RODINNÝ DŮM PODVLČÍ 4, 277 01 DOLNÍ BEŘKOVICE PODVLČÍ PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY EV. Č. 89081.0 VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č. 78/2013 Sb. Nemovitost: Rodinný dům Podvlčí 4, 277 01 Dolní Beřkovice Podvlčí Umístění nemovitosti: Podvlčí 4, 277 01 Dolní Beřkovice Podvlčí Katastrální údaje: pozemek parc. č. st. 100/1, č. p. 4 katastrální území Dolní Beřkovice (628654) obec Dolní Beřkovice (534765) Vlastník nemovitosti: Seznam příloh: Zhotovitel: ½ Čížek Zdeněk, sídl. V Zátiší 1023, 278 01 Kralupy nad Vltavou ½ Fabiánová Irena, Alšova 1229, 277 11 Neratovice Úvodní část Protokol k průkazu energ. náročnosti pro objekt č.p. 4 Průkaz energetické náročnosti pro objekt č. p. 4 Oprávnění zpracovatele Ing. Dalibor Andrejs Kostomlatská 2188, 288 02 Nymburk dalibor@andrejs.cz, +420 722 160 936 energetický specialista MPO (číslo oprávnění 577) autorizovaný architekt ČKA (číslo 3822) autorizovaný inženýr po pozemní stavby ČKAIT (číslo 10254) V Nymburce dne: 22.5.2017
Rodinný dům, Podvlčí 4, 277 01 Dolní Beřkovice Podvlčí Květen 2017 Průkaz energetické náročnosti budovy ev.č. 89081.0 Ing. arch. Ing. Michaela Andrejsová Obsah: A. Úvodní část A.1 Umístění budovy A.2 Užití energie v budově A.3 Technické údaje budovy B. Protokol k průkazu energetické náročnosti pro objekt č. p. 4 a průkaz energetické náročnosti pro objekt č. p. 4 C. Výpočtová část D. Oprávnění zpracovatele
Rodinný dům, Podvlčí 4, 277 01 Dolní Beřkovice Podvlčí Květen 2017 Průkaz energetické náročnosti budovy ev.č. 89081.0 Ing. arch. Ing. Michaela Andrejsová A. Úvodní část A.1 Umístění budovy A.1.1 Orientační mapa umístění objektu širší vztahy Mělník a okolí A.1.2 Orientační mapka umístění objektu Podvlčí - 1 -
Rodinný dům, Podvlčí 4, 277 01 Dolní Beřkovice Podvlčí Květen 2017 Průkaz energetické náročnosti budovy ev.č. 89091.0 Ing. arch. Ing. Michaela Andrejsová A.1.3 Umístění objektu č. p. 4 zákres do ortofotomapy A.1.4 Výsek snímku katastrální mapy umístění objektu č. p. 4-2 -
Rodinný dům, Podvlčí 4, 277 01 Dolní Beřkovice Podvlčí Květen 2017 Průkaz energetické náročnosti budovy ev.č. 89091.0 Ing. arch. Ing. Michaela Andrejsová A.2 Užití energie v budově A.2.1 Stručný popis energetického a technického zařízení budovy Vytápění: K vytápění objektu je použit kotel na tuhá paliva DAKON UR 21 s předpokládanou účinností 75%. V kotli se spaluje hnědé uhlí a kusové dřevo. Příprava teplé vody: Příprava teplé vody je zajištěna skrze elektrický bojler Dražice OKCE 125 o objemu 125 l a s výkonem topného tělesa 2 kw a elektrickýprůtokový ohřívač Tatramat EO 944 P s výkonem 2 kw. Umělé osvětlení: Pro umělé osvětlení se používají úsporky a LED zdroje. Chlazení, větrání a vzduchotechnika: Nucené větrání není v objektu instalováno. Prostory objektu jsou větrány přirozeně okny. Stejně tak není instalováno chlazení. Solární systémy: Nejsou instalovány. A.2.2 Druhy energie užívané v budově V domě je užívána elektrická energie a tuhá paliva (hnědé uhlí a kusové dřevo). A.3 Technické údaje budovy A.3.1 Podklady pro zpracování průkazu energetické náročnosti budovy Výpočtem stanovené součinitele prostupu tepla jednotlivých použitých konstrukcí domu Fragment původní projektové dokumentace poskytnuté majitelem objektu Některé informace a skutečnosti nebylo možné na místě ověřit (zejména způsob a provedení skrytých konstrukcí nebyly prováděny žádné sondy). K dispozici byl fragment původní projektové dokumentace. Zpracovatel tohoto energetického hodnocení nebere zodpovědnost za případné dopady nepřesných informací (zejména s ohledem na provedení skrytých konstrukcí stavby, neboť nebyly prováděny sondy) do výsledků hodnocení. Podklady jsou uschovány v archivu zpracovatele v elektronické a papírové podobě. A.3.2 Stručný popis budovy Jedná se o patrový rodinný dům se sedlovou střechou. Objekt je částečně podsklepený. Střecha ani strop pod půdním prostorem nejsou zateplené. Stěny nejsou dodatečně zatepleny. Podlaha není zateplená. V objektu jsou původní špaletová a zdvojená okna. Vstupní dveře jsou dřevěné palubkové, rovněž původní. Objekt je ve stavebně-technickém stavu odpovídajícímu svému stáří a rovněž tomu, že doposud neproběhla žádná zásadnější rekonstrukce. - 3 -
Rodinný dům, Podvlčí 4, 277 01 Dolní Beřkovice Podvlčí Květen 2017 Průkaz energetické náročnosti budovy ev.č. 89091.0 Ing. arch. Ing. Michaela Andrejsová B. Protokol k průkazu energetické náročnosti pro objekt č. p. 4 a průkaz energetické náročnosti pro objekt č. p. 4-4 -
Podvl í.p. 4 277 01 Dolní Be kovice Dolní Be kovice st. 100/1 1.pol. 20. stol. ížek Zden k a Fabiánová Irena sídl. V Zátiší 1023, 278 11 Neratovice Alšova 1229, 277 11 Neratovice - / -
Strop k interiéru 0,30 ano Podlaha na terénu 0,45 ne Okno 5 - JZ30 1,50 ne St na JZ30 0,30 ne Okno 1 - JZ65 1,50 ne Okno 2 - JZ50 1,50 ne Okno 3 - JZ50 1,50 ne Okno 4 - JZ50 1,50 ne Okno 6 - SV65 1,50 ne Luxfer 7 - SV65 1,50 ne Okno 8 - SV50 1,50 ne Okno 9 - JV45 1,50 ne Dve e 10 - SZ30 1,70 ne St na JZ65 0,30 ne St na JZ50 0,30 ne St na SZ65 0,30 ne St na SZ30 0,30 ne St na SV65 0,30 ne St na JV65 0,30 ne Sr na JV45 0,30 ne St na SZ50 0,30 ne St na SV50 0,30 ne St na JV50 0,30 ne Plochá st echa 0,24 ne Podlaha nad suterénem 0,45 ne Tepelné vazby
Budova jako celek
Kotel DAKON UR21 - uhlí 70,0 21,0 Kotel DAKON UR 21 - d evo 30,0 21,0
p irozené v trání
Rodinný d m Bojler OKCE 125 90,0 2,0 Rodinný d m El. pr t. oh ev 10,0 2,0
p ímá - kompaktní úsporky 100 0,8
ano ne ne ano ano - - ano ano - - ano V objektu je možné zvážit instalaci tepelného erpadla jako zdroje pro vytáp ní a p ípadn i pro p ípravu teplé vody. Dále je možné zvážit instalaci solárních panel pro p ípravu teplé vody. Toto ešení je prezentováno v doporu ené variant. Kombinovaná výroba elekt iny a tepla nep ichází s ohledem na charakter objektu v úvahu. CZT nejsou v míst k dispozici. 22.5.2017 Ing. Dalibor Andrejs ne ne
zateplení obvodových st n, st echy, stropu pod p dou, podlah, vým na otvorových výplní osazení tepelného erpadla jako zdroje vytáp ní 32,760 osazení solárních kolektor pro p ípravu teplé vody 4,488 0,000 erpadla, regulace a další pomocná za ízení 0,066 0,197 0,029 0,087 x x 71,590 37,335
ano ano ne - ano ano ne - ano ano ne - V doporu ené variant je prezentováno zateplení celé obálky budovy a vým na všech otvorových výplní. V doporu ené variant dalších opat ení je dále navrženo osazení tepelného erpadla vzduch-voda jako zdroje vytáp ní a dopln ní solárních panel pro p ípravu teplé vody. Zásahy do technických za ízení v budovy jsou doporu ovány až v okamžiku, kdy bude naplánována rekonstrukce instalací. - 22.5.2017 Ing. Dalibor Andrejs ne
Ing. Dalibor Andrejs 577 22.05.2017 Podklady pro zpracování pr kazu energetické náro nosti budovy: Výpo tem stanovené sou initele prostupu tepla jednotlivých použitých konstrukcí domu Fragment p vodní projektové dokumentace poskytnuté majitelem objektu N které informace a skute nosti nebylo možné na míst ov it (zejména zp sob a provedení skrytých konstrukcí nebyly provád ny žádné sondy). K dispozici byl fragment p vodní projektové dokumentace. Zpracovatel tohoto energetického hodnocení nebere zodpov dnost za p ípadné dopady nep esných informací (zejména s ohledem na provedení skrytých konstrukcí stavby, nebo nebyly provád ny sondy) do výsledk hodnocení. Podklady jsou uschovány v archivu zpracovatele v elektronické a papírové podob.
Podvl í.p. 4 277 01 Dolní Be kovice Rodinný d m
Ing. Dalibor Andrejs Kostomlatská 2188, 288 02 Nymburk +420 605 289 813 / dalibor@andrejs.cz 577 22.05.2017
Rodinný dům, Podvlčí 4, 277 01 Dolní Beřkovice Podvlčí Květen 2017 Průkaz energetické náročnosti budovy ev.č. 89091.0 Ing. arch. Ing. Michaela Andrejsová C. Výpočtová část Komplexní posouzení skladeb jednotlivých stavebních konstrukcí z hlediska šíření tepla a vodní páry Výpočet energetické náročnosti budovy a průměrného součinitele prostupu tepla podle vyhlášky č. 78/2013 Sb. a ČSN 73 0540-2 - 5 -
SHRNUTÍ VLASTNOSTÍ HODNOCENÝCH KONSTRUKCÍ Teplo 2017 tepelná ochrana budov (ČSN 730540, EN ISO 6946, EN ISO 13788) Název kce Typ R [m2k/w] U [W/m2K] Ma,max[kg/m2] Odpaření DeltaT10 [C] Obvodová stěna 65... stěna 0.821 1.009 0.0124 ano --- Obvodová stěna 50... stěna 0.651 1.219 0.0176 ano --- Obvodová stěna 45... stěna 0.593 1.311 0.0202 ano --- Obvodová stěna 30... stěna 0.446 1.623 0.0708 ano --- Obvodová stěna 65 sute... stěna 1.260 0.719 nedochází ke kondenzaci v.p. --- Strop nad suterénem... podlaha 0.283 1.606 nedochází ke kondenzaci v.p. --- Střecha plochá... střecha 0.176 3.162 2.7816 ne --- Strop pod půdou... střecha 3.778 0.255 0.2706 ano --- Podlaha na terénu... podlaha 0.909 0.927 nedochází ke kondenzaci v.p. --- Podlaha na terénu v su... podlaha 0.887 0.946 nedochází ke kondenzaci v.p. --- Vysvětlivky: R tepelný odpor konstrukce U součinitel prostupu tepla konstrukce Ma,max maximální množství zkond. vodní páry v konstrukci za rok DeltaT10 pokles dotykové teploty podlahové konstrukce. KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2017 Název úlohy : Obvodová stěna 65 Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Podvlčí 4 Datum : 21.5.2017 ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová 0.050 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0300 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 2 Zdivo CP 0,6500 0,8000 900,0 1700,0 8,5 0.0000 3 Omítka vápenoc 0,0300 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová --- 2 Zdivo CP --- 3 Omítka vápenocementová --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) :
Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc --- 0.00 0.00 0.00 ne 2 Zdivo CP --- 0.00 0.00 0.00 ne 3 Omítka vápenoc --- 0.00 0.00 0.00 ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka [dny/hodiny] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] 1 31 744 20.6 56.1 1360.5-1.7 80.9 429.0 2 28 672 20.6 58.6 1421.1 0.1 80.4 494.4 3 31 744 20.6 59.1 1433.3 4.0 79.1 643.0 4 30 720 20.6 61.3 1486.6 8.7 76.9 864.7 5 31 744 20.6 66.0 1600.6 13.7 73.8 1156.4 6 30 720 20.6 70.1 1700.0 17.0 70.9 1373.1 7 31 744 20.6 72.0 1746.1 18.4 69.4 1468.0 8 31 744 20.6 71.2 1726.7 17.8 70.1 1428.0 9 30 720 20.6 66.2 1605.5 13.9 73.6 1168.3 10 31 744 20.6 61.5 1491.5 8.9 76.8 875.3 11 30 720 20.6 59.0 1430.8 3.9 79.0 637.6 12 31 744 20.6 58.6 1421.1 0.3 80.4 501.7 Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry). Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.821 m2k/w 1.009 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 1.03 / 1.06 / 1.11 / 1.21 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.5E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO 13786 : 380.8 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO 13786 : 22.0 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN 730540 a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 13.04 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.775 Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 15.0 0.747 11.5 0.594 15.6 0.775 76.9 2 15.6 0.758 12.2 0.591 16.0 0.775 78.3
3 15.8 0.709 12.3 0.502 16.9 0.775 74.6 4 16.3 0.643 12.9 0.352 17.9 0.775 72.4 5 17.5 0.553 14.0 0.048 19.0 0.775 72.7 6 18.5 0.409 15.0 ------ 19.8 0.775 73.7 7 18.9 0.228 15.4 ------ 20.1 0.775 74.2 8 18.7 0.329 15.2 ------ 20.0 0.775 74.0 9 17.6 0.547 14.1 0.026 19.1 0.775 72.7 10 16.4 0.641 12.9 0.346 18.0 0.775 72.4 11 15.8 0.710 12.3 0.504 16.8 0.775 74.6 12 15.6 0.756 12.2 0.587 16.0 0.775 78.0 RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 e theta [C]: 16.4 15.4-10.7-11.7 p [Pa]: 1334 1234 266 166 p,sat [Pa]: 1866 1753 243 222 theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/(m2s)] 1 0.4816 0.6179 1.355E-0008 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: 0.0124 kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: 1.9112 kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. Rozmezí relativních vlhkostí v jednotlivých materiálech (pro poslední roční cyklus): Trvání příslušné relativní vlhkosti v materiálu ve dnech za rok Číslo Název pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 Omítka vápenoc --- 273 92 --- --- 2 Zdivo CP --- --- 214 151 --- 3 Omítka vápenoc --- 31 183 151 --- S pomocí této tabulky lze zjednodušeně odhadnout, jaké je riziko dosažení nepřípustné hmotnostní vlhkosti materiálu či riziko jeho koroze. Konkrétně pro dřevo předepisuje ČSN 730540-2/Z1 maximální přípustnou hmotnostní vlhkost 18 %. Ze sorpční křivky pro daný typ dřeva lze odvodit, při jaké relativní vlhkosti vzduchu dosahuje dřevo této kritické hmotnostní vlhkosti. Obvykle jde o cca 80 %. Pokud je v tabulce výše pro dřevo uveden dlouhodobější výskyt relativní vlhkosti nad 80 %, lze předpokládat, že požadavek ČSN 730540-2 na maximální hmotnostní vlhkost dřeva nebude splněn. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540
Teplo 2017 Název úlohy : Obvodová stěna 50 Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Podvlčí 4 Datum : 21.5.2017 ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová 0.050 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0300 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 2 Zdivo CP 0,5000 0,8000 900,0 1700,0 8,5 0.0000 3 Omítka vápenoc 0,0300 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová --- 2 Zdivo CP --- 3 Omítka vápenocementová --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc --- 0.00 0.00 0.00 ne 2 Zdivo CP --- 0.00 0.00 0.00 ne 3 Omítka vápenoc --- 0.00 0.00 0.00 ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka [dny/hodiny] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] 1 31 744 20.6 56.1 1360.5-1.7 80.9 429.0 2 28 672 20.6 58.6 1421.1 0.1 80.4 494.4 3 31 744 20.6 59.1 1433.3 4.0 79.1 643.0 4 30 720 20.6 61.3 1486.6 8.7 76.9 864.7 5 31 744 20.6 66.0 1600.6 13.7 73.8 1156.4 6 30 720 20.6 70.1 1700.0 17.0 70.9 1373.1 7 31 744 20.6 72.0 1746.1 18.4 69.4 1468.0 8 31 744 20.6 71.2 1726.7 17.8 70.1 1428.0 9 30 720 20.6 66.2 1605.5 13.9 73.6 1168.3 10 31 744 20.6 61.5 1491.5 8.9 76.8 875.3 11 30 720 20.6 59.0 1430.8 3.9 79.0 637.6 12 31 744 20.6 58.6 1421.1 0.3 80.4 501.7 Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota,
relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry). Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.651 m2k/w 1.219 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 1.24 / 1.27 / 1.32 / 1.42 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.9E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO 13786 : 109.0 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO 13786 : 17.2 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN 730540 a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 11.67 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.734 Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 15.0 0.747 11.5 0.594 14.7 0.734 81.5 2 15.6 0.758 12.2 0.591 15.2 0.734 82.6 3 15.8 0.709 12.3 0.502 16.2 0.734 77.9 4 16.3 0.643 12.9 0.352 17.4 0.734 74.7 5 17.5 0.553 14.0 0.048 18.8 0.734 74.0 6 18.5 0.409 15.0 ------ 19.6 0.734 74.4 7 18.9 0.228 15.4 ------ 20.0 0.734 74.6 8 18.7 0.329 15.2 ------ 19.9 0.734 74.6 9 17.6 0.547 14.1 0.026 18.8 0.734 73.9 10 16.4 0.641 12.9 0.346 17.5 0.734 74.7 11 15.8 0.710 12.3 0.504 16.2 0.734 77.9 12 15.6 0.756 12.2 0.587 15.2 0.734 82.3 RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 e theta [C]: 15.5 14.3-10.2-11.4 p [Pa]: 1334 1210 290 166 p,sat [Pa]: 1759 1630 254 228 theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/(m2s)] 1 0.3727 0.4937 1.835E-0008 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: 0.0176 kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: 2.3034 kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. Rozmezí relativních vlhkostí v jednotlivých materiálech (pro poslední roční cyklus): Trvání příslušné relativní vlhkosti v materiálu ve dnech za rok Číslo Název pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 Omítka vápenoc --- 153 212 --- --- 2 Zdivo CP --- --- 214 151 --- 3 Omítka vápenoc --- 31 183 151 --- S pomocí této tabulky lze zjednodušeně odhadnout, jaké je riziko dosažení nepřípustné hmotnostní vlhkosti materiálu či riziko jeho koroze. Konkrétně pro dřevo předepisuje ČSN 730540-2/Z1 maximální přípustnou hmotnostní vlhkost 18 %. Ze sorpční křivky pro daný typ dřeva lze odvodit, při jaké relativní vlhkosti vzduchu dosahuje dřevo této kritické hmotnostní vlhkosti. Obvykle jde o cca 80 %. Pokud je v tabulce výše pro dřevo uveden dlouhodobější výskyt relativní vlhkosti nad 80 %, lze předpokládat, že požadavek ČSN 730540-2 na maximální hmotnostní vlhkost dřeva nebude splněn. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2017 Název úlohy : Obvodová stěna 45 Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Podvlčí 4 Datum : 21.5.2017 ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová 0.050 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0300 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 2 Zdivo CP 0,4500 0,8000 900,0 1700,0 8,5 0.0000 3 Omítka vápenoc 0,0300 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová --- 2 Zdivo CP --- 3 Omítka vápenocementová --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti.
Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc --- 0.00 0.00 0.00 ne 2 Zdivo CP --- 0.00 0.00 0.00 ne 3 Omítka vápenoc --- 0.00 0.00 0.00 ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka [dny/hodiny] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] 1 31 744 20.6 56.1 1360.5-1.7 80.9 429.0 2 28 672 20.6 58.6 1421.1 0.1 80.4 494.4 3 31 744 20.6 59.1 1433.3 4.0 79.1 643.0 4 30 720 20.6 61.3 1486.6 8.7 76.9 864.7 5 31 744 20.6 66.0 1600.6 13.7 73.8 1156.4 6 30 720 20.6 70.1 1700.0 17.0 70.9 1373.1 7 31 744 20.6 72.0 1746.1 18.4 69.4 1468.0 8 31 744 20.6 71.2 1726.7 17.8 70.1 1428.0 9 30 720 20.6 66.2 1605.5 13.9 73.6 1168.3 10 31 744 20.6 61.5 1491.5 8.9 76.8 875.3 11 30 720 20.6 59.0 1430.8 3.9 79.0 637.6 12 31 744 20.6 58.6 1421.1 0.3 80.4 501.7 Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry). Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.593 m2k/w 1.311 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 1.33 / 1.36 / 1.41 / 1.51 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.6E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO 13786 : 71.8 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO 13786 : 15.6 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN 730540 a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 11.09 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.717 Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty
--------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 15.0 0.747 11.5 0.594 14.3 0.717 83.6 2 15.6 0.758 12.2 0.591 14.8 0.717 84.5 3 15.8 0.709 12.3 0.502 15.9 0.717 79.4 4 16.3 0.643 12.9 0.352 17.2 0.717 75.7 5 17.5 0.553 14.0 0.048 18.6 0.717 74.5 6 18.5 0.409 15.0 ------ 19.6 0.717 74.7 7 18.9 0.228 15.4 ------ 20.0 0.717 74.8 8 18.7 0.329 15.2 ------ 19.8 0.717 74.8 9 17.6 0.547 14.1 0.026 18.7 0.717 74.5 10 16.4 0.641 12.9 0.346 17.3 0.717 75.6 11 15.8 0.710 12.3 0.504 15.9 0.717 79.4 12 15.6 0.756 12.2 0.587 14.9 0.717 84.2 RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 e theta [C]: 15.1 13.8-10.0-11.3 p [Pa]: 1334 1200 300 166 p,sat [Pa]: 1715 1578 259 231 theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/(m2s)] 1 0.3360 0.4584 2.069E-0008 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: 0.0202 kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: 2.4721 kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. Rozmezí relativních vlhkostí v jednotlivých materiálech (pro poslední roční cyklus): Trvání příslušné relativní vlhkosti v materiálu ve dnech za rok Číslo Název pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 Omítka vápenoc --- 91 274 --- --- 2 Zdivo CP --- --- 214 151 --- 3 Omítka vápenoc --- --- 214 151 --- S pomocí této tabulky lze zjednodušeně odhadnout, jaké je riziko dosažení nepřípustné hmotnostní vlhkosti materiálu či riziko jeho koroze. Konkrétně pro dřevo předepisuje ČSN 730540-2/Z1 maximální přípustnou hmotnostní vlhkost 18 %. Ze sorpční křivky pro daný typ dřeva lze odvodit, při jaké relativní vlhkosti vzduchu dosahuje dřevo této kritické hmotnostní vlhkosti. Obvykle jde o cca 80 %. Pokud je v tabulce výše pro dřevo uveden dlouhodobější výskyt relativní vlhkosti nad 80 %, lze předpokládat, že požadavek ČSN 730540-2 na maximální hmotnostní vlhkost dřeva nebude splněn. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software
KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2017 Název úlohy : Obvodová stěna 30 Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Podvlčí 4 Datum : 21.5.2017 ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna vnější jednoplášťová 0.050 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0300 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 2 Zdivo CP 0,3000 0,8000 900,0 1700,0 8,5 0.0000 3 Omítka vápenoc 0,0300 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 4 Omítka vápenoc 0,0300 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová --- 2 Zdivo CP --- 3 Omítka vápenocementová --- 4 Omítka vápenocementová --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc --- 0.00 0.00 0.00 ne 2 Zdivo CP --- 0.00 0.00 0.00 ne 3 Omítka vápenoc --- 0.00 0.00 0.00 ne 4 Omítka vápenoc --- 0.00 0.00 0.00 ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -13.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka [dny/hodiny] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] 1 31 744 20.6 56.1 1360.5-1.7 80.9 429.0 2 28 672 20.6 58.6 1421.1 0.1 80.4 494.4 3 31 744 20.6 59.1 1433.3 4.0 79.1 643.0
4 30 720 20.6 61.3 1486.6 8.7 76.9 864.7 5 31 744 20.6 66.0 1600.6 13.7 73.8 1156.4 6 30 720 20.6 70.1 1700.0 17.0 70.9 1373.1 7 31 744 20.6 72.0 1746.1 18.4 69.4 1468.0 8 31 744 20.6 71.2 1726.7 17.8 70.1 1428.0 9 30 720 20.6 66.2 1605.5 13.9 73.6 1168.3 10 31 744 20.6 61.5 1491.5 8.9 76.8 875.3 11 30 720 20.6 59.0 1430.8 3.9 79.0 637.6 12 31 744 20.6 58.6 1421.1 0.3 80.4 501.7 Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry). Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.446 m2k/w 1.623 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 1.64 / 1.67 / 1.72 / 1.82 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.3E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO 13786 : 25.6 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO 13786 : 11.7 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN 730540 a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 9.19 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.660 Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 15.0 0.747 11.5 0.594 13.0 0.660 90.7 2 15.6 0.758 12.2 0.591 13.6 0.660 91.1 3 15.8 0.709 12.3 0.502 15.0 0.660 84.3 4 16.3 0.643 12.9 0.352 16.6 0.660 78.9 5 17.5 0.553 14.0 0.048 18.3 0.660 76.3 6 18.5 0.409 15.0 ------ 19.4 0.660 75.6 7 18.9 0.228 15.4 ------ 19.9 0.660 75.4 8 18.7 0.329 15.2 ------ 19.6 0.660 75.5 9 17.6 0.547 14.1 0.026 18.3 0.660 76.3 10 16.4 0.641 12.9 0.346 16.6 0.660 78.9 11 15.8 0.710 12.3 0.504 14.9 0.660 84.3 12 15.6 0.756 12.2 0.587 13.7 0.660 90.7 RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 e theta [C]: 13.7 12.1-7.7-9.3-10.9 p [Pa]: 1334 1178 479 323 166 p,sat [Pa]: 1570 1414 318 276 240 theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry
na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/(m2s)] 1 0.2406 0.3300 4.177E-0008 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: 0.0708 kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: 2.3282 kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. Rozmezí relativních vlhkostí v jednotlivých materiálech (pro poslední roční cyklus): Trvání příslušné relativní vlhkosti v materiálu ve dnech za rok Číslo Název pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 Omítka vápenoc --- --- 365 --- --- 2 Zdivo CP --- --- 153 122 90 3 Omítka vápenoc --- --- 153 122 90 4 Omítka vápenoc --- --- 214 151 --- S pomocí této tabulky lze zjednodušeně odhadnout, jaké je riziko dosažení nepřípustné hmotnostní vlhkosti materiálu či riziko jeho koroze. Konkrétně pro dřevo předepisuje ČSN 730540-2/Z1 maximální přípustnou hmotnostní vlhkost 18 %. Ze sorpční křivky pro daný typ dřeva lze odvodit, při jaké relativní vlhkosti vzduchu dosahuje dřevo této kritické hmotnostní vlhkosti. Obvykle jde o cca 80 %. Pokud je v tabulce výše pro dřevo uveden dlouhodobější výskyt relativní vlhkosti nad 80 %, lze předpokládat, že požadavek ČSN 730540-2 na maximální hmotnostní vlhkost dřeva nebude splněn. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2017 Obvodová stěna 65 suterénní pod terénem Název úlohy : Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Podvlčí 4 Datum : 21.5.2017 ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Stěna suterénní 0.050 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) :
Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0300 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 2 Kámen 0,6500 1,4000 840,0 2400,0 40,0 0.0000 3 Půda písčitá v 1,0000 2,3000 920,0 2000,0 2,0 0.0000 4 Půda písčitá v 1,0000 2,3000 920,0 2000,0 2,0 0.0000 D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová --- 2 Kámen --- 3 Půda písčitá vlhká --- 4 Půda písčitá vlhká --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc --- 0.00 0.00 0.00 ne 2 Kámen --- 0.00 0.00 0.00 ne 3 Půda písčitá v --- 0.00 0.00 0.00 ne 4 Půda písčitá v --- 0.00 0.00 0.00 ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.00 m2k/w 0.00 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 8.8 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 100.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % Měsíc Délka [dny/hodiny] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] 1 31 744 20.6 56.1 1360.5 4.5 100.0 841.9 2 28 672 20.6 58.6 1421.1 3.5 100.0 784.7 3 31 744 20.6 59.1 1433.3 4.4 100.0 836.0 4 30 720 20.6 61.3 1486.6 6.4 100.0 960.8 5 31 744 20.6 66.0 1600.6 8.7 100.0 1124.4 6 30 720 20.6 70.1 1700.0 11.2 100.0 1329.6 7 31 744 20.6 72.0 1746.1 12.9 100.0 1487.2 8 31 744 20.6 71.2 1726.7 13.6 100.0 1556.7 9 30 720 20.6 66.2 1605.5 13.3 100.0 1526.6 10 31 744 20.6 61.5 1491.5 11.3 100.0 1338.4 11 30 720 20.6 59.0 1430.8 8.8 100.0 1132.0 12 31 744 20.6 58.6 1421.1 6.3 100.0 954.2 Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry). Průměrná měsíční venkovní teplota Te byla vypočtena podle čl. 4.2.3 v EN ISO 13788 (vliv tepelné setrvačnosti zeminy). Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE :
Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 1.260 m2k/w 0.719 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.74 / 0.77 / 0.82 / 0.92 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.6E+0011 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO 13786 : 4395795.5 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO 13786 : 10.9 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN 730540 a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 18.64 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.834 Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 15.0 0.650 11.5 0.438 17.9 0.834 66.2 2 15.6 0.710 12.2 0.509 17.8 0.834 69.9 3 15.8 0.702 12.3 0.490 17.9 0.834 69.8 4 16.3 0.701 12.9 0.457 18.2 0.834 70.9 5 17.5 0.741 14.0 0.448 18.6 0.834 74.6 6 18.5 0.774 15.0 0.400 19.0 0.834 77.2 7 18.9 0.779 15.4 0.322 19.3 0.834 77.9 8 18.7 0.732 15.2 0.229 19.4 0.834 76.5 9 17.6 0.584 14.1 0.106 19.4 0.834 71.3 10 16.4 0.548 12.9 0.177 19.1 0.834 67.7 11 15.8 0.589 12.3 0.298 18.6 0.834 66.6 12 15.6 0.653 12.2 0.413 18.2 0.834 67.9 RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 e theta [C]: 19.6 19.3 15.6 12.2 8.8 p [Pa]: 1334 1330 1155 1142 1128 p,sat [Pa]: 2275 2242 1777 1420 1128 theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 1.345E-0009 kg/(m2.s) Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry. Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. Rozmezí relativních vlhkostí v jednotlivých materiálech (pro poslední roční cyklus): Trvání příslušné relativní vlhkosti v materiálu ve dnech za rok
Číslo Název pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 Omítka vápenoc --- 242 123 --- --- 2 Kámen --- 181 184 --- --- 3 Půda písčitá v --- --- 151 214 --- 4 Půda písčitá v --- --- --- --- 365 S pomocí této tabulky lze zjednodušeně odhadnout, jaké je riziko dosažení nepřípustné hmotnostní vlhkosti materiálu či riziko jeho koroze. Konkrétně pro dřevo předepisuje ČSN 730540-2/Z1 maximální přípustnou hmotnostní vlhkost 18 %. Ze sorpční křivky pro daný typ dřeva lze odvodit, při jaké relativní vlhkosti vzduchu dosahuje dřevo této kritické hmotnostní vlhkosti. Obvykle jde o cca 80 %. Pokud je v tabulce výše pro dřevo uveden dlouhodobější výskyt relativní vlhkosti nad 80 %, lze předpokládat, že požadavek ČSN 730540-2 na maximální hmotnostní vlhkost dřeva nebude splněn. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2017 Strop nad suterénem Název úlohy : Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Podvlčí 4 Datum : 21.5.2017 ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Podlaha nad nevytápěným či méně vytáp. vnitřním prostorem 0.050 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Dlažba keramic 0,0200 1,0100 840,0 2000,0 200,0 0.0000 2 Beton hutný 1 0,0800 1,2300 1020,0 2100,0 17,0 0.0000 3 Cihlová klenba 0,1500 0,8000 900,0 1700,0 8,5 0.0000 4 Omítka vápenoc 0,0300 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Dlažba keramická --- 2 Beton hutný 1 --- 3 Cihlová klenba --- 4 Omítka vápenocementová --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2]
1 Dlažba keramic --- 0.00 0.00 0.00 ne 2 Beton hutný 1 --- 0.00 0.00 0.00 ne 3 Cihlová klenba --- 0.00 0.00 0.00 ne 4 Omítka vápenoc --- 0.00 0.00 0.00 ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.17 m2k/w 0.25 m2k/w 0.17 m2k/w 0.17 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : 5.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 80.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 % VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.283 m2k/w 1.606 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 1.63 / 1.66 / 1.71 / 1.81 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT : 3.8E+0010 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO 13786 : 19.0 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO 13786 : 9.7 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN 730540 a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 15.05 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.644 Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2k/w. Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 e theta [C]: 16.5 16.0 14.4 9.9 9.1 p [Pa]: 1334 981 860 748 697 p,sat [Pa]: 1873 1816 1641 1216 1157 theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev. Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 1.766E-0008 kg/(m2.s) Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software
KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2017 Střecha plochá Název úlohy : Zpracovatel : ing. Dalibor Andrejs Zakázka : RD Podvlčí 4 Datum : 21.5.2017 ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu du : Střecha jednoplášťová 0.050 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc 0,0300 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 2 Stropní konstr 0,1500 1,4300 1020,0 2300,0 23,0 0.0000 3 Betonová mazan 0,0600 1,3000 1020,0 2200,0 20,0 0.0000 4 Plechová kryti 0,0007 50,0000 870,0 7850,0 1720,0 0.0000 D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě. Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Omítka vápenocementová --- 2 Stropní konstrukce --- 3 Betonová mazanina --- 4 Plechová krytina --- Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti. Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce [W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2] 1 Omítka vápenoc --- 0.00 0.00 0.00 ne 2 Stropní konstr --- 0.00 0.00 0.00 ne 3 Betonová mazan --- 0.00 0.00 0.00 ne 4 Plechová kryti --- 0.00 0.00 0.00 ne Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě. Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w -13.0 C 20.6 C