PLOVOUCÍ PUTOVNÍ GALERIE TEREZA KEILOVÁ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ATELIÉR PETRA HÁJKA A JAROSLAVA HULÍNA

PLOVOUCÍ PUTOVNÍ GALERE TEREZA KELOVÁ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE ATELÉR PETRA HÁJKA A JAROSLAVA HULÍNA

- ANOTACE - PROHLÁŠENÍ AUTORA - STUDE BAKALÁŘSKÉ PRÁCE- zimní semestr 20 - DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ - letní semestr 202

ANOTACE Galerie se skládá z dvaceti stejných kontejnerů na ocelovém pontonu, ty se po připlutí do přístavu sestaví pomocí autojeřábu, podoba galerie tak není stálá a může měnit svůj tvar dle autorova záměru. Galerie začíná svou cestu v Praze a putuje říčními cestami po Evropě. Koncept vychází ze vzkazu v lahvi, který má za úkol předat důležitou informaci.

STUDE -ATZBP, zimní semestr 20 PLOVOUCÍ PUTOVNÍ GALERE ZADÁNÍ Současná města hledají nové rozvojové plochy. Jednou z rezerv města Prahy je řeka Vltava. Je však nutné míst na paměti že Vltava je veřejným prostorem a ne parcelou k trvalému zastavění. MÍSTO Vltava, Rašínovo nábřeží, Praha 2 ÚKOL A JEHO CÍLE Rašínovo nábřeží v současné době slouží jako parkoviště a přístavní molo. Jeho společenský a městotvorný potenciál je nevyužitý. Úkolem je analyzovat tento prostor a navrhnout do něj veřejnou funkci, která by tomuto místu dala nový smysl. Zásah není omezen pouze na Vltavu a náplavku, ale může zahrnovat i přilehlé nábřeží. Každý ze studentů na základě analýzy prověří své vlastní řešení. Objekty na Vltavě mohou plavat, tvořit samostatný ostrov, stát na náplavce...možnosti jsou různé: náměstí, tržiště, experimentální divadelní scéna, galerie, přístav, muzeum Vltavy, bydlení... HSTORE MÍSTA Rašínovo nábřeží Rašínovo nábřeží lěží na pravém břehu Vltavy mezi Vyšehradským tunelem a Jiráskovým mostem. Původně v této lokalitě vedla po upraveném břehu Vltavy komunikace staropražského Podskalí, kterou postupně nahradilo dnešní nábřeží. Jeho severní část nabyla charakteru nábřeží již v sedmdesátých letech 9.století. Jižní část, mezi dnešním Palackého náměstím a Vyšehradským tunelem, až na počátku 20.století. Celé nábřeží bylo za dobu své existence děleno na různé úseky, z nich každý nesl jiné jméno. Vyskytla s zde tedy řada jmen. Palackého nábřeží 876-940, Vyšehradské nábřeží 905-99, Podsklaské nábřeží 940-940, nábřeží Karla Lažnovského 94-945, Reinhard Heydrich Ufer 942-945(tento název, po jednom z největších zločinců německé okupace byl používán pouze v němčině), nábřeží Bedřicha Engelse 95-990. K opětovnému přejmenování došlo v roce 990. Délka nábřeží je cca 950 m. Nábřeží je určeno pro automobilovou a tramvajovou dopravu a pro pěší. Na přilehlém Vltavském břehu vyplouvají parníky a lodě Pražské paroplavební společnosti na okružní plavby Prahou. HSTORE Již v době románské byla v okolí dnešního Rašínova nábřeží rybářská vesnice. Nejstarší část osídlení byla později rozšířena do hloubky. Založení Nového města nemělo zvláštní vliv na základní tvar půdorysu Podskalí. Osada v Podskalí trpěla v této době každoročními záplavami. Půdorysný stavební celek zůstal ale celkově nezměněn až do konce 9. století. V původním Podskalí byla tradice dřevařského trhu od něhož se odvíjel i urbanismus celku. Podskalská ulice byla zastavěna jen na východní straně. Plavci ( obchodníci se dřevem) si postupně od města vykupovali vltavské břehy. Byly zde bohaté domy plavecké a drobnější domky řemeslníků a dělníků. Stavby veřejné se svým měřítkem téměř nelišily od staveb soukromých. Zánik historického celku Podskalí v letech 876-926 souvisel zejména s projektem nových pražských nábřeží a mostů. Na troskách Podskalí byla vybudována nová šablonovitě řešená čtvrť činžovních domů. Moderní výstavba souvisela s řešením Palackého náměstí, okolí Emauz a celého prostoru nábřeží. Archtitekt Bohumil Hübschman se oblasti Podsklaí věnoval téměř celý svůj život. Na návrzích se podíleli Alois Dryák, Pavel Janák a Vlastisla Hoffman. Hübschman postupovql v souladu s urbanistickými pravidly. Zachovla průhled na Emauzy vyřešil prostor nábřeží. Historik Zdeněk Wirth řekl :,, Je to jediný úplně vyřešený architektonický prostor moderní Prahy. STAVBA Stavba byla započata se stavbou Palackého mostu roku 878. Nábřeží bylo stavěno tak, aby se vozovka nacházela nad hladinou velké vody z roku 845. Na nábřežní zeď byl použit lomový davelský kámen s obkladem dole žulovým nahoře pískovcovým. Základy se šířkou 3,5-4,5 m jsou průměrně do hloubky 3,75m pod normální hladinu Vltavy. Náplavka byla pod Rašínovým nábřežím postavena až dodatečně. PAROPLAVBA Přístaviště Praha, které se v prvních dvou letech existence Společnosti nacházelo u Doubkovy cihelny na Zderaze, bylo roku 867 přemístěno k podskalskému přívozu. Toto umístění se jevilo jako dosti nevhodné, protože cesta k němu z Nového města byla poměrně zdlouhavá. A tak v roce 878 použila PPS prázdné nové náplavky v okolí budovaného Palackého mostu a umístila svoje přístaviště právě sem. Nachází se tady, mezi mostem Palackého a Jiráskovým, dodnes. K přezimování lodí bylo zprvu využíváno ústí potoka Botiče, ale už v roce 868 bylo zimoviště přemístěno do nově budovaného Podolského přístavu. Zde zimovaly pražské parníky až do roku 902.

KONCEPT KONCEPT Představte si, že hodíte vzkaz v lahvi do vody s nadějí, že někam dopluje. Napíšete do ní vzkaz, někdo ji vyloví, přečte si vaši myšlenku, váš vzkaz a buď na něj může navázat a přidat tak svoji nebo obsah úplně změnit a pak ji poslat prostě dál jako vy. Zvenku lahev se vzkazem vypadá pořád stejně, ale po každém vylovení zjistíte, že vzkazy jsou různé, možná podle toho, kdo je poslílal, odkud a kam, protože jeho funkce je jasný- pošli to dál. Plovoucí putovní galerie má stejný význam, z dálky vypadá nejasně, nikdo neví, co přiváží, až po jejím připlutí dostane význam. Potom, co si galerii prohlédnete, ji poskládáte do původního tvaru stejně, jako když vložíte vzkaz do lahve. Vzkaz v lahvi může mít někonečně mnoho podob, jeho obsah je bezedný, stejně jako plovoucí galerie, její tvar můžete navrhnout podle tématu nebo obsahu toho, co galerie veze nebo tak jak uznáte za vhodné. Galerie začíná svou pouť výstavou 4 semestrů studentských prací. Výhoda galerie oproti vzkazu v lahvi je ta, že se může vrátit zpět do svého domovského přístavu a to je Praha. CHARAKTERSTKA ÚZEMÍ STAVBY Galerie kotví v přístavišti Rašínova nábřeží- pravý břeh Vltavy. Rašínovo nábřeží dnes slouží především jako místo k odpočinku, pro procházky, rybáře, o víkendech se zde konají farmářské trhy, vede tudy i cyklostezka, která vede od Vyšehradu směrem k Mánesu. U Rašínova nábřeží dnes kotví parník Tyrš a slouží i jako přístaviště pro jiné čluny či parníky. ARCHTEKTONCKÉ ŘEŠENÍ STAVBY Galerie se skládá z 20 stejně velkých kontejnerů(30 ). Z 20 kontejnerů jsou 4 se stálým dispozičním řešením, jsou to: sanitární kontejner pro veřejnost, kontejner s občerstvení/kavárnou, spací kontejner pro obsluhu galerie, kontejner pro obsluhu se sociálním zázemím a kuchyňkou, ostatní kontejnery jsou určeny pro galerijní účely a pro schodiště, během plavby slouží jako prostor pro uskladnění převážených vystavovaných objektů. Galerijní kontejnery jsou zároveň uzpůsobeny tak, aby mohly měnit tvar galerie dle volby autora. Kontejnery jsou při převozu poskládány do jedné vrstvy, důvodem je malá podjezdná výška při převozu z Prahy, která činí 4,5m. Jsou převáženy na ocelovém pontonu, který díky své velikosti může plout po Labi do Německa, kde je velmi dobré říční spojení se střední Evropou. Tento celek je tlačen remorkérem o průměrné rychlosti 8km/h. DSPOZČNÍ ŘEŠENÍ STAVBY Mé řešení galerie je dáno střídáním kontejnerů a vytvořením tak třípatrového objektu. Prázdné prostory kontejnerů slouží pro promítání projektů na plátna, jelikož tato výstava je především určena pro promítání a prezentování. Poskládání kontejnerů vytváří atrium, které slouží pro hlavní komentované prezentování výstavy.

EVROPSKÝ ŘÍČNÍ SYSTÉM

SPOTŘEBA ENERGE VE VNTROZEMSKÉ VODNÍ DOPRAVĚ ( TJ ) 2009 200 VODNÍ DOPRAVA 47,8 39,9 SLNČNÍ DOPRAVA 34 505 35 782 ŽELEZNČNÍ DOPRAVA 9 860 9 822 SPOTŘEBA EMSÍ CO2 ( tis.t ) 2009 200 VODNÍ DOPRAVA 6 3 SLNČNÍ DOPRAVA 5 45 5 488 ŽELEZNČNÍ DOPRAVA 298 286 NEHODY V DOPRAVĚ 2009 200 VODNÍ DOPRAVA 7 SLNČNÍ DOPRAVA 2 706 9 676 ŽELEZNČNÍ DOPRAVA 3 25 PŘEHLED O PŘEPRAVĚ VĚCÍ PO VNTROZEMSKÝCH VODNÍCH CESTÁCH V RÁM EU 20 (tis.tun) 20 NZOZEMÍ 55 074 NĚMECKO 09 837 BELGE 87 560 FRANCE 33 890 ČESKÁ REPUBLKA 46

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNCKÉ FAKULTA ARCHTEKTURY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE DSP Stavba: Plovoucí putovní galerie Místo : Rašínovo nábřeží, Praha Ateliér: Doc. ng. arch. akad. arch. Petr Hájek ng. arch. Jaroslav Hulín Vypracovala: Tereza Keilová 20/202

OBSAH BAKALÁŘSKÉHO PROJEKTU A. Průvodní zpráva B. Souhrnná technická zpráva C. Situace stavby C.. Situace širší vztahy C..2 Koordinační situace D. Dokladová část E. Zásady organizace výstavby E.. Technická zpráva E..2 Koordinační situace F...2.2 F...2.22 F..2 F..2. F..2.2 F..2.2. F..2.2.2 F..2.2.3 F..2.2.4 F..2.2.5 F..2.2.6 F..2.2.7 Tabulka ostatních výrobků Tabulka zámků kontejneru Stavebně konstrukční část Technická zpráva Výkresová část Půdorys pontonu, řez A-A. řez B-B Ponton- prvky Ponton- paluba ST. DET0- kotvení schodnice ST.DET02- kotvení schodnice k pontonu ST. DET03- kotvení schodnice ke střeše kontejneru Galerijní kontejner F. Dokumentace stavby F.. Architektonické a stavebně technické řešení F... Technická zpráva F...2 Výkresová část F...2. Půdorys.NP F...2.2 Půdorys 2.NP F...2.3 Půdorys 3.NP F...2.4 Půdorys střechy F...2.5 Řez A-A, Řez F...2.6 Řez B-B F...2.7 Pohled severní, západní F...2.8 Pohled jižní, východní F...2.9 DET 0, 02 F...2.0 DET 03, 04 F...2. DET 05, 06, 07 F...2.2 DET 08 F...2.3 Tabulka kontejnerů F...2.5 Tabulka skladeb F...2.6 Tabulka dveří F...2.7 Tabulka oken F...2.8 Tabulka zámečnických prvků F...2.9 Tabulka klempířských prvků F...2.20 Tabulka truhlářských prvků F..3 Požárně bezpečnostní řešení F..3. Technická zpráva F..3.2 Výkresová část F..3.2. Koordinační situace F..3.2.2 Půdorys.NP F..3.2.3 Půdorys 2.NP F..3.2.4 Půdorys 3.NP F..4 Technické zabezpečení budovy F..4. Technická zpráva F..4.2 Výkresová část F..4.2. Koordinační situace F..4.2.2 Ponton- elektro, voda, kanalizace F..4.2.3 Vodovod-.NP F..4.2.4 Kanalizace-.NP F..4.2.5 Vzduchotechnika-.NP F..4.2.6 Elektro-.NP F..4.2.7 Elektro- 2.NP F..5 nteriér F..5. Výkresová část F..5.. Galerijní kontejner F..5..2 Kontejner- buffet

Výchozí podklad: - Container atlas, a practical guide to container architecture - Stavba a opravy lodí- Vladimír Jurenka, nž, Miroslav Hubert, nž. Petr Bílý - Mechanika ideálních kapalin- Bohumil Vybíral - Zákon č. 254/ 200 Sb., o vodách - Zákon č. 4/995 Sb., o vnitrozemské plavbě - Vyhláška Ministerstva dopravy č. 344/99 Sb. Řád plavební společnosti - webové stránky: www.pvl.cz www.ferona.cz www.fagus.cz www.fabric.architecturemag.com www.wikipedia.cz Plovoucí_ putovní_galerie A BAKALÁŘSKÝ PROJEKT 20-202 PRŮVODNÍ ZPRÁVA FAKULTA ARCHTEKTURY, ČVUT Ateliér: Doc. ng. akad. arch. Petr Hájek; ng. arch. Jaroslav Hulín Konzultant: ng. Pavel Štěpán

A. PRŮVODNÍ ZPRÁVA A. dentifikace stavby A.2 Charakteristika stavby A.3 Omezení plavby A.4 Schvalování stavby A.5 Kapacita stavby A.6 Bilance počtu osob A.7 Charakter území A.8 Napojovací body technických sítí A. 9 Údaje o průzkumech A. dentifikace stavby Název stavby: Plovoucí putovní galerie Místo stavby: kotviště: Rašínovo nábřeží- Výtoň, náplavka( mezi Palackého a Železničním mostem) Praha Autor projektu: Tereza Keilová Stupeň PD: dokumentace pro stavební povolení Datum: květen 202 A.2 Charakteristika stavby Předmětem projektu bylo navrhnout plovoucí objekt umístěný na Rašínově nábřeží. Byla navržena plovoucí putovní galerie, která funguje jako transport kulturních zážitku. Galerie se plaví po Vltavě dále po Labi až do Německa a je tlačena pomocí remorkéru, který je pronajmut. Objekt se skládá z ocelového pontonu, které bylo navrženo dle rozměrů pro průjezd minimálními rozměry plavebními komorami, které činí 0,6m a je vybaveno předměty pro napojení remorkéru. Na ocelovém pontonu je uloženo 20 stejně velkých použitých lodních kontejnerů, rozměry jsou 30 (2438 x 925 x 2896mm). Tyto kontejnery jsou při převozu složeny do jedné řady, kvůli stabilitě objektu a průjezdu pod mosty, minimální podjezdná výška mostů již v Praze činí 4,5m. Kontejnery jsou uzpůsobeny pro provoz galerie- jsou zatepleny, technologicky vybaveny a jsou navrženy tak, aby mohly být přeskupeny dle návrhu projektanta. Tato bakalářská práce zkoumá jednu z možností varianty podoby galerie. Tato podoba galerie je třípatrová, kontejnery se střídají a ve volných prostorách se promítá na plátna. Kontejnery mezi sebou vytváří atrium, ve kterém je možnost prezentace výstavy, diskuze nad tématy atd. A.3 Omezení plavby Úsek Vltava- Praha Mělník je klasifikován jako vodní cesta třídy Va. Kategorie, vyhovující k zařazení do kategorie vodních cest mezinárodního významu. Plavba je omezena Plavební vyhláškou č. 2/2003 Sb. Státní plavební správy ze dne 28. Ledna 2003 o úpravě čl. 9.04 a čl. 9.07 Řádu plavební bezpečnosti. Před dosažením nejvyššího povoleného vodního stavu na příslušném úseku vodní cesty je zakázána plavba všem plavidlům a musí být odklizeny do ochrance přístavů. A.4 Schvalování stavby Dle zákona 4/ 995 Sb. O vnitrozemské plavbě: Plovoucí stavba musí být schválena jako plavidlo. Schválení vydává plavební správa a vyžaduje obdobný rozsah dokumentace jako u klasického stavebního povolení. Musí být vydáno evidenční označení plavidla. Na plavidlo se nevztahují ČSN týkající se pozemních staveb, v této práci jsou v některých případech brány na vědomí. A.5 Kapacita stavby Plocha pontonu: 500 m 2 Celková užitková plocha: 703,4 m 2

A.6 Bilance počtu osob Pracovníků pro montáž galerie: 2 jeřábníci + 4 osoby Dovolená kapacita osob( výpočet dle ponoru pontonu) 500 lidí Povolená kapacita v jednom kontejneru : 0 lidí A.7 Charakter území Objekt je kotven u Rašínova nábřeží Výtoň. Rašínovo nábřeží leží na pravém břehu Vltavy mezi Železničním mostem a Palackým mostem. Délka nábřeží je cca 950 m. Nábřeží je určeno pro automobilovou a tramvajovou dopravu a pro pěší. Na přilehlé náplavce je kotviště pro parníky a lodě Pražské paroplavební společnosti na okružní plavby Prahou. Náplavka je rovná s kamenným dlažebním povrchem a momentálně je využívána jako parkoviště, prostor pro víkendové trhy, vede tudy cyklostezka. A.8 Napojovací body technických sítí Ponton je napojen na vodovodní přípojku a elektro přípojku. Přípojky se nachází ve skříni v uliční lampě. Kanalizace je řešena pomocí odpadních jímek, která se vyváží jednou za týden. A. 9 Údaje o průzkumech Nadmořská výška náplavky činí 88,35 m.n.m.

Plovoucí_ putovní_galerie B BAKALÁŘSKÝ PROJEKT 20-202 SOUHRNNÁ TECHNCKÁ ZPRÁVA FAKULTA ARCHTEKTURY, ČVUT Ateliér: Doc. ng. akad. arch. Petr Hájek; ng. arch. Jaroslav Hulín Konzultant: ng. Pavel Štěpán

B. SOUHRNNÁ TECHNCKÁ ZPRÁVA B.. Účel objektu B..2 Dopravní řešení B..2 Dopravní řešení B..3Urbanistické řešení B..4 Architektonické řešení B..5 Dispoziční a funkční řešení B..6 Přístup a užívání osobami s omezenou schopností pohybu B.2 Konstrukční a technické řešení B.2.Základy objektu B.2.2 Svislé nosné konstrukce B.2.3 Vodorovné nosné konstrukce B.2.4Střešní plášť B.2.5 Obvodový plášť B.2.6 Dělící konstrukce B.2.7Podhledové konstrukce B.2.8 Podlahy B.2.9 Povrchové úpravy B.2.9 Povrchové úpravy B.2.0 Výplně otvorů B.2. Zámečnické výrobky B.2.2 Klempířské výrobky B.2.3 Nátěry B.2.4 Vliv stavby na životní prostředí B.. Účel objektu Třípodlažní plovoucí galerie se nachází na Rašínově nábřeží a kotví mezi Železničním mostem a Palackým mostem. Objekt má funkci posílat výstavu a propojit tak města které spojuje říční systém Vltava Labe až dále do Německa, kde je větší využití tohoto systému. Objekt je možno skládat a přeskupovat kontejnery v modulovém systému. V bakalářské práci byla řešena jedna z variant podoby výstavy. B..2 Dopravní řešení Objekt je přístupný z náplavky po třech lávkách. Tyto lávky jsou široké 400mm dle výpočtu úniku lidí při hrozícím požáru. Příjezd k objektu auty je možný. Nejbližší zastávka tramvaje je vzdálená 2 minuty chůze od přístupu na ponton. Ponton je po složení výstavy tlačen tlačným remorkérem dále po řece. B..3Urbanistické řešení Základním rysem urbanistického řešení je propojení měst pomocí říčního systému. Navrhují plovoucí putovní galerii s funkcí jako vzkaz v lahvi- předání důležité informace. B..4 Architektonické řešení Zadání projektu bylo vytvořit plovoucí objekt na pontonu o rozměrech 50 x 0 m, tak aby přinesl další funkci na toto místo. Objekt je kotven podél Rašínovy náplavky. Jeho vzhled při příjezdu je zcela stejný jako příjezd nákladní lodi plné kontejnerů. Podobu stavba získá až po složení, stavba je třípatrová a láká návštěvníky venkovním promítáním na plátna. Architektonický výraz budovy je dán modulovým seskládáním kontejnerů, kontejnery jsou zároveň nosnou konstrukcí galerie. Kontejnery mezi sebou vytváří atrium, ve kterém je možnost prezentace výstavy nebo občerstvení v místním malém buffetu. B..5 Dispoziční a funkční řešení Objekt je třípodlažní. Kontejnery jsou na sebe střídavě položeny a dotýkají se v jejich nosných rozích. Mezeru mezi kontejnery vyplňují plátna na které se promítá směrem ven. Dispozice kontejnerů je dána jejich modulací a technickým zařízením. Je dáno : sanitární kontejner ( E- viz výkresy), obytný kontejner (A viz výkresy) a kontejner buffet- (C- viz výkresy) musí být vždy v prvním patře díky napojení na kanalizaci a systém vodovodu. Ostatní kontejnery mohou být v jakémkoli patře a přístupné jejich dveřními otvory, jsou napojeny na elektřinu venkovními zásuvkami. Venkovní vzhled galerie působí jako zeď, uvnitř je malá atrium pro promítání. Propojovací prvkem mezi kontejnery je dvojí schodiště- jedno venkovní a druhé vnitřní.

B..6 Přístup a užívání osobami s omezenou schopností pohybu Přístup do objektu je možný pomocí lávek. Horizontální přístup mezi kontejnery je zajištěn lehkými duralovými rampami. Vertikální přístup je umožněn pomocí nůžkové zvedací plošiny která dosahuje výšky 7 metrů. Je umístěna v levém malém atriu u kontejneru A. Při zvednutí do výšky 2.NP nebo 3. NP se odmontuje pororoštové zábradlí, které by jinak bránilo vjezdu vozíčkáře na střechu kontejneru. B.2 Konstrukční a technické řešení B.2.Základy objektu Základy objektu tvoří ocelový ponton, který je obalen plechem o tl. 2 mm ve kterém jsou umístěny technické místnosti pro provoz galerie. Ponton je tvořen ocelovým profily 200, které vytváří Vierendeellovy nosníky a ztužují tak ponton v podélném směru. Zároveň jsou v něm vytvořen vodotěsné komory, pomocí plechu tl. 6mm, které jsou přístupné shora pontonu kruhovými šachtami Ø 600 mm. Ty to šachty jsou používány je v případě technické poruchy uvnitř vodotěsných komor. Jinak tyto komory slouží v případě zatopení, aby nedošlo zaplavení všech vnitřní prostor pontonu. Ponton je na obou koncích zkosen pod úhlem 25. Záď pontonu je vybavena prvky pro napojení na tlačný remorkér. Přesné rozměry jsou dimenzovány ve výkresové dokumentaci. Konstrukce pontonu je svařovaná Ponor nezatíženého plavidla je 00mm, přičemž 300 mm je ponecháno jako bezpečnostní. Ponton bude na obou koncích označen ponorovými stupnicemi. B.2.2 Svislé nosné konstrukce Nosný systém galerie tvoří kontejnery. Kontejnery jsou nejvíce nosné v jejich rozích. V místech křížení jsou vyztuženy nosnými profily U 60, které jsou zakončeny stejnými profily jako jsou v rozích kontejneru o velikosti 60 x 60 x 20mm. Propojení kontejnerů je pomocí zámků (= twistlock) které jsou navařeny k pontonu. Horní dvě patra kontejnerů jsou také v rozích spojeny zámky- tím je vytvořena stabilita a tuhost objektu. B.2.3 Vodorovné nosné konstrukce Vlastní střecha kontejneru není pochozí, proto je navržen rošt z U profilů 60, které jsou propojené tenkostěnnými profily U 20, na tomto roštu je pak položena pororoštová podlaha. Propojení kontejnerů je pomocí zámků (= twistlock) které jsou navařeny k pontonu. Horní dvě patra kontejnerů jsou také v rozích spojeny zámky- tím je vytvořena stabilita a tuhost objektu Ponton je kotven pomocí lan na břehu a vlastními kotvami, tím je podpořena stabilita celého objektu. B.2.4Střešní plášť Je navržen textilní plášť. Nosnými prvky mezi textiliemi je U profil 40, který je naohýbaný do tvaru dle výkresů- výška oblouku je 365mm. V nosných prvcích je hliníkový profil, do kterých je zasunuta textilie. Odvod vody je v místech napojení na kontejnery na střechu kontejneru, kterému jsou navrženy v jeho rozích plastové svody, které jsou vzájemně propojeny, v místě napojení na spodní kontejner stéká na střechu skrz pororoštový rošt kontejneru a znovu je svedena do dalšího plastového svodu. Napojení na rámovou konstrukci plátna: rámová konstrukce má ve své horní části vytvořen okapní hranatý svod svými svislými nosnými profily 70 mm x 60 mm je voda svedena dále na střešní plášť spodního kontejneru. B.2.5 Obvodový plášť Plášť kontejnerů je tvořen trapézovým plechem který je z vnitřní strany zateplen PUR pěnou v tloušťce od 35mm 00mm. V o bvodovém plášti je vytvořen dřevěný nosný systém pro obložení OSB deskami nebo SDK deskami. Tento nosný systém je tvořen smrkovými prkny s osovými vzdálenostmi výrobních rozměrů OSB desek- 250mm, OSB desky jsou tloušťky 5 mm. Mezi OSB deskami a PUR pěnou je vložena Parozábrana- PE folie B.2.6 Dělící konstrukce Dělící konstrukce jsou navrženy jen v kontejneru A, C a E. Jsou vytvořeny z SDK panelů,, tloušťky dle výkresové dokumentace. B.2.7Podhledové konstrukce Podhled kontejnerů je tvořen OSB deskami, které jsou kotveny k hliníkový prvkům. V prostoru mezi zateplením a OSB podhledem je vytvořen prostor pro vedení elektro instalace. B.2.8 Podlahy Pro kontejnery byla navržena zateplená podlaha pokrytá šedivým marmoleem tl. 2mm. Pod marmoleem se nachází topné folie Ecofilm. Na daný rozměr je použito 3 ks topných folií šíře 600mm. Pod folií je podlahová izolace Climapor která leží na OSB desce tl.5mm. Spodní konstrukce kontejneru je zateplena PUR pěnou tloušťky 25mm a zakryta voděodolnou překližkou. Ponton má dřevěnou palubu- rošt ze smrkových prken. B.2.9 Povrchové úpravy Trapézový plech kontejnerů není povrchově upravován, vnitřní stěny z OSB desek nejsou povrchově upravovány, SDK stěny jsou natřeny na bílým nátěrem. B.2.0 Výplně otvorů Vstupy do kontejnerů jsou zaskleny systémem posuvných dveří Maestro TH od firmy Sapa. Jedná se dvoukřídlé rámy se dvěma kolejnicemi. Rám je navržen s přerušeným tepelným mostem. V případě nepoužívání dveřního tvoru- jsou dveře uzamčeny a zakryty vnitřní OSB deskou a tím je prodloužena vnitřní vystavovací plocha. Výplň otvorů je z tvrzeného lepeného skla,. Ostatní dveře jsou plné dřevěná osazené v ocelové zárubni. Posuvné okno u kontejneru- buffet je použito stejného rámu jako dveřní posuvné profily galerijních kontejnerů

B.2. Zámečnické výrobky Viz specifikace zámečnických výrobků B.2.2 Klempířské výrobky Všechny výrobky budou provedeny z titanzinkového plechu. B.2.3 Nátěry Konstrukce pontonu je opatřena nátěrem proti korozi Steel Master- tento nátěr musí být obnovován v cyklu 0 let. B.2.4 Vliv stavby na životní prostředí Stavba nemá vliv na životní prostředí. B.3 část zásady organizace výstavby Viz technická zpráva části E organizace výstavby B.4 stavebně konstrukční řešení Stavba je založena na ocelovém pontonu, který tvoří Vierendeelovy nosníky. Kontejnery jsou vyztuženy nosnými profily U v místě křížení, pro větší variabilitu vzhledu galerie. B.5 požárně bezpečnostní řešení Viz technická zpráva požárně bezpečnostního řešení Objekt typu OB3, hořlavý. B.6 Technické zabezpečení budovy Budovy je napojena na přípojky vedoucí z náplavky a to na elektro a vodovodní přípojku, kanalizace je řešena pomocí jímky v technické místnosti. B.7 nteriér Byl navržen interiér pro výstavu anastomosis.

Plovoucí_ putovní_galerie C BAKALÁŘSKÝ PROJEKT 20-202 STUACE STAVBY FAKULTA ARCHTEKTURY, ČVUT Ateliér: Doc. ng. akad. arch. Petr Hájek; ng. arch. Jaroslav Hulín Konzultant: ng. Pavel Štěpán

OBSAH C.. Situace širší vztahy C..2 Koordinační situace

PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATONAL PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATONAL PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATONAL PRODUCT 0 000 650 50 000 +88,35 vedeno v náplavce 200 200 +88,00 +87,60 PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATONAL PRODUCT vedoucí ústavu: Prof. ng. Arch. Ladislav Lábus vedoucí projektu: Doc.ng. akad. arch. Petr Hájek, ng. arch. Jaroslav Hulín konzultant: ng. Pavel Štěpán zodpovědný projekt.: TEREZA KELOVÁ vypracoval: TEREZA KELOVÁ stavba: díl: PLOVOUCÍ PUTOVNÍ GALERE STUACE STAVBY Rašínovo nábřeží, Praha FAKULTA ARCHTEKTURY formát datum stupeň úsek: THÁKUROVA 7 PRAHA 6 ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNCKÉ C 2 x A4 V /202 DSP obsah: číslo výkr.: KOORDNAČNÍ STUACE :250 C..2

Plovoucí_ putovní_galerie D BAKALÁŘSKÝ PROJEKT 20-202 DOKLADOVÁ ČÁST FAKULTA ARCHTEKTURY, ČVUT Ateliér: Doc. ng. akad. arch. Petr Hájek; ng. arch. Jaroslav Hulín Konzultant: ng. Pavel Štěpán

OBSAH D.. Tepelně technické posouzení- střecha, stěna, podlaha kontejneru ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNCKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN SO 3788, ČSN EN SO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009 Název úlohy : střecha kontejneru Zpracovatel : Tereza Keilová Zakázka : Datum : 7.5.202 KONTROLNÍ TSK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Strop, střecha - tepelný tok zdola Korekce součinitele prostupu du : 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] OSB desky 0.020 0.300 700.0 650.0 50.0 0.0000 2 Bauder PUR A 0.250 0.0250 500.0 30.0 80.0 0.0000 3 Trapézové plec 0.0007 50.0000 870.0 7850.0 720.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : 0.0 m2k/w dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : 0.25 m2k/w Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.04 m2k/w dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -3.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 6.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 60.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 3 6.0 42.2 766.9-2.4 8.2 406. 2 28 6.0 45. 89.6-0.9 80.8 457.9 3 3 6.0 50.8 923.2 3.0 79.5 602. 4 30 6.0 58.9 070.4 7.7 77.5 84. 5 3 6.0 70.6 283.0 2.7 74.5 093.5 6 30 6.0 79.6 446.6 5.9 72.0 300. 7 3 6.0 84.3 532.0 7.5 70.4 407.2 8 3 6.0 82.8 504.7 7.0 70.9 373. 9 30 6.0 72.2 32. 3.3 74. 3.2 0 3 6.0 60. 092.2 8.3 77. 843.7 30 6.0 50.6 99.5 2.9 79.5 597.9 2 3 6.0 45.7 830.5-0.6 80.7 468.9 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN SO 3788. Počet hodnocených let : TSK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN SO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : 5.09 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.9 W/m2K

Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.2 / 0.24 / 0.29 / 0.39 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT :.2E+00 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 54.3 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 2.0 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN SO 3788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 4.65 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.954 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 00% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 6.4 0.476 3.2 0.303 5. 0.954 44.6 2 7.3 0.487 4. 0.297 5.2 0.954 47.4 3 9. 0.468 5.8 0.27 5.4 0.954 52.8 4.3 0.433 8.0 0.033 5.6 0.954 60.4 5 4. 0.4 0.7 ------ 5.8 0.954 7.3 6 5.9 ------ 2.5 ------ 6.0 0.954 79.6 7 6.8 ------ 3.4 ------ 6. 0.954 83.9 8 6.5 ------ 3. ------ 6.0 0.954 82.6 9 4.4 0.409.0 ------ 5.9 0.954 72.8 0.6 0.429 8.3 ------ 5.6 0.954 6.5 9.0 0.468 5.8 0.29 5.4 0.954 52.6 2 7.5 0.490 4.3 0.296 5.2 0.954 48.0 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i -2 2-3 e tepl.[c]: 4.7 4.2-2.8-2.8 p [Pa]: 090 068 22 66 p,sat [Pa]: 667 64 202 202 Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 0.0996 0.277 3.050E-0009 Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.003 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.54 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN SO 3788: Roční cyklus č. V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2009 VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRTÉRÍ ČSN 730540-2 (2007) Název konstrukce: Rekapitulace vstupních dat střecha kontejneru Návrhová vnitřní teplota Ti: 5,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -3,0 C Teplota na vnější straně Te: -3,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 6,0 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 55,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] OSB desky 0,02 0,30 50,0 2 Bauder PUR A 0,25 0,025 80,0 3 Trapézové plechy 0,0007 50,000 720,0. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5. v ČSN 730540-2) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,802+0,05 = 0,87 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,954 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby.. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,24 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,9 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše).. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6. a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky:. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0, kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Vyhodnocení. požadavku musí provést projektant. OSTATNÍ POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY. Teplo 2009, (c) 2008 Svoboda Software VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRTÉRÍ ČSN 730540-2 (2007) Název konstrukce: Rekapitulace vstupních dat střecha kontejneru Návrhová vnitřní teplota Ti: 5,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -3,0 C Teplota na vnější straně Te: -3,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 6,0 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 55,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] OSB desky 0,02 0,30 50,0 2 Bauder PUR A 0,25 0,025 80,0 3 Trapézové plechy 0,0007 50,000 720,0. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5. v ČSN 730540-2)

Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,802+0,05 = 0,87 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,954 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby.. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,24 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,9 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše).. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6. a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky:. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0, kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Vyhodnocení. požadavku musí provést projektant. OSTATNÍ POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY. Teplo 2009, (c) 2008 Svoboda Software ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNCKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN SO 3788, ČSN EN SO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009 Název úlohy : stěna kontejneru Zpracovatel : Tereza Keilová Zakázka : Datum : 7.5.202 KONTROLNÍ TSK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Stěna Korekce součinitele prostupu du : 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] OSB desky 0.050 0.300 700.0 650.0 50.0 0.0000 2 PE folie 0.000 0.3500 470.0 900.0 44000.0 0.0000 3 Bauder PUR A 0.350 0.0250 500.0 30.0 80.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : 0.3 m2k/w dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : 0.25 m2k/w Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.04 m2k/w dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -3.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 6.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 60.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 3 6.0 57. 037.7-2.4 8.2 406. 2 28 6.0 59.9 088.6-0.9 80.8 457.9 3 3 6.0 63.4 52.2 3.0 79.5 602. 4 30 6.0 68. 237.6 7.7 77.5 84. 5 3 6.0 76.0 38. 2.7 74.5 093.5 6 30 6.0 82.6 50. 5.9 72.0 300. 7 3 6.0 86. 564.7 7.5 70.4 407.2 8 3 6.0 85.0 544.7 7.0 70.9 373. 9 30 6.0 77.2 402.9 3.3 74. 3.2 0 3 6.0 68.8 250.3 8.3 77. 843.7 30 6.0 63.3 50.3 2.9 79.5 597.9 2 3 6.0 60.5 099.5-0.6 80.7 468.9 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN SO 3788. Počet hodnocených let : TSK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN SO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : 5.52 m2k/w Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.76 W/m2K

Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.20 / 0.23 / 0.28 / 0.38 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.E+00 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 46.6 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 2.5 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN SO 3788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 4.75 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.957 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 00% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 0.8 0.79 7.5 0.539 5.2 0.957 60. 2.5 0.737 8.2 0.540 5.3 0.957 62.8 3 2.4 0.724 9. 0.466 5.4 0.957 65.7 4 3.5 0.699 0. 0.292 5.6 0.957 69.7 5 5.2 0.757.8 ------ 5.9 0.957 76.7 6 6.5 ------ 3.0 ------ 6.0 0.957 82.6 7 7.2 ------ 3.7 ------ 6. 0.957 85.7 8 7.0 ------ 3.5 ------ 6.0 0.957 84.8 9 5.4 0.794 2.0 ------ 5.9 0.957 77.8 0 3.7 0.696 0.3 0.257 5.7 0.957 70.3 2.4 0.724 9.0 0.468 5.4 0.957 65.6 2.7 0.74 8.4 0.540 5.3 0.957 63.3 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i -2 2-3 e tepl.[c]: 4.8 4.2 4.2-2.8 p [Pa]: 090 073 735 66 p,sat [Pa]: 677 66 66 202 Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 4.685E-0009 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN SO 3788: Roční cyklus č. V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2009 VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRTÉRÍ ČSN 730540-2 (2007) Název konstrukce: Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: stěna kontejneru 5,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -3,0 C Teplota na vnější straně Te: -3,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 6,0 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 55,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] OSB desky 0,05 0,30 50,0 2 PE folie 0,000 0,350 44000,0 3 Bauder PUR A 0,35 0,025 80,0. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5. v ČSN 730540-2) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,802+0,05 = 0,87 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,957 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby.. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,30 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,8 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše).. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6. a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky:. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0, kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Vypočtené hodnoty: V kci nedochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY. Teplo 2009, (c) 2008 Svoboda Software VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRTÉRÍ ČSN 730540-2 (2007) Název konstrukce: Rekapitulace vstupních dat stěna kontejnery Návrhová vnitřní teplota Ti: 5,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -3,0 C Teplota na vnější straně Te: -3,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 6,0 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 55,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] OSB desky 0,05 0,30 50,0 2 PE folie 0,000 0,350 44000,0 3 Bauder PUR A 0,35 0,025 80,0. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5. v ČSN 730540-2) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,802+0,05 = 0,87 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,957 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní).

Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby.. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,30 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,8 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše).. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6. a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky:. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0, kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Vypočtené hodnoty: V kci nedochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY. Teplo 2009, (c) 2008 Svoboda Software ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNCKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN SO 3788, ČSN EN SO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009 Název úlohy : podlaha kontejneru Zpracovatel : Tereza Keilová Zakázka : Datum : 7.5.202 KONTROLNÍ TSK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Strop - tepelný tok shora Korekce součinitele prostupu du : 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo Název D[m] L[W/mK] C[J/kgK] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] Podlahové lino 0.0020 0.700 400.0 200.0 000.0 0.0000 2 PE folie 0.000 0.3500 470.0 900.0 44000.0 0.0000 3 OSB desky 0.500 0.300 700.0 650.0 50.0 0.0000 4 Bauder PUR A 0.250 0.0250 500.0 30.0 80.0 0.0000 5 Překližka 0.0090 0.0900 600.0 300.0 50.0 0.0000 Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : 0.7 m2k/w dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : 0.25 m2k/w Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.04 m2k/w dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse : 0.04 m2k/w Návrhová venkovní teplota Te : -3.0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 6.0 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 60.0 % Měsíc Délka[dny] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 3 6.0 57. 037.7-2.4 8.2 406. 2 28 6.0 59.9 088.6-0.9 80.8 457.9 3 3 6.0 63.4 52.2 3.0 79.5 602. 4 30 6.0 68. 237.6 7.7 77.5 84. 5 3 6.0 76.0 38. 2.7 74.5 093.5 6 30 6.0 82.6 50. 5.9 72.0 300. 7 3 6.0 86. 564.7 7.5 70.4 407.2 8 3 6.0 85.0 544.7 7.0 70.9 373. 9 30 6.0 77.2 402.9 3.3 74. 3.2 0 3 6.0 68.8 250.3 8.3 77. 843.7 30 6.0 63.3 50.3 2.9 79.5 597.9 2 3 6.0 60.5 099.5-0.6 80.7 468.9 Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN SO 3788. Počet hodnocených let : TSK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN SO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : 6.27 m2k/w

Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.54 W/m2K Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.7 / 0.20 / 0.25 / 0.35 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : 2.5E+00 m/s Teplotní útlum konstrukce Ny* : 348.5 Fázový posun teplotního kmitu Psi* : 2.7 h Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN SO 3788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 4.89 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,rsi,p : 0.962 Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 00% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 0.8 0.79 7.5 0.539 5.3 0.962 59.7 2.5 0.737 8.2 0.540 5.4 0.962 62.4 3 2.4 0.724 9. 0.466 5.5 0.962 65.4 4 3.5 0.699 0. 0.292 5.7 0.962 69.5 5 5.2 0.757.8 ------ 5.9 0.962 76.6 6 6.5 ------ 3.0 ------ 6.0 0.962 82.6 7 7.2 ------ 3.7 ------ 6. 0.962 85.8 8 7.0 ------ 3.5 ------ 6.0 0.962 84.8 9 5.4 0.794 2.0 ------ 5.9 0.962 77.7 0 3.7 0.696 0.3 0.257 5.7 0.962 70. 2.4 0.724 9.0 0.468 5.5 0.962 65.4 2.7 0.74 8.4 0.540 5.4 0.962 63.0 Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,rsi je teplotní faktor. Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i -2 2-3 3-4 4-5 e tepl.[c]: 4.9 4.8 4.8 9.7-2.4-2.8 p [Pa]: 090 052 773 628 92 66 p,sat [Pa]: 693 687 687 206 209 20 Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 3.87E-0009 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN SO 3788: Roční cyklus č. V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2009 VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRTÉRÍ ČSN 730540-2 (2007) Název konstrukce: podlaha kontejneru Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: 5,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -3,0 C Teplota na vnější straně Te: -3,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 6,0 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 55,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] Podlahové linoleum 0,002 0,70 000,0 2 PE folie 0,000 0,350 44000,0 3 OSB desky 0,50 0,30 50,0 4 Bauder PUR A 0,25 0,025 80,0 5 Překližka 0,009 0,090 50,0. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5. v ČSN 730540-2) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,802+0,000 = 0,802 Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,962 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby.. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,24 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,5 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše).. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6. a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky:. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0, kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Vypočtené hodnoty: V kci nedochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY. Teplo 2009, (c) 2008 Svoboda Software VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRTÉRÍ ČSN 730540-2 (2007) Název konstrukce: Rekapitulace vstupních dat podlaha kontejneru Návrhová vnitřní teplota Ti: 5,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -3,0 C Teplota na vnější straně Te: -3,0 C Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: 6,0 C Relativní vlhkost v interiéru RHi: 55,0 % (+5,0%) Skladba konstrukce Číslo Název vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] Podlahové linoleum 0,002 0,70 000,0 2 PE folie 0,000 0,350 44000,0 3 OSB desky 0,50 0,30 50,0 4 Bauder PUR A 0,25 0,025 80,0 5 Překližka 0,009 0,090 50,0. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5. v ČSN 730540-2) Požadavek: f,rsi,n = f,rsi,cr + DeltaF = 0,802+0,000 = 0,802

Vypočtená průměrná hodnota: f,rsi,m = 0,962 Kritický teplotní faktor f,rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota frsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby.. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,24 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,5 W/m2K U < U,N... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše).. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6. a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky:. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0, kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Vypočtené hodnoty: V kci nedochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY. Teplo 2009, (c) 2008 Svoboda Software

Plovoucí_ putovní_galerie E BAKALÁŘSKÝ PROJEKT 20-202 ZÁSADY ORGANZACE VÝSTAVBY FAKULTA ARCHTEKTURY, ČVUT Ateliér: Doc. ng. akad. arch. Petr Hájek; ng. arch. Jaroslav Hulín Konzultant: ng. Michal Pánek

OBSAH: E.. Technická zpráva E..2 Výkresová část E..2. Koordinační situace E.. TECHNCKÁ ZPRÁVA POPS OBJEKTU Jedná se o plovoucí putovní galerii, která se skládá z ocelového pontonu na němž je uskladněno 20 stejně velkých kontejnerů. Kontejnery jsou poskládány v jedné rovině tak, aby galerie mohla podplout pod mosty. Koncept galerie je založen na tom, aby se v místě vylodění mohla přestavět do podoby galerie pomocí autojeřábů. Tato bakalářská práce se zabývá jednou z variant složení galerie PLAVEBNÍ CESTA OBJEKTU Objekt začíná v přístavišti Rašínova nábřeží, v Praze Cesta třídy Vltava- Praha- Mělník Va Labe- Mělník- Wittenberg Va Wittenberg- Severní moře Vb Mittellandkanal Rýn Vc Průplav Rýn-Mohan-Dunaj Vb Mohan Vb Dunaj Via-Vb-Vc Va- parametry vodní cesty: 5 x 2m( délka x šířka) Maximální rozměry plavidla: 0 x 0,6 m, Ponor-,8m Podjezdná výška- 4,5 m >4.006 m ( výška nezatíženého objektu při plavbě) Šířka plavidla 0m - ostatním třídám vyhovuje ÚDAJE O STAVENŠT Řešené objekty. autojeřáb 2. autojeřáb 3. kontejner 4. montážní prostor 5. vodovodní přípojka 6. přípojka elektro Staveniště Ocelový ponton je vyroben v průmyslové hale a spuštěn na vodu v pražském přístavu Smíchov. Přístav Praha Smíchov má statut veřejného přístaviště s celoročním, časově neomezeným provozem. Je tvořen přístavním bazénem o rozloze 3,8 ha na levém břehu Vltavy v říčním km 57,24-55,54 a přilehlou pozemní částí o výměře 4,3 ha.