VŘETENÍK UNIVERZÁLNÍHO HROTOVÉHO SOUSTRUHU SVOČ FST 2013



Podobné dokumenty
Radiální vrtačky RD 1400 x 50 Vario / RD 1600 x 60 Vario RD 2000 x 70 Vario / RD 2500 x 80 Vario

Napínání řetězů a řemenů / Pružné elementy Napínáky řetězů a řemenů

Napínání řetězů a řemenů / Pružné elementy Napínáky řetězů a řemenů

Základy frézování, druhy frézek - test

STROPNÍ DÍLCE PŘEDPJATÉ STROPNÍ PANELY SPIROLL

Základní konvenční technologie obrábění FRÉZOVÁNÍ. Technologie III - OBRÁBĚNÍ

STROJÍRENSKÁ VÝROBA, CNC OBRÁBĚNÍ PARAMETRY VÝROBY

Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1

Soustruh na dřevo. Technická fakulta ČZU Praha Autor: Václav Číhal Školní rok: 2008/2009 (letní semestr) Popis:

Technické podmínky výběrové řízení Pořízení obráběcích strojů

odstředivá čerpadla MB s motorovým blokem stav strana B3.01

ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ. Studijní program: N2301 Strojní inženýrství Studijní obor: 2302T013 Stavba výrobních strojů a zařízení

3. Rozměry a hmotnosti Přiřazení typů a velikostí čelních desek Odchylka od TPM... 8

OKLADKA ROZDZIALU 2405-K

Systémy plánování a řízení výroby AROP I

NK 1 Konstrukce. Základní prvky konstrukce

VZPĚRNÁ PEVNOST. λ = [ 1 ], kde

Vrtání závitů bez vyrovnávací hlavičky (G331, G332)

FEROMAGNETICKÉ ANALOGOVÉ MĚŘICÍ PŘÍSTROJE TYP EA16, EB16, EA17, EA19, EA12

Mechanické převody ČÁSTI STROJŮ R

E-ZAK. metody hodnocení nabídek. verze dokumentu: QCM, s.r.o.

OTOČNÉ UPÍNACÍ HROTY

Zvyšování kvality výuky technických oborů

18. Kinematické mechanismy

Zvlhčovače vzduchu řady UX

Univerzální CNC soustruhy řady SU

Automobilová převodovka TPH, Ing. Bohuslav Novotný

Semestrální práce NÁVRH ÚZKOPÁSMOVÉHO ZESILOVAČE. Daniel Tureček zadání číslo 18 cvičení: sudý týden 14:30

Učební osnova vyučovacího předmětu Silnoproudá zařízení. 3. ročník (2 hodiny týdně, celkem 52 hodin)

Diplomová práce. vozidla Jawa Bugxter ČVUT FAKULTA DOPRAVNÍ KATEDRA K František PENC

VRTÁNÍ. Střední odborná škola a Gymnázium Staré Město. Lubomír Petrla III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Název DUMu

Západočeská univerzita v Plzni. Fakulta filozofická

NÁVRH A REALIZACE NC ŘÍZENÍ PRO PODÉLNOU A PŘÍČNOU OSU SOUSTRUHU SVOČ FST 2010

TMV-1350A/ 1600A CNC vertikální obráběcí centrum

Katalogová novinka bruska na kulato PBK (více na straně 68). Kovo obráběcí stroje

Aplikované úlohy Solid Edge. SPŠSE a VOŠ Liberec. Ing. Aleš Najman [ÚLOHA 18 TVORBA PLOCH]

Svěrná pouzdra SKF FX

Příloha č. 1 - Specifikace předmětu koupě

TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI

1 Statické zkoušky. 1.1 Zkouška tahem L L. R = e [MPa] S S

Art marketing Činoherního klubu

Petr Macher Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, Plzeň Česká republika

Téma 10: Podnikový zisk a dividendová politika

Katalog strojů. září 2009

On-line datový list DFV60A-22PC65536 DFV60 ENKODÉR S MĚŘICÍM KOLEČKEM

Zvukově izolované radiální ventilátory IP 55 CVST

M7061 ROTAČNÍ POHONY VENTILŮ

PŘEJÍMACÍ A PERIODICKÉ ZKOUŠKY SOUŘADNICOVÝCH MĚŘICÍCH STROJŮ

Návrh krmného závěsného valníku

ELEKTROTECHNICKÁ MĚŘENÍ PRACOVNÍ SEŠIT 2-3

Operativní plán. Operativní řízení stavby

Revize. Průmyslové převodovky Převodovka s čelním soukolím a kuželovým čelním soukolím konstrukční řady X.. Třídy točivých momentů 6,8 knm knm

výpočtem František Wald České vysoké učení technické v Praze

DUM téma: KALK Výrobek sestavy

Plechy válcované za tepla

Návody na montáž, obsluhu a údržbu

PROCESY V TECHNICE BUDOV 3

Zvyšování kvality výuky technických oborů

BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV VÝROBNÍCH STROJŮ, SYSTÉMŮ A ROBOTIKY

POUZDRA S KLUZNOU VRSTVOU PTFE (TEFLON)

Zadání bakalářské/diplomové práce

Pojistné matice. Pojistné matice. Pojistná podložka. Pojistná vložka. Stavěcí šroub. Pojišťovací zařízení. Pojistné kolíky. Úvod» Pojistné matice

POPTÁVKOVÉ ŘÍZENÍ NA VEŘEJNOU ZAKÁZKU MALÉHO ROZSAHU

Výzva k podání nabídky Výběrové řízení

Rámcová osnova modulu

Postup řešení: Spřažené desky ve vícepodlažních budovách pro komerční a obytné účely

KALOR, KALOR 3, TERMO, BOHEMIA, BOHEMIA R, STYL, HELLAS, ATENA, WINDSOR Souhrn technických informací pro projektování litinových otopných těles

ENERGETICKÝ AUDIT. zpracovaný dle zákona č. 406/2000 Sb. o hospodaření energií v platném znění zákona č. 103/2015 Sb. a prováděcích předpisů

Rap Man 3. Extruder manuál 3.1.0

Využití válcových zkušeben při ověřování tachografů. Prezentace pro 45. konferenci ČKS 1. část: metrologické požadavky

Optimalizace řezných podmínek I. (konvenční optimalizace)

SOUSTRUHY HROTOVÉ SOUSTRUHY ČELNÍ SOUSTRUHY REVOLVEROVÉ SOUSTRUHY SVISLÉ SOUSTRUHY POLOAUTOMATICKÉ SOUSTRUHY

VÝROBNÍ STROJE A ZAŘÍZENÍ DEFINICE OBRÁBĚCÍCH STROJŮ, ZÁKLADNÍ ROZDĚLENÍ

DistriTon. Hlavní výhody. Nadstandardní prostor. Velký počet svorek. Vymyšleno pro českého elektrikáře. Oceloplastové RZA

Oddělení teplárenství sekce regulace VYHODNOCENÍ CEN TEPELNÉ ENERGIE

Obráběcí nástroje Sandvik Coromant. Rotační nástroje FRÉZOVÁNÍ VRTÁNÍ VYVRTÁVÁNÍ NÁSTROJOVÉ SYSTÉMY

Sněhové řetězy pro. pro terénní vozidla. Přehled výrobků. terénní vozidla

Strojní, nástrojařské a brusičské práce broušení kovů. Příslušenství nástrojových brusek (brusky BN 102)

Název společnosti: PUMPS-ING.BAKALÁR. Telefon: Fax: - Datum: - Pozice Počet Popis 1 MAGNA F. Výrobní č.

Výukový materiál zpracovaný v rámci projektu Výuka moderně

Otočný stůl nové koncepce pro multifunkční obráběcí centrum

a. vymezení obchodních podmínek veřejné zakázky ve vztahu k potřebám zadavatele,

PŘEJÍMACÍ A PERIODICKÉ ZKOUŠKY SOUŘADNICOVÝCH MĚŘICÍCH STROJŮ

C v celé výkonnostní třídě.

AEL5 Elektrické lineární pohony pro regulační ventily DN15 až DN100

Analýza životnosti pružícího orgánu zemědělského stroje

Kombi soustruhy. Obráběcí stroje SKF-800. Soustruh. Frézovací zařízení Příčný posuv strojní. (62 941,- bez DPH) obj.

INOVACE A DOKONALOST CNC VERTIKÁLNÍ OBRÁBĚCÍ CENTRA NBP VB TV.

Bezpečnostní předpisy

Středotlaké zvukově izolované radiální ventilátory IP 55 CVST

Stroje.

HLC série. horizontální soustruhy

Obec Horní Smržov. Výzva k podání nabídky na základě zadávacího řízení na výběr dodavatele na dodávku - zakázka malého rozsahu na akci

KONSTRUKČNÍ NÁVRH HYDRAULICKÉHO LISOVACÍHO ZAŘÍZENÍ PRO VÝUKOVÉ ÚČELY SVOČ FST 20010

Tiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.

MĚŘENÍ Laboratorní cvičení z měření Měření nízkofrekvenčního koncového zesilovače, část

NAMÁHÁNÍ NA TAH NAMÁHÁNÍ NA TAH

Historie výpočetní techniky Vývoj počítačů 4. generace. 4. generace mikroprocesor

Úpravy skříní a čelních ploch pro úchopovou lištou

Transkript:

VŘETENÍK UNIVERZÁLNÍHO HROTOVÉHO SOUSTRUHU SVOČ FST 2013 Šimon Pušman Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 36014 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Tématem tohoto článku je konstrukční návrh vřeteníku univerzálního hrotového soustruhu. Vřeteník je určen pro soustruh SU 840. Článek popisuje dvě základní konstrukční varianty vřeteníku. První varianta je zaměřena především na využití nakupovaných komponentů, s cílem snížení náročnosti výroby jednotlivých částí vřeteníku. Druhá varianta představuje řešení, kdy je většina komponentů vřeteníku vyráběna přímo výrobcem soustruhu a počet nakupovaných částí je minimalizován. Pro obě varianty je zpracováno ekonomicko-technické hodnocení, na jehož základě je zvoleno vhodné konstrukční řešení. Dále článek obsahuje ukázku návrhového výpočtu ozubeného převodu a detailní popis výsledné konstrukce vřeteníku. Do článku jsou také zahrnuty ukázky kontrolních výpočtů. KLÍČOVÁ SLOVA Vřeteník, vřeteno, univerzální hrotový soustruh, hlavní pohon, převodové mechanismy, uložení vřetene ÚVOD Univerzální hrotové soustruhy slouží zejména pro kusovou a malosériovou výrobu, tudíž nacházejí uplatnění především v nástrojárnách, opravárenských dílnách a výrobních závodech, s výše uvedeným rozsahem výroby. Vřeteník patří mezi hlavní části univerzálního hrotového soustruhu. Oblast vřeteníku zahrnuje skříň vřeteníku a hlavní pohon stroje, který zajišťuje hlavní řezný pohyb při soustružení. Hlavní pohon stroje je tvořen motorem, převodovými mechanismy a uložením vřetene. V této studentské práci bude, na základě požadovaných parametrů stroje, navrženo konstrukční řešení vřeteníku. UNIVERZÁLNÍ HROTOVÝ SOUSTRUH SU 840 Cílem této studentské práce, je návrh vřeteníku pro univerzální hrotový soustruh SU 840 viz obr. 1. Jedná se o středně velký stroj, s dvoudráhovým, vodorovným provedením vodicích ploch. Lože stroje je žebrované, vyhotovené jako odlitek z šedé litiny a je ustaveno na patkách připevněných k základům stroje. Pohon podélného a příčného suportu je realizován pomocí kuličkových šroubů, které jsou řízeny servomotory. Stabilní a tuhé podepření obrobku zajišťuje koník s elektrickým pohonem posuvu po loži. Stroj musí splňovat technické parametry, viz tab. 1., čemuž je nutné přizpůsobit i konstrukci vřeteníku. 4 5 1 6 3 2 3 3 Obr. 1 Univerzální hrotový soustruh SU 840 (1-vřeteník, 2-lože, 3-patka, 4-podélný posuv, 5-příčný posuv, 6-koník)

Tab. 1 Technické parametry univerzálního hrotového soustruhu SU 840 Pracovní rozsah SU 840 Oběžný průměr nad ložem [mm] 840 Oběžný průměr nad suportem [mm] 530 Vzdálenost mezi hroty [mm] 2500 Max. hmotnost obrobku (letmo) [kg] 1000 Max. hmotnost obrobku (mezi hroty) [kg] 3000 Vřeteno Ukončení vřetene [-] ISO 702/1 Vrtání [mm] 132 Omezný moment na vřetenu [N.m] 2600 Max. otáčky vřetena [1/min] 1600 Výkon na vřetenu [kw] 18 Suporty Rychlost posuvu příčného suportu [mm/min] 1-3000 Rychlost posuvu podélného suportu [mm/min] 1-5000 Koník Vnitřní kužel pinoly [-] MORSE 6 KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ VARIANTA A Toto konstrukční řešení, viz kinematické schéma na obr. 2., využívá pro změnu otáček a točivého momentu dvoustupňovou planetovou převodovku od výrobce ZF-Duoplan [4]. Tato převodovka se připevňuje přímo na přírubu motoru hlavního pohonu a poskytuje převodové poměry 1:1 pro první a 1:4 pro druhý převodový stupeň. Z výstupního hřídele převodovky, na kterém je uložena řemenice 4, je točivý moment přenášen přímo na vřeteno přes řemenici 5. Finální převod je tedy realizován pomocí klínových řemenu XPB. Točivý moment je dále přenesen na sklíčidlo 6 s obrobkem 7. Klíčovým prvkem tohoto konstrukčního řešení je planetová převodovka. Její použití snižuje výrobní náročnost tohoto konstrukčního řešení. Varianta A dále přináší úsporu v oblasti mazání. Planetová převodovka obsahuje vlastní olejovou náplň a ložiska uložení vřetene jsou mazána tukem. Není tedy třeba používat přídavný mazací agregát. Obr. 2 Kinematické schéma varianty A

KONSTRUKČNÍ VARIANTA B V tomto konstrukční řešení, viz kinematické schéma na obr. 3, jsou převodové mechanismy umístěny přímo ve skříni vřeteníku. Ze hřídele motoru (SH 1) je přenášen točivý moment na vstupní hřídel vřeteníku (SH 2). Dále je točivý moment přenesen pomocí ozubeného převodu s koly 3 a 4 na předlohový hřídel. Na tomto hřídeli je pomocí drážkování posuvně uložena dvojice ozubených kol 5 a 7. Posunutím kola 5, nebo kola 7 do záběru s koly 6, nebo 8 uloženými na vřetenu (SH 4) je řazen první, nebo druhý převodový stupeň. Točivý moment je dále přenesen na sklíčidlo 9 s obrobkem 10. Výhodou tohoto konstrukčního řešení je úspora nákladů na planetovou převodovku. Tuto variantu lze po úpravách ozubení, malého rozsahu, použít i pro soustruhy s většími výkonovými parametry. Lze tedy hovořit i o vyšší univerzálnosti tohoto řešení. Obr. 3 Kinematické schéma varianty B VÝBĚR VHODNÉ VARIANTY Při výběru vhodné varianty konstrukčního řešení je nutné přihlédnout především k výrobním možnostem zadavatele. Tato skutečnost značně ovlivňuje výslednou cenovou kalkulaci a určuje vhodnější řešení. V rámci této studentské práce bylo vypracováno technicko ekonomické hodnocení a byl vytvořen diagram vhodnosti variant, viz obr. 4. Na základě této analýzy byla pro detailní zpracování zvolena varianta B. Tab. 2 Ekonomicko-technické hodnocení Konstrukční řešení Kritérium Varianta A Variant B Ideální stav Konstrukce 3 2 4 Parametry na vřetenu 2 4 4 Univerzálnost 2 4 4 Vhodnost pro výrobu 4 3 4 Zástavbový prostor 4 4 4 Údržba 3 3 4 18 20 24 Technická hodnotnost 0,75 0,83 1,00 Počet částí 4 3 4 Doba montáže 4 3 4 Cena vyráběných částí 4 3 4 Cena nakupovaných částí 2 4 4 14 13 16 Ekonomická hodnotnost 0,88 0,81 1,00

Ekonomická hodnotnost 1,00 0,80 0,60 0,40 0,20 Varianta A Varianta B 0,00 0,00 0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 Technická hodnotnost Obr. 4 Diagram vhodnosti variant NÁVRHOVÉ VÝPOČTY VŘETENÍKU Tato kapitola obsahuje ukázkový, návrhový výpočet ozubeného převodu, dle učebních textů [2], mezi pastorkem 5 a kolem 6. Jedná se o finální převod při zařazení prvního převodového stupně. Tento převod byl navržen tak, aby byl dosažen maximální převodový poměr při minimálních rozměrech vřeteníku. Maximální průměr kola 6 je omezen vnitřním prostorem vřeteníku. Kolo 5 je uloženo na předlohovém hřídeli (SH 3), který určuje i jeho minimální průměr. Na základě zvolených parametrů kola 6 byl navržen modul ozubení prvního převodového stupně, viz rovnice (1). Dále byly stanoveny počty zubů (2),(3), převodový poměr (4) a osová vzdálenost (5) tohoto soukolí. Obdobným způsobem byly navrženy i ostatní ozubené převody vřeteníku. Vstupní hodnoty: D 6 = 360 mm průměr roztečné kružnice kola 6 D 5 = 110 mm průměr roztečné kružnice pastorku 5 ψ 6 = 9 poměr šířky ozubení k modulu pro kolo 6 ψ 5 = 10 poměr šířky ozubení k modulu pro pastorek 5 M L = 2600 N.m maximální omezný točivý moment na vřetenu c = 30 MPa dovolené namáhání zubu v ohybu (materiál: ČSN 14 220.4) Výstupní hodnoty: M L m 5.6 = 2 = 4.127 5mm D 6 π c ψ 6 (1) m 5.6 modul ozubeného kola 6 a pastorku 5 [mm] z 6 = D 6 m 5.6 = 360 5 = 72 (2) z 6 počet zubů ozubeného kola 6 [-] z 5 = D 5 m 5.6 = 110 5 = 22 (3) z 5 počet zubů pastorku 5 [-] i 5.6 = z 6 z 5 = 72 22 = 3.273 (4) i 5.6 převodový poměr kola 6 a pastorku 5 [-]

a 5.6 = z 6 + z 5 72 + 22 = = 235mm 2 2 a 5.6 osová vzdálenost kola 6 a pastorku 5 [mm] (5) DETAILNÍ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ VARIANTY B Na základě kinematického schématu, viz obr. 3., byla navrhována finální podoba vřeteníku univerzálního hrotového soustruhu, viz obr. 5. Vstupní hřídel je ve skříni vřeteníku uložen pomocí soudečkového a válečkového ložiska. Předlohový hřídel je na obou stranách uložen ve válečkových ložiskách, přičemž vnější kroužek levého ložiska je axiálně zajištěn v obou směrech. Na předlohovém hřídeli je vyhotoveno rovnoboké drážkování, přes které je přenášen točivý moment z hřídele na jednotlivá ozubená kola. Ozubené kolo 4 je axiálně zajištěno pomocí pojistných kroužků, zatímco ozubená kola 5 a 7 jsou na předlohovém hřídeli uložena posuvně. Vřeteno je v přední části uloženo v přesném dvouřadém válečkovém ložisku, které přenáší radiální zatížení. Axiální síly jsou zachyceny obousměrným axiálním ložiskem s kosoúhlým stykem. Díky tolerancím, ve kterých jsou vyrobeny vnější kroužky výše zmíněných ložisek, lze dosáhnout stavu, kdy obousměrné axiální ložisko s kosoúhlým stykem přenáší pouze axiální zatížení. V zadní části je vřeteno uloženo v přesném dvouřadém válečkovém ložisku. Na vřetenu jsou dále uložena ozubená kola 6 a 7, která jsou společně s předními ložisky zajištěna KMT maticí. Vřeteno a vstupní hřídel jsou utěsněny pomocí labyrintových kroužků. 19 17 16 15 14 13 18 12 18 8 2 11 1 7 4 6 5 9 18 3 Obr. 5 Varianta A řez vřeteníkem 1-vstupní hřídel, 2-soudečkové ložisko, 3-válečkové ložisko, 4-řemenice 2, 5-ozubené kolo 3, 6-předlohová hřídel, 7-válečkové ložisko, 8-ozubené kolo 4, 9-ozubené kolo 5, 10-ozubené kolo 6, 11-vřeteno, 12-dvouřadé válečkové ložisko, 13- obousměrné axiální ložisko s kosoúhlým stykem, 14-dvouřadé válečkové ložisko, 15-ozubené kolo 7, 16-ozubené kolo 8, 17 KMT matice, 18-labyrintové těsnění, 19-skříň vřeteníku 10

KONTROLNÍ VÝPOČTY VŘETENÍKU Pro navržené konstrukční řešení byly provedeny kontrolní výpočty, zaměřené na převodové mechanismy, uložení vřetene a skříň vřeteníku. Převodové mechanismy, uložení vřetene Převodové mechanismy a uložení vřetene byly kontrolovány pomocí analytických výpočtů v softwaru MathCad a PREV. Nejprve byly stanoveny zatěžovací stavy jednotlivých souhmotí [2], které charakterizují předpokládané zatížení během životnosti stroje. Tyto zatěžovací stavy sloužily spolu s rozměrovými a materiálovými parametry jako vstupní hodnoty pro výpočty v softwaru PREV. Pomocí softwaru PREV byla řešena jednotlivá souhmotí vřeteníku. Kontrolovány byly ozubené převody, hřídele, spojovací prvky a ložiska. Veškeré kontrolované součásti vřeteníku vyhověly požadavkům vzhledem k bezpečnosti, životnosti, případně k maximální deformaci. Skříň vřeteníku Skříň vřeteníku je vyrobena jako odlitek z šedé litiny. Skříň byla analyzována pomocí MKP ve dvou základních úlohách. V první úloze byly zjišťovány maximální hodnoty celkového redukovaného napětí ve skříni vřeteníku. Jako okrajové podmínky byly použity reakce v ložiskách, při zatěžovacím stavu s maximálními řeznými silami, vypočtené v softwaru PREV. Vypočtené celkové redukované napětí dle HMH dosahovalo maximálních hodnot cca 80 MPa, což vzhledem k použitému materiálu představuje hodnoty vyhovující požadavkům. V rámci druhé úlohy byla zjišťována posunutí středů ložisek uložení vřetene. Ložiska byla zatěžována jednotlivě určitou konstantní silou, působící ve směru zjišťovaného posunutí. Z hodnot posunutí a velikosti sil byly stanoveny tuhosti v jednotlivých směrech, v oblastech, kde jsou umístěna ložiska uložení vřetene. Tuhost uložení vřetene Dále byla vypracována analýza tuhosti uložení vřetene [2]. Tuhost uložení vřetene je ovlivněna tuhostí skříně vřeteníku, tuhostí ložisek a tuhostí samotného vřetene. Tuhosti byly určovány v místě počátku souřadného systému, ve směrech os X, Y a Z, viz obr. 6. Minimální tuhost byla pro všechny směry definována hodnotou 200 kn/mm. Veškeré vypočtené hodnoty tuhostí, viz rovnice (6)-(8), splňují tento požadavek. Obr. 6 Tuhost uložení vřetene

Tuhost uložení vřetene ve směru osy X Vstupní hodnoty: kx vret = 500 kn/mm tuhost vřetene ve směru x kx loz = 2283kN/ mm tuhost ložisek ve směru x kx sk = 668kN/mm tuhost skříně vřeteníku ve směru x Výstupní hodnoty: kx c = kx vret kx loz kx sk (kx vret kx loz ) + (kx vret + kx sk ) + (kx sk + kx loz ) = 291 kn/mm (6) kx c celková tuhost uložení vřetene ve směru x [kn/mm] Tuhost uložení vřetene ve směru osy Y Vstupní hodnoty: ky vret = 500 kn/mm tuhost vřetene ve směru y ky loz = 2283kN/ mm tuhost ložisek ve směru y ky sk = 808kN/mm tuhost skříně vřeteníku ve směru y Výstupní hodnoty: ky c = ky vret ky loz ky sk (ky vret ky loz ) + (ky vret + ky sk ) + (ky sk + ky loz ) = 343 kn/mm (7) ky c celková tuhost uložení vřetene ve směru y [kn/mm] Tuhost uložení vřetene ve směru osy Z Vstupní hodnoty: kz loz = 2320kN/ mm tuhost ložisek ve směru z kz sk = 1429kN/mm tuhost skříně vřeteníku ve směru z Výstupní hodnoty: kz c = kz loz kz sk = 884 kn/mm (kz sk + kz loz ) (8) kz c celková tuhost uložení vřetene ve směru z [kn/mm]

ZÁVĚR A DOPORUČENÍ V této studentské práci byly navrženy dvě varianty konstrukčních řešení vřeteníku pro univerzální hrotový soustruh SU 840. Pro obě varianty bylo vypracováno ekonomicko-technické hodnocení a bylo zvoleno vhodnější konstrukční řešení. Dále byl vytvořen detailní konstrukční návrh zvolené varianty. Byly stanoveny základní zatěžovací stavy vřeteníku a jeho jednotlivé části byly zkontrolovány pomocí analytických a numerických výpočtů. Dále byl proveden výpočet tuhostí uložení vřetene pro jednotlivé směry. Veškeré vypočtené hodnoty splňují požadavky, tudíž navržené konstrukční řešení vyhovuje. LITERATURA [1] LAŠOVÁ, V. KKS/ZSVS Základy stavby obráběcích strojů. Plzeň: Západočeská univerzita v Plzni, 2012, 154 s. ISBN 978-80-261-0126-0. [2] HUDEC, Z. Přednášky a cvičení předmětu Konstrukce obráběcích strojů, zkratka předmětu KKS/KOS a KKS/KVS. Plzeň: 2012 [3] HOSNEDL, S., KRÁTKÝ, J. Příručka strojního inženýra 1. Brno: Computer Press, 1999 [4] Použité katalogové listy firmy: ZF