ZÁKLADNÍ A MATEŘSKÁ ŠKOLA NUČICE BUDOVA C ŠKOLA PŮDNÍ VESTAVBA 04/2015 D KONSTRUKČNÍ ČÁST - DPS

1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. D 1.2a TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2.1. Úvod 4 2.1.1. Identifikační údaje 4 2.1.2. Zadávací podmínky 4 2.1.2.1. Použité podklady 4 2.1.2.2. Použité normy a předpisy 4 2.1.2.3. Použité výpočetní programy 5 2.1.2.4. Návrh konstrukce s ohledem na životnost 5 2.1.2.5. Zatřídění konstrukce dle managementu spolehlivosti staveb 5 2.1.3. Provedení betonových konstrukcí 6 2.1.3.1. Kvalita betonových konstrukcí 6 2.1.3.2. Řádné a dodatečné kotvení konstrukce 7 2.1.3.3. Deformace betonových konstrukcí 7 2.1.4. Provedení ocelových konstrukcí 7 2.1.4.1. Třídy provedení 8 2.1.4.2. Stupně přípravy povrchu 8 2.1.5. Provedení dřevěných konstrukcí 9 2.1.5.1. Všeobecně 9 2.1.5.2. Kvalita dřevěných konstrukcí 10 2.1.5.3. Konstrukce všeobecně 11 2.1.6. Konstrukce výpočet 11 2.1.7. Proměnná zatížení dle ČSN EN 1991-1-x 11 2.1.7.1. Kategorie 11 2.1.7.2. Uvažované hodnoty užitného zatížení 11 2.1.7.3. Uvažované hodnoty zatížení přemístitelnými příčkami 12 2.1.7.4. Klimatická zatížení 12 2.1.7.1. Požární zatížení 12 2.2. Popis objektu všeobecně 12 2.3. Konstrukční řešení 14 2.3.1. Hodnocení stávajících konstrukcí s ohledem na přitížení 14 2.3.2. Půdní vestavba 15 2.3.2.1. Strop nad 3. NP 15 2.3.2.2. Konstrukce krovu 18 2.3.2.3. Montážní stav strop pod věžičkou 19 2.4. Použité materiály 20 3. D 1.2c STATICKÝ VÝPOČET 21 3.1. Sylabus zatížení 21 3.2. Konstrukce krovu včetně stropu nad 3.NP 25 3.2.1. Analýza vnitřních sil 25 3.2.2. Reakce 37 3.2.3. Posouzení MSP 38 3.2.4. Posouzení MSÚ 38 3.3. Zesilované ŽB deska 43 3.3.1. Analýza vnitřních sil 43 3.3.2. Posouzení MSP 47 3.4. Montážní stav podepření věžičky krovu 48 K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 2 / 52

3.4.1. Zatížení 48 3.4.2. Posouzení MSP 48 3.4.3. Posouzení MSÚ 48 3.4.3.1. Ocelové prvky 48 3.4.3.1. Dřevěné prvky 49 4. D 1.2d PLÁN KONTROLY SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCE 50 4.1. Všeobecně 50 4.2. Kontroly stavby pro zajištění spolehlivosti konstrukce 50 4.3. Definice dle materiálu konstrukce 51 4.3.1. Nosné základové a betonové konstrukce 51 4.3.2. Nosné zděné konstrukce 51 4.3.3. Nosné ocelové konstrukce 52 4.3.4. Nosné dřevěné konstrukce 52 K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 3 / 5 2

2. D 1.2a TECHNICKÁ ZPRÁVA 2.1. ÚVOD Obsahem předkládané dokumentace je statické řešení rekonstrukce základní školy v Nučicích, v rozsahu dokumentace pro provedení stavby. Dokumentace má charakter realizační ve smyslu prováděcí vyhlášky číslo 62/2013 Sb. 2.1.1. Identifikační údaje Název stavby ZÁKLADNÍ A MATEŘSKÁ ŠKOLA NUČICE BUDOVA C ŠKOLA PŮDNÍ VESTAVBA Místo stavby Kubrova 136, 252 16 Nučice, okres Praha - západ Charakter stavby Rekonstrukce Investor Obec Nučice, Kubrova 31, 252 16 Nučice Stavební část ATELIER SAEM s.r.o., Na Mlejnku 6/1012, 147 00 Praha 4 2.1.2. Zadávací podmínky Konstrukce jsou navrženy podle platných ČSN. Nebyly předepsány zvláštní tolerance na provádění konstrukcí, předpokládá se dodržení platných norem. 2.1.2.1. Použité podklady - Architektonicko-stavební řešení objektu ATELIER SAEM s.r.o. 03/2015 - Fotodokumentace ATELIER SAEM s.r.o. 2015 - Stavebně technický průzkum DIS Dostál Potužák, s.r.o. 07/2005 2.1.2.2. Použité normy a předpisy Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí Zatížení stavebních konstrukcí ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-1: Obecná zatížení - Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb ČSN EN 1991-1-3 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí-část 1-3: Obecná zatížení - Zatížení sněhem ČSN EN 1991-1-4 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí-část 1-4: Obecná zatížení - Zatížení větrem Betonové konstrukce navrhování ČSN EN 1992-1-1 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí. Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby Beton - technologie ČSN EN 206-1 Beton Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 4 / 52

Ocelové konstrukce navrhování, provádění ČSN EN 1993-1-1 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN 1090-2 Provádění ocelových konstrukcí a hliníkových konstrukcí - Část 2: Technické požadavky na ocelové konstrukce ČSN EN ISO 12944-2 Nátěrové hmoty Protikorozní ochrana ocelových konstrukcí ochrannými nátěrovými systémy Část 2: Klasifikace vnějšího prostředí Dřevěné konstrukce navrhování, provádění ČSN EN 1995-1-1 Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla - Společná pravidla a pravidla pro pozemní stavby 2.1.2.3. Použité výpočetní programy FIN EC SCIA ESA EXCEL program pro rovinnou a prostorovou analýzu prutových konstrukcí deformační variantou MKP včetně dimenzování podle platných ČSN EN, FINE s.r.o. program pro prostorovou analýzu konstrukcí prutových prvků podle metodiky MKP; SCIA CZ, s.r.o. pomocné tabulky pro dimenzování prvků 2.1.2.4. Návrh konstrukce s ohledem na životnost S odvoláním na definice životnosti konstrukce jsou předmětné konstrukce zařazeny dle ČSN EN 1990 tab. 2.1. do kategorie návrhové životnosti: kat. 4, životnost 50 let 2.1.2.5. Zatřídění konstrukce dle managementu spolehlivosti staveb Podle dělení diferenciace spolehlivosti konstrukce je předmětná konstrukce zařazena v souladu s ČSN EN 1990, příloha B do třídy následků CC2/prohlídka 5/10 let. K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 5 / 52

2.1.3. Provedení betonových konstrukcí 2.1.3.1. Kvalita betonových konstrukcí Konstrukce musí být provedeny v tolerancích požadovanými platnými normami ČSN EN 13670. Z hlediska kvality výsledného povrchu betonu jsou konstrukce rozděleny do tří kategorií: - a) běžný povrh bez zvláštních nároků - b) pohledový beton bez mimořádných nároků - c) pohledový beton s maximálními nároky na kvalitu provedení Kategorie a) platí pro všechny povrchy, které nebudou trvale viditelné. Z konstrukčního hlediska musí tyto povrchy vyhovět pouze běžným požadavkům na kvalitní beton s patřičným krytím výztuže bez hnízd a nepřiměřených trhlin. Rovinatost povrchu musí vyhovovat navazujícím konstrukcím. Kategorie b) platí pro povrchy betonu ve všech pomocných prostorech, parkingu, strojovnách, pomocných schodištích, nebo povrchy dostatečně vzdálené od přímého kontaktu. Povrch musí být takový, aby jej nebylo nutné dále stěrkovat, či omítat. Má být hutný, hladký, uzavřený, množství pórů velikostí 1 15 mm, maximálně 0,3% ze zkušební plochy 0,50 x 0,50 m. Ostré hrany musí být zkoseny, do pracovních spar musí být osazeny lišty, dilatační spáry musí být utěsněny proti vniknutí vody a kryty lištami nebo pásy. Rozmístění pracovních a optických spar musí být odsouhlaseno architektem a zadavatelem. Pracovní postup musí být navržen tak, aby nedocházelo ke vzniku větších než vlasových trhlin nebo k následnému znečištění nebo poškození povrchu. Kategorie c) platí pro vizuálně exponované povrchy a esteticky náročné prostory. Rozměrová tolerance se zpřísňuje na 10mm v obou směrech, bednění je nutné překontrolovat z hlediska nerovností. Povrch musí být hladký, celistvý, vyrovnaný, ve stejném barevném odstínu, napínací zámky a místa styku bednění musí být odsouhlasena architektem. Předpokládá se provedení zkušebních vzorků, jejich schválení a uchovávání pro další porovnávání. Až do kolaudace musí být plochy chráněny před možným poškozením. Poznámka: Jeden a týž prvek může být zařazen do různých kategorií, rozhoduje kategorie s vyššími nároky. K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 6 / 52

2.1.3.2. Řádné a dodatečné kotvení konstrukce Svislé nosné monolitické konstrukce jsou vždy vyvazovány na kotevní výztuž z předchozí sousedící monolitické konstrukce. Veškeré sousedící monolitické konstrukce jsou navzájem provázané výztuží. Každý vzniklý vyvázaný roh (ať ve stěně nebo v desce) musí mít zavlečenou vnitřní závlačovou výztuž. Pro kotvení platí vždy délky výztuže na min. kotevní délku (dle třídy betonu a profilu výztuže cca 40 profilů). Pro nastavování výztuží platí vždy min. délka přesahu (dle třídy betonu a profilu výztuže cca 60 profilů). Veškeré dodatečné kotvení musí být předem odsouhlaseno projektantem prováděcí části dokumentace. Dodatečné kotvení se bude provádět pomocí navrtáváky a vlepené výztuže. Osazování výztuže se řídí technologickými předpisy výrobce. Pro kotvení v tlaku platí vždy délky výztuže na min. kotevní délku (dle třídy betonu a profilu výztuže cca 40 profilů). Pro kotvení v tahu platí vždy délky výztuže na min. přesahovou délku (dle třídy betonu a profilu výztuže cca 60 profilů). 2.1.3.3. Deformace betonových konstrukcí Svislé deformace betonové konstrukce jsou omezeny ustanoveními norem ČSN EN 1992-1-1 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí. Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby. Vodorovné deformace nejsou omezeny ve výše uvedené normě, ale budou omezeny na 1/500 výšky konstrukce a to i po jednotlivých podlažích. Deformace konstrukcí jsou limitovány obecnými texty v ČSN EN 1992-1-1 [11] čl. 7.4.1, které definují nutnost zajištění funkčnosti a vzhledu konstrukce. Dále se správně zdůrazňuje nutnost přihlédnout k povaze konstrukce a k její interakci s dalším vybavením budovy (příčky, obklady, technická zařízení a povrchy). Taková kritéria je nutné projednat a nechat schválit během projektování investorem a dodavateli ostatních konstrukcí. Čl. 7.4.1 odst. (4) uvádí údaje o limitu průhybu 1/250 rozpětí při kvazi stálém zatížení a limit nárůstu průhybu 1/500 rozpětí při kvazi stálém zatížení od zabudování prvku viz odst. (5). Tyto hodnoty je nutné považovat za velmi orientační, pro riziko porušení nenosných částí budov nemusí být dostačující. Pro kmitání nejsou v ČSN EN 1990 [1] a ČSN EN 1992-1-1 [11] stanovena konkrétní kritéria. Uvedené orientační hodnoty mezních průhybů mají zajistit vyhovující funkčnost staveb, a to např. obytných, administrativních a veřejných budov nebo továren, pokud na ně nejsou kladeny zvláštní požadavky. a) Při požadavcích na vzhled a obecnou použitelnost: Průhyb vypočtený při kvazi stálém zatížení nemá překročit hodnotu 1/250 rozpětí. Průhyb se stanoví ve vztahu k podporám. Pro kompenzaci celého průhybu nebo jeho části lze použít nadvýšení, které nemá překročit hodnotu 1/250 rozpětí. b) Při požadavcích na průhyby po zabudování prvku: Průhyb od zatížení po zabudování prvku vypočtený při kvazi stálém zatížení nemá překročit hodnotu 1/500 rozpětí. Toto kritérium je třeba kontrolovat, pokud nadměrné průhyby mohou poškodit připojené prvky (např. příčky, zasklení, obklady, technická zařízení budov apod.). 2.1.4. Provedení ocelových konstrukcí Výpočet spolehlivosti konstrukce dle výše citovaných norem je proveden s předpokladem, že bude uplatňována odpovídající úroveň stavebních prací a systém řízení jakosti dle ČSN EN 1090-2 K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 7 / 52

Provádění ocelových konstrukcí a hliníkových konstrukcí Část 2: Technické požadavky na ocelové konstrukce. Zatřídění konstrukce má být provedeno dle Přílohy B: 2.1.4.1. Třídy provedení Jsou čtyři třídy provedení vztažené k výrobním kategoriím, kategoriím použití a třídami následků od 1 do 4, označené jako EXC1 až EXC4, pro které požadavek přísnosti vzrůstá od EXC1 do EXC4. Pokud v technické zprávě nebo ve výkresech není třída provedení pro danou konstrukci uvedena, bude použita třída EXC2. Požadavky ve vztahu k třídám provedení jsou v Tabulce A. 3 normy ČSN EN 1090-2. 2.1.4.2. Stupně přípravy povrchu Jsou tři stupně přípravy povrchu, označené P1 až P3 podle ISO 8501-3, pro které požadavek přísnosti vzrůstá od P1 do P3. Stupně přípravy povrchu jsou vztaženy k očekávané životnosti protikorozní K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 8 / 52

ochrany a kategorii korozní agresivity. Pokud není v technické zprávě nebo ve výkresech uvedeno jinak, pak předpokládáme životnost protikorozní ochrany 15let a korozní kategorii C2. Pro tyto kritéria je třída přípravy povrchu definována stupněm P1. Tento projekt neřeší detailní požadavky pro protikorozní ochranné systémy, které předpokládáme provedeny v souladu s normami EN ISO 12 944 a přílohou F normy ČSN EN 1090-2 pro natírané konstrukce, resp. normami EN ISO 1461, EN ISO 14713 a přílohou F normy ČSN EN 1090-2 pro povrchy pozinkované ponorem. 2.1.5. Provedení dřevěných konstrukcí 2.1.5.1. Všeobecně Veškerá opatření uvedená v konstrukčních zásadách, provádění a kontrole normy ČSN EN 1995-1-1 platí jako nezbytné požadavky k návrhovým pravidlům uvedeným v tomto výpočtu. Konkrétní požadavky jsou vypsány v kapitole 10 normy ČSN EN 1995-1-1, zde zmiňujeme jen některé z nich. Před použitím na stavbě má být dřevo vysušeno na nejbližší možnou vlhkost, odpovídající klimatickým podmínkám v dokončené konstrukci. Nepovažují-li se účinky jakéhokoliv sesychání za významné, nebo jestliže jsou části, které jsou nepřípustně poškozeny, vyměněny, může se připustit vyšší vlhkost během montáže za předpokladu, že je zajištěno, že dřevo může vyschnout na požadovanou vlhkost. Předpokládaná vlhkost zabudovaného dřeva koresponduje s třídou použití. - Třída provozu 1 je charakterizována vlhkostí materiálů odpovídající teplotě 20 C a relativní vlhkosti okolního vzduchu přesahující 65% pouze po několik týdnů v roce. V třídě provozu 1 nepřesahuje průměrná vlhkost u většiny dřeva jehličnatých dřevin 12%. - Třída provozu 2 je charakterizována vlhkostí materiálů odpovídající teplotě 20 C a relativní vlhkosti okolního vzduchu přesahující 85% pouze po několik týdnů v roce. Ve třídě provozu 2 nepřesahuje průměrná vlhkost u většiny dřeva jehličnatých dřevin 20%. - Třída provozu 3 je charakterizována klimatickými podmínkami vedoucími k vyšší vlhkosti než ve třídě provozu 2. Uvažované třídy provozu jsou zřejmé ze statického výpočtu, případně jsou zmíněny v technické zprávě nebo ve výkresech. Pokud zde není uvedeno jinak, uvažujeme výpočtově třídu provozu 2. Předpokládáme, že bude prováděna kontrola dle kontrolního plánu dle ČSN EN 1995-1-1 a že kontrolní plán obsahuje: - kontrolu výroby a odborného provedení mimo stavbu a na stavbě - kontrolu po dokončení konstrukce Veškeré řezivo bude impregnováno přípravkem s účinností proti dřevokazným houbám třídy Basidiomycetes, plísním a proti dřevokaznému hmyzu za dodržení veškerých zásad doporučených výrobcem pro dlouhodobou ochranu. Použít např. KATRIT DELTA, BOCHEMIT PLUS, LIGNOFIX SUPER, aj. K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 9 / 52

2.1.5.2. Kvalita dřevěných konstrukcí Kvalita je definována vzhledem tedy u klasických dřevěných prvků stálostí barvy (tzv. zamodrání), kvalitou povrchu (hraněné, hoblované) a pohledovostí (počty suků apod.). V rámci zabudování konstrukcí musí být zajištěna maximální absolutní vlhkost zabudovávaného řeziva (zpravidla max. 20%) a tvarovou stálostí prvku (rozměrové tolerance, zkroucení prvku apod.). Pro tzv. lepené prvky jsou pak kritéria kvality uvedeny v přehledné tabulce: K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 10/ 52

2.1.5.3. Konstrukce všeobecně Při provádění veškerých stavebních prací je třeba se řídit závaznými ustanoveními platných norem a podmínkami bezpečnosti práce obsažené v Zákoníku práce a vyhláškách Státního úřadu inspekce práce. č. 591/2006 Sb. Požadavky na bezpečnost a ochranu zdraví při práci na staveništích č. 309/2006 Sb. Zajištění dalších podmínek bezpečnosti a ochrany zdraví při práci č. 362/2005 Sb. Požadavky na bezpečnost a ochranu zdraví při nebezpečí pádu Stavbu budou provádět osoby s příslušnou odborností a zkušeností. Vedení stavby bude prováděno v souladu se Stavebním zákonem č. 183/2006 Sb. Všichni zúčastnění pracovníci musí být s předpisy seznámeni před zahájením prací. Předkládaná dokumentace je zhotovena v souladu s prováděcí vyhláškou č. 62/2013 Sb. o dokumentaci staveb. Veškeré navazující dokumentace např. dílenská dokumentace OK nebo DK kcí by měla být před realizací v rámci výrobní přípravy zhotovitele odsouhlasena projektantem v rámci řádného AD. Veškeré zakrývané konstrukce je třeba provádět a přebírat v souladu s platnými a závaznými ustanoveními běžných standardů, norem a předpisů. Provedení montážních pomocných konstrukcí je v režii zhotovitele, předpokládá se odsouhlasení investorem/projektantem v rámci řádného AD jako odsouhlasení výrobní přípravy zhotovitele. 2.1.6. Konstrukce výpočet Pro optimalizaci konstrukce byl proveden statický výpočet celé konstrukce prostorovým prutovým modelem v programu SCIA ESA, který umožnil zachytit chování konstrukce jako celku. Pro výpočet byla zvolena lineární pružnostní analýza (LA) na základě lineární ohybové teorie, lineárního chování materiálu a ideální geometrie konstrukce (= konstrukce řešené podle teorie I. řádu ). Geometrické a materiálové nelinearity byly ve výpočtu zohledněny výpočtem stability prutů, resp. v součinitelích, které tyto vlivy zahrnují. 2.1.7. Proměnná zatížení dle ČSN EN 1991-1-x 2.1.7.1. Kategorie Kategorie C Kategorie C1 plochy, kde může docházet ke shromažďování lidí (kromě ploch uvedených v kategoriích A, B a D) plochy se stoly atd., např. plochy ve školách, kavárnách, restauracích, jídelnách, čítárnách, recepcích. 2.1.7.2. Uvažované hodnoty užitného zatížení qk [kn/m 2 ] Qk [kn] kategorie C - C1 3,00 3,00 K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 11/ 52

2.1.7.3. Uvažované hodnoty zatížení přemístitelnými příčkami přemístitelné příčky s vlastní tíhou 2,0 kn/m délky příčky: qk = 0 8 kn/m 2. 2.1.7.4. Klimatická zatížení Zatížení sněhem I. Sněhová oblast Základní tíha sněhu sk = 0,70 kn/m 2 Zatížení větrem II. Větrová oblast Základní rychlost větru vb,0 = 25,00 m/s 2.1.7.1. Požární zatížení Požární zatížení na konstrukce nebylo požadováno, předpokládá se aplikace protipožárních obkladů nebo nátěrů všech dotčených prvků specifikace viz projekt PBŘ. 2.2. POPIS OBJEKTU VŠEOBECNĚ Tento projekt řeší půdní vestavbu v základní škole. Základní škola v obci Nučice nepodsklepená, nadzemní část má tři podlaží a půdní prostor. Objekt má půdorys tvaru L a přibližných rozměrů obrysu 25,5x18,7m. Svislá nosná konstrukce původního objektu je tradiční zděná. Nosné stěny orientované v podélném směru vytvářejí dvoutrakt se světlými šířkami 7,0m+3,6m, respektive 7,1m+3,3m. Základní nosné stěny jsou doplněné dalšími nosnými stěnami stěnami štítovými, zdivem schodišťových stěn. Dále předpokládáme příčně orientované zděné cihelné příčky (resp. zejména předpokládáme, že nebyly dodatečnými úpravami vybourány, oslabeny apod.) skladebné tloušťky min. 0,15m, které mají nezanedbatelnou ztužující funkci. Překlady nad okenními a dveřními otvory v původním zdivu předpokládáme provedeny jako betonové monolitické, případně pomocí ocelových překladů (např. kolejnic apod.). Stropní konstrukce v nadzemních podlažích jsou dřevěné trámové, pnuté mezi příčně ukládané ocelové nosníky, respektive v užším traktu cihelné klenby. Stropní konstrukce nad 3.NP v užším traktu je železobetonová deska tl. 150mm (dle dostupných informací). Střecha domu je valbová se sklonem asi 35, respektive 41. Nosnou konstrukci tvoří stojatá stolice se dvěma středními vaznicemi. Plné vazby jsou doplněny kleštinami spojující krokev v místě pozednice a sloupek. Sloupky jsou vynášeny vaznými trámy, uloženými na nosné zdivo. Podélnou stabilitu zajišťují pásky. V rámci stavebních úprav, definovaných touto dokumentací, bude ve 3.NP proveden nový strop s použitím stávajících prvků stropu. V konstrukci krovu budou z důvodu změny využití některé prvky odstraněny a posunuty. K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 12/ 52

Obr. Schéma půdorysu 3.NP Obr. Schéma půdorysu podkroví K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 13/ 52

Obr. Schéma řezu 4-4 2.3. KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ 2.3.1. Hodnocení stávajících konstrukcí s ohledem na přitížení Přitížení objektu bude v rámci změny užitného zatížení stávajících půdních prostor, které budou nyní využívány jako prostor učeben. Stávající užitné zatížení 0,75kN/m2 dle ČSN 730035 se zvětší na 3,0kN/m2 dle ČSN EN 1991-1-1. V rámci přitížení spodních konstrukcí je to přitížení zanedbatelné. V souladu s normou ČSN ISO 13822 Zásady navrhování konstrukcí Hodnocení existujících konstrukcí lze po přihlédnutí k dobrému stavu spodních konstrukcí obecně konstatovat jejich dostatečnou únosnost pro provedení vestavby. V případě stálého zatížení skladbou podlahy dojde k mírnému přitížení (je navržena lehká plovoucí podlaha). Příčky jsou ve vestavbě navrženy materiálově ze sádrokartonu. V prostoru stávajícího dřevěného stropu s ocelovými nosníky je navržena konstrukce nová s použitím stávajících nosníků. Stávající sloupy budou vynášený novými ocelovými profily. Veškeré příčky v rámci vestavby jsou navrženy jako lehké sádrokartonové. Skladby podlah jsou navrženy jako lehké plovoucí konstrukce z důvodů akustických. Jednotlivé uvažované hmotnosti skladeb viz. sylabus zatížení tohoto dokumentu níže, kde tyto hodnoty nesmějí být překročeny. Dle stavebně technického průzkumu je krov rozsáhle poškozen hnilobou a hmyzem. Stav stropních konstrukcí je naopak dobrý. Bude provedena sanace, která bude spočívat v rozsáhlé tesařské opravě a v preventivním chemickém ošetření konstrukce fungicidem. Všechny dřevěné prvky budou impregnovány přípravkem s účinností proti dřevokazným houbám třídy Basidiomycetes, plísním a proti dřevokaznému hmyzu za dodržení veškerých zásad doporučených výrobcem pro dlouhodobou ochranu. K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 14/ 52

2.3.2. Půdní vestavba Obr. Výpočtové schéma konstrukce krovu, včetně stropu nad 3.NP 2.3.2.1. Strop nad 3. NP TYP B TYP C TYP A Obr. Půdorys stropu nad 3.NP značení typů K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 15/ 52

Typ A Konstrukce je tvořena ocelovými průvlaky I280 ve vzdálenostech cca 3,3m, které jsou pnuty mezi podélné stěny. Do ocelových nosníků jsou uloženy dřevěné stropnice ve vzdálenostech cca 1,2m. Z důvodu nedostatečné únosnosti stropu pro zvýšené zatížení skladbou, zvýšeným užitným zatížením kvůli změně využití podkroví a nově uloženými sloupky krovu, musí být konstrukce stropu zesílena. Stávající skladby budou rozebrány včetně podhledu a dřevěné stropnice budou odstraněny. Mezi stávající ocelové nosníky budou vloženy do poloviny vzdálenosti nosníky nové, uložení do betonového nebo maltového lože tl. cca 50-100mm, délka uložení nosníků 200mm. V místech se zvýšeným zatížením, např. uloženým sloupkem krovu apod., budou ocelové nosníky zdvojeny. Mezi ocelové nosníky budou vloženy dřevěné stropnice a = 1,15m, stejného rozměru jako stávající (v případě dobrého stavu budou použité zkrácené stávající stropnice), min. statický rozměr 12/20cm. Dřevěné stropnice budou výškově uloženy tak, že budou zarovnány spodní hrany. Detail uložení viz grafická část, detail A. Na dřevěné stropnice bude vlnami kolmo k nosníkům uložen trapézový plech TR50/250/0,75mm, který bude v každé druhé spodní vlně kotven přes podložku závitořeznými šrouby, případně nastřelovacími hřeby k dřevěným stropnicím. Trapézový plech lze nad podporami délkově nastavit. Do každé vlny bude umístěn prut betonářské výztuže 10mm s krytím 25mm, tedy cca 4ø/bm. Celoplošně potom bude položena síť KARI KD 35 5/100-5/100. Konstrukčně je navržena tl. desky 100mm (50mm vlny plechu + cca 50mm nadbetonovaná deska), beton kvality C20/25 XC1. Desku lze považovat za plně únosnou po uplynutí 28dnů od betonáže. Nelze na ní skladovat stavební materiál! Po uplynutí 28dní lze desku přitížit stavebním materiálem maximálně do hmotnosti navrhovaného užitného zatížení tedy max. 300kg/m 2. Veškeré dřevěné prvky jsou navrženy pro třídu prostředí 2, použité řezivo tř. C24 (S10). Ocelové prvky jsou navrženy z oceli kvality S235 a budou opatřeny ochranným nátěrem pro třídu korozní agresivity C2. Typ B Stávající dřevěný strop bude vybourán a nahrazen novým, ocelobetonovým. Stropnice jsou navrženy profilu I140 v osových vzdálenostech 1,2m do betonového nebo maltového lože tl. cca 50-100mm, délka uložení nosníků min. 300mm. Na dřevěné stropnice bude vlnami kolmo k nosníkům uložen trapézový plech TR50/250/0,75mm, který bude v každé druhé spodní vlně kotven přes podložku svarem, alternativně závitořeznými šrouby, nebo nastřelovacími hřeby k ocelovým stropnicím. Trapézový plech lze nad podporami délkově nastavit. Do každé vlny bude umístěn prut betonářské výztuže 10mm s krytím 25mm, tedy cca 4ø/bm. Celoplošně potom bude položena síť KARI KD 35 5/100-5/100. Konstrukčně je navržena tl. desky 100mm (50mm vlny plechu + cca 50mm nadbetonovaná deska), beton kvality C20/25 XC1. Desku lze považovat za plně únosnou po uplynutí 28dnů od betonáže. Nelze na ní skladovat stavební materiál! Po uplynutí 28dní lze desku přitížit stavebním materiálem maximálně do hmotnosti navrhovaného užitného zatížení tedy max. 300kg/m 2. K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 16/ 52

V místech prostupu nové stoupačky navrhujeme zajištění pomocí ocelového rámu provedeného z jednotlivých úhelníků L100/10, toto řešení je třeba provést ve všech stropech budovy, kterými předmětná stoupačka prochází. Ocelové prvky jsou navrženy z oceli kvality S235 a budou opatřeny ochranným nátěrem pro třídu korozní agresivity C2. Stropnice 120/200mm a = 1,15m Stropnice I140, a = 1,2m OK Průvlak (zdvojený) 2x I280 OK Průvlak I280 Stropnice v místě sloupků krovu I200 Typ C Stávající žb deska je dle dostupných informací tl. 150mm. Na desku budou uloženy sloupky krovu, proto musí být deska zesílena. Zesílení je navrženo spřažením nadbetonované desky tl. 90mm. Spřažení bude provedeno pomocí vlepených trnů ø10mm v rastru 250x250mm. Hloubka vlepení min. 80mm. K hornímu okraji bude vložena KARI síť Ky 49 8/100-8/100 s krytím 25mm. Beton nadbetonávky je navržen třídy C20/25-XC1. Před realizací se doporučuje ověřit, že stávající konstrukce z hlediska vyztužení vyhovuje minimálním parametrům. Obr. Výpočtový model žb desky K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 17/ 52

2.3.2.2. Konstrukce krovu Střešní krytina bude demontována a nahrazena novou. Při demontáži krytiny postupovat postupně shora dolů a dbát na to, aby nedošlo k hromadění vybouraného materiálu na stropních konstrukcích. Součástí krovu je věžička, která bude zachována. Budou vyřezány veškeré vazné trámy, sloupky budou nastaveny tak, aby byly uloženy na průvlaky ve stropní konstrukci. Nastavení je navrženo šikmým přeplátováním stejného profilu a prosvorníkováním viz grafická část. Nejdelší krokve budou zesíleny zdvojením (viz grafická část). Dále budou odstraněny veškeré kleštiny spojující krokve v místě pozednic se sloupky a budou nahrazeny novými rozměru 100/140mm pouze v místech, kde je možné je schovat do SDK příčky. V místě rušeného sloupku bude vložen ocelový rám profilu 2xU180. Rám bude přikotven na vložený ocelový nosník do stropu jak v místě středové stěny, tak v místě půlštoků. Rám bude podepírat dřevěnou vaznici přesně v místě rušeného sloupku. Stojka v místě středové stěny bude vytažena až mezi kleštiny a bude přikotvena ke kleštinám z důvodu zajištění prostorové stability rámu. Další úpravou v krovu je posunutí dřevěného sloupku u schodiště, pásky budou odstraněny. Vaznice musí být zesílena ocelovým profilem U220. Profil bude přikotven pomocí svorníků ø16mm a =330mm. Je navrženo ztužení pomocí vložených jednostranných kleštin pod hřebenem. Kleštiny jsou profilu 100/140mm a budou vynášet podhled a vedení vzduchotechniky. V chodbě u věžičky budou na stávající dřevěné nosníky zavěšena vzduchotechnická jednotka maximální hmotnosti 350kg. Dřevěné nosníky budou zesíleny ocelovou příložkou U140, přikotvenou svorníky ø12mm a =330mm. Dle stavebně technického průzkumu jsou dřevěné prvky napadeny hnilobou a hmyzem. Je nutné napadené části vyměnit. Napadení se týká zejména krokví. Narušené dřevo trámů bude odstraněno. Obecně lze říci, že krokve napadené do 5% průřezu budou sanovány impregnačním přípravkem dle popisu níže. Z prvků napadených do 50% bude poškozené řezivo vyjmuto a bude nahrazeno novým. Napojení zachovávaného a nového prvku bude provedeno šikmým přeplátováním a dvěma svorníky průměru 12mm. Prvky napadené z více než 50% budou z konstrukce vyjmuty a nahrazeny novými stejného průřezu. Pozednice musí být celá nahrazena novou. Nová pozednice je navržena stejného průřezu jako stávající. Výměna pozednice bude prováděna při demontované krytině po etapách. Maximální délka vyměňované pozednice bude tři pole krokví. Stávající krokve v místě vyměňované pozednice budou podepřeny, zároveň musí být podepřena římsa z exteriéru (dojde k odlehčení pulštoků a tím možné destrukce římsy). Poté bude stávající pozednice odstraněny a zdivo bude opatřeno fungicidním nátěrem dle stavebně technického průzkumu. Na zdivo bude položena asfaltová lepenka a poté bude vložena nová pozednice. Kotvení pozednice je navrženo pomocí chemických kotev HILTI HIT HY 70 + HAS M12 ve vzdálenostech 0,7m. Veškeré dřevěné prvky jsou navrženy pro třídu prostředí 2, použité řezivo tř. C24 (S10). Ocelové prvky jsou navrženy z oceli kvality S235 a budou opatřeny ochranným nátěrem pro třídu korozní agresivity C2. K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 18/ 52

Všechny dřevěné prvky budou impregnovány přípravkem s účinností proti dřevokazným houbám třídy Basidiomycetes, plísním a proti dřevokaznému hmyzu za dodržení veškerých zásad doporučených výrobcem pro dlouhodobou ochranu. Kleštiny spodní 100/140mm Zesílení vaznice U220 Horní kleštiny 100/140mm Rám 2xU180 Zesílení krokví zdvojením + 120/140mm 2.3.2.3. Montážní stav strop pod věžičkou Při rekonstrukci stropu pod věžičkou a vyřezávání vazných trámů je nutné konstrukci věžičky zajistit. Pro možné vyříznutí vazných trámů musí být zajištění prováděno v době, kdy budou v okolí věžičky vložené ocelové nosníky dle grafické části této dokumentace. Po vložení ocelových montážních výměn z profilu HE180B budou dřevěné nosníky k těmto ocelovým výměnám zavěšeny pomocí profilů U100 naležato a čtyř závitových tyčí ø12mm. Poté může dojít k odstranění vazných trámů a dřevěných stropnic, doplnění ocelových nosníků a podepření vazných trámů věžičky pomocí vložených dřevěných sloupků na vkládané ocelové průvlaky. Vložené sloupky musí být zavětrovány šikmými fošnami 60/160mm, které budou vloženy zboku a budou připevněny hřebíky. Po aktivaci sloupků může být montážní výměna odstraněna a může být pokračováno v postupu prací na stropní konstrukci. K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 19/ 52

Montážní výměna HE180B Zavěšení trámu věžičky na výměnu Obr. Schéma zavětrování vložených sloupků 2.4. POUŽITÉ MATERIÁLY Ocelové konstrukce ocel S 235 Betonové konstrukce beton C20/25-XC1 (výztuž B500) Dřevěné konstrukce řezivo tř. C24 (S10) K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 20/ 52

3. D 1.2c STATICKÝ VÝPOČET 3.1. SYLABUS ZATÍŽENÍ Stálá zatížení a proměnná užitná zatížení dle ČSN EN 1991-1-1 - Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení - Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení ZS. 1.1 VLASTNÍ TÍHA NOSNÉ KONSTRUKCE g F = 1,35 GENERUJE PROGRAM ZS 1.2 OSTATNÍ STÁLÉ g F = 1,35 Střešní konstrukce gk [kn/m2] g F g d [kn/m 2 ] Krytina 0,550 1,35 0,743 Laťování + kontralatě 0,150 1,35 0,203 Minerální tep. Izolace 0,150 1,35 0,203 SDK podhled 0,250 1,35 0,338 CELKEM 1,100 1,350 1,485 Střešní konstrukce - včetně aku podhledu gk [kn/m2] g F g d [kn/m 2 ] Krytina 0,550 1,35 0,743 Laťování + kontralatě 0,150 1,35 0,203 Minerální tep. Izolace 0,150 1,35 0,203 SDK podhled 0,250 1,35 0,338 AKU podhled 0,100 1,35 0,135 CELKEM 1,200 1,350 1,620 Stropní konstrukce gk [kn/m2] g F g d [kn/m 2 ] Těžká skladba 2,350 1,35 3,173 Beton do tr plechu 0,700 1,35 0,945 Tr plech 0,200 1,35 0,270 Podhled 0,250 1,35 0,338 CELKEM 3,500 1,350 4,725 ZS 2.1 PROMĚNNÉ - UŽITNÉ g F = 1,5 Kategorie "B" gk [kn/m2] g F g d [kn/m 2 ] Užitné 3,000 1,5 4,500 ZS 2.2 PROMĚNNÉ - UŽITNÉ g F = 1,5 Kategorie "A" - Příčky gk [kn/m2] g F g d [kn/m 2 ] Přemístitelné příčky - SDK 0,800 1,5 1,200 K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 21/ 52

ZS 3.1 PROMĚNNÉ - ZATÍŽENÍ SNĚHEM g F = 1,5 Vypracováno dle ČSN EN 1991-1-3 - Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení - Zatížení sněhem I. Sněhová oblast dle mapy sněhových oblastí ČR sk= 0,7 kn/m2 Součinitel expozice pro normální typ krajiny Ce= 1 Tepelný součinitel Ct= 1 Tvarové součinitele pro sedlovou střechu α1= 35 α2= 41 α3= 0 μ1= 0,666667 μ2= 0,506667 μ3= 0,8 Výpočet tvarových součinitelů předpokládá, že nebude zabráněno sklouzávání sněhu ze střechy (např. střešními sněžníky nebo jinými překážkami). Zatížení sněhem na střeše s (μα1),k = 0,466667 kn/m2 g F = 1,5 s (μα1),d = 0,7 kn/m2 s (μα2),k = 0,354667 kn/m2 g F = 1,5 s (μα2),d = 0,532 kn/m2 s (μα3),k = 0,56 kn/m2 g F = 1,5 s (μα3),d = 0,84 kn/m2 K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 22/ 52

ZS 3.2 PROMĚNNÉ - ZATÍŽENÍ VĚTREM g F = 1,5 Vypracováno dle ČSN EN 1991-1-4 - Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení - Zatížení větrem II. Větrová oblast dle mapy větrových oblastí ČR v b, 0 25 m/s Výška nad terénem z= 19,5 m Kategorie terénu dle tab. 4.1 III. Oblasti rovnoměrně pokryté vegetací nebo budovami nebo s izolovanými překážkami z 0 0,3 5 VÝPOČET DYNAMICKÉHO TLAKU NA KONSTRUKCI vb cdir cseason vb,0 c dir 1 c season 1 25 m/s v b z min STŘEDNÍ RYCHLOST VĚTRU: v m( z) cr ( z) c0 c 0 ( z ) c r (z) c ( z) k k r r ( z) v r součinitel orografie 1 součinitel drsnosti terénu ln 0,19 z z k r c r ( z I ) v m z ) ( I z z 0, II 0,215389 0,899118 22,47796 m/s INTENZITA TURBULENCE VE VÝŠCE "z" I ( ) v z c k l I v z ) ( I 1 0,239556 MAXIMÁLNÍ DYNAMICKÝ TLAK q p ( z) 0 k 0 0,07 ( z) ln( z / 0 z 0 l b ) 1 2 1 7 I ( z) v 2 ( z) V 1,25 kg/m3 b q p ( z I ) 0,845327 kn/m2 K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 23/ 52

SOUČINITELE VNĚJŠÍHO TLAKU PRO STŘEŠNÍ KONSTRUKCI Pozn.: Pro náš typ konstrukce je rozhodující pouze příčný vítr. Vítr ve směru vodorovném s osou hřebenu není rozhodující. α= 35 h (=z)= 19,5 m b= 13 m e= 13 m c pe,10 (F)= 0,566667 c pe,10 (G)= 0,7 c pe,10 (H)= 0,466667 c pe,10 (I)= -0,36667 c pe,10 (J)= -0,66667 c pe,10 (K)= -0,43333 c pe,10 (L)= -1,36667 c pe,10 (M)= -0,8 VÝSLEDNÝ TLAK VĚTRU NA POVRCH STŘECHY w e q ( z) c p pe w e,k (F)= 0,48 kn/m2 g F = 1,5 w e,d (F)= 0,72 kn/m2 w e,k (G)= 0,59 kn/m2 g F = 1,5 w e,d (G)= 0,89 kn/m2 w e,k (H)= 0,39 kn/m2 g F = 1,5 w e,d (H)= 0,59 kn/m2 w e,k (I)= -0,31 kn/m2 g F = 1,5 w e,d (I)= -0,47 kn/m2 w e,k (J)= -0,56 kn/m2 g F = 1,5 w e,d (J)= -0,84 kn/m2 w e,k (K)= -0,37 kn/m2 g F = 1,5 w e,d (J)= -0,56 kn/m2 w e,k (L)= -1,16 kn/m2 g F = 1,5 w e,d (J)= -1,74 kn/m2 w e,k (M)= -0,68 kn/m2 g F = 1,5 w e,d (J)= -1,02 kn/m2 K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 24/ 52

3.2. KONSTRUKCE KROVU VČETNĚ STROPU NAD 3.NP 3.2.1. Analýza vnitřních sil K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 25/ 52

K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 26/ 52

3.2.2. Reakce K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 37/ 52

3.2.3. Posouzení MSP Vaznice - DK uz,max = 12,0mm uz,lim = 4000/250 = 16,0mm uz,max < uz,lim VYHOVUJE Strop - průvlak uz,max = 25,2mm uz,lim = 7000/250 = 28,0mm uz,max < uz,lim VYHOVUJE 3.2.4. Posouzení MSÚ K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 38/ 52

3.3. ZESILOVANÉ ŽB DESKA 3.3.1. Analýza vnitřních sil K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 43/ 52

3.3.2. Posouzení MSP uz,max = 0,3mm (pružná) 4 = 1,2mm uz,lim = 3000/250 = 12,0mm uz,max < uz,lim - VYHOVUJE K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 47/ 52

3.4. MONTÁŽNÍ STAV PODEPŘENÍ VĚŽIČKY KROVU 3.4.1. Zatížení Oproti výpočtu 3.2 Konstrukce krovu včetně stropu nad 3.NP je odstraněno na stropní konstrukci zatížení stálé (provádění při hotové pouze prutové nosné konstrukci stropu, bez skladby), zatížení užitné a zatížení příčkami. Dokud nebude hotové nahrazení stávajících patek novými dřevěnými sloupky opřenými do stropních ocelových nosníků, nesmí být strop zatížen jiným než uvažovaným zatížením. 3.4.2. Posouzení MSP uz,max = 14,6mm uz,lim = 7000/400 = 17,5mm uz,max < uz,lim - VYHOVUJE 3.4.3. Posouzení MSÚ 3.4.3.1. Ocelové prvky Zobrazení využití prvků vše < 1 - VYHOVUJE K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 48/ 52

3.4.3.1. Dřevěné prvky Zobrazení využití prvků vše < 1 - VYHOVUJE K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 49/ 52

4. D 1.2d PLÁN KONTROLY SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCE 4.1. VŠEOBECNĚ Plán kontroly spolehlivosti konstrukcí (stanovení kontrol spolehlivosti konstrukcí stavby z hlediska jejich budoucího využití) vychází z platných norem, zejména pak z ČSN EN 1990 dle klasifikace konstrukcí. V rámci stavby se předpokládá pravidelná kontrola stavby investorem dle managementu spolehlivosti, kontrolní prohlídky stavby stavebním úřadem definovaném v dokumentaci pro stavební povolení. Před uvedením stavby do provozu je třeba provést tzv. výchozí prohlídku konstrukce tak, aby bylo ověřeno konstrukční provedení stavby, soulad s projektem a ověřeny použité materiály a postupy (certifikace, prohlášení shody apod.). V rámci následného využití stavby s odkazem na plánovanou a návrhovou životnost je třeba definovat rozsah a četnost pravidelných kontrol stavby tak, aby byla zajištěna její plná funkčnost, stabilita a spolehlivost. Návrh těchto termínů, rozsah a evidence prohlídek musí být definován majitelem stavby/provozovatelem v tzv. provozním řádu stavby, tyto prohlídky musí být v souladu s platnými předpisy. 4.2. KONTROLY STAVBY PRO ZAJIŠTĚNÍ SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCE Vychází se ze zatřídění stavby dle následujících parametrů: K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 50/ 52

4.3. DEFINICE DLE MATERIÁLU KONSTRUKCE 4.3.1. Nosné základové a betonové konstrukce Nosné základové betonové konstrukce budou provedeny dle ČSN EN 13670 Provádění betonových konstrukcí. ŽB nosné konstrukce budou kontrolovány dle zatřídění konstrukce v intervalu 5/10let; kontroluje se soulad konstrukce a předpokladů statického výpočtu (statické schéma, zatížení, změny v průběhu životnosti) a stav konstrukce (trhliny, karbonatace betonu, porušení a koroze výztuže apod.). 4.3.2. Nosné zděné konstrukce Nosné zděné konstrukce budou provedeny dle ČSN EN 1996-2 Eurokód 6: Navrhování zděných konstrukcí Část 2: Volba materiálů, konstruování a provádění zdiva. Zděné nosné konstrukce budou kontrolovány dle zatřídění konstrukce v intervalu 5/10let; kontroluje se soulad konstrukce a předpokladů statického výpočtu (statické schéma, zatížení, změny v průběhu životnosti) a stav konstrukce (trhliny zdiva, vydrolení malty, rozpad zdiva apod.). K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 51/ 52

4.3.3. Nosné ocelové konstrukce Ocelové konstrukce budou provedeny dle ČSN EN 1090-2 - Provádění ocelových konstrukcí a hliníkových konstrukcí - Část 2: Technické požadavky na ocelové konstrukce. V rámci návrhu, výroby a montáže OK kcí musí být tyto zařazeny do skupin dle tzv. tříd následků, kritérií použitelnosti a kritérií výrobní kategorie. Před uvedením konstrukce do provozu musí být provedena v souladu s ČSN 73 2604 tzv. výchozí prohlídka. Ocelové konstrukce budou po dobu své životnosti kontrolovány dle ČSN 73 2604 - Ocelové konstrukce - Kontrola a údržba ocelových konstrukcí pozemních a inženýrských staveb. Četnost kontrol, jejich způsob a evidence je definován platnou normou, kontroly musí navazovat na tzv. výchozí prohlídku konstrukce. 4.3.4. Nosné dřevěné konstrukce Nosné dřevěné konstrukce budou provedeny dle ČSN 73 2810 Dřevěné stavební konstrukce. Provádění. Dřevěné nosné konstrukce budou kontrolovány dle zatřídění konstrukce v intervalu 5/10let; kontroluje se soulad konstrukce a předpokladů statického výpočtu (statické schéma, zatížení, změny v průběhu životnosti) a stav konstrukce (výsušné trhliny, napadení hnilobou, škůdci, stav detailů apod.). K a n c e l á ř : B o ř i v o j o v a 1 0 7 5 / 3 8, 1 3 0 0 0 P r a h a 3 S t r a n a 52/ 52