Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu

Podobné dokumenty
Řešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou

NCCI: Předběžný návrh přípoje čelní deskou. Obsah

Řešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu

Řešený příklad:: Kloubový přípoj nosníku na pásnici sloupu s čelní deskou

NCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině nosníku

Řešený příklad: Přípoj nosníku na sloup deskou na stojině

NCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí

NCCI: Návrhový model styku pásů z uzavřených průřezů čelní deskou

NCCI: Návrh styku ve vrcholu rámové konstrukce

Tento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině.

Tabulky: Redukční součinitele mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty

Vývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy

Postup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových budovách

Řešený příklad: Vzpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s mezilehlými podporami

Tento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít.

Tabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků

Uvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) 3.

Postup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově

NCCI: Modelování rámů - pružná analýza. Obsah

NCCI: Únosnost přípoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly

Popisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné dimenzování.

Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty

Řešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky podle EN

Tabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot

Obsah. 1. Všeobecně Použití návrhu s plášťovým chováním Návrh s plášťovým chováním Literatura 4. Strana 1

1. Úvod Smíšené konstrukce ze profilů za tepla válcovaných a z prvků za studena tvarovaných Hybridní systémy 4

Řešený příklad: Spojitý sloup průřezu H nebo pravoúhlé trubky ve vícepodlažní budově

Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu

Řešený příklad: Kloubově uložený sloup s průřezem H nebo z pravoúhlé trubky

Řešený příklad: Výpočet součinitele kritického břemene α cr

Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice

Řešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem styčníků

Řešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením

V příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v SN037, kapitola 4.

Postup řešení: Stěny z lehkých ocelových prvků pro obytné konstrukce

NCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - obecné případy

Q ; G. Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli

NCCI: Smyková únosnost kloubového přípoje čelní deskou

Tabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE

Řešený příklad: Výpočet zatížení pláště budovy

Tabulky: Klasifikace průřezů při vysokých teplotách

Případová studie: Administrativní budova Palestra, Londýn

Řešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného betonem

Postup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou výstavbu

Postup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru

NCCI: Návrhový model styku sloupu příložkami bez kontaktu

Případová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg

Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený nosník

Řešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE

Tento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních budovách. 1.

Řešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého sloupu

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup

Postup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách

NCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov

Případová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam

Obsah. Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. 1. Metody určení α cr 2

Tento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. 1. Úvod 2. 4.

Případová studie: Požární návrh nákupního centra Las Cañas, Viana, Španělsko

Vývoj: Akustické parametry nosné konstrukce z tenkostěnných profilů u obytných budov

Obsah. Případová studie: Aréna v Kolíně, Německo

Postup řešení: Stropy konstrukcí pro bydlení z lehkých ocelových prvků. Obsah

Případová studie: Požární návrh terminálu 2F, letiště Charles de Gaulle, Paříž

Případová studie: Podlažní obytná budova v Deansgate, Manchester

Případová studie: Isozaki Atea, Bilbao, Španělsko

Případová studie: Sociální byty v Rheims, Francie

1. Návrhový model Geometrie Možná únosnost části v tahu Ověření části styčníku v tlaku Panel stěny sloupu ve smyku 13

BO02 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ

Případová studie: Raines Court, Londýn

Případová studie: Požární návrh haly pro Airbusy, Toulouse, France

Případová studie: Systém OpenHouse, Švédsko

Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí

NCCI: Výběr styku sloupu příložkami bez kontaktu

Postup řešení: Hospodárný návrh konstrukčního uspořádání ocelových a kompozitních budov malé a střední výšky

Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí

Postup řešení: Výběr vhodného požárního návrhu podlažní administrativních a bytových budov

Případová studie: City Gate, Düsseldorf, Německo

Postup řešení: Výběr vhodného požárního návrhu hal

Šroubované spoje namáhané smykem Šroubované spoje namáhané tahem Třecí spoje (spoje s VP šrouby) Vůle a rozteče. Vliv páčení

Vývoj: Tepelně technické vlastnosti nosných tenkostěnných ocelových konstrukcí bytové výstavby

Případová studie: Bilbao Exhibition Centre, Španělsko

NCCI: Mezní hodnoty svislých a vodorovných průhybů vícepodlažních budov

Případová studie: Požární návrh krytého fotbalového stadionu, Finsko

Postup řešení: Umístění stavby a jeho vliv na návrh vícepodlažních budov s ocelovou konstrukcí

Postup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů. Obsah

BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I

NCCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů

Řešený příklad: Požární návrh nechráněného nosníku průřezu IPE vystaveného normové teplotní křivce

SPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ

NCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza)

Případová studie: State Street Bank, Lucemburk

Postup řešení: Dilatace v ocelových konstrukcích

Postup řešení: Postup ověření požárního návrhu podlažních administrativních budov

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška

NCCI: Únosnost přípoje čelní deskou na vazebné síly

Případová studie: Lucemburská obchodní komora

Řešený příklad: Návrh ocelového za studena tvarovaného sloupku stěny v tlaku a ohybu

Řešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného parametrické teplotní křivce

Případová studie: Nákupní centrum CACTUS, Esch/Alzette, Luxembourg

Postup řešení: Koncepce požární bezpečnosti pro vícepatrové komerční a bytové budovy

Postup řešení: Postup ověření požárního návrhu podlažních bytových budov

Transkript:

Dokument: SX34a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke Příklad ukazuje posouzení šroubového přípoje taženého úhelníku ztužidla ke, který je přivařen ke stojině sloupu. Jsou použity nepředpjaté šrouby, kategorie A: šrouby namáhané na střih a na otlačení. Tyto způsoby přípojů jsou typické pro ztužidla ze zkřížených diagonál jak v obvodových stěnách, tak ve střechách, k přenesení účinků vodorovného zatížení od větru v podélném směru na jednopodlažní budovu. To je zobrazeno na SS48 SS48 Z důvodu vyloučení excentricity zatížení vneseného do základu, je osa úhelníku ve svislé rovině procházející osou sloupu a patního plechu a styčníkový plech je umístěn co nejblíže k rovině s těžišťovou osou sloupu. Tab.. Způsoby porušení přípoje ztužidla Způsob porušení Šrouby ve střihu Šrouby v otlačení (na rameni úhelníku) Úhelník v tahu Návrh svaru Únosnost prvku N Rd, N Rd,2 N Rd,3 a

Dokument: SX34a-CZ-EU Strana 2 z 8 Přípoj ztužidla Detaily Obr.. ukazuje, že úhelník 2x8x2 je připojen ke přes delší rameno. Obr.. Detail šroubového přípoje: půdorys a pohled Obvyklou praxí je minimalizovat excentricitu mezi prutem ztužidla a osou sloupu. Styčníkový plech je přivařen ke stojině sloupu a k patnímu plechu oboustrannými koutovými svary (viz obr..). Jelikož kotevní šrouby jsou v ose sloupu, tak zde vzniká jistá excentricita, což je daleko lepší než mít rovinu ztužidla v ose pásnic sloupu. Hlavní údaje o spoji Konigurace Sloup Prut ztužení Typ přípoje Úhelník ke přivařenému ke stojině sloupu HEB 3, S275 Úhelník 2 8 2, S275 Přípoj úhelníku na styčníkový plech pomocí nepředpjatých šroubů Kategorie A: Šrouby namáhané na střih a na otlačení Styčníkový plech 25 3 5, S275 Šrouby M2, jakost 8.8 Svary Styčníkový plech ke stojině sloupu: koutový svar, a 4 mm (viz bod 4). Styčníkový plech k patnímu plechu: koutový svar, a 4 mm (viz bod 4).

Dokument: SX34a-CZ-EU Strana 3 z 8 Sloup HEB 3, S275 Výška h c 3 mm Šířka b c 3 mm Tloušťka stojiny t w,c mm Tloušťka pásnice t,c 9 mm Poloměr zaoblení r 27 mm Plocha A c 49, cm 2 Moment setrvačnosti I y 257 cm 4 Výška mezi zaobleními d c 28 mm Mez kluzu y,c 275 N/mm 2 Mez pevnosti u,c 43 N/mm 2 Úhelník 2 8 2, S275 Výška h ac 2 mm Šířka b ac 8 mm Tloušťka úhelníku t ac 2 mm Poloměr zaoblení r mm Poloměr zaoblení r 2 5,5 mm Plocha A ac 22,7 cm 2 Moment setrvačnosti I y 322,8 cm 4 Mez kluzu y,ac 275 N/mm 2 Mez pevnosti u,ac 43 N/mm 2

Dokument: SX34a-CZ-EU Strana 4 z 8 Styčníkový plech 25 3 5, S275 Výška h p 3 mm Šířka b p 25 mm Tloušťka t p 5 mm Mez kluzu y,p 275 N/mm 2 Mez pevnosti u,p 43 N/mm 2 Směr přenosu zatížení () Počet šroubů v řadě n 3 Vzdálenost krajního šroubu e l 5 mm Rozteče mezi šrouby p l 8 mm Směr kolmý k přenosu zatížení (2) Počet řad šroubů n 2 Okraj připojovaného ramene od osy šroubů e 2 8 mm Šrouby M2, 8.8 Celkový počet šroubů ( n n n2 ) n 3 Plocha jádra šroubu A s 245 mm 2 Průměr dříku d 2 mm Průměr otvoru d o 22 mm Průměr podložky d w 37 mm Mez kluzu yb 64 N/mm 2 Mez pevnosti ub 8 N/mm 2 Dílčí součinitele γ M,,25 (pro únosnost šroubů ve střihu) γ M2 Návrhová centrická tahová síla v úhelníku připojenému ke styčníkovému plechu. 25 kn N Ed

Dokument: SX34a-CZ-EU Strana 5 z 8 Šrouby ve střihu N Rd, nf v,rd uba 8 245 3 F v, Rd αv,6 94,8 kn γ,25 M,2 Tab.3.4. N Rd, 3 94,8 282 kn 2 Šrouby v otlačení (v rameni úhelníku) Pozn.: Jestliže je tloušťka ramene úhelníku, 2 mm, menší než tloušťka styčníkového plechu, 5 mm, a vzdálenost krajního šroubu je 5 mm nebo větší, posuzuje se pouze připojené rameno úhelníku na otlačení. N Rd,2 nf b,rd kα b F b,rd γ u,ac M2 dt ac Tab.3.4. Všechny šrouby e 2 k min 2,8,7; 2, 5 d e2 8 2,8,7 2,8,7 8,48 d 22 k min( 8,48; 2,5) 2, 5 Krajní šroub: e ub α b min ; ;, 3d u,ac e 5 3 22 3d ub u,ac,76 8,86 43 α min(,76;,86;,), 76 b 2,5,76 43 2 2 3 F b, Rd,end bolt 56,9 kn,25

Dokument: SX34a-CZ-EU Strana 6 z 8 Vnitřní šrouby: p ub α b min ; ;, 3d 4 u,ac p 8 4 3 22 4 3d u,ac 8 43 ub,86,96 α min(,96;,86;,), 96 b 2,5,96 43 2 2 3 F b, Rd,interior bolt 98, kn,25 Síla v otlačení krajního šroubu a vnitřního šroubu je větší než síla šroubu ve střihu. Nejnižší hodnota síly v otlačení šroubu v přípoji je uvažována pro všechny šrouby. 3.7() N 3 56,9 Rd,2 47kN 3 Úhelník v tahu β3a N Rd,3 γ net M2 2,5d 2,5 22 55 mm u 3..3 5d 5 22 mm 2,5d < d < p 5 β 3 muže být stanoveno lineární interpolací: β 3, 59 A net A t d ac 227 2 22 26 mm 2 N 3 Rd,3,59 26 43,25 47 kn

Dokument: SX34a-CZ-EU Strana 7 z 8 4 Návrh svaru Svar se navrhuje takto: Styčníkový plech je přivařen ke stojině sloupu a k patnímu plechu oboustrannými koutovými svary. Postup k určení tloušťky oboustranného koutového svaru je stejný jak pro přípoj styčníkového plechu ke stojině sloupu tak pro přípoj styčníkového plechu k patnímu plechu. Následující výpočet ukazuje návrh svaru mezi styčníkovým plechem a patním plechem. Je možné zajistit plnou únosnost oboustranných koutových svarů podle zjednodušených doporučení, viz SN7, avšak takový přístup je pro tento případ příliš konzervativní. Držet se doporučeného postupu znamená navrhnout velikost průřezu svaru a zkontrolovat, zda vyhovuje požadavku únosnosti. Zde navrženo a 4 mm Návrhová únosnost oboustranného svaru podle zjednodušené metody je: N Rd, w,hor 2 F l w, Rd SN7 4.5.3.3 F w, Rd vw, d a vw, d u 3 43 3 2 233,66 N/mm β γ,85,25 w M2 F w, Rd 233,66 4 934,6 N/mm 3 N Rd, w,hor 2 934,6 25 467 kn Přenáší vodorovnou složku síly ztužidla, která je: N NEd sin 4 25 sin 4 Ed, hor 6kN Takže vodorovný svar vyhovuje. Podobný přístup platí pro svislý svar (styčníkový plech je přivařen ke stojině sloupu).

Dokument: SX34a-CZ-EU Strana 8 z 8 5 Závěr Následující tabulka shrnuje hodnoty únosnosti pro kritické způsoby porušení. Rozhodující hodnota pro spoj (tj. minimální hodnota) je vytištěna tučně. Tab.5. Výsledné hodnoty únosnosti ve šroubovém přípoji ztužidla Způsob porušení Složka únosnosti Šrouby ve střihu N Rd, 282 kn Šrouby v otlačení ramene úhelníku N Rd,2 47 kn Úhelník v tahu N Rd,3 47 kn Některé způsoby porušení nejsou kontrolovány. Např. styčníkový plech ztužidla v tahu není kontrolován, poněvadž jeho tloušťka je větší než tloušťka úhelníku, a proto by úhelník selhal dřív než styčníkový plech.

SX34a-CZ-EU Quality Record RESOURCE TITLE Example: Bolted connection o an angle brace in tension to a gusset plate Reerence(s) ORIGINAL DOCUMENT Name Company Date Created by Edurne Nuñez Labein 4/9/6 Technical content checked by Jose A Chica Labein 4/9/6 Editorial content checked by Technical content endorsed by the ollowing STEEL Partners:. UK G W Owens SCI 4/9/6 2. France A Bureau CTICM 3/7/6 3. Sweden B Uppeldt SBI 3/7/6 4. Germany C Müller RWTH 29/6/6 5. Spain J Chica Labein 4/9/6 Resource approved by Technical Coordinator G W Owens SCI 2/9/6 TRANSLATED DOCUMENT This Translation made and checked by: T. Rotter CTU in Prague 25/6/7 Translated resource approved by: T. Vraný CTU in Prague 28/8/7 National technical contact: F. Wald CTU in Prague Strana 9