Tepelné zpracování ocelí. Kalení a popouštění. Chemicko-tepelné zpracování. Tepelné zpracování litin.
|
|
|
- Zdenka Němcová
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Tepelné zpracování ocelí. Kalení a popouštění. Chemicko-tepelné zpracování. Tepelné zpracování litin. Tomáš Doktor K618 - Materiály listopadu 2013 Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
2 1 Kalení ocelí Kalící teplota Kalící prostředí Kalitelnost. Zakalitelnost Prokalitelnost Kalení na martenzit Kalení na bainit 2 Popouštění martenzitu 3 Flash Bainite 4 Chemicko-tepelné zpracování Cementování 5 Tepelné zpracování litin Žíhání litin Kalení litin Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
3 Připomenutí - IRA, ARA diagramy Rozpad austenitu Vliv přechlazení Čas výdrže na teplotě Rychlost ochlazování Konečná doba trvání přeměn začátek při protnutí křivky X S (start) konec při protnutí křivky X F (finish) Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
4 Kalení ocelí Kalení ocelí Cíl Vznik kalících struktur bainit maternzit Zvýšení tvrdosti a pevnosti Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
5 Kalení ocelí Kalící teplota Kalící teplota Předpoklady pro kalení Vznik austenitu velká rozpustnost uhlíku Rozpuštění karbidů Jemnozrná struktura Podeutektoidní oceli Kalící teplota nad A 3 Přeměna veškerého feritu na austenit Nadeutektoidní oceli Kalící teplota nad A 1 (ne nad A c m) Cementit může ve struktuře zůstat tvrdost srovnatelná s martenzitem Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
6 Kalení ocelí Kalící prostředí Kalící prostředí Rychlost ochlazování Určující pro průběh kalení V průběhu kalení se může měnit najdříve rychlé pro zamezení perlitické přeměny (vznik měkkého feritu) poté pomalejší pro omezení vnitřních pnutí Chladicí média Voda - rychlost 30 až 600 o C s 1 (podle teploty) Roztoky hydroxidů, solí, kyselin - rychlost stovky o C s 1 Olej 100 až 200 o C s 1 Proudící vzduch 30 o C s 1 Klidný vzduch 3 o C s 1 Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
7 Kalení ocelí Kalící prostředí Kalící prostředí Zmrazování Teplota M F může být i pod bodem mrazu Při jejím nedosažení zůstává ve struktuře zbytkový austenit Zmrazovácí lázně Směs lihu u suchého ledu (tuhý CO 2 ) 80 o C Tekutý dusík 196 o C Zmrazovácí lázně Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
8 Kalení ocelí Kalitelnost. Zakalitelnost Kalitelnost. Zakalitelnost Kalitelnost Schopnost kalením získat martenzitickou strukturu Určena složením oceli Nekalitelné oceli Nízkouhlíkové - nedojde k přesycení tuhého roztoku Austenitické - vysoká rozpustnost uhlíku i při nízkých teplotách Zakalitelnost Schopnost dosáhnout kalením maximální možné tvrdosti Závisí na obsahu uhlíku U nadeutektoidních ocelí se již nezvyšuje Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
9 Kalení ocelí Prokalitelnost Prokalitelnost Rychlost ochlazování se v objemu součásti mění Směrem od povrchu do středu rychlost klesá Rozměrnější součásti mohou být zakaleny jen do určité hloubky Prokalitelnost Schopnost dosáhnout své zakalitelnosti do určité hloubky pod povrchem Závisí na kritické rychlosti ochlazování Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
10 Kalení ocelí Prokalitelnost Jominyho zkouška prokalitelnosti Provedení zkoušky Válcový vzorek vyžíhané oceli Ohřev v ochranné atmosféře Ochlazování proudící vodou Po délce válečku plynulý přechod ochlazovací rychlosti Vyhodnocení Po zakalení měření tvrdosti Výsledkem je křivka prokalitelnosti Závislost tvrdosti (HRC) na vzdálenosti od chlazeného povrchu Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
11 Kalení ocelí Prokalitelnost Prokalitelnost - příklad Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
12 Kalení ocelí Kalení na martenzit Kalení na martenzit Rychlé ochlazení austenitu nadkritickou rychlostí pod teplotu M S Ve struktuře přítomen martenzit a zbytkový austenit zbytkový austenit vzniká, neklesne-li teplota pod M F snižuje pevnost a tvrdost Získaná struktura se dále upravuje popouštěním Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
13 Kalení ocelí Kalení na martenzit Přímé kalení Provedení Ochlazování jedinou rychlostí až pod M S chladicím médium je voda nebo olej Vysoká rychlost ochlazování způsobuje velké pnutí Použití Malé součásti Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
14 Kalení ocelí Kalení na martenzit Přímé kalení Provedení Ochlazování jedinou rychlostí až pod M S chladicím médium je voda nebo olej Vysoká rychlost ochlazování způsobuje velké pnutí Použití Malé součásti Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
15 Kalení ocelí Kalení na martenzit Lomené kalení Ochlazování probíhá ve více fázích různými rychlostmi První fáze ochlazení mezi teplotu nosu a M S Následuje ochlazování nižší rychlostí jiné ochlazovací prostředí Vznikne martenzit s menším vnitřním pnutím Lze provést jen u ocelí s delší inkubační dobou legované Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
16 Kalení ocelí Kalení na martenzit Lomené kalení Ochlazování probíhá ve více fázích různými rychlostmi První fáze ochlazení mezi teplotu nosu a M S Následuje ochlazování nižší rychlostí jiné ochlazovací prostředí Vznikne martenzit s menším vnitřním pnutím Lze provést jen u ocelí s delší inkubační dobou legované Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
17 Kalení ocelí Kalení na martenzit Termální kalení Rychlé ochlazení mezi teplotu nosu a M S Výdrž na teplotě Před dosažením začátku bainitické přeměny ochlazení pod M S Minimální vnitřní pnutí Lze provést jen u ocelí s delší inkubační dobou legované Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
18 Kalení ocelí Kalení na martenzit Termální kalení Rychlé ochlazení mezi teplotu nosu a M S Výdrž na teplotě Před dosažením začátku bainitické přeměny ochlazení pod M S Minimální vnitřní pnutí Lze provést jen u ocelí s delší inkubační dobou legované Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
19 Kalení ocelí Kalení na martenzit Povrchové kalení Cílem je získat rozdílné vlastnosti na povrchu v jádře součásti Zakalení jen v povrchové vrstvě Indukční ohřev, ponoření do chladicí lázně Pohyblivá kalicí hlava Plynový hořák Chlazení proudem vody Tloušt ka vrstvy 0.5 až 3mm 1 - ohřev (plamenem), 2 - chlazení (proudící voda), 3 - zakalený povrch, 4 - austenit, 5 - houževnaté jádro Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
20 Kalení ocelí Kalení na martenzit Dílčí kalení Průběh Cílem je směs feritu a martenzitu Ohřev do oblasti α + γ lze provést jen u podeutektoidních ocelí Po zakalení se austenit přemění na martenzit Vlastnosti Pevnost díky přítomnosti martenzitu Houževnatost díky přítomnosti feritu Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
21 Kalení ocelí Kalení na bainit Kalení na bainit Kalení na bainit Izotermické kalení Ochlazení pod teplotu nosu Výdrž pro vytvoření bainitu Rychlé ochlazení Použití Podeutektoidní oceli Malé součásti Dosažení vysoké pevnosti a zachování tažnosti Není třeba další tepelné zpracování Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
22 Popouštění martenzitu Popouštění martenzitu Po zakalení je martenzit pro vysokou křehkost nepoužitelný Následuje tepelné zpracování ke snížení pnutí - popouštění Ohřev na teplotu pod A 1 Průběh popouštění 1 Rozpad tetragonálního martezitu vylučování C ve formě ε karbidu snižování tetragonality martenzitu - mění se na kubický vlivem vzniklých karbidů tvrdost téměř neklesá 2 Rozpad zbytkového austenitu vzniká kubický martenzit a cementit pokles tvrdosti 3 Vznik sorbitu ε karbid se mění na Fe 3 C klesá přesycení kubického martenzitu až na α ferit sorbit směs feritu a cementitu perlit bainit 4 Hrubnutí sorbitu pod teplotou A 1 se sorbit mění na globulární perlit Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
23 Popouštění martenzitu Popouštění martenzitu Postupy popouštění Nízkoteplotní popouštění (Napouštění, popouštění na barvu) Teploty do 300 o C Změna barvy vlivem interference na povrchové vrstvě Napouštění zevnitř - vlastním teplem, po ochlazení jen na povrchu Vysokoteplotní popouštění Vznik jemného sorbitu Zušlecht ování - kombinace kalení a vysokoteplotního popouštění Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
24 Flash Bainite Flash Bainite - tepelné zpracování Flash Bainite Ocel zpracovaná pomocí rychloohřevů Technologie posledních několika let Zpevnění směsí bainitu, martenzitu a cementitu Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
25 Flash Bainite Flash Bainite - tepelné zpracování Rychlé zvýšení teploty pomocí indukčního ohřevu nebo plamene Chlazení proudící vodou Mezi ohřívací a chladicí zónou grafitová termoizolační přepážka Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
26 Flash Bainite - struktura Flash Bainite Vývoj mikrosktruktury v průběhu zpracování Počáteční struktura - ferit a cementit Přeměna feritu na austenit, rozpouštění cementitu Ochlazení - převážně martenzit, částečně bainit Nerozpuštěný cementit ve struktuře zůstává Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
27 Flash Bainite - vlastnosti Flash Bainite Směs bainitu a martenzitu přináší výhodnější mechanické vlastnosti než se očekávalo podle směšovacích pravidel Poučení - nevěřte slepě směšovacím pravidlům, svět není lineární Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
28 Flash Bainite - vlastnosti Flash Bainite Mechanické vlastnosti Pevnost v tahu až 2000MPa nárůst o 30% oproti nejlepším současným ocelím Tažnost 8 až 9% nárůst o 7% oproti nejlepším současným ocelím dobrá odolost proti mechanickému poškození armádní technika vývoj podporuje armáda Spojených států vysoká specifická pevnost dopravní prostředky - nízká hmotnost při zachování požadovanách mechanických vlastností energetická nenáročnost díky rychlému ohřevu Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
29 Chemicko-tepelné zpracování Cementování Chemicko-tepelné zpracování: Cementování Sycení povrchu oceli atomárním uhlíkem Zvýšení tvrdosti povrchu (při zachování houževnatosti jádra) Požadovaná koncentrace hm. % C Cementování v prášku dřevěné uhlí + katalyzátor C + O CO 2 CO CO 2 + C uhlík se váže do povrchu oceli, CO s uhlíkem z dřevěného uhlí tvoří opět CO 2 Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
30 Chemicko-tepelné zpracování Cementování Cementování Cementování v kapalném prostředí Kyanidové lázně (KCN, NaCN) Cementační lázně bez kyanidů (Na 2 CO 3,SiC) Cementování v plynném prostředí Cementační atmosféry - CO,CO 2,CH 4,H 2,H 2 O Tepelná úprava Zakalení nacementované vrstvy Jádro se nezakalí vzhledem k nízkému obsahu uhlíku v cementační oceli Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
31 Chemicko-tepelné zpracování Cementování Chemicko-tepelné zpracování Nitridování sycení povrchu oceli atomárním dusíkem tenká vrstva (0.2 až 0.6mm), tvrdost až 1200HV zachovává si tvrdost i při vyšších teplotách nitridace ve čpavkové atmosféře - 2 NH 3 2 N + 3 H 2 iontová nitridace - tvrdost až 3500HV Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
32 Nadeutektické bílé litiny Tepelné zpracování litin Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
33 Podeutektické bílé litiny Tepelné zpracování litin Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
34 Tepelné zpracování litin Litiny ve stabilní soustavě uhlík ve formě grafitu ve stabilní soustavě jen litiny krystalizaci ve stabilní nebo metastabilní soustavě určují složení karbidotvorné prvky: Mn, Cr, Mo, Mg, Ti grafitotvorné prvky: Si, P, Al, Ni, Cu rychlost ochlazování rychlejší metastabilní pomalejší stabilní Odlišné fáze grafitické eutektikum grafitický eutektoid Odlišné teploty eutektická 1153 o C eutektoidní 738 o C Odlišné složení eutektikum 4.25 hm. % C eutektoid 0.69 hm. % C Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
35 Litiny - bílé vs. grafitické Tepelné zpracování litin (a) Bílá litina (cementit ve feritické matrici) (b) Grafitická litina (lístkový grafit ve feritické matrici) (c) Grafitická litina (kuličkový grafit ve feritické matrici) Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
36 Tepelné zpracování litin Soustava Fe-C Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
37 Tepelné zpracování litin Žíhání litin Žíhání bílých litin Účel Vznik grafitických litin přeměna Fe 3 C na grafit Grafit se vyloučí ve formě vloček Průběh teplota 1000 o C výdrž mnoho hodin cementit se rozkládá na 3 Fe + C nutno dodržet maximální teplotu pro získání vločkového nebo kuličkového grafitu Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
38 Tepelné zpracování litin Žíhání litin Žíhání grafitických litin Žíhání ke snížení vnitřního pnutí teplota o C výdrž 1 až 2h pomalé ochlazování v peci Sferoidizační žíhání přeměna lamelárního cementitu na globulární Feritizační žíhání rozpad cementitu na grafit a Fe, které vytváří ferit Žíhání ke snížení pevnosti odstranění ledeburitického cementitu Normalizační žíhání zvýšení pevnosti a tvrdosti odlitků Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
39 Tepelné zpracování litin Kalení litin Kalení litin Kalení bílých litin výsledná struktura martenzit a cementit litina se nedostane do stavu čistého austenitu Kalení grafitických litin výsledná struktura martenzit, grafit, zbytkový austenit po popuštění sorbit a grafit Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
40 Děkuji za pozornost Reference Callister, Jr., W.D.: Fundamentals of Materials Science and Engineering, Willey & sons, 2001 Machek, V., Sodomka, J.: Nauka o materiálu 1: Struktury kovových materiálů, ČVUT, LOLLA, T., COLA, G., NARAYANAN, B., ALEXANDROV, B., BABU, S. S.: Development of rapid Heating and Cooling (Flash Processing) Pricess to Produce Advanced High Strength Steel Microstructures, Materials Science and Technology 27(5), pp , 2011 COLA, G., HIGGINS, G.: Flash Bainite Plate & Tubing, 2012, dostupné z: COLA, G.: 80ms Bainite Transformation. Rapid Heating & Water Quenching, 2007, dostupné z: WU, C. H.: Microstructure of Flash Processed Steel Charactrized by Electron Backscatter Diffraction, Virginia Polytechnic Instituce and State University, master thesis, 2009 LOLLA, T., HANHOLD, B., TUNG, D., COLA,G., BABU, S. S.: Flash Microstructure, 2013, dostupné z: Tomáš Doktor (18MRI1) Kalení a popouštění 26. listopadu / 36
K618 - Materiály listopadu 2013
Tepelné zpracování ocelí. Žíhání Tomáš Doktor K618 - Materiály 1 19. listopadu 2013 Tomáš Doktor (18MRI1) Žíhání 19. listopadu 2013 1 / 15 Cyklus tepelného zpracování Cyklus tepelného zpracování Žíhání
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ing. V. Kraus, CSc. 1 TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu ke změně struktury a tím k získání požadovaných mechanických nebo strukturních
FÁZOVÉ PŘEMĚNY. Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny)
FÁZOVÉ PŘEMĚNY Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny) mechanismus difúzní bezdifúzní Austenitizace Vliv: parametry
Číslo projektu Číslo a název šablony klíčové aktivity Tematická oblast Autor Ročník 2. Obor CZ.1.07/1.5.00/34.0514 III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_14
Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace
Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné zpracování Tepelné zpracování je pochod, při kterém je součást podrobena jednomu nebo několika tepelným cyklům,
Tepelné zpracování ocelí. Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc. ; Ing. Karel Němec, Ph.D.
Tepelné zpracování ocelí Doc. Ing. Stanislav Věchet, CSc. ; Ing. Karel Němec, Ph.D. Schéma průběhu tepelného zpracování 1 ohřev, 2 výdrž na teplotě, 3 ochlazování Diagram Fe-Fe 3 C Základní typy žíhání
Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace
Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné zpracování Tepelné zpracování je pochod, při kterém je součást podrobena jednomu nebo několika tepelným cyklům,
KALENÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
Číslo projektu Číslo a název šablony klíčové aktivity Tematická oblast Autor Ročník 2. Obor CZ.1.07/1.5.00/34.0514 III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_17
III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT. Pracovní list č.6 k prezentaci Kalení
Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/34.0514 Číslo a název šablony klíčové aktivity III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Tematická oblast Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_13 Autor
ŽÍHÁNÍ 1. ŽÍHÁNÍ OCELÍ
1 ŽÍHÁNÍ Žíhání je způsob tepelného zpracování, kterým chceme u součásti dosáhnout stavu blízkého stavu rovnovážnému. Podstatou je rovnoměrný ohřev součásti na teplotu žíhání, setrvání na této teplotě
III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/34.0514 Číslo a název šablony klíčové aktivity III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Tematická oblast Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_16 Autor
Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice
10.ZÁKLADY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
ŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
NTI/USM Úvod do studia materiálů Ocel a slitiny železa
NTI/USM Úvod do studia materiálů Ocel a slitiny železa Petr Šidlof Připraveno s využitím skript Úvod do studia materiálů, Prof. RNDr. Bohumil Kratochvíl, DSc., Prof. Ing. Václav Švorčík, DrSc., Doc. Dr.
KALENÍ A POPOUŠTĚNÍ. 0 0,4 0,8 1,2 1,6 1,8 Obsah C (%) Oblasti vhodných kalících teplot v diagramu Fe - Fe3C
1 KALENÍ A POPOUŠTĚNÍ Účelem kalení je zvýšit tvrdost oceli. Je to ohřev součásti na teplotu nad A c3 popř. A c1, výdrž na této teplotě a ochlazování kritickou rychlostí, čímž se potlačí vznik feritu a
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
S T R O J N IC K Á P Ř ÍR U Č K A část 10, díl 8, kapitola 6, str. 1 10/8.6 K A L E N Í N A M A R T E N Z IT Kalení na martenzit je ochlazení austenitu nadkritickou rychlostí pod teplotu Ms, kdy se ve
Fe Fe 3 C. Metastabilní soustava
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šířění a modifikace těchto materálů. Děkuji Ing. D.
7. TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ
7. TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu k přeměně struktury a tím získání požadovaných mechanických nebo technologických vlastností - struktura ne tvar - využití,
Metalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
Krystalizace ocelí a litin
Moderní technologie ve studiu aplikované fyziky reg. č.: CZ.1.07/2.2.00/07.0018. Krystalizace ocelí a litin Hana Šebestová,, Petr Schovánek Společná laboratoř optiky Univerzity Palackého a Fyzikáln lního
CHEMICKO - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířění a modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D.
Nástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D.
Nástrojové oceli Ing. Karel Němec, Ph.D. Rozdělení nástrojových ocelí podle chemického složení dle ČSN EN Podle ČSN EN-10027-1 Nástrojové oceli nelegované C35U (19065) C105U (19191) C125U (19255) Nástrojové
Požadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING
1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování
TECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI
TECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI Učeň M., Filípek J. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
A U T O R : I N G. J A N N O Ž I Č K A S O Š A S O U Č E S K Á L Í P A V Y _ 3 2 _ I N O V A C E _ 1 3 0 4 _ T E P E L N É Z P R A C O V Á N Í _ P W
A U T O R : I N G. J A N N O Ž I Č K A S O Š A S O U Č E S K Á L Í P A V Y _ 3 2 _ I N O V A C E _ 1 3 0 4 _ T E P E L N É Z P R A C O V Á N Í _ P W P Název školy: Číslo a název projektu: Číslo a název
ϑ 0 čas [ s, min, h ]
![ϑ 0 čas [ s, min, h ]](/thumbs/19/352053.jpg "ϑ 0 čas [ s, min, h ]")
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ 1 KOVOVÝCH MATERIÁLŮ Obsah: 1. Účel a základní rozdělení způsobů tepelného zpracování 2. Teorie tepelného zpracování 2.1 Ohřev 2.2 Ochlazování 2.2.1 Vliv rychlosti ochlazování na segregaci
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
Projekt: 1.5, Registrační číslo: CZ.1.07/1.5.00/ Tepelné zpracování
Druhy tepelného zpracování: Tepelné zpracování 1. Žíhání (ochlazení je tak pomalé, že nevzniká zákalná struktura) 2. Kalení (ohřev nad překrystalizační teplotu a ochlazení je tak prudké, aby vznikla zákalná
Základy tepelného zpracování kovů
Základy tepelného zpracování kovů str. 1 Základy tepelného zpracování kovů Tepelným zpracováním kovů se rozumí postup, při kterém se řízeně mění teploty a někdy také chemické složení kovu. Účelem tepelného
Možnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí. Ing. Petr Beneš
Možnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí Vedoucí: Konzultanti: Vypracoval: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Ing. Jiří Hájek Ph.D Ing. Petr Beneš Martin Vadlejch Impact test
Metody studia mechanických vlastností kovů
Metody studia mechanických vlastností kovů 1. Zkouška tahem Zkouška tahem při pomalém zatěžování a za tzv. okolní teploty (10 C 35 C) je zcela základní a nejběžněji prováděnou zkouškou mechanických vlastností
Fázové přeměny v ocelích
Rozpad austenitu Fázové přeměny v ocelích Vlastnosti ocelí závisí nejen na chemickém složení, ale i na struktuře. Požadovanou strukturu lze dosáhnout tepelným zpracováním, tj.řízenými tepelnými cykly.
I.) Nedestruktivní zkoušení materiálu = návštěva laboratoří nedestruktivního zkoušení a seznámení se se základními principy jednotlivých metodik.
2017/18 VÝROBNÍ TECHNOLOGIE Jméno: st. skupina: I.) Nedestruktivní zkoušení materiálu II.) Praxe tepelného zpracování III.) Jominiho zkouška prokalitelnosti I.) Nedestruktivní zkoušení materiálu = návštěva
Žíhání druhého druhu. Teorie tepelného zpracování Katedra materiálu Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2007
Žíhání druhého druhu Teorie tepelného zpracování Katedra materiálu Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2007 Rozdělení Žíhání 2. druhu oceli litiny Neželezné kovy austenitizace Rozpad
Charakteristika. Vlastnosti. Použití NÁSTROJE NA TLAKOVÉ LITÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ NÁSTROJE PRO TVÁŘENÍ ZA TEPLA VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ
DIEVAR DIEVAR 2 DIEVAR Charakteristika DIEVAR je Cr-Mo-V legovaná vysoce výkonná ocel pro práci za tepla s vysokou odolností proti vzniku trhlin a prasklin z tepelné únavy a s vysokou odolností proti opotřebení
LITINY. Slitiny železa na odlitky
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šířění a modifikace těchto materálů. Děkuji Ing. D.
Abstrakt. Klíčová slova. tepelné zpracování; prokalitelnost; U-křivka; mikrostruktura; martenzit. Abstract
Abstrakt Bakalářská práce se věnuje problematice tepelného zpravování a stanovení prokalitelnosti. Zaměřuje se na shrnutí teoretických základů podstaty tepelného zpracování. V rámci práce byl experimentálně
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
Nauka o materiálu. Krystalizace, difúze
Nauka o materiálu Krystalizace, difúze Krystalizace je difúzní fázová přeměna, při níž kov přechází ze skupenství kapalného do tuhého, tzn., že se tavenina přemění na krystaly. Přeměna taveniny v krystaly
Chemie železa, výroba oceli a litiny
MASARYKOVA UNIVERZITA Pedagogická fakulta Katedra chemie Chemie železa, výroba oceli a litiny Bakalářská práce Hana Šťastná Brno 2009 Prohlášení Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci zpracovala sama s
METALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
Diagram Fe N a nitridy
Nitridace Diagram Fe N a nitridy Nitrid Fe 4 N s KPC mřížkou také γ fáze. Tvrdost 450 až 500 HV. Přítomnost uhlíku v oceli jeho výskyt silně omezuje. Nitrid Fe 2-3 N s HTU mřížkou, také εε fáze. Je stabilní
2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí.
2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí. Struktura oceli Železo (Fe), uhlík (C), "nečistoty". nevyhnutelné
2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí.
2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí. Struktura oceli Železo (Fe), uhlík (C), "nečistoty". nevyhnutelné
Jominiho zkouška prokalitelnosti
Jominiho zkouška prokalitelnosti Zakalitelnost je schopnost materiálu při ochlazování nad kritickou rychlost přejít a setrvat v metastabilním stavu, tj. u ocelí získat martenzitickou strukturu. Protože
Vlastnosti V 0,2. Modul pružnosti Součinitel tepelné roztažnosti C od 20 C. Tepelná vodivost W/m. C Měrné teplo J/kg C
1 CALMAX 2 Charakteristika CALMAX je Cr-Mo-V legovaná ocel, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vysoká houževnatost Dobrá odolnost proti opotřebení Dobrá prokalitelnost Dobrá rozměrová stálost
42 28XX nízko středně legované oceli na odlitky odlévané jiným způsobem než do pískových forem 42 29XX vysoko legované oceli na odlitky
Oceli na odlitky Oceli třídy 26: do 0,6 % C součásti elektrických strojů, ložiska vozidel, armatury a součásti parních kotlů a turbín, na součásti spalovacích motorů Oceli tříd 27 a 28: legovány Mn a Si,
III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT. Pracovní list č.8 k prezentaci Chemicko-tepelné zpracování
Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/34.0514 Číslo a název šablony klíčové aktivity III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Tematická oblast Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_20 Autor
Abstrakt. Abstract. Bibliografická citace
Abstrakt Tato bakalářská práce pojednává o tepelném zpracování ocelí. V úvodu literární rešerše jsou vysvětleny základy tepelného zpracování a je popsán diagram železo-uhlík. Dále se práce zabývá austenitizací
MENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA DIPLOMOVÁ PRÁCE
MENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA DIPLOMOVÁ PRÁCE BRNO 2017 ALEŠ SUKOVATÝ Mendelova univerzita v Brně Agronomická fakulta Ústav techniky a automobilové dopravy Vliv chemicko-tepelného zpracování
4. KOVOVÉ MATERIÁLY A JEJICH ZPRACOVÁNÍ. 4.1 Technické slitiny železa. 4.1.1 Slitiny železa s uhlíkem a vliv dalších prvků
4. KOVOVÉ MATERIÁLY A JEJICH ZPRACOVÁNÍ 4.1 Technické slitiny železa 4.1.1 Slitiny železa s uhlíkem a vliv dalších prvků Železo je přechodový kov s atomovým číslem 26, atomovou hmotností 55,85, měrnou
t-tloušťka materiálu te [mm] C Ce 25 < 0,2 < 0,45 37 < 0,2 < 0,41
![t-tloušťka materiálu te [mm] C Ce 25 < 0,2 < 0,45 37 < 0,2 < 0,41](/thumbs/24/4371431.jpg "t-tloušťka materiálu te [mm] C Ce 25 < 0,2 < 0,45 37 < 0,2 < 0,41")
NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI Nízkouhlíkové oceli: svařitelné oceli (požadována především vysoká pevnost) oceli hlubokotažné (smíšené pevnostní vlastnosti ve prospěch plastických) Rozdělení svař. ocelí: uhlíkové
TEPELNÉ A CHEMICKO-TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ OCELI
TEPELNÉ A CHEMICKO-TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ OCELI - Princip tepelného zpracování - Způsoby ohřevu a ochlazení - Ţíhání - Kalení - Jominiho zkouška - Druhy chemicko-tepelného zpracování a jejich vyuţití ve strojírenské
SMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
Metalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
MENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
MENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BRNO 2010 PETR DOSKOČIL Mendelova univerzita v Brně Agronomická fakulta Ústav techniky a automobilové dopravy Tepelné zpracování oceli Bakalářská
III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Číslo projektu CZ.1.07/1.5.00/34.0514 Číslo a název šablony klíčové aktivity III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Tematická oblast Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_16 Autor
Tepelné zpracování test
Tepelné zpracování test Tepelné zpracování žíhání 1.Mezi druhy tepelného zpracování patří: A nitridování, kalení, připouštění B žíhání, kalení, Ccementování C žíhání, kalení, popouštění D žíhání, kalení,
Použití. Části formy V 0,9. Části nástroje. Matrice Podpěrné nástroje, držáky matric, pouzdra, lisovací podložky,
ORVAR SUPREME 2 Charakteristika ORVAR SUPREME je Cr-Mo-V legovaná nástrojová ocel, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Velmi dobrá odolnost proti náhlým tepelným změnám a tvoření trhlin za
C Cr N Mo Ni Mn 0,3% 15,0 % 0,5 % 0,95% 0,5% 1,0%
NÁSTROJOVÁ OCEL LC 200 N Certifikace dle ISO 9001 CHEMICKÉ SLOŽENÍ C Cr N Mo Ni Mn 0,3% 15,0 % 0,5 % 0,95% 0,5% 1,0% LC 200 N Je vysoce korozivzdorná, dusíkem legovaná nástrojová ocel s výtečnou houževnatostí
Díly forem. Vložky forem Jádra Vtokové dílce Trysky Vyhazovače (nitridované) tlakové písty, tlakové komory (normálně nitridované) V 0,4
1 VIDAR SUPREME 2 Charakteristika VIDAR SUPREME je Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Velmi dobrá odolnost proti náhlým změnám teploty a tvoření
Tepelná technika. Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007
Tepelná technika Teorie tepelného zpracování Doc. Ing. Karel Daďourek, CSc Technická univerzita v Liberci 2007 Tepelné konstanty technických látek Základní vztahy Pro proces sdílení tepla platí základní
C Cr N Mo Ni Mn 0,3% 14,0 % 0,4 % 0,1% 0,4% 0,5%
NÁSTROJOVÁ OCEL LC 185 MP Certifikace dle ISO 9001 CHEMICKÉ SLOŽENÍ C Cr N Mo Ni Mn 0,3% 14,0 % 0,4 % 0,1% 0,4% 0,5% LC 185 MP Je dusíkem legovaná, korozivzdorná ocel typu matrix s excelentní leštitelností.
Použití. Charakteristika SLEIPNER PŘÍKLADY:
1 SLEIPNER 2 Charakteristika SLEIPNER je Cr-Mo-V nástrojová legovaná ocel, kterou charakterizují tyto vlastnosti: Dobrá odolnost proti opotřebení Dobrá odolnost proti vyštipování hran a ostří Vysoká pevnost
OCELI A LITINY. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
OCELI A LITINY Ing. V. Kraus, CSc. 1 OCELI Označování dle ČSN 1 Ocel (tvářená) Jakostní Tř. 10 a 11 - Rm. 10 skupina oceli Tř. 12 a_ 16 (třída) 3 obsah všech leg. prvků /%/ Význačné vlastnosti. Druh tepelného
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
Děkuji Jng. Janě Sobotové Ph.D za odbornou pomoc a trpělivé vedení během tvorby této bakalářské práce.
PODĚKOVÁNÍ Děkuji Jng. Janě Sobotové Ph.D za odbornou pomoc a trpělivé vedení během tvorby této bakalářské práce. Dalé doktorandům Ing. Martinu Kuříku a Ing. Janu Krčilu za odbornou pomoc a vedení při
Charakteristika. Použití TVÁŘECÍ NÁSTROJE STŘÍHÁNÍ RIGOR
1 RIGOR 2 Charakteristika RIGOR je na vzduchu nebo v oleji kalitelná Cr-Mo-V legovaná ocel, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Dobrá obrobitelnost Vysoká rozměrová stálost po kalení Vysoká
Vlastnosti. Charakteristika. Použití FYZIKÁLNÍ HODNOTY VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOTVAR
HOTVAR 2 Charakteristika HOTVAR je Cr-Mo-V legovaná vysokovýkonná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vysoká odolnost proti opotřebení za tepla Velmi dobré vlastnosti
INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
MIKROŠTRUKTÚRA OCELÍ
MIKROŠTRUKTÚRA OCELÍ Uhlíkové ocele je možné podľa RBD Fe C metastabilná sústava rozdeliť: I. Podeutektoidné (do 0,77%C) II. Eutektoidné (0,77%C) III. Nadeutektoidné (0,77-2,16%C) I. Podeutektoidné ocele:
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ Studijní program: N2301 Strojní inženýrství Studijní obor: 3911T016 Materiálové inženýrství a strojírenská metalurgie DIPLOMOVÁ PRÁCE Návrh a ověření postupů
ISOTHERMAL HEAT TREATMENT IZOTERMICKÉ TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ
Učeň M., Filípek J. ISOTHERMAL HEAT TREATMENT IZOTERMICKÉ TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ústav základů techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta, Mendelova zemědělská a lesnická univerzita v Brně, Zemědělská
Použití. Charakteristika FORMY PRO TLAKOVÉ LITÍ A PŘÍSLUŠENSTVÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ QRO 90 SUPREME
1 QRO 90 SUPREME 2 Charakteristika QRO 90 SUPREME je vysokovýkonná Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vysoká pevnost a tvrdost při zvýšených teplotách
Povrchové kalení. Teorie tepelného zpracování Katedra materiálu Strojní fakulty Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2007
Povrchové kalení Teorie tepelného zpracování Katedra materiálu Strojní fakulty Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2007 Vlastnosti rychlých ohřevů Ohřívá se jen povrchová vrstva Ohřev
ŽELEZO A JEHO SLITINY
ŽELEZO A JEHO SLITINY Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu 1 ČISTÉ ŽELEZO Atomové číslo 26 hmotnost 55,874 hustota 7,87 g.cm-3 vodivé, houževnaté, měkké A 50 %, Z 90 % pevnost 180 až 250 MPa,
Uhlík a jeho alotropy
Uhlík Uhlík a jeho alotropy V přírodě se uhlík nachází zejména v karbonátových usazeninách, naftě, uhlí, a to jako směs grafitu a amorfní formy C. Rozeznáváme dvě základní krystalické formy uhlíku: a)
CHEMICKO-TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ OCELÍ
1 CHEMICKO-TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ OCELÍ Pod pojmem chemicko-tepelné zpracování se obvykle zařazuje řada způsobů, při nichž se sytí povrch oceli různými prvky, aby se dosáhlo různých vlastností, např. žárovzdornost,
- zabývá se pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury (slohu) kovů a slitin
2. Metalografie - zabývá se pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury (slohu) kovů a slitin Vnitřní stavba kovů a slitin ATOM protony, neutrony v jádře elektrony v obalu atomu ve vrstvách
OPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA. Jiří Stanislav
OPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA Jiří Stanislav Bodycote HT, CZ 1. Úvod Tepelné zpracování nástrojových ocelí pro práci za tepla patří k nejnáročnějším disciplinám oboru.
VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ
VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ JIŘÍ HÁJEK, PAVLA KLUFOVÁ, ANTONÍN KŘÍŽ, ONDŘEJ SOUKUP ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI 1 Obsah příspěvku ÚVOD EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ
Povrchové kalení. Teorie tepelného zpracování Katedra materiálu Strojní fakulty Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2007
Povrchové kalení Teorie tepelného zpracování Katedra materiálu Strojní fakulty Technická univerzita v Liberci Doc. Ing. Karel Daďourek, 2007 Vlastnosti rychlých ohřevů Ohřívá se jen povrchová vrstva Ohřev
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN Metody zkoumání fázových přeměn v kovech a slitinách jsou založeny na využití změn převážně fyzikálních vlastností, které fázovou přeměnu a s ní spojenou změnu struktury
Charakteristika. Vlastnosti. Použití FYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI MECHANICKÉ VLASTNOSTI UNIMAX
1 UNIMAX 2 Charakteristika UNIMAX je Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci v oblast zpracování plastů, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vynikající houževnatost a tažnost ve všech průřezech Dobrá
Tepelné zpracování. Tepelné zpracování ocelí Tepelně mechanické zpracování Chemicko tepelné zpracování
Tepelné zpracování Tepelné zpracování ocelí Tepelně mechanické zpracování Chemicko tepelné zpracování Cíl Řízené využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu s cílem získat požadované mechanické,
Vysoce korozivzdorná specielní ocel, legovaná m.j. dusíkem. Optimální kombinace vysoké korozivzdornosti, tvrdosti a houževnatosti.
LC 200N Vysoce korozivzdorná specielní ocel, legovaná m.j. dusíkem. Optimální kombinace vysoké korozivzdornosti, tvrdosti a houževnatosti. LC 200N je označení ROBERT ZAPP WERKSTOFFTECHNIK GmbH Typické
MENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA DIPLOMOVÁ PRÁCE
MENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA DIPLOMOVÁ PRÁCE BRNO 2015 BC. NELA POLÁKOVÁ Mendelova univerzita v Brně Agronomická fakulta Ústav techniky a automobilové dopravy Vliv fázových přeměn na
Charakteristika. Vlastnosti. Použití FYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI CALDIE. Pevnost v tlaku
1 CALDIE 2 Charakteristika CALDIE je Cr-Mo-V slitinová, ocel, s následujícími vlastnostmi: 1. vysoká odolnost proti opotřebení 2. vysoká pevnost v tlaku 3. vysoká rozměrová stabilita 4. odolnost proti
RELATIONSHIP BETWEEN UNIVERSAL CONSTITUTION DIAGRAMS AND DIAGRAMS IRON WITH CARBON
RELATIONSHIP BETWEEN UNIVERSAL CONSTITUTION DIAGRAMS AND DIAGRAMS IRON WITH CARBON VZTAH MEZI OBECNÝMI ROVNOVÁŽNÝMI DIAGRAMY A DIAGRAMY ŽELEZA S UHLÍKEM Novotný K., Filípek J. Ústav techniky a automobilové
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV MATERIÁLOVÝCH VĚD A INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
Rozhodující vlastnosti nástrojových ocelí pro: POUŽITÍ. Charakteristika OPTIMÁLNÍ VÝKON NÁSTROJŮ VÝROBU NÁSTROJŮ VANCRON 40
1 VANCRON 40 2 Rozhodující vlastnosti nástrojových ocelí pro: OPTIMÁLNÍ VÝKON NÁSTROJŮ V mnoha aplikacích nástrojových ocelí pro práci za studena vyžadujeme povlakování povrchu, jako prevenci proti nalepování
Vlastnosti W 1,3. Modul pružnosti 194 000 189 000 173 000. Součinitel tepelné roztažnosti C od 20 C. Tepelná vodivost W/m. C Měrné teplo J/kg C
1 SVERKER 3 2 Charakteristika SVERKER 3 je wolframem legovaná nástrojová ocel s vysokým obsahem uhlíku a chrómu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Maximální odolnost proti opotřebení Vysoká
Vznik a precipitacní rozpad presycených tuhých roztoku I - 3 - Cetné možnosti TZ slitin Fe - C. - mechanické vlastnosti (Mn, Si, Ni, Mo,V, W, Cr)
Základy hutnické výroby oceli 1. Surové železo se vyrábí redukcí železných rud ve vysoké peci, která pracuje nepřetržitě několik let Suroviny: železné rudy: magnetit (magnetovec), hematit (krevel), limonit
Oblast cementačních teplot
Cementace Oblast cementačních teplot Tvrdosti a pevnost ocelí Martenzit Cementační oceli Množství zbytkového austenitu Nad eutektoidem silně roste Pro nadeutektoidní obsah uhlíku klesá tvrdost nebezpečí
Prokalitelnost Prokalitelností Čelní zkouška prokalitelnosti: Stanovení prokalitelnosti výpočtem:
Prokalitelnost Prokalitelností se rozumí hloubka průniku zákalné struktury směrem od povrchu kaleného dílu. Snahou při kalení je, aby zákalnou strukturu tvořil především martenzit, vznikající strukturní
Rozdělení ocelí podle použití. Konstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: Konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice
6. FÁZOVÉ PŘEMĚNY KOVOVÝCH SOUSTAVÁCH Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
MENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA
MENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ AGRONOMICKÁ FAKULTA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BRNO 2013 NELA POLÁKOVÁ Mendelova univerzita v Brně Agronomická fakulta Ústav techniky a automobilové dopravy Laboratorní pece pro tepelné