PLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ OCELI MIKROLEGOVANÉ VANADEM
|
|
- Dušan Růžička
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 PLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ OCELI MIKROLEGOVANÉ VANADEM PLASTOMETRIC SIMULATION OF THERMOMECHANICAL ROLLING OF MICROALLOYED VANADIUM STEEL Milan Kotas a, Tomáš Gajdzica b, Sergey Aksenov b, Jiří Kliber b a TŘINECKÉ ŽELEZÁRNY, a. s., Průmyslová 1000, Třinec, ČR, milan.kotas@trz.cz b VŠB - TU Ostrava, 17. listopadu 15, Ostrava - Poruba, ČR, tomas.gajdzica.fmmi@vsb.cz, sergey.axenov.st@vsb.cz, jiri.kliber@vsb.cz Abstrakt Moderní kontijemná válcovací trať (dále KJT) umožňuje na základě instalované duostolice ASC (Automatic System Control) řízené, resp. termomechanické válcování mikrolegované tyčové oceli s jakostním označením SBQ (Special Bar Quality). Jedná se o speciální značky oceli s vysokými požadavky na vnitřní i povrchovou kvalitu výrobku (chemické složení, struktura, geometrie, rozměry, atd.). Na základě náročných požadavků zákazníků, především pak s ohledem na finální mechanické vlastnosti těchto výrobků, je nutné optimalizovat podmínky tvářeni na KJT především se zaměřením na průběh ochlazování provalků. Z důvodu celkové vysoké finanční náročnosti pokusného válcování přímo v provozu KJT byla provedena simulace válcování tyčové oceli mikrolegované vanadem na plastometru Gleeble v IMŽ Gliwice, jež je schopen plně simulovat teplotně - deformační podmínky tohoto procesu. Výsledky simulace pak byly ověřeny a porovnány s počítačovou simulací založenou na metodě konečných prvků a teplotně omezeným zkušebním válcováním přímo na KJT. Abstract The modern continuous light mill (KJT) provides controlled rolling, or more precisely thermomechanical rolling of microalloyed rod steel with quality mark SBQ (Special Bar Quality) on base installed duo-finisher rolling mill ASC (Automatic system Control). They are special marks of steels with high demands on inter (chemical composition, structure, etc.) and surface quality of product (geometry, sizes, etc.). On base of hard demands of customers, first of all regarding to final mechanical properties of these products, it is important optimize the conditions of forming to KJT first to focus on process cooling of semi-finished product. From the reasons of total financial severity of experimental rolling in operation KJT was made the simulation of rolling rod steel vanadium microalloyed on plastometr Gleeble in IMŽ Gliwice, the one could simulate temperature-deformation conditions of the process. The results of simulation were verified and compared with computer simulation based on the limit element method and limited temperature experimental rolling on KJT. 1. ÚVOD Techniky termomechanického zpracování (TMZ), tj. tváření materiálu za předem definovaných teplot, velikostí a průběhu deformací, jsou součástí válcovenských technologií pro výrobu tyčí zhruba od konce 80-tých let 20.století. Míra jejich využití je však v porovnání s konvenčním válcováním stále relativně nízká. 1
2 Termomechanické válcování tyčí poskytuje značný potenciál pro zvyšování kvality výrobků a s tím spojeným úsporám jak výrobních tak zpracovacích nákladů. V podmínkách kontiválcoven tyčí je možné uvažovat pouze s jedním základním způsobem TMZ. Ten spočívá v ohřevu materiálu na běžné teploty konvenčního válcování (tj. austenitizace), tváření vysoko nad Ar 3, ochlazením materiálu před závěrečnou tvářecí operací těsně nad Ar 3 nebo i pod ní a následuje závěrečné tváření. Po poslední deformaci může být materiál dále ochlazován jak volně na vzduchu, nebo zakalen a následně ochlazen na pokojovou teplotu. Kontijemná trať (KJT) Třineckých železáren je díky komplexnímu vybavení navržena tak, že nám umožňuje válcovat jak konvenčním způsobem tak režimem normalizačního válcování a pro menší průměry i termomechanickým válcováním [1]. Přestože jsou známy obecné podmínky řízeného tváření, nelze je většinou jednoduše aplikovat na jakýkoliv proces válcování a válcovanou ocel. Navíc každá z válcoven má jiné vybavení, jiné kalibrační řady, jiné dispoziční rozmístění hlavních agregátů. Protože základním cílem TMZ je dosažení lepších materiálových vlastností materiálu oproti konvenčnímu válcování (pevnost, houževnatost, plasticita, atd.), je nezbytná znalost vlivů jednotlivých parametrů ovlivňujících válcování. Během zkoušek řízeného válcování ne vždy byly potvrzeny teoretické předpoklady o TMZ. Protože oceli typu SBQ jsou charakterizovány mimo jiné i malými objemy zakázek a odběratelé nechtějí akceptovat v dodávce materiál s výrazně odlišnými mechanickými vlastnostmi, je finančně velmi náročné provádět zkoušky přímo v provozních podmínkách Na základě požadavků zákazníků na dodávky do tyčí válcované oceli mikrolegované vanadem a v souladu s předchozími zkušenostmi, bylo rozhodnuto pokusit se simulovat tváření na KJT (tj. teplotně-deformační parametry) nejprve v laboratorních podmínkách a následně výsledky simulace využít při válcování [2, 3]. Ocel mikrolegovaná vanadem, v tyčích, se používá pro zpracování v kovárnách, kde prochází většinou následujícími technologickými operacemi: indukční rychloohřev, zápustkové kování, zrychlené ochlazování na vzduchu a následné zušlechtění [4, 5]. Pokud by se již ve válcovaných tyčích podařilo zaručit požadovanou mikrostrukturu (tj. menší zrno než při konvenčním válcování), která by s sebou nesla vyšší hodnoty mechanických vlastností, bylo by možné vynechat některé z výše uvedených operací (řízené ochlazování), nebo zkrátit jejich doby (zušlechtění). Znamenalo by to jak úspory finanční plynoucí z omezení časové náročnosti zpracování, tak především potenciál pro budoucí možné zmenšování hmotností výkovků užívaných pro potřeby automobilového průmyslu [2]. Praktické výsledky pokusů o zvýšení mechanických hodnot mikrolegovaných ocelí procesem řízeného válcování do tyčí, pokud byly prováděny, nejsou publikovány, pravděpodobně z důvodu ochrany know-how. 2. POPIS EXPERIMENTU 2.1 Počítačová simulace procesu tváření v ASC stolici metodou konečných prvků Při přípravě simulace podmínek tváření ve dvojstolici ASC, kde základní kalibrační řadou je klasický ovál - kruh (Obr. 1. a 2.), bylo nezbytné před samotným experimentem stanovit velikost deformace během průchodu mezerou válců. Je to možné buďto odhadnout, nebo použít matematickou simulaci [6]. Velmi názorných výsledků lze dosáhnout užitím metody konečných prvků (MKP, resp. FEM, či-li Finite Elements Method). 2
3 Obr. 1. Počáteční průřez provalku tvar kalibru předhotovního průchodu Fig. 1. The initial billet section and roller profile for prefinal pass. Obr. 2. Počáteční průřez provalku tvar kalibru hotovního průchodu. Fig. 2. The initial billet section and roller profile for final pass. Simulace procesu válcování užitím softwaru pracujícího s metodou konečných prvků (dále MKP) není dosud běžné v provozních podmínkách, protože přesnost dosažených výsledků je úzce spojena s nutností přesného nadefinování okrajových podmínek procesu (např. parametry tření, deformační chování materiálu, přestupy tepla, atp. a zároveň jejich vzájemné interakce). Vzhledem k omezeným možnostem jejich přesného zjištění nejsou tyto programy považovány za dostatečné přínosné. Výjimku tvoří výroba složitých profilů ať už válcováním nebo, především, kováním. Pro potřeby přípravy experimentu popisovaném v tomto článku, je však jejich přesnost dostatečná. Byl využit program FORGE, který je zaměřen právě na simulaci tvářecích procesů. Na Obr. 3. vidíme schématické znázornění hotovní dvojstolice ASC spolu s provalkem. U programů pracujících s MKP je běžně využívána možnost vyloučení simulace symetrických částí, tj. vidíme pouze poloviny válců s dělící rovinou v ose kalibrů a čtvrtinu provalku. Toto je využíváno pro urychlení výpočtů simulace [7, 8]. Na Obr je zobrazen provalek procházející hotovní stolicí v postupných fázích tvářecího procesu válcování. Výsledkem je tyč kruhového průřezu. Na stupnici pak odečteme hodnoty intenzity deformace a ty použijeme následně pro plastometrickou simulaci na plastometru Gleeble. Vlastnosti válcovaného materiálu byly vybrány z knihovny programu na základě podobného chemického složení se zkoumanou značkou oceli. Při posuzování přesnosti výsledných hodnot je třeba vždy brát v úvahu přesnost samotné MKP - ta je kromě okrajových podmínek ovlivněna i volbou druhu a velikostí jednotlivých elementů [9]. 2.2 Plastometrická simulace procesu válcování Základním úkolem daného experimentu bylo laboratorně nasimulovat teplotně - deformační podmínky řízeného válcování vanadem mikrolegované oceli do tyčí. Byla zvolena varianta simulace na plastometru GLEEBLE v IMŽ Gliwice (Institute for Ferrous Metallurgy), která měla co nejvěrněji napodobit na čase závislé teplotně deformační podmínky procesu válcování tyčí na KJT [10]. 3
4 Obr. 3. Simulace tváření v ASC dvojstolici Fig. 3. Forming simulation in ASC double-stand Obr. 4. Průběh intenzity deformace po průřezu Fig. 4. Progress of equivalent of strain rate along the section Obr. 5. Průběh intenzity deformace po průřezu Fig. 5. Progress of equivalent of strain rate along the section Obr. 6. Průběh intenzity deformace po průřezu Fig. 6. Progress of equivalent of strain rate along the section Obr. 7. Průběh intenzity deformace po průřezu Fig. 7. Progress of equivalent of strain rate along the section Obr. 8. Průběh intenzity deformace po průřezu Fig. 8. Progress of equivalent of strain rate along the section 4
5 Plastometr GLEEBLE Plastometr Gleeble 3800 System firmy DSI, instalovaný v IMŽ Gliwice je dynamický zkušební stroj, který má schopnost simulovat termomechanické parametry různých metalurgických pochodů. V principu se jedná o tlakový ( tahový ) plastometr. Přístroj je schopný zajistit ohřev zkušebního vzorku požadovanou rychlostí, je schopen udržet v objemu rovnovážnou a přesně zvolenou teplotu. Vysoce tepelně vodivé čelisti svírající vzorek, dovolují použít velmi strmou ochlazovací rychlost. Přesnou regulaci teploty měřeného vzorku zajišťují termočlánky nebo infračervený pyrometr. Plastometr je vybaven vysokorychlostním ohřívacím systémem. Mechanická část přístroje může vyvinout až 20 tun statického zatížení v tlaku a až 10 tun zatížení v tahu. Přístrojem je také možno dosáhnout rychlosti kontrakce až 2000 mm/s. Toto zařízení nabízí schopnost simulovat mnoho tepelně mechanických postupů. Program umožňuje volit sledovanou proměnnou a během zkoušky ji dle potřeby měnit. Sledovat a řídit je možno změnu zdvihu čelistí, sílu, hodnoty průtahoměru a různě definované naměřené hodnoty napětí a deformace. Systém je schopný zaznamenat a poskytnout všechny naměřené hodnoty nutné pro správný průběh tepelně mechanických zkoušek a zároveň samotný průběh zkoušky ovládat. Využití naměřených dat je zjednodušeno použitím platformy Windows, což usnadňuje jejich využití pro vytváření simulačních programů, analýzu a vyhodnocení naměřených hodnot v široké oblasti průmyslu [11]. Pokud je zkouška nebo fyzikální simulace dokončena, jsou její výsledky automaticky převedeny do programu ORIGIN, který slouží k vyhodnocení naměřených dat. Simulace dle podmínek KJT Každý finální rozměr válcovaný na KJT má jiný průchodový plán a vzhledem k tomu, že se jedná o simulaci procesu na kontinuální válcovací trati, časové průběhy jednotlivých fází procesu jsou pro každý rozměr specifické. Pro potřeby konkrétní simulace byl uvažován případ válcování finálního rozměru 40 mm, dále stanoveno jako Rozměr_1, který je součástí rozměrové řady mm, kterou je možno na KJT válcovat s použitím chladících boxů a oproti menším rozměrům jsou rychlosti deformace a rychlosti válcování nižší. Rychlosti deformace a ochlazování pro menší rozměry, odpovídající podmínkám na KJT, jsou pro plastometr GLEEBLE 3800 na nebo za hranicí jeho možností. Na druhé straně to přináší větší míru nepřesnosti související s nerovnoměrným ochlazením mezi povrchem a středem provalku. Simulace byla provedena pro podmínky válcování kruhových tyčí Rozměru_1 v závěrečných úběrech a při variantním ochlazování před a za stolicemi hotovního bloku. Z mnoha možností, které nabízí plastometr GLEEBLE, byla zvolena programovatelná tlaková zkouška s rovinnou deformací na vzorcích 20 x 15 x 10 mm s jednotlivými deformacemi a deformačními rychlostmi s řízenou teplotou zkušebních vzorků [2]. Vzorky byly odebrány ze sochoru kvadrát 150mm ze 2/3 vzdálenosti od středu sochoru k povrchu. Sochor byl válcován z kontislitku. Zadané parametry pro simulaci procesu válcování na KJT Teplota ohřevu vzorku byla určena dle běžných podmínek na KJT 1130 C a rychlost a průběh ohřevu byly zvoleny tak, aby bylo zabezpečeno rozpuštění precipitátů. Deformační rychlost a deformace odpovídají časovým a deformačním podmínkám na přípravných pořadích KJT a ve dvojstolici ASC. Rychlosti ochlazování odpovídají chlazení provalku ve 5
6 vodním boxu před a za ASC na požadovanou teplotu. Rychlost chlazení na pokojovou teplotu byla stanovena na základě údajů získaných simulačním softwarem CCT-Offline fy. SMS [1]. Popis zadaných hodnot V rámci experimentu bylo 20 vzorků vanadem mikrolegované oceli podrobeno rovinné tlakové deformaci na plastometru Gleeble (Plain Strain Compression Test PSCT). Experiment byl rozdělen na čtyři oblasti zkoušek lišících se počtem provedených deformací, deformačních rychlostí či přímo teplotou deformace s cílem porovnat dosaženou mikrostrukturu při různých podmínkách tváření a pro pozdější stanovení matematické formulace závislosti napětí a deformace [2]. V první oblasti (Schéma 1) byly vzorky podrobeny deformačním podmínkám odpovídající Rozměru_1 pro interval teplot vzorku před druhou deformací C (s krokem po 30 C) s volným ochlazováním po finální deformaci. Ve druhé oblasti (Schéma 2) byly vzorky podrobeny deformačním podmínkám příslušným také Rozměru_1, pro interval teplot vzorku před druhou deformací C (s krokem po 30 C), ale po finální deformaci následovalo ochlazení na teplotu 750 C. Ve třetí oblasti (Schéma 3) byl vzorek tvářen bez chlazení, pro získání mikrostruktury zkoumaného materiálu odpovídající konvenčnímu válcování Ve čtvrté oblasti (Schéma 4) byly vzorky tvářeny za snížených konstantních teplot, bez chlazení během simulace, simulující metody řízeného tváření vycházející z předpokladu nízké teploty provalku během celé operace válcování a zároveň pro potřeby získání specifických závislostí napětí - deformace pro potřeby matematického popisu (není předmětem tohoto článku). Na Obr jsou graficky znázorněna jednotlivá schémata, kdy zvýrazněný bod označuje deformaci Obr. 9. Závislosti teploty na čase pro Schéma 1 Fig. 9. Time-temperature dependences for Scheme 1 Obr. 10. Závislosti teploty na čase pro Schéma 2 Fig. 10. Time-temperature dependences for Scheme 2 6
7 Obr. 11. Závislosti teploty na čase pro Schéma 3 Fig. 11. Time-temperature dependences for Scheme 3 Obr. 12. Závislosti teploty na čase pro Schéma 4 Fig. 12. Time-temperature dependences for Scheme 4 Postupně tak byly získány 4 schémata obsahující křivky napětí-deformace dle stanovených podmínek, tj. dle zadaných deformací, deformačních rychlostí a příslušných teplot. Vzorky byly následně podrobeny hodnocení mikrostruktury - velikost zrna a podíl fází. 2.3 Hodnocení struktury vzorků po deformaci na plastometru Hodnocená mikrolegovaná nízkouhlíková ocel obsahuje 0,13 % vanadu. Posuzovaný vzorek po plastometrické zkoušce je zobrazen na Obr. 13. Za základní strukturu je považován vzorek tvářený konvenčním způsobem, tj. dle Schéma 3. Na vzorku byly zjištěné znaky zakalené fáze, která byly tvořena bainitem a nízkouhlíkovým martenzitem. Jednotlivé bloky zakalené fáze byly ohraničeny zrny feritu a perlitu. Ve zvýšeném množství byl pozorován martenzit v deformovaných vrstvách (Obr. 16.). Na povrchu je velikost bainitických bloků 4 dle ASTM E112 a zrna feritu a perlitu odpovídají velikosti 7,5 / 8 (Obr. 14.). Podíl feritu v povrchové vrstvě je cca 19 %. Ve středu v deformovaných vrstvách bylo pozorováno zjemnění bainitických bloků na 5-5,5 dle ASTM E112 velikost a zrna feritu, perlitu odpovídají stupni 8 (Obr. 15.). Podíl feritu ve středové vrstvě je cca. 35 %. Nízkouhlíkový martenzit je vyloučen v bainitických blocích. 7
8 3 mm Obr. 13. Vzorek po plastometrické zkoušce na Gleeblu Fig. 13. Sample after plastometric test Gleeble Obr. 14. Struktura povrchu vzorku (100x zvětšeno) Fig. 14. Microstr. under surface of sample Obr. 15. Struktura ve středu vzorku 1 (100x zvětšeno) Fig. 15. Microstructure in the centre (enlarged 100x) Obr. 16. Struktura ve středu vzorku 1 (500x zvětšeno) Fig. 16. Microstructure in the centre (enlarged 500x) Na Obr. 17. a 18. je vzorek č. 5 tvářený dle Schéma 1. Struktura na povrchu je tvořena menšími bloky zakalené fáze (bainit a nízkouhlíkový martenzit), vyloučenými ve vrstvách deformace. Ferit a perlit je vyloučen na hranicích bloků bainitu. Ve středu vzorku byla zrna feritu a perlitu rovnoměrně rozložená mezi deformovanými vrstvami (Obr. 18.). Povrch - velikost bainitických bloků dle ASTM E112 byla 4,5 a zrna feritu, perlitu odpovídají velikosti 8. Podíl feritu v povrchové vrstvě cca 23 %. Střed - v deformovaných vrstvách bylo pozorováno zjemnění bainitických bloků dle ASTM E112 velikost 7,5 / 8 a zrna feritu, perlitu odpovídají velikosti 8 / 8,5 (Obr. 7.). Podíl feritu ve středové vrstvě cca. 44 %. 8
9 Tato struktura je bežná u všech vzorků, s vyjímkou vzorku č.8 (Obr. 19. a 20.), který vykazuje rysy výrazně zakalené struktury. Obr. 17. Struktura ve středu vzorku 5 (100x zvětšeno) Fig. 17. Microstructure in the centre of sample 5 (enlarged 100x) Obr. 18. Struktura ve středu vzorku 5 (500x zvětšeno) Fig. 18. Microstructure in the centre of sample 5 (enlarged 500x) Obr. 19. Struktura ve středu vzorku 8 (100x zvětšeno) Fig. 19. Microstructure in the centre of sample 8 (enlarged 100x) Obr. 20. Struktura ve středu vzorku 8 (500x zvětšeno) Fig. 20. Microstructure in the centre of sample 8 (enlarged 500x) Souhrnný přehled podílů fází ve středu jednotlivých vzorků je uveden v Tabulce 1. 9
10 Tabulka 1. Podíly fází dle schématu deformace Table 1. Percentage of phases corresponding to scheme of deformation T d 1 ε 1 έ 1 T d 2 ε 2 έ 2 T w ferit p erlit m arten zit b ain it pozn. ( C ) ( ) (s -1 ) ( C ) ( ) (s -1 ) ( C ) (% ) (% ) (% ) (% ) , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a , , schém a4 3. ZÁVĚR 3.1 Počítačová simulace procesu tváření v ASC stolici metodou konečných prvků Byla provedena počítačová simulace procesu tváření ve dvoustolici ASC pro ověření teoretických předpokladů deformačních parametrů při průchodu provalku kalibrem. Výsledky byly využity pro přípravu plastometrického experimentu. 3.2 Plastometrická simulace procesu válcování Byla provedena ucelená řada zkoušek na plastometru GLEEBLE, simulující válcování oceli mikrolegované vanadem dle teplotně-deformačních podmínek kruhových tyčí na kontijemné trati Třineckých železáren s využitím hodnot získaných pomocí počítačové simulace pomocí metody konečných prvků - program Forge. 3.3 Hodnocení struktury vzorků po deformaci na plastometru Ve všech vzorcích se vyskytuje martenzit. Dle teoretických předpokladů by se tam však, zejména při vyšších teplotách, neměl nacházet. Jako vysvětlení je možné uvažovat poměrně obtížné rozlišení martenzitu a bainitu, nebo nadměrný odvod tepla upínacím mechanismem tvářecího stroje. Výskyt martenzitické fáze při teplotách tváření kolem 1000 C však byl zjištěn i při pokusném válcování vanadem mikrolegované oceli v podmínkách KJT [2]. Při tváření dle Schéma 1 je s klesající teplotou zřetelný mírný nárůst podílu feritické fáze na úkor bainitu do teploty cca. 800 C. Při nižších teplotách tváření začíná narůstat podíl martenzitu a bainitu. Při tváření dle Schéma 2 není s klesající teplotou zřetelná žádná významná změna podílu jednotlivých fází. 10
11 Při tváření dle Schéma 4 rovněž není s klesající teplotou zřetelná žádná významná změna podílu jednotlivých fází. Nejlepší výsledky (z pohledu dosažené struktury) je možno očekávat při variantě, kdy by byl materiál ohřát na běžnou tvářecí teplotu, tvářen na předhotovních pořadích, ochlazen před vstupem do finální dvojstolice ASC na teplotu kolem 850 C. Ochlazení za ASC nepřináší významné zlepšení struktury (tj. zvýšený obsah feriticko-perlitické struktury na úkor martenzitu). Zkoumaná jakost oceli nevykazuje tendenci ke zmenšení velkosti zrna s klesající teplotou, kdy velikost feritických zrn ve středu kolísá kolem 8 dle ASTM E112. Výsledky plastometrické simulace budou ověřeny praktickými zkouškami řízeného válcování vanadem mikrolegovaných ocelí na KJT. Práce byly prováděny v rámci řešení projektu 106/04/0601 (GA ČR) a FT-TA2/091 (MPO ČR - Tandem); k dílčím experimentům bylo využito technické zařízení vyvíjené v rámci řešení výzkumného záměru MSM (MŠMT ČR). LITERATURA [1] TUROŇ, R., aj. Simulace řízeného válcování vybraných konstrukčních ocelí za různých teplotních podmínek, konference Metal 2005, Hradec nad Moravicí. [2] KOTAS, M., aj. Počítačová a plastometrická simulace řízeného válcování mikrolegovaných ocelí, konference METAL 2006, Hradec nad Moravicí. [3] ČMIEL, K., KLIBER, J. Control rolling of high carbon wire rod, Metal Forming 2002, Krakov. Polsko. [4] KLIBER, J. Řízené tváření, HL č. 4, 7/2000. ročník LV. s ISSN [5] MAJTA, J., KUZIAK, R., PIETRZYK, M. Modelling of the influence of thermomechanical processing of Nb-microalloyed steel on the resulting mechanical properties. Journal of Materials Processing technology, 80-81, [6] Aksenov S., Kliber J Computer modeling of bar-mill product hot rolling in the ovalcircle calibration system, Materials of XI International Conference Computer Simulation in Mashine Design COSIM 2006, p ISBN [7] Aksenov S., Chumachenko E., Matematické modelování napěťovo-deformačního stavu profilu při válcování, Mezinárodní seminář u příležitosti 45. výročí založení katedry tváření, VŠB-TU Ostrava, 2006, p [8] Aksenov S., Kliber J., Chumachenko E., Comparison of 3D and 2.5D finite element simulation principles for rolling in grooves modeling. In Computer methods in materials science, Vol.7, 2007, s , ISSN [9] KOTAS, M., Modelování tvářecích procesů metodou konečných prvků, Diplomová práce, VŠB-TU Ostrava, s.3-7,1998 [10] KLIBER, J., ŽÁČEK, O. Simulace termodynamických podmínek u vybrané mikrolegované oceli, Zpráva za rok 2005 k výzkumnému úkolu Výzkum, vývoj a zavedení do výroby válcované tyčové oceli, Ostrava [11] FABÍK, R., aj. Laboratorní simulace vlivu termomechanických podmínek tváření na mechanické vlastnosti kolejnicových ocelí na tlakovém dilatometru DIL805A/D. In Metal 2003 : 12.mez. metal. konference : Hradec nad Moravicí, Česká republika [CD-ROM]. Ostrava : Tanger : Květen 11
POČÍTAČOVÁ A PLASTOMETRICKÁ SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÉ OCELI
POČÍTAČOVÁ A PLASTOMETRICKÁ SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÉ OCELI COMPUTER AND PLASTOMETRIC SIMULATION OF THE CONTROLLED ROLLING PROCESS OF MICROALLOYED STEEL Milan Kotas a, Jiří Kliber b, Ondřej
VíceSIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK
SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK SIMULATION OF CONTROLLED ROLLING OF SELECTED CONSTRUCTION STEELS AT DIFFERENT TEMPERATURE CONDITIONS Karel Milan
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
Vícetváření, tepelné zpracování
Tváření, tepelné zpracování Hutnické listy č. 2/2008 tváření, tepelné zpracování Vliv doválcovací teploty a chemického složení na vlastnosti ocelí s obsahem uhlíku 0,5 0,8 % Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc.,
VíceLABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D)
LABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D) Richard Fabík a Bartosz Koczurkiewicz b Jiří Kliber c a MORAVSKOSLEZSKÉ
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VícePLASTOMETRICKÉ MODELOVÁNÍ PROVOZNÍCH PODMÍNEK VÁLCOVÁNÍ DLOUHÝCH VÝVALKŮ NA SPOJITÉ TRATI
PLASTOMETRICKÉ MODELOVÁNÍ PROVOZNÍCH PODMÍNEK VÁLCOVÁNÍ DLOUHÝCH VÝVALKŮ NA SPOJITÉ TRATI PLASTOMETRIC SIMULATION THE OPERATIONAL CONDITIONS OF CONTINUOUS ROLLING MILL FOR LONG SHAPES Milan Kotas a, Jiří
Vícepředválcovací vratné stolice Spojité hotovní pořadí
je přednostně určena k optimalizačním simulacím podmínek teplotně řízeného válcování a ochlazování tyčí kruhového průřezu i ke studiu procesů intenzivního tváření za tepla. Umožňuje válcovat vratně na
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceSTUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA. Libor Černý a, Ivo Schindler b
STUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA Libor Černý a, Ivo Schindler b a NOVÁ HUŤ, a.s., oddělení Technický rozvoj a ekologie, Vratimovská
VícePRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL. Radim Pachlopník Pavel Vavroš
PRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL Radim Pachlopník Pavel Vavroš Nová Huť, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava Kunčice, ČR, rpachlopnik@novahut.cz,
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VíceObsah jednotlivých prvků v hm.% ocel C Mn Si Al P S TRIP 1 0,23 1,35 1,85 0,025 0,015 0,006
VLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI TRIP OCELI THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS INFLUENCE ON TRIP STEEL MECHANICAL PROPERTIES Ondřej Žáček a Jiří Kliber b Ivo Schindler
VíceVliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli
Vliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli Zdeněk Vašek a, Anna Moráfková a, Vladimír Švinc a, Ivo Schindler b, Jiří Kliber b a NOVÁ HUŤ a.s., Ostrava - Kunčice, ČR, zvasek@novahut.cz,
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Plastometrická simulace vybraného procesu válcování Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148 Inovace vybraných cvičení v oblasti objemového tváření
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013 Bc. Vojtěch Průcha, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce se zabývá rozborem mikrostruktur
VíceTECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI
TECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI Učeň M., Filípek J. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
VíceSTŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VíceVÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT
VÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT Tomáš Gajdzica a, Jiří Kliber a, Ondřej Žáček b, Ilija Mamuzić c a VŠB - TU
VíceOndřej Žáček a Jiří Kliber b Roman Kuziak c
VLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU TRIP OCELI THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS INFLUENCE ON TRIP STEEL MICROSTRUCTURE Ondřej Žáček a Jiří Kliber b Roman Kuziak c a VÍTKOVICE
VíceVÝVOJ V AUTOMATOVÝCH OCELÍCH, ZVYŠOVÁNÍ OBROBITELNOSTI BISMUTEM ; OLOVEM V TŽ, A.S.
VÝVOJ V AUTOMATOVÝCH OCELÍCH, ZVYŠOVÁNÍ OBROBITELNOSTI BISMUTEM ; OLOVEM V TŽ, A.S. Ing. Jan Klapsia Třinecké železárny, a.s., Třinec, Czech Republic Anotace Třinecké železárny mají dlouhou tradici ve
VíceNÁVRHÁŘ. charakteristika materiálu. Numerický experiment Integrovaný model Dynamický materiálový model. kontrolovatelné parametry
Metody technologického designu Doc. Ing. Jiří Hrubý, CSc. Inaugurační přednáška NÁVRHÁŘ charakteristika materiálu kontrolovatelné parametry nekontrolovatelné parametry Termomechanická analýza (MKP) SOS
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VíceAnalýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli
Analýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli Autoři: F. Grosman Politechnika Slaska Katowice D. Cwiklak Politechnika Slaska Katowice E. Hadasik Politechnika Slaska Katowice
VíceVÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA
VÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA ROLLING OF MICROALLOYED STEEL AT A TWO-STAND HOT STRIP MILL OF STECKEL TYPE Stanislav Rusz a Ivo Schindler a Lubomír Cížek
VíceMODELOVÁNÍ VÁLCOVÁNÍ TEPLÉHO OCELOVÉHO PÁSU KONSTRUKČNÍCH JAKOSTÍ NA LABORATORNÍ VÁLCOVACÍ TRATI TANDEM
MODELOVÁNÍ VÁLCOVÁNÍ TEPLÉHO OCELOVÉHO PÁSU KONSTRUKČNÍCH JAKOSTÍ NA LABORATORNÍ VÁLCOVACÍ TRATI TANDEM Libor Černý a Ivo Schindler b a) Výzkumný a zkušební ústav, NOVÁ HUŤ, a. s. Ostrava, ČR b) Ústav
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceSLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
SLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ STUDY OF INFLUENCE OF TEMPERATURE AND DEFORMATION ON STRUCTURE AND PROPERTIES OF CARBON AND MICROALLOYED
VíceDYNAMICKÉ UZDRAVOVACÍ PROCESY A VLASTNOSTI MN-B A MN-SI OCELÍ PŘI LABORATORNÍ SIMULACI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA
DYNAMICKÉ UZDRAVOVACÍ PROCESY A VLASTNOSTI MN-B A MN-SI OCELÍ PŘI LABORATORNÍ SIMULACI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA Janusz Dänemark a, Ivo Schindler a, Petr Kozelský a Josef Bořuta b Anna Moráfková c a Ústav modelování
VíceVLIV OHŘEVU Z HLEDISKA PŘÍPRAVY MATERIÁLU K VÁLCOVÁNÍ VYTYPOVANÝCH ZNAČEK Cr-Mo OCELÍ
VLIV OHŘEVU Z HLEDISKA PŘÍPRAVY MATERIÁLU K VÁLCOVÁNÍ VYTYPOVANÝCH ZNAČEK Cr-Mo OCELÍ THE INFLUENCE OF HEATING-UP IN TERM OF MATERIAL PREPARATION FOR ROLLING OF SEARCHED MARKS Cr-Mo STEELS Tomáš Gajdzica
Více3. VÝSLEDKY ZKOUŠEK A JEJICH DISKUSE
SLEDOVÁNÍ STRUKTURNÍCH CHARAKTERISTIK A VLASTNOSTÍ VÁLCOVANÝCH VÝROBKU Z UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ V SOUVISLOSTI S VLASTNOSTMI PRIMÁRNÍCH KONTISLITKU MONITORING THE STRUCTURE CHARACTERISTIC AND
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VícePLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ DRÁTU. Karel Čmiel a Jiří Kliber b Dušan Vápeník c
PLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ DRÁTU Karel Čmiel a Jiří Kliber b Dušan Vápeník c a TŘINECKÉ ŽELEZÁRNY, a. s., Průmyslová 1000, 739 70 Třinec, karel.cmiel@trz.cz b VŠB-TU OSTRAVA, FMMI,
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceTVÁŘENÍ NOVÝCH TYPŮ OCELÍ. Ondřej Žáček Jiří Kliber
TVÁŘENÍ NOVÝCH TYPŮ OCELÍ Ondřej Žáček Jiří Kliber VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA, Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství, katedra tváření materiálu, 17. Listopadu 15, 708 33 Ostrava-Poruba,
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceZDOKONALENÁ KLÍNOVÁ ZKOUŠKA TVARITELNOSTI PRI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA IMPROVED WEDGE TEST OF FORMABILITY AT HOT ROLLING
ZDOKONALENÁ KLÍNOVÁ ZKOUŠKA TVARITELNOSTI PRI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA IMPROVED WEDGE TEST OF FORMABILITY AT HOT ROLLING Petra Turonová a Ivo Schindler a Milan Heger a Luboš Procházka b a VŠB-TU Ostrava, 17.
VíceFakulta metalurgie a materiálového inženýrství VŠB-TUO a její spolupráce s průmyslem
Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství VŠB-TUO a její spolupráce s průmyslem Setkání OU dne 12. 6. 2018, Praha Prof. Ing. Jana Dobrovská, CSc. Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Univerzita,
VíceCOMTES FHT a.s. R&D in metals
COMTES FHT a.s. R&D in metals 2 Komplexnost Idea na bázi základního a aplikovaného výzkumu Produkt nebo technologie s novou přidanou hodnotou Simulace vlastností materiálu a technologického zpracování
VíceHODNOCENÍ VLIVU PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI TRIP OCELÍ
HODNOCENÍ VLIVU PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI TRIP OCELÍ ELABORATION OF INFLUENCES OF THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES
VícePHYSICAL SIMULATION OF FORMING OF HIGH-ALLOYED STEELS. Petr Unucka a Aleš Bořuta a Josef Bořuta a
FYZIKÁLNÍ SIMULACE TVÁŘENÍ VYSOKOLEGOVANÝCH OCELÍ PHYSICAL SIMULATION OF FORMING OF HIGH-ALLOYED STEELS Petr Unucka a Aleš Bořuta a Josef Bořuta a a MATALURGICKÝ A MATERIÁLOVÝ VÝZKUM s.r.o., Pohraniční
VíceMiloš Marek a, Ivo Schindler a
STŘEDNÍ DEFORMAČNÍ ODPORY ZA TEPLA A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY SLEDOVANÉ VÁLCOVÁNÍM OCELOVÝCH VZORKŮ S ODSTUPŇOVANOU TLOUŠŤKOU Miloš Marek a, Ivo Schindler a a VŠB Technická univerzita Ostrava, Ústav modelování
VíceLisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí
Abstract Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí Zbyšek Nový 1, Miroslav Urbánek 1 1 Comtes FTH Lobezská E981, 326 00 Plzeň, Česká republika, znovy@comtesfht.cz, murbanek@comtesfht.cz The
VícePříloha č. 3 Technická specifikace
Příloha č. 3 Technická specifikace PŘÍSTROJ Dva creepové stroje pro měření, jeden creepový zkušební stroj pracující v rozmezí teplot od +150 do +1200 C a jeden creepový zkušební stroj pracující v rozmezí
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VícePOCÍTACOVÁ SIMULACE ZRYCHLENÉHO OCHLAZOVÁNÍ PLOCHÝCH TYCÍ PO VÁLCOVÁNÍ PC SIMULATION OF FLAT BARS ACCELERATED COOLING AFTER ROLLING
POCÍTACOVÁ SIMULACE ZRYCHLENÉHO OCHLAZOVÁNÍ PLOCHÝCH TYCÍ PO VÁLCOVÁNÍ PC SIMULATION OF FLAT BARS ACCELERATED COOLING AFTER ROLLING Ondrej Žácek a Jirí Kliber a Zdenek Vašek b a VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VícePC SIMULACE PRONIKU PLASTICKÉ DEFORMACE V ZÁVISLOSTI NA PODCHLAZENÍ POVRCHOVÝCH VRSTEV PRI VÁLCOVÁNÍ SOCHORU. Richard Fabík a Jirí Kliber a
PC SIMULACE PRONIKU PLASTICKÉ DEFORMACE V ZÁVISLOSTI NA PODCHLAZENÍ POVRCHOVÝCH VRSTEV PRI VÁLCOVÁNÍ SOCHORU Richard Fabík a Jirí Kliber a a VŠB-TECHNICKÁ UNIVERSITA Ostrava, Fakulta metalurgie a materiálového
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Určení vlivu termomechanických parametrů válcování a rychlosti ochlazování na teploty fázových transformací a charakter výsledné mikrostruktury - praktické ověření
VíceVÝZKUM PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ CrNiSi OCELI ZA TEPLA VÁLCOVÁNÍM A KROUCENÍM
VÝZKUM PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ CrNiSi OCELI ZA TEPLA VÁLCOVÁNÍM A KROUCENÍM INVESTIGATION OF PLASTIC PROPERTIES OF CrNiSi STEEL DURING HOT ROLLING AND HOT TORSION TEST Petra Turoňová a Ivo Schindler a Petr
VíceVLIV DOKOVACÍ TEPLOTY NA STRUKTURU A VLASTNOSTI MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
VLIV DOKOVACÍ TEPLOTY NA STRUKTURU A VLASTNOSTI MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Miroslav Greger a, Salem Batiha a) VŠB TU Ostrava, katedra tváření materiálu, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava Poruba, ČR, E-mail:
Více5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN Metody zkoumání fázových přeměn v kovech a slitinách jsou založeny na využití změn převážně fyzikálních vlastností, které fázovou přeměnu a s ní spojenou změnu struktury
VíceNávod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů
Návod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů Sestavení prostorové mapy tvařitelnosti na základě zkoušek tahem při různých teplotách a Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148
VíceSimulace toku materiálu při tváření pomocí software PAM-STAMP
Simulace toku materiálu při tváření pomocí software PAM-STAMP Jan Šanovec František Tatíček Jan Kropaček Fakulta strojní, České vysoké učení technické v Praze, Ústav strojírenské technologie, Technická
VícePLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ. Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c
PLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c a Třinecké železárny, a. s., Průmyslová 1000, 739 70 Třinec Staré
VíceINFLUENCE OF TREATING CONDITIONS ON STRUCTURE OF FORGED PIECES FROM THE STEEL GRADE C35E
OVLIVNĚNÍ STRUKTURY VÝKOVKŮ Z OCELI TYPU C35E PODMÍNKAMI KOVÁŘSKÉHO ZPRACOVÁNÍ INFLUENCE OF TREATING CONDITIONS ON STRUCTURE OF FORGED PIECES FROM THE STEEL GRADE C35E Petr Zuna a, Jana Sobotová a, Jakub
VíceVLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE
VLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE J. Drnek Z. Nový P. Fišer COMTES FHT s.r.o., Borská
VíceZPRÁVA Z PRŮMYSLOVÉ PRAXE
ZPRÁVA Z PRŮMYSLOVÉ PRAXE Číslo projektu Název projektu Jméno a adresa firmy Jméno a příjmení, tituly studenta: Modul projektu CZ.1.07/2.4.00/31.0170 Vytváření nových sítí a posílení vzájemné spolupráce
VícePOČÍTAČOVÁ PODPORA TECHNOLOGIE
VUT Brno Fakulta strojního inženýrství ÚST odbor tváření kovů a plastů POČÍTAČOVÁ PODPORA TECHNOLOGIE obor: strojírenská technologie ČINNOSTI V POSTROCESSINGU SIMULAČNÍCH SOFTWARE S UKÁZKAMI Ing. Miloslav
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VícePOUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION
POUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION Jirí Kliber a Ondrej Žácek a, Petr Eliáš a, Zdenek Vašek b a VŠB TECHNICKÁ
VíceKOEFICIENT RYCHLOSTNÍ CITLIVOSTI PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA VLIV TEPLOTY A CHEMICKÉHO SLOŽENÍ
KOEFICIENT RYCHLOSTNÍ CITLIVOSTI PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA VLIV TEPLOTY A CHEMICKÉHO SLOŽENÍ Ivo Schindler a, Janusz Dänemark a Josef Bořuta b Martin Radina c Karel Čmiel d a VŠB Technická univerzita
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceVYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ
VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ APPLICATION OF DYNAMIC MODELS OF STEELS IN SIMULATION SOFTWARE FOR MATAL FORMING Milan Forejt a, Zbyněk Pernica b, Dalibor Krásny c Brno
VíceTECHNOLOGIE OHREVU PÁNVÍ NA VOD A JEJÍ PRÍNOSY TECHNOLOGY OF HEATING OF VOD LADLES AND ITS BENEFITS. Milan Cieslar a Jirí Dokoupil b
TECHNOLOGIE OHREVU PÁNVÍ NA VOD A JEJÍ PRÍNOSY TECHNOLOGY OF HEATING OF VOD LADLES AND ITS BENEFITS Milan Cieslar a Jirí Dokoupil b a) TRINECKÉ ŽELEZÁRNY, a.s., Prumyslová 1000, 739 70 Trinec Staré Mesto,
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -
53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Metodika stanovení vlivu deformačního tepla na teplotní změny v intenzivně tvářeném Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148 Inovace vybraných cvičení
VíceProjekt: 1.5, Registrační číslo: CZ.1.07/1.5.00/ Tepelné zpracování
Druhy tepelného zpracování: Tepelné zpracování 1. Žíhání (ochlazení je tak pomalé, že nevzniká zákalná struktura) 2. Kalení (ohřev nad překrystalizační teplotu a ochlazení je tak prudké, aby vznikla zákalná
Více3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45
3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45 Mašek Bohuslav a + c Nový Zbyšek b + a Kešner Dušan a a) Západočeská univerzita v Plzni, Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, CZ b) Škoda
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceTepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace
Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné zpracování Tepelné zpracování je pochod, při kterém je součást podrobena jednomu nebo několika tepelným cyklům,
VícePROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09
Stránka 1 z 3 PROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH číslo 20/2014/09 Výrobek identifikační kód typu Typové označení Zamýšlené pouţití Výrobce Výrobna Zplnomocněný zástupce Systém posuzování a ověřování stálosti vlastností
VíceVysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice
10.ZÁKLADY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
VícePOVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING
POVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING P. Novák, D. Vojtech, J. Šerák Ústav kovových materiálu
VíceTEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD
TEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD Andrea Michaliková a Jiří Molínek a Miroslav Příhoda a a VŠB-TU Ostrava, FMMI, katedra tepelné techniky, 7. listopadu 5, 708 Ostrava-
VíceExperimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů
Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů Dr. Ing. Roman Růžek Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. Praha 9 Letňany ruzek@vzlu.cz Základní rozdělení zkoušek pro ověření
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceSTATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír ROZLÍVKA, Ing., CSc., IOK s.r.o., Frýdek-Místek, tel./fax: 555 557 529, mail: rozlivka@iok.cz Miroslav FAJKUS, Ing., IOK s.r.o.,
VíceVLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí VLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a a VŠB Technická
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceVLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VÝSLEDNOU MIKROSTRUKTURU TRIP OCELI S VYSOKÝM OBSAHEM HLINÍKU EFFECTS OF THERMOMECHANICAL PROCESSING PARAMETERS ON FINAL MICROSTRUCTURE OF ALUMINIUM BEARING
VíceSTRESS-STRAIN BEHAVIOUR AND SOFTENING IN MANGANESE TWIP STEEL TESTED IN THERMAL-MECHANICAL SIMULATOR
PLASTOMETRICKÉ VÝSLEDKY NAPĚŤOVO-DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ A STUPNĚ ZMĚKČENÍ FEROMANGANOVÉ TWIP OCELI STRESS-STRAIN BEHAVIOUR AND SOFTENING IN MANGANESE TWIP STEEL TESTED IN THERMAL-MECHANICAL SIMULATOR Jiří
VíceREGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT. Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní
REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Výzkumné centrum RTI Regionální technologický institut - RTI je výzkumné centrum Fakulty strojní Západočeské univerzity
VíceMožnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí. Ing. Petr Beneš
Možnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí Vedoucí: Konzultanti: Vypracoval: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Ing. Jiří Hájek Ph.D Ing. Petr Beneš Martin Vadlejch Impact test
VíceTváření, tepelné zpracování
Hutnické listy č.1/28 tváření, tepelné zpracování Vliv tepelného zpracování na mikrostrukturu a mechanické vlastnosti za studena válcovaných pásů z mikrolegované oceli Ing. Marcel Janošec Prof. Ing. Ivo
VíceNávod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů
Návod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů Metodika sestavování rozpadových diagramů typu CCT a DCCT (tzn. i s uvažováním vlivu Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148 Inovace
VíceRÍZENÉ VÁLCOVÁNÍ TLUSTÝCH PLECHU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI CONTROLL ROLLING OF MICROALLOYED HEAVY STEEL PLATES. Jirí Kliber a Pavel Klotka b
RÍZENÉ VÁLCOVÁNÍ TLUSTÝCH PLECHU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI CONTROLL ROLLING OF MICROALLOYED HEAVY STEEL PLATES Jirí Kliber a Pavel Klotka b a VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA, Fakulta metalurgie a materiálového
VíceBRDSM: Komplexní systém dynamického řízení kvality plynule odlévané oceli
BRDSM: Komplexní systém dynamického řízení kvality plynule odlévané oceli Registrační číslo: 132071 Garant výsledku: prof. Ing. Josef Štětina, Ph.D. Typ: Software - R Rok vydání: 30. 12. 2016 Instituce:
VíceRozvoj tepla v betonových konstrukcích
Úvod do problematiky K novinkám v požární odolnosti nosných konstrukcí Praha, 11. září 2012 Ing. Radek Štefan prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Znalost rozložení teploty v betonové konstrukci nebo její
VíceMĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM. Technická univerzita v Liberci, Háklova Liberec 1, ČR
MĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM Iva Nová Marek Kalina Jaroslav Exner Technická univerzita v Liberci, Háklova 6 461 17 Liberec 1, ČR Abstrakt The article deals with an influence of
VíceVÝVOJ NOVÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ PRO KOVACÍ ZÁPUSTKY
VÝVOJ NOVÝCH NÁSTROJOVÝCH OCELÍ PRO KOVACÍ ZÁPUSTKY Ing. Pavel ŠUCHMANN a, Ing. Jiří KREJČÍK, CSc. b, Ing. Pavel FILA c, Ing. Ladislav JELEN, CSc. d, Ing. Eduard PSÍK e a COMTES FHT a. s., Průmyslová 995,
VíceZprávy z podniků a řešitelských pracovišť
Hutnické listy č.4/2013, roč. LXVI Zprávy z podniků a řešitelských pracovišť zprávy z podniků a řešitelských pracovišť Aplikační možnosti plastometru Gleeble 3800 se simulačním modulem Hydrawedge II na
VíceŽÍHÁNÍ 1. ŽÍHÁNÍ OCELÍ
1 ŽÍHÁNÍ Žíhání je způsob tepelného zpracování, kterým chceme u součásti dosáhnout stavu blízkého stavu rovnovážnému. Podstatou je rovnoměrný ohřev součásti na teplotu žíhání, setrvání na této teplotě
VíceEXPERIMENTÁLNÍ A POČÍTAČOVÁ ZÁKLADNA VÝVOJE TVÁŘECÍCH TECHNOLOGIÍ
EXPERIMENTÁLNÍ A POČÍTAČOVÁ ZÁKLADNA VÝVOJE TVÁŘECÍCH TECHNOLOGIÍ Zbyšek Nový, Petr Motyčka COMTES FHT s.r.o., Borská 47, 320 13 Plzeň, ČR Abstract The COMTES FHT s.r.o. (COMplete TEchnological Service
VíceSimulace letního a zimního provozu dvojité fasády
Simulace letního a zimního provozu dvojité fasády Miloš Kalousek, Jiří Kala Anotace česky: Příspěvek se snaží srovnat vliv dvojité a jednoduché fasády na energetickou náročnost a vnitřní prostředí budovy.
VíceHODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE
HODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE EVALUATION OF DEPTH PROFILE OF MECHANICAL BEHAVIOUR OF POLYMER MATERIALS BY NANOINDENTATION Marek Tengler,
VícePožadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING
1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování
Více