Miloš Marek a, Ivo Schindler a
|
|
- Kryštof Šimek
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 STŘEDNÍ DEFORMAČNÍ ODPORY ZA TEPLA A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY SLEDOVANÉ VÁLCOVÁNÍM OCELOVÝCH VZORKŮ S ODSTUPŇOVANOU TLOUŠŤKOU Miloš Marek a, Ivo Schindler a a VŠB Technická univerzita Ostrava, Ústav modelování a řízení tvářecích procesů, 17. listopadu 15, Ostrava - Poruba, ČR, milos.marek.fmmi@vsb.cz Abstrakt Důležitou roli při konstruování a používání válcovacích, kovacích a jiných zařízení hraje přesná predikce tvářecích sil. Mezi aktuální problémy tváření ocelí za tepla patří znalost deformačních odporů jednotlivých typů tvářených ocelí. V rámci řešení této problematiky byla s využitím laboratorní válcovací trati Tandem vyvinuta metodika umožňující vytvoření jednoduchého modelu středního deformačního odporu konkrétního materiálu za tepla. Bylo zkoumáno hledisko teploty a doby ohřevu vzorku před vlastním válcováním na velikost deformačního odporu. Pro experiment se použily ploché vzorky s odstupňovanou tloušťkou, vyrobené z austenitické CrNi oceli. Kromě měření válcovacích sil tyto vzorky umožnily také další zkoumání metalografickým rozborem. Jeho účelem bylo zjištění rozdílné doby předehřevu vzorku na konečnou mikrostrukturu při různých ochlazovacích podmínkách. Abstract When designing and/or using rolling, forging and other devices, the exact prediction of forming forces plays an important role. Among actual problems of hot forming of steel belongs knowledge of deformation resistance values of individual steels. In the course of this problem solving, a method was developed which enables to obtain a simple model of mean equivalent stress value of factual material during hot forming with utilization of laboratory rolling mill Tandem. Before rolling oneself there was studied the influence of temperature and heating time on the deformation resistance value. Flat specimens with graduated thickness produced from austenitic CrNi steel were tested. Besides measurement of rolling forces, those specimens allowed next investigation by a metallographical analysis. Its aim insisted in detection the influence of different heating time on the final microstructure during different cooling conditions. 1. ÚVOD Prakticky ve všech dostupných literaturách o ohřevu oceli před jejím dalším zpracováním je možné se dozvědět, že s rostoucí teplotou a její dobou výdrže na dané teplotě roste výrazně zrno. Tento jev se zvýrazňuje dále s rostoucím obsahem uhlíku v oceli. Velké a hrubé počáteční zrno je ale z hlediska konečných mechanických vlastností a možnosti dosažení co nejjemnějšího zrna nežádoucí. I v praxi se dnes setkáváme se stavem, kdy je nutno ponechat ohřívaný materiál delší dobu v ohřívacích pecích např. z důvodu výměny válců. Otázkou zůstává zda má tato doba vliv na deformační odpory při tváření. Deformační odpory při tváření lze počítat např. vyvinutou metodou [1]. Tato metoda je založena na válcování plochých vzorků s odstupňovanou tloušťkou, přičemž jsou získávány hodnoty nikoliv okamžitých, ale středních přirozených deformačních odporů (SPDO) σs [MPa]. 2. CÍL PRACÍ Úkolem experimentálních prací bylo především zjistit, jaký je vliv doby setrvání na určené teplotě při ohřevu oceli na deformační odpor při válcování a jeho konečnou mikrostrukturu po tváření dvěma různými režimy ochlazování. Byla použita austenitická CrNi 1
2 automatová ocel. Pro danou ocel byl již dříve [2] vyvinut matematický model výpočtu středního deformačního odporu pro její daný rozsah tvářecích teplot. 3. EXPERIMENT 3.1 Použitý materiál Byla použita austenitická automatová ocel odlitá ve Třineckých železárnách, a.s., s chemickým složením uvedeným v tab. 1. Tabulka 1. Chemické složení zkoumané austenitické oceli v hm. % C Mn Si S Cr Ni 0,05 1,4 0,4 0, Z daného materiálu byly vyrobeny odstupňované vzorky se čtyřmi stupínky o různé tloušťce (4; 4,6; 5,4; 6,5 mm) a jednotné šířce (25 mm) viz obr. 1. Takto připravené vzorky se již osvědčily v předešlých pracích [1,2], kdy posloužily k vyhodnocení středního přirozeného deformačního odporu. Obr. 1. Počáteční tvar vzorku před válcováním 3.2 Zkoušky válcováním Vzorky byly před vlastním tvářením rozděleny na dvě skupiny. První skupina vzorků měla původní protvářenou strukturu. Vzorky druhé skupiny byly vyžíhány v elektrické odporové peci na teplotě 1250 C po dobu 1 hodiny a následně okamžitě zakaleny do vodní lázně z důvodu zachování dané mikrostruktury. Vzorky z obou skupin byly poté ohřáty v elektrické odporové peci na různé tvářecí teploty a následně se na válcovací stolici A tratě Tandem [3] provedl na vzorcích jeden úběr (průměr válců φ ~ 159 mm, otáčky ~ 150 ot/min). Přitom byly pomocí snímačů zaznamenávány a počítačově zpracovány síly, resp. reálné otáčky válců. Díky odstupňované tloušťce vzorku se získaly při jednom úběru naměřené síly pro čtyři různé deformace ~ 16, 24, 31, 42 %. Dalším cílem experimentu bylo zjištění vlivu ochlazovacích podmínek na konečnou mikrostrukturu. Provedlo se opět jednoúběrové válcování, tentokrát na válcovací stolici K350 v konfiguraci duo (průměr válců φ ~ 140 mm). Z důvodu rozdílu průměru válců oproti Tandemu byly zvoleny otáčky nastavené otáčky ~ 169 ot/min tak, aby byla zaručena stejná rychlost deformace. Jiná válcovací stolice byla použita z důvodu možnosti rychlejšího zakalení a snadnější manipulace se vzorkem. Předehřev probíhal v elektrické odporové peci na teplotu 1000 C s dobou výdrže na teplotě s důvodu rovnoměrného prohřátí vzorku 8 min. Vývalky byly v jednom případě kalené okamžitě do vody a v druhém případě se nechaly před zakalením 10 s ochladit na vzduchu z důvodu zjištění následné změny mikrostruktury takto zpracovaných vzorků. 4. VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ 4.1 Deformační odpor Ze zaznamenaných válcovacích sil a otáček při různých teplotách válcování nebyl vypozorován žádný nezpochybnitelný rozdíl deformačního chování u vzorků s původní strukturou a vzorků vyžíhaných při 1250 C. A to přesto, že vzorky takto vyžíhané měly výrazně hrubozrnnější strukturu (viz další kapitola). Jako příklad porovnání obou skupin 2
3 vzorků je záznam válcovacích sil a otáček znázorněný na obr. 2. Představuje válcování při teplotě 1000 C a je možno z něho vypozorovat prakticky zanedbatelné rozdíly v naměřených silách. F [kn] vzorek tepelně nezpracován vzorek vyžíhaný na 1250 C a následně zakalen do vody teplota válcování 1000 C N otáčky [ot/min] 20 F t [s] Obr. 2. Počítačem zaznamenané válcovací síly a otáčky v závislosti na čase a porovnaní vzorku tepelně nezpracovaného a vyžíhaného Z uvedeného vyplývá, že nemá smysl snažit se o zakomponování vlivu velikosti zrna do modelu popisujícího SPDO zkoumaného materiálu. Proto lze pro všechny experimentální podmínky považovat za dostatečně přesný dříve vyvinutý model [1]. Tento matematický model SPDO byl získán z výsledků laboratorního válcování na laboratorní trati Tandem [3]. Vzorky byly ohřívány na teplotu tváření 800 C až 1200 C a jedním průchodem válcovány na stolici A tratě Tandem. Z počítačem zaznamenaných válcovacích sil, otáček válců a naměřených výchozích a konečných rozměrů vzorků se vypočetly u každého vývalku 4 hodnoty SPDO, které odpovídaly konkrétním hodnotám deformace a deformační rychlosti při dané teplotě. Skutečné (logaritmické) výškové deformace e h se pohybovaly v širokém rozmezí 0,07 až 0,57. Deformační rychlost é dosahovala hodnot 6,7 až 105,6 s -1. Poté se pomocí statistického programu Unistat 4.53, který umožňuje zpracovávat metodou nelineární regrese experimentální data do podoby navržené rovnice, vypočítaly konstanty v rovnici (1) určené pro výpočet SPDO [2]: D ( C e ) é exp( G T) B σ s = A eh exp h (1) kde A, B, C, D, G jsou materiálové konstanty, e h je skutečná výšková deformace, T [ C] teplota tváření a é [s -1 ] intenzita rychlosti deformace. Tabulka 2. uvádí jednotlivé konstanty v rovnici (1), vyčíslené pro zkoumanou ocel. Tabulka 2. Vyčíslené hodnoty konstant ve vztahu (1) A B C D G ,26 0,40 0,03 0,0024 3
4 METAL Strukturní analýzy Metalografický rozbor vzorků byl proveden klasickou mokrou cestou (broušení, leštění a optické pozorování). Vzorky se leptaly elektrolyticky v 10 % kyselině šťavelové. Z metalografického výbrusu vzorku, který byl v původním stavu, a vzorku vyžíhaného při 1250 C / 1 hod lze vypozorovat až 8 násobné zvětšení austenitického zrna viz obr. 3. Původní struktura vykazovala rovnoměrnější a uspořádanější mikrostrukturu s velikostí zrna okolo 30 µm oproti asi 210 µm u vyžíhané struktury. a) původní struktura b) struktura žíhaná 1250 C / 1 hod Obr. 3. Porovnání původní a vyžíhané mikrostruktury vzorků a) eh= 0,17 (původní struktura) b) eh= 0,17 (vyžíhaná výchozí struktura) c) eh= 0,55 (původní struktura) d) eh= 0,55 (vyžíhaná výchozí struktura) Obr. 4. Porovnání mikrostruktur vzorků s různou výchozí strukturou, válcovaných při teplotě 1000 C a následně ihned zakalených (povrch vzorků) 4
5 METAL 2003 Další metalografické zkoumání mělo za cíl porovnat strukturu oceli s různou velikostí deformace, a to při různém způsobu chlazení vzorků. Mikrostruktura byla zkoumána na podélném řezu ve směru válcování vedeném v polovině vzorku přes jeho tloušťku. Na všech válcovaných vzorcích byla viditelná deformační textura s protažením zrn ve směru válcování, která byla se zvětšující se deformací zřetelnější. Rozdíl mezi vyválcovanými vzorky s původním zrnem a s vyžíhanou výchozí strukturou po válcování jedním úběrem a následným okamžitým zakalením do vody je možné pozorovat z fotografií mikrostruktur na obr. 4. a) eh = 0,17 (původní struktura) b) eh = 0,17 (vyžíhaná výchozí struktura) c) eh = 0,55 (původní struktura) d) eh = 0,55 (vyžíhaná výchozí struktura) Obr. 5. Porovnání mikrostruktur vzorků s různou výchozí strukturou, válcovaných při teplotě 1000 C a následně zakalených po 10 s volném chlazení na vzduchu (středová oblast vzorků) Jak je možno vypozorovat z mikrostruktur na obr. 4. (kalení ihned po válcování do vody), mělo předešlé dlouhodobé a vysokoteplotní žíhání významný vliv na nárůst zrna, které se nepodařilo eliminovat ani tvářením. Dále je viditelný rozdíl mezi největší (eh=0,55) a nejmenší (eh=0,17) skutečnou deformací, a to zejména v prodloužení zrn. Tyto samé rozdíly je možno pozorovat i u vzorků, které byly nejprve ponechány volně chladnout na vzduchu po dobu 10 s a teprve následně byly zakaleny do vody (obr. 5). Nicméně v tomto případě je nutno si povšimnout nerovnoměrné velikosti zrn viz obr. 5 a), které jsou pravděpodobně zapříčiněny postupným průběhem statické rekrystalizace a nízkou deformací. 5
6 Obr. 6. Vzorek válcovaný při 1000 C, e h =0,55; následně zakalený po 10 s volném chlazení na vzduchu (středová oblast) Na fotografiích mikrostruktur vzorků zakalených až po 10 s a původně vyžíhaných lze pozorovat ve velkých nepravidelných zrnech dvojčatění, zejména na vzorcích s malou deformací. Naopak jako např. na obr. 6. je u vzorku kaleného po 10 s po největší deformaci e h =0,55 možno vidět zárodky nových zrn na hranicích původních velkých zrn. Vzhledem k době zakalení po tváření lze předpokládat, že se jedná o počáteční stadium statické rekrystalizace. ZÁVĚRY Použití odstupňovaných vzorků vede k možnosti efektivně studovat nejen deformační odpory, ale také strukturotvorné procesy např. pomocí optické mikroskopie. Výhodou přitom je, že při jednom průchodu jsou (v našem případě) získané čtyři různé deformace. Při metalografickém rozboru u vzorku ohřívaného po dobu 1 hod při 1250 C bylo pozorováno výrazné zhrubnutí zrna, a to až na osminásobek oproti zrnu původnímu. Tento jev je srovnatelný s výsledky práce [4]. Předehřev oceli po dobu 1 hod a setrvání na teplotě 1250 C měl tedy značný vliv na nárůst velikosti austenitického zrna. Jak vyplynulo z měření válcovacích sil, tento rozdíl ve výchozí struktuře se prakticky neprojevil na deformačním odporu. Proto není nutné zahrnout původní velikost zrna (alespoň u zkoumané austenitické automatové oceli) do jednoduchého modelu popisujícího SPDO za tepla. Daným postupem jednoúběrového experimentálního válcování nebylo vlivem omezených rekrystalizačních schopností daného typu materiálu možno eliminovat vliv zhrubnutí výchozí struktury. To by se samozřejmě nepříznivě projevilo na výsledných mechanických vlastnostech. Pro lepší posouzení vlivu předehřevu by bylo vhodné provést následující experimenty na oceli s odlišným obsahem uhlíku, který má u austenitických ocelí na kinetiku rekrystalizace a konečnou velikost zrna při tváření výrazný vliv [5]. Analogické výzkumy jsou plánovány pro případ chromové feritické oceli, podstatně náchylnější k hrubnutí zrna. LITERATURA [1] SCHINDLER, I., MAREK, M., DÄNEMARK, J. Jednoduchý model středních přirozených deformačních odporů, získaný laboratorním válcováním za tepla. Hutnické listy, 2002, roč. 57, č. 6-8, s [2] SCHINDLER, I., aj. Model středních přirozených deformačních odporů odvozený z výsledků laboratorních zkoušek válcováním za tepla. In FORMING Katowice : Politechnika Śląska, 2002, s [3] 6
7 [4] PALMIERE, E., J. aj. Static recrystallization and precipitation during the hot deformation of austenite. In Int. Conf. On Processing Microstructure and Properties of Microalloyed and Other Modern High Strength Low Alloy Steels. Warrendale : Iron & Steel Soc. of AIME, PA, USA., 1992, s [5] COLLISON, D., C., aj. The Effect of Carbon on the Hot Deformation and Recrystalization of Austenite. In Int. Conference on Thermomechanical Processing of Steels & Others Materials THERMEC 97. Warrendale : TMS, 1997 PA, USA, s Experimentální práce byly prováděny v rámci projektu LN00B029 (MŠMT ČR). 7
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VíceSTUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA. Libor Černý a, Ivo Schindler b
STUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA Libor Černý a, Ivo Schindler b a NOVÁ HUŤ, a.s., oddělení Technický rozvoj a ekologie, Vratimovská
Vícetváření, tepelné zpracování
Tváření, tepelné zpracování Hutnické listy č. 2/2008 tváření, tepelné zpracování Vliv doválcovací teploty a chemického složení na vlastnosti ocelí s obsahem uhlíku 0,5 0,8 % Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc.,
VíceVliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli
Vliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli Zdeněk Vašek a, Anna Moráfková a, Vladimír Švinc a, Ivo Schindler b, Jiří Kliber b a NOVÁ HUŤ a.s., Ostrava - Kunčice, ČR, zvasek@novahut.cz,
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceJEDNODUCHÉ MODELY DEFORMAČNÍCH ODPORŮ A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY PŘI TVÁŘENÍ ALUMINIDŮ ŽELEZA ZA TEPLA
JEDNODUCHÉ MODELY DEFORMAČNÍCH ODPORŮ A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY PŘI TVÁŘENÍ ALUMINIDŮ ŽELEZA ZA TEPLA SIMPLE MODELS OF DEFORMATION RESISTANCE AND STRUCTURE-FORMING PROCESSES IN HOT WORKING OF IRON ALUMINIDES
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceKOEFICIENT RYCHLOSTNÍ CITLIVOSTI PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA VLIV TEPLOTY A CHEMICKÉHO SLOŽENÍ
KOEFICIENT RYCHLOSTNÍ CITLIVOSTI PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA VLIV TEPLOTY A CHEMICKÉHO SLOŽENÍ Ivo Schindler a, Janusz Dänemark a Josef Bořuta b Martin Radina c Karel Čmiel d a VŠB Technická univerzita
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceVLIV OHŘEVU Z HLEDISKA PŘÍPRAVY MATERIÁLU K VÁLCOVÁNÍ VYTYPOVANÝCH ZNAČEK Cr-Mo OCELÍ
VLIV OHŘEVU Z HLEDISKA PŘÍPRAVY MATERIÁLU K VÁLCOVÁNÍ VYTYPOVANÝCH ZNAČEK Cr-Mo OCELÍ THE INFLUENCE OF HEATING-UP IN TERM OF MATERIAL PREPARATION FOR ROLLING OF SEARCHED MARKS Cr-Mo STEELS Tomáš Gajdzica
VíceIvo Schindler a Marek Spyra b Eugeniusz Hadasik c Stanislav Rusz a Marcel Janošec a
METAL 26 23.-2..26, Hradec nad Moravicí MODELY DEFORMAČNÍCH ODPORŮ APLIKOVATELNÉ PŘI VÁLCOVÁNÍ PÁSU ZE ZINKOVÉ SLITINY ZA POLOTEPLA MODELS OF MEAN EQUIVALENT STRESS APPLICABLE IN WARM STRIP ROLLING OF
VíceMODELOVÁNÍ VÁLCOVÁNÍ TEPLÉHO OCELOVÉHO PÁSU KONSTRUKČNÍCH JAKOSTÍ NA LABORATORNÍ VÁLCOVACÍ TRATI TANDEM
MODELOVÁNÍ VÁLCOVÁNÍ TEPLÉHO OCELOVÉHO PÁSU KONSTRUKČNÍCH JAKOSTÍ NA LABORATORNÍ VÁLCOVACÍ TRATI TANDEM Libor Černý a Ivo Schindler b a) Výzkumný a zkušební ústav, NOVÁ HUŤ, a. s. Ostrava, ČR b) Ústav
VíceDYNAMICKÉ UZDRAVOVACÍ PROCESY A VLASTNOSTI MN-B A MN-SI OCELÍ PŘI LABORATORNÍ SIMULACI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA
DYNAMICKÉ UZDRAVOVACÍ PROCESY A VLASTNOSTI MN-B A MN-SI OCELÍ PŘI LABORATORNÍ SIMULACI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA Janusz Dänemark a, Ivo Schindler a, Petr Kozelský a Josef Bořuta b Anna Moráfková c a Ústav modelování
VíceVLIV DOTVÁŘECÍ TEPLOTY NA STRUKTURU IF OCELI
VLIV DOTVÁŘECÍ TEPLOTY NA STRUKTURU IF OCELI Ivo Schindler a, Jaroslav Fiala b, Stanislav Němeček b, Martin Radina a, Miloš Marek a, Petr Šimon a, Janusz Dänemark a, Petr Kozelský a, Karel Čmiel c a) VŠB
VícePLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI
PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI PLASTIC PROPERTIES OF HIGH STRENGHT STEELS CUTTING BY SPECIAL TECHNOLOGIES Pavel Doubek a Pavel Solfronk a Michaela
VícePRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL. Radim Pachlopník Pavel Vavroš
PRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL Radim Pachlopník Pavel Vavroš Nová Huť, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava Kunčice, ČR, rpachlopnik@novahut.cz,
VíceSIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK
SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK SIMULATION OF CONTROLLED ROLLING OF SELECTED CONSTRUCTION STEELS AT DIFFERENT TEMPERATURE CONDITIONS Karel Milan
VíceDEFORMACNÍ CHOVÁNÍ ŽÁRUVZDORNÉ CR-NI-SI OCELI DEFORMATION BEHAVIOUR OF A REFRACTORY CR-NI-SI STEEL
DEFORMACNÍ CHOVÁNÍ ŽÁRUVZDORNÉ CR-NI-SI OCELI DEFORMATION BEHAVIOUR OF A REFRACTORY CR-NI-SI STEEL Miloš Marek a, Ivo Schindler a, Jaroslav Fiala b, Stanislav Nemecek b, Libor Cerný c, Stanislav Rusz a,
VíceAnalýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli
Analýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli Autoři: F. Grosman Politechnika Slaska Katowice D. Cwiklak Politechnika Slaska Katowice E. Hadasik Politechnika Slaska Katowice
VícePLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ. Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c
PLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c a Třinecké železárny, a. s., Průmyslová 1000, 739 70 Třinec Staré
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VíceVÝZKUM VLASTNOSTÍ SMĚSI TEKBLEND Z HLEDISKA JEJÍHO POUŽITÍ PRO STAVBU ŽEBRA
Vladimír Petroš, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15/2172, 708 33 Ostrava, Poruba, tel.: +420 597325287, vladimir.petros@vsb.cz; Jindřich Šancer, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceVÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA
VÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA ROLLING OF MICROALLOYED STEEL AT A TWO-STAND HOT STRIP MILL OF STECKEL TYPE Stanislav Rusz a Ivo Schindler a Lubomír Cížek
VíceZDOKONALENÁ KLÍNOVÁ ZKOUŠKA TVARITELNOSTI PRI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA IMPROVED WEDGE TEST OF FORMABILITY AT HOT ROLLING
ZDOKONALENÁ KLÍNOVÁ ZKOUŠKA TVARITELNOSTI PRI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA IMPROVED WEDGE TEST OF FORMABILITY AT HOT ROLLING Petra Turonová a Ivo Schindler a Milan Heger a Luboš Procházka b a VŠB-TU Ostrava, 17.
VíceDEFORMACE A ZOTAVOVOVACÍ PROCESY PŘI VÁLCOVÁNÍ ALUMINIDU ŽELEZA PŘI VYSOKÝCH TEPLOTÁCH
DEFORMACE A ZOTAVOVOVACÍ PROCESY PŘI VÁLCOVÁNÍ ALUMINIDU ŽELEZA PŘI VYSOKÝCH TEPLOTÁCH Petr Kratochvíl 1, Miloš Janeček 1 Ivo Schindler 2 Josef Bořuta 3 Pavel Hanus 4 1 Katedra fyziky kovů, UK MFF Praha,
VícePLASTOMETRICKÉ MODELOVÁNÍ PROVOZNÍCH PODMÍNEK VÁLCOVÁNÍ DLOUHÝCH VÝVALKŮ NA SPOJITÉ TRATI
PLASTOMETRICKÉ MODELOVÁNÍ PROVOZNÍCH PODMÍNEK VÁLCOVÁNÍ DLOUHÝCH VÝVALKŮ NA SPOJITÉ TRATI PLASTOMETRIC SIMULATION THE OPERATIONAL CONDITIONS OF CONTINUOUS ROLLING MILL FOR LONG SHAPES Milan Kotas a, Jiří
VíceVÝZKUM PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ CrNiSi OCELI ZA TEPLA VÁLCOVÁNÍM A KROUCENÍM
VÝZKUM PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ CrNiSi OCELI ZA TEPLA VÁLCOVÁNÍM A KROUCENÍM INVESTIGATION OF PLASTIC PROPERTIES OF CrNiSi STEEL DURING HOT ROLLING AND HOT TORSION TEST Petra Turoňová a Ivo Schindler a Petr
Vícepředválcovací vratné stolice Spojité hotovní pořadí
je přednostně určena k optimalizačním simulacím podmínek teplotně řízeného válcování a ochlazování tyčí kruhového průřezu i ke studiu procesů intenzivního tváření za tepla. Umožňuje válcovat vratně na
VíceVlastnosti. Charakteristika. Použití FYZIKÁLNÍ HODNOTY VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ MECHANICKÉ VLASTNOSTI HOTVAR
HOTVAR 2 Charakteristika HOTVAR je Cr-Mo-V legovaná vysokovýkonná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Vysoká odolnost proti opotřebení za tepla Velmi dobré vlastnosti
VícePHYSICAL SIMULATION OF FORMING OF HIGH-ALLOYED STEELS. Petr Unucka a Aleš Bořuta a Josef Bořuta a
FYZIKÁLNÍ SIMULACE TVÁŘENÍ VYSOKOLEGOVANÝCH OCELÍ PHYSICAL SIMULATION OF FORMING OF HIGH-ALLOYED STEELS Petr Unucka a Aleš Bořuta a Josef Bořuta a a MATALURGICKÝ A MATERIÁLOVÝ VÝZKUM s.r.o., Pohraniční
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013 Bc. Vojtěch Průcha, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce se zabývá rozborem mikrostruktur
VíceSLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
SLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ STUDY OF INFLUENCE OF TEMPERATURE AND DEFORMATION ON STRUCTURE AND PROPERTIES OF CARBON AND MICROALLOYED
VíceLABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D)
LABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D) Richard Fabík a Bartosz Koczurkiewicz b Jiří Kliber c a MORAVSKOSLEZSKÉ
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Plastometrická simulace vybraného procesu válcování Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148 Inovace vybraných cvičení v oblasti objemového tváření
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceSTUDIUM ÚČINKU MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ZA STUDENA VÁLCOVANÝCH A ŽÍHANÝCH PÁSŮ Z HSLA OCELI
STUDIUM ÚČINKU MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ZA STUDENA VÁLCOVANÝCH A ŽÍHANÝCH PÁSŮ Z HSLA OCELI STUDY OF EFFECTS OF MICROSTRUCTURAL CHANGES ON MECHANICAL PROPERTIES OF COLD ROLLED AND
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
VíceINFLUENCE OF TREATING CONDITIONS ON STRUCTURE OF FORGED PIECES FROM THE STEEL GRADE C35E
OVLIVNĚNÍ STRUKTURY VÝKOVKŮ Z OCELI TYPU C35E PODMÍNKAMI KOVÁŘSKÉHO ZPRACOVÁNÍ INFLUENCE OF TREATING CONDITIONS ON STRUCTURE OF FORGED PIECES FROM THE STEEL GRADE C35E Petr Zuna a, Jana Sobotová a, Jakub
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Určení vlivu termomechanických parametrů válcování a rychlosti ochlazování na teploty fázových transformací a charakter výsledné mikrostruktury - praktické ověření
VíceObsah jednotlivých prvků v hm.% ocel C Mn Si Al P S TRIP 1 0,23 1,35 1,85 0,025 0,015 0,006
VLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI TRIP OCELI THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS INFLUENCE ON TRIP STEEL MECHANICAL PROPERTIES Ondřej Žáček a Jiří Kliber b Ivo Schindler
VíceREKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA
REKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA Václav Sládeček, Pavel Hlisnikovský, Petr Bernat *, Ivo Schindler **, VŠB TU Ostrava FEI, Katedra výkonové elektroniky a elektrických
VíceVÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT
VÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT Tomáš Gajdzica a, Jiří Kliber a, Ondřej Žáček b, Ilija Mamuzić c a VŠB - TU
VícePetr Kubeš. Vedoucí práce: Prof. Ing. Petr ZUNA, CSc. D. Eng. h.c. Konzultant: Ing. Jakub HORNÍK, Ph.D.
Kinetika růstu zrna a rekrystalizace při tvářecích režimech pro zpracování oceli SA 508 Kinetics of Grain Growth and Recrystallization during Forming Modes for Processing of Steel SA 508 Petr Kubeš Vedoucí
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VícePOČÍTAČOVÁ A PLASTOMETRICKÁ SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÉ OCELI
POČÍTAČOVÁ A PLASTOMETRICKÁ SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÉ OCELI COMPUTER AND PLASTOMETRIC SIMULATION OF THE CONTROLLED ROLLING PROCESS OF MICROALLOYED STEEL Milan Kotas a, Jiří Kliber b, Ondřej
VíceTváření, tepelné zpracování
Hutnické listy č.1/28 tváření, tepelné zpracování Vliv tepelného zpracování na mikrostrukturu a mechanické vlastnosti za studena válcovaných pásů z mikrolegované oceli Ing. Marcel Janošec Prof. Ing. Ivo
VíceVYUŽITÍ MIKROLEGUR PŘI TVÁŘENÍ ZA TEPLA VÁLCOVANÝCH TYČÍ. Zdeněk Vašek a Jiří Kliber b
VYUŽITÍ MIKROLEGUR PŘI TVÁŘENÍ ZA TEPLA VÁLCOVANÝCH TYČÍ Abstrakt Zdeněk Vašek a Jiří Kliber b a NOVÁ HUŤ a.s., Ostrava - Kunčice, ČR, zvasek@novahut.cz b VŠB-TU OSTRAVA, FMMI, katedra tváření materiálu,
VíceVÝVOJ STRUKTURY SLITINY AlMn1Cu Z HLEDISKA ZMĚNY CESTY DEFORMACE PROCESEM SPD
VÝVOJ STRUKTURY SLITINY AlMn1Cu Z HLEDISKA ZMĚNY CESTY DEFORMACE PROCESEM SPD INFLUENCE OF CHANGES DEFORMATION ON STRUCTURE ALMN1CU ALLOY WITH USE SPD PROCESS Stanislav Tylšar a, Stanislav Rusz a, Jan
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
VíceCOMTES FHT a.s. R&D in metals
COMTES FHT a.s. R&D in metals 2 Komplexnost Idea na bázi základního a aplikovaného výzkumu Produkt nebo technologie s novou přidanou hodnotou Simulace vlastností materiálu a technologického zpracování
VíceSIMPLE MODELS DESCRIBING HOT DEFORMATION RESISTANCE OF SELECTED IRON ALUMINIDES
Acta Metallurgica Slovaca, 12, 2006, 4 (484-489) 484 SIMPLE MODELS DESCRIBING HOT DEFORMATION RESISTANCE OF SELECTED IRON ALUMINIDES Suchánek P. 1, Schindler I. 1, Kratochvíl P. 2 1 VŠB Technical University
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
VícePetr Bílovský. Katedra elektrických měření, FEI, VŠB Technická univerzita Ostrava 17. listopadu 15, , Ostrava-Poruba
Návrh metody pro efektivní úpravu signálu s cílem snížení nároků na přenosové vlastnosti komunikačních kanálů při distribuci signálů v informačních sítích Petr Bílovský Katedra elektrických měření, FEI,
Více3. VÝSLEDKY ZKOUŠEK A JEJICH DISKUSE
SLEDOVÁNÍ STRUKTURNÍCH CHARAKTERISTIK A VLASTNOSTÍ VÁLCOVANÝCH VÝROBKU Z UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ V SOUVISLOSTI S VLASTNOSTMI PRIMÁRNÍCH KONTISLITKU MONITORING THE STRUCTURE CHARACTERISTIC AND
VícePŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT
PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT Jitka Podjuklová a Kamila Hrabovská b Marcela Filipová c Michaela Slabáková d René
VíceSTRESS-STRAIN BEHAVIOUR AND SOFTENING IN MANGANESE TWIP STEEL TESTED IN THERMAL-MECHANICAL SIMULATOR
PLASTOMETRICKÉ VÝSLEDKY NAPĚŤOVO-DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ A STUPNĚ ZMĚKČENÍ FEROMANGANOVÉ TWIP OCELI STRESS-STRAIN BEHAVIOUR AND SOFTENING IN MANGANESE TWIP STEEL TESTED IN THERMAL-MECHANICAL SIMULATOR Jiří
VíceHodnocení růstu zrna uhlíkových a nízkolegovaných nástrojových ocelí v závislosti na přítomnosti AlN
Hodnocení růstu zrna uhlíkových a nízkolegovaných nástrojových ocelí v závislosti na přítomnosti AlN Bc. Jaroslav Víšek, Bc. Ladislav Nikel Vedoucí práce prof. Ing. Petr Zuna, CSc., D.Eng.h.c. Abstrakt
VícePOUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION
POUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION Jirí Kliber a Ondrej Žácek a, Petr Eliáš a, Zdenek Vašek b a VŠB TECHNICKÁ
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Metodika stanovení vlivu deformačního tepla na teplotní změny v intenzivně tvářeném Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148 Inovace vybraných cvičení
VíceZkušebnictví, měřictví, laboratorní metody
Zkušebnictví, měřictví, laboratorní metody Hutnické listy č.1/28 zkušebnictví, měřictví, laboratorní metody Plastometrický výzkum deformačního chování řízeně tvářených materiálů Ing. Josef Bořuta, CSc.,
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS Jiří Cejp Karel Macek Ganwarich Pluphrach ČVUT v Praze,Fakulta strojní,ústav
VíceLABORATORNÍ VÁLCOVÁNÍ FERITICKO-BAINITICKÝCH OCELÍ LABORATORY ROLLING OF FERRITE-BAINITE STEELS
LABORATORNÍ VÁLCOVÁNÍ FERITICKO-BAINITICKÝCH OCELÍ LABORATORY ROLLING OF FERRITE-BAINITE STEELS Šárka Pacholková *, Tomáš Kubina **, Ivo Schindler **, Anna Moráfková * * VZÚ, NOVÁ HUŤ, a.s., Vratimovská
VíceCREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON
METAL 9 9... 9, Hradec nad Moravicí CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON Vlasák, T., Hakl, J., Čech, J., Sochor, J. SVUM a.s., Podnikatelská, 9 Praha 9,
VíceMOŽNOSTI SIMULACE PŘÍMÉHO VÁLCOVÁNÍ TENKÝCH OCELOVÝCH BRAM V LABORATOŘÍCH VŠB TECHNICKÉ UNIVERZITY OSTRAVA
MOŽNOSTI SIMULACE PŘÍMÉHO VÁLCOVÁNÍ TENKÝCH OCELOVÝCH BRAM V LABORATOŘÍCH VŠB TECHNICKÉ UNIVERZITY OSTRAVA Ivo Schindler, Petr Kozelský, Tomáš Kubina, Martin Radina, Janusz Dänemark a Jana Poláchová, Karel
VíceNÁVRHÁŘ. charakteristika materiálu. Numerický experiment Integrovaný model Dynamický materiálový model. kontrolovatelné parametry
Metody technologického designu Doc. Ing. Jiří Hrubý, CSc. Inaugurační přednáška NÁVRHÁŘ charakteristika materiálu kontrolovatelné parametry nekontrolovatelné parametry Termomechanická analýza (MKP) SOS
VícePožadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING
1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování
Více, Ostrava, Czech Republic
KOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ S VANADEM Miroslav Greger VŠB Technická univerzita Ostrava, Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství, 7. listopadu 5, 708 33 Ostrava Poruba, ČR E-Mail : miroslav.greger@vsb.cz
VíceRÍZENÉ VÁLCOVÁNÍ TLUSTÝCH PLECHU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI CONTROLL ROLLING OF MICROALLOYED HEAVY STEEL PLATES. Jirí Kliber a Pavel Klotka b
RÍZENÉ VÁLCOVÁNÍ TLUSTÝCH PLECHU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI CONTROLL ROLLING OF MICROALLOYED HEAVY STEEL PLATES Jirí Kliber a Pavel Klotka b a VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA, Fakulta metalurgie a materiálového
VícePosouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu
Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu ČSN 19 830 zušlechtěno dle předpisů pro danou ocel tj. kaleno a 3x popuštěno a) b) Obr.č. 1 a) Poškozený zub protahovacího trnu; b) Zdravý zub druhá
VíceVLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE
VLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE J. Drnek Z. Nový P. Fišer COMTES FHT s.r.o., Borská
VíceKinetika austenitizace nízkouhlíkové Mn oceli při interkritickém tepelném zpracování
Kinetika austenitizace nízkouhlíkové Mn oceli při interkritickém tepelném zpracování Libor Kraus, Josef Kasl, Stanislav Němeček ŠKODA VÝZKUM s.r.o., ylova 57, 316, Plzeň Abstract his work deal with the
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VícePLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ OCELI MIKROLEGOVANÉ VANADEM
PLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ OCELI MIKROLEGOVANÉ VANADEM PLASTOMETRIC SIMULATION OF THERMOMECHANICAL ROLLING OF MICROALLOYED VANADIUM STEEL Milan Kotas a, Tomáš Gajdzica b, Sergey
VíceVLIV DOKOVACÍ TEPLOTY NA STRUKTURU A VLASTNOSTI MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
VLIV DOKOVACÍ TEPLOTY NA STRUKTURU A VLASTNOSTI MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Miroslav Greger a, Salem Batiha a) VŠB TU Ostrava, katedra tváření materiálu, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava Poruba, ČR, E-mail:
VíceTVÁŘENÍ NOVÝCH TYPŮ OCELÍ. Ondřej Žáček Jiří Kliber
TVÁŘENÍ NOVÝCH TYPŮ OCELÍ Ondřej Žáček Jiří Kliber VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA, Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství, katedra tváření materiálu, 17. Listopadu 15, 708 33 Ostrava-Poruba,
VíceVLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC. Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b
VLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b b a VŠB-TUO, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava - Poruba, ČR, www.vsb.cz Silesian
VíceVliv obsahu uhlíku na rekrystalizační chování korozivzdorné oceli X6CrNiTi 18-10
Vliv obsahu uhlíku na rekrystalizační chování korozivzdorné oceli X6CrNiTi 18-10 Petr Celba Vedoucí práce: Ing. Jana Sobotová Ph.D. Abstrakt Práce je zaměřena na studium vlivu obsahu uhlíku na rekrystalizační
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
Více5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN Metody zkoumání fázových přeměn v kovech a slitinách jsou založeny na využití změn převážně fyzikálních vlastností, které fázovou přeměnu a s ní spojenou změnu struktury
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceMĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ
MĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ Petr HANUS, Michal KONEČNÝ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceZprávy z podniků a řešitelských pracovišť
Hutnické listy č.4/2013, roč. LXVI Zprávy z podniků a řešitelských pracovišť zprávy z podniků a řešitelských pracovišť Aplikační možnosti plastometru Gleeble 3800 se simulačním modulem Hydrawedge II na
VíceNÁVRH TECHNOLOGIE POVRCHOVÉHO KALENÍ LASEREM U KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ FST
NÁVRH TECHNOLOGIE POVRCHOVÉHO KALENÍ LASEREM U KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Bc. Pavla Klufová Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Pro povrchové kalení
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceB 550B ,10
VŠB Technická univerzita Ostrava Svařování betonářských ocelí (ocelových výztuží) ČSN EN ISO 17660-1 ČSN EN ISO 17660-2 doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. 1 2 Přehled typů ocelí betonářské výztuže Poř. číslo
VíceHodnocení korozí odolnosti systémů tenká vrstva substrát v prostředí kompresorů
Hodnocení korozí odolnosti systémů tenká vrstva substrát v prostředí kompresorů Analysis of Corrosion Resistance of Systems Thin Films Substrate in Compressors Environment Jiří Hána, Ivo Štěpánek, Radek
VíceFYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI LÁTEK, JEJICH DEMONSTRACE, DOPADY V TECHNICKÉ PRAXI SVOČ FST 2013
FYZIKÁLNÍ VLASTNOSTI LÁTEK, JEJICH DEMONSTRACE, DOPADY V TECHNICKÉ PRAXI SVOČ FST 2013 Tým Autorů SPŠ Tachov, Jaroslav Filípkek, Milan Šmolík, Jakub Charvát, Josef Marek, Střední Průmyslová Škola Tachov
VíceVysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice
10.ZÁKLADY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VíceGabriela DOROCIAKOVÁ a, Miroslav GREGER a, Radim KOCICH a a Barbora KUŘETOVÁ a
ZMĚNA STRUKTURY A VLASTNOSTÍ MĚDI PO PROTLAČOVÁNÍ TECHNOLOGIÍ ECAP THE CHANGE OF STRUCTURE AND PROPERTIES OF COPPER AFTER PRESSING BY THE ECAP TECHNOLOGY Gabriela DOROCIAKOVÁ a, Miroslav GREGER a, Radim
VíceZA TEPLA A ZA STUDENA VÁLCOVANÉ PÁSY Z RA-OCELÍ. Čestmír Lang a Ladislav Jílek b
ZA TEPLA A ZA STUDENA VÁLCOVANÉ PÁSY Z RA-OCELÍ Čestmír Lang a Ladislav Jílek b a Braunschweiger Str. 24, D-47 169 Duisburg, SRN, E-mail:cestmit.lang@freenet.de b VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r. o.
VíceNávod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů
Návod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů Sestavení prostorové mapy tvařitelnosti na základě zkoušek tahem při různých teplotách a Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148
Více