SIMULACE URČOVÁNÍ LOMOVÉ ENERGIE: VLIV HUSTOTY SÍTĚ
|
|
- Jindřich Doležal
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 SIMULACE URČOVÁNÍ LOMOVÉ ENERGIE: VLIV HUSTOTY SÍTĚ SIMULATION OF FRACTURE ENERGY DETERMINATION: INFLUENCE OF FEM MESH SIZE Ladislav Řoutil 1, Václav Veselý 2, Patrik Štancl 3, Zbyněk Keršner 4 Abstract One of fracture parameters characterizing the material resistance against crack propagation fracture energy is the main subject of the paper. The simple method for the determination of the true fracture energy (Karihaloo and co-workers) is applied here. Experimental tests required for evaluation of the true fracture energy are replaced by numerical simulations of ATENA 2D model, which was calibrated according to earlier experiments. Two FEM mesh size is used in the modelling. 1 Úvod Lomové parametry betonu mohou být užitečnými jednak při kvantifikaci jeho křehkosti, především jsou však nezbytnými při modelování chování vyztužených i nevyztužených betonových prvků a konstrukcí, pokud je u nich třeba vyšetřit vznik a šíření trhlin. Dominantním lomovým parametrem se v takovém případě ukázala být tzv. lomová energie. S touto veličinou pracují varianty kohezivních modelů používaných v příslušných programech MKP podrobnosti může čtenář nalézt např. v [1, 2, 3]. Při stanovování zmíněné lomové energie se u cementových kompozitů používá nejčastěji trojbodového ohybu vzorků/trámců se zářezem. Při této zkoušce dochází k několika druhům disipace energie, které mají např. podle [4, 5] znatelný vliv na její zjišťování. Ovlivněny jsou výsledky měření především u malých vzorků, jakož i při předčasném ukončení testu na sestupné větvi zaznamenávaného diagramu zatížení průhyb (l d diagramu). Závislost lomové energie na rozsahu a možnostech šíření lomové procesní zóny (LPZ) existující před čelem trhliny je analyzována v [6]. Velikost lomové energie (označované G f, určované podle metody RILEM [7]) závisí na velikosti a tvaru zkušebního tělesa, při uvažování konkrétní geometrie na hloubce zářezu a 0, resp. na poměru hloubky zářezu ku výšce vzorku, čili součiniteli α = a 0 /W. Množství energie disipované v LPZ při šíření trhliny je totiž podmíněno velikostí a tvarem LPZ. Při přibližování čela šířící se trhliny k okrajům tělesa se rozsah a tvar této zóny ovlivňuje volným povrchem tělesa, proto se také množství zde spotřebované energie mění. Autoři se dlouhodobě věnují problematice lomové mechaniky cementových kompozitů, přičemž předkládaný příspěvek přímo navazuje na práci započatou v [8, 9]. 1 Ing. Ladislav Řoutil, Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky, Veveří 331/95, Brno, routil.l@fce.vutbr.cz 2 Ing. Václav Veselý, Ph.D., dtto, vaclav_vesely@centrum.cz 3 Ing. Patrik Štancl, dtto (externí doktorand), patrik.stancl@tiscali.cz 4 Doc. Ing. Zbyněk Keršner, CSc., dtto, kersner.z@fce.vutbr.cz 1
2 2 Skutečná lomová energie Karihaloo a spolupracovníci publikovali (např. v [7]) postup, jak na základě několika lomových zkoušek vzorků se stejnou geometrií lišících se hloubkou zářezu určit tzv. skutečnou lomovou energii G F. Tuto energii lze stanovit již ze zkoušek dvou vzorků, resp. dvou skupin stejných vzorků s různou hloubkou zářezu, pokud výše zmíněný poměr α první z nich nepřesahuje hodnotu 0,1 a hodnota α druhé testované skupiny vzorků je vyšší než 0,5 (uvedené hodnoty platí u testů na tříbodový ohyb). Pro tyto dvě skupiny vzorků se ještě doporučuje hodnota minimálního poměru rozpětí zkoušeného trámce k jeho výšce v závislosti na velikosti zrn kameniva obsaženého v použité betonové směsi tak, aby hodnota stanovené skutečné lomové energie nebyla zkreslena. Ve zmíněném postupu určení skutečné lomové energie G F se průběh velikosti lokální lomové energie po výšce průřezu testovaného trámce aproximuje bilineárně platí, že tyto dvě definované větve tvoří asymptoty průběhu lokální lomové energie g f po výšce průřezu W a. Bilineární závislost potom obsahuje dva parametry: skutečnou lomovou energii G F a přechodovou délku ligamentu a l, 3 Numerický experiment V příspěvku je užito nastíněného postupu pro určení skutečné lomové energie betonu, přičemž vstupní data představují výsledky získané virtuálním testováním sady trámců z pražcového betonu s centrálním zářezem v oblasti tažených vláken. Virtuálním testováním rozumíme numerickou simulaci zkoušek na tříbodový ohyb devíti trámců se zářezem lišících se poměrem α v rozmezí 0,02 až 0,8. Realizace numerických simulací proběhla v programu ATENA 2D [1]. V tomto softwaru je implementován Bažantův model pásu trhlin, což umožňuje simulovat reálné lomové chování betonu při zatížení. Simulace proběhly ve dvou sadách lišících se velikostí sítě MKP: v první činila průměrná velikost (resp. výška) prvku v oblasti nad zářezem 2,5 mm (síť 1, obr. 1), ve druhé 8 mm (síť 2, obr. 2), což se více blíží skutečné velikosti zrn kameniva betonové směsi (pražcový beton) užité pro odvození materiálových parametrů numerického modelu. Obr. 1: Schéma modelu zkoušky trámce se zářezem s poměrem α = 0,4 na tříbodový ohyb včetně vyznačení sítě konečných prvků (síť 1), podpor a zatěžování přírůstkem průhybu Obr. 2: Schéma modelu zkoušky trámce se zářezem s poměrem α = 0,4 na tříbodový ohyb včetně vyznačení sítě konečných prvků (síť 2), podpor a zatěžování přírůstkem průhybu Detaily tvorby sady numerických modelů lze nalézt v [8]. Výsledný soubory l d diagramů pro síť 2 znázorňuje obr. 3, pro síť 1 jej lze nalézt v [9]. Pro vyhodnocení 2
3 lomově-mechanických parametrů testovaných trámců byl využit program StiCrack [10]. Soubor sledovaných lomově-mechanických parametrů tvoří např. hodnoty efektivní trhliny a e, efektivní lomové houževnatosti či právě lomové energie. Grafické znázornění obdržené závislosti mezi hodnotami lomové energie G f a poměrem α ukazuje obr. 4. Zřejmě nedošlo k významnému poklesu hodnot lomové energie G f. Tento jev není v souladu s publikovanou databází experimentálně získaných dat [11]. 5,0 4,5 4,0 3,5 3,0 2,5 2,0 1,5 1,0 0,5 0,0 a=0,02 a=0,05 a=0,1 a=0,2 a=0,3 a=0,4 a=0,5 a=0,6 a=0,7 a=0,8 0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,3 Obr. 3: Sada l d diagramů pro numerické modely se sítí Gf,1 Gf,2 G [J/m2] ,2 0,4 0,6 0,8 alfa [ ] Obr. 4: Závislost hodnot lomové energie G fs,m na poměru hloubka zářezu/výška vzorku virtuálně testovaných vzorků síť 1 (G f,1) a síť 2 (G f,2) Vzhledem k nesouladu výsledků prezentovaných na obr. 4 s experimenty bylo přistoupeno k normování l d diagramů podle obou sledovaných veličin (průhyb, zatěžovací síla). Získané grafy představují obr. 5 a 6. 3
4 alfa=0,1 alfa=0,3 alfa=0,5 alfa=0,7 alfa=0,05 alfa=0,2 alfa=0,4 alfa=0,6 0,20 0,40 0,60 0,80 Obr. 5: Normované l d diagramy numerického modelu se sítí 1 alfa=0,1 alfa=0,3 alfa=0,5 alfa=0,7 alfa=0,05 alfa=0,2 alfa=0,4 alfa=0,6 0,20 0,40 0,60 0,80 Obr. 6: Normované l d diagramy numerického modelu se sítí 2 Průběh normovaných l d diagramů byl podroben analýze, při níž došlo k eliminaci diagramů vykazující známky numerické nestability, a to především v úvodní fázi sestupné větve. Výsledky této činnosti ukazují obr. 7 a 8. 4
5 alfa=0,1 alfa=0,2 alfa=0,6 alfa=0,4 0,20 0,40 0,60 0,80 Obr. 7: Vybrané normované l d diagramy numerického modelu se sítí 1 alfa=0,3 alfa=0,05 alfa=0,7 0,10 0,20 0,30 0,40 0,60 0,70 0,80 Obr. 8: Vybrané normované l d diagramy numerického modelu se sítí 2 Na základě srovnání normovaných l d diagramů došlo k opětovné konstrukci grafu závislosti mezi hodnotami lomové energie G f a poměrem α, při které jako vstupy posloužily pouze vybrané l d diagramy (obr. 9). 5
6 Gf,1 Gf,2 G [J/m2] ,2 0,4 0,6 0,8 alfa [ ] Obr. 9: Rekonstruovaný graf závislosti mezi hodnotami lomové energie G f a poměrem α pro síť 1 (G f,1) a síť 2 (G f,2) Rekonstruovaný graf (na obr. 9) závislosti mezi hodnotami lomové energie G f a poměrem α vykazuje již trend blížící se experimentálně získávaným datům. Vybrané l d diagramy splňující podmínku definovanou např. v [11] první z dvojice geometricky stejných vzorků vybraných pro stanovení skutečné lomové energie by měl mít velmi mělký zářez (α 0,1), naopak druhý vzorek by měl být opatřen zářezem významným (α 0,5) byly využity pro stanovení hodnot skutečné lomové energie G f,skut.. Výsledky výpočtů shrnují Tab. 1 (pro síť 1) a Tab. 2 (pro síť 2). Poměr α [ ] vzorků použitých pro výpočet G f,skut. G f,skut. [J/m 2 ] 0,02; 0,8 115,7 0,02; 0,6 113,3 0,1; 0,8 126,7 0,1; 0,6 128,3 Tab. 1: Přehled hodnoty skutečné lomové energie G f pro numerický model se sítí 1 stanovené na základě dvojic l d diagramů uvedených v prvním sloupci tabulky Poměr α [ ] vzorků použitých pro výpočet G f,skut. G f,skut. [J/m 2 ] 0,02; 0,8 206,1 0,02; 0,7 203,5 0,05; 0,8 197,0 0,05; 0,7 192,9 Tab. 2: Přehled hodnoty skutečné lomové energie G f pro numerický model se sítí 2 stanovené na základě dvojic l d diagramů uvedených v prvním sloupci tabulky 6
7 4 Závěr V předkládaném příspěvku bylo užito postupu pro určení skutečné lomové energie betonu podle prof. Karihaloo a jeho spolupracovníků, přičemž vstupní data představovala výsledky získané virtuálním testováním sady trámců z pražcového betonu. Pomocí software ATENA 2D byly takto numericky simulovány zkoušky na tříbodový ohyb trámců se zářezem lišících se poměrem hloubky zářezu ku výšce vzorku pro dvě velikosti sítě konečných prvků. Uvedené výsledky ukazují silný vliv velikosti této sítě na výslednou skutečnou lomovou energii. Poděkování Tento výsledek byl získán za finančního přispění MŠMT, projekt 1M , v rámci činnosti výzkumného centra CIDEAS. Literatura [1] ATENA, PROGRAM DOCUMENTATION ( ), CERVENKA CONSULTING, 2005 [2] Bažant, Z. P. & Planas, J. FRACTURE AND SIZE EFFECT IN CONCRETE AND OTHER QUASIBRITTLE MATERIALS, CRC PRESS, BOCA RATON, FLORIDA, 1998 [3] Karihaloo, B. L. FRACTURE MECHANICS OF CONCRETE, LONGMAN SCIENTIFIC & TECHNICAL, NEW YORK, 1995 [4] Elices, M., Guinea, G. V. & Planas, J. MEASUREMENT OF THE FRACTURE ENERGY USING THREE-POINTS BEND TESTS: PART 3 INFLUENCE OF CUTTING THE P D TAIL, MATERIALS AND STRUCTURES, VOL. 25, 150, 1992 [5] Elices, M., Guinea, G. V. & Planas, J. ON THE MEASUREMENT OF CONCRETE FRACTURE ENERGY USING THREE-POINT BEND TESTS, MATERIALS AND STRUCTURES, VOL. 30, , 1997 [6] Karihaloo, B.L. & Abdalla, H.M. A SIMPLE METHOD FOR THE DETERMINATION OF THE TRUE SPECIFIC FRACTURE ENERGY OF CONCRETE, IN PROCEEDINGS OF CONFERENCE NON-TRADITIONAL CEMENT & CONCRETE, BÍLEK & KERŠNER (EDS.), BRNO, , 2005 [7] RILEM COMMITTEE 50-FMC (RECOMMENDATION) DETERMINATION OF THE FRACTURE ENERGY OF MORTAR AND CONCRETE BY MEANS OF THREE-POINT BEND TEST ON NOTCHED BEAMS. MATERIALS AND STRUCTURES, 18, , 1985 [8] Štancl, P., Řoutil, L., Veselý, V., Keršner, Z. SKUTEČNÁ HODNOTA LOMOVÉ ENERGIE BETONU PRO ŽELEZNIČNÍ PRAŽCE, IN INTEGROVANÝ PŘÍSTUP K PROJEKTOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ, OSTRAVA, 2005 [9] Řoutil, L., Štancl, P. SKUTEČNÁ LOMOVÁ ENERGIE Z NUMERICKÝCH SIMULACÍ ZKOUŠEK, IN JUNIORSTAV 2006, BRNO, 2006 [10] Stibor, M. LOMOVÉ PARAMETRY BETONU A JEJICH URČOVÁNÍ. DISERTAČNÍ PRÁCE, STM FAST VUT V BRNĚ, 2004 [11] Karihaloo, B. L., Abdalla, H. M., Imjai, T. A SIMPLE METHOD FOR DETERMINING THE TRUE FRACTURE ENERGY OF CONCRETE, IN MAGAZINE OF CONCRETE RESEARCH, 5/2003, ,
VLIV VODNÍHO SOUČINITELE A TYPU ULOŽENÍ VZORKŮ
VLIV VODNÍHO SOUČINITELE A TYPU ULOŽENÍ VZORKŮ PŘI ZRÁNÍ NA LOMOVÉ PARAMETRY BETONU THE EFFECT OF WATER/CEMENT RATIOS AND CURING CONDITIONS ON FRACTURE PARAMETERS OF CONCRETE Dita Matesová 1, Zbyněk Keršner
VíceVYHODNOCENÍ LOMOVÉHO EXPERIMENTU S KATASTROFICKOU ZTRÁTOU STABILITY
VYHODNOCENÍ LOMOVÉHO EXPERIMENTU S KATASTROFICKOU ZTRÁTOU STABILITY P. Frantík ) a Z. Keršner 2) Abstract: Paper deals with the correction of load deflection diagram of a specimen obtained by displacement-controlled
VíceSpecializovaný MKP model lomu trámce
Structural and Physical Aspects of Civil Engineering, 2010 Specializovaný MKP model lomu trámce Tomáš Pail, Petr Frantík, Michal Štafa Technical University of Brno Faculty of Civil Engineering, Institute
VíceÚVOD DO PROBLEMATIKY LOMOVÉ MECHANIKY KVAZIKŘEHKÝCH MATERIÁLŮ. Zbyněk Keršner Ústav stavební mechaniky FAST VUT v Brně
ÚVOD DO PROBLEMATIKY LOMOVÉ MECHANIKY KVAZIKŘEHKÝCH MATERIÁLŮ Zbyněk Keršner Ústav stavební mechaniky FAST VUT v Brně 1 Motivace: trhliny v betonu mikrostruktura Vyhojování trhlin konstrukce Pražec po
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2014, ročník XIV, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2014, ročník XIV, řada stavební článek č. 6 Ivana HAVLÍKOVÁ 1, Hana ŠIMONOVÁ 2, Jaromír LÁNÍK 3, Zbyněk KERŠNER 4
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2013, ročník XIII, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2013, ročník XIII, řada stavební článek č. 16 Táňa HOLUŠOVÁ 1, Stanislav SEITL 2, Alfonso FERNÁNDEZ-CANTELI 3 NUMERICKÁ
VíceStanovení lomové energie betonu
Stanovení lomové energie betonu RNDr. Vítězslav Vydra, CSc. Habilitační přednáška 5. 10. 2006 1 / 17 Cíle přednášky Cíle Efekt rozměru Stanovení lomové energie ❶ Efekt rozměru při destrukci betonových
VíceVYHODNOCENÍ A SIMULACE LOMOVÝCH TESTŮ BETONOVÝCH TĚLES VE VYBRANÝCH KONFIGURACÍCH
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS VYHODNOCENÍ A SIMULACE LOMOVÝCH TESTŮ
VíceParametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky
Konference ANSYS 2009 Parametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky M. Štěpánek a J. Pěnčík VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky Abstract: The testing of a cyclic-load performance
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2013, ročník XIII, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2013, ročník III, řada stavební článek č. 28 Václav VESELÝ 1, Jakub SOBEK 2 NUMERICKÁ STUDIE PORUŠOVÁNÍ TĚLES Z CEMENTOVÝCH
VíceMODELOVÁNÍ LOMOVÉHO PROCESU V KVAZIKŘEHKÝCH MATERIÁLECH
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS MODELOVÁNÍ LOMOVÉHO PROCESU V KVAZIKŘEHKÝCH
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceVERIFIKACE LOKALIZACE A PRŮBĚHU PORUŠENÍ
VERIFIKACE LOKALIZACE A PRŮBĚHU PORUŠENÍ V BETONOVÝCH VZORCÍCH STANOVENÝCH POMOCÍ AE A EME: NUMERICKÉ SIMULACE VERIFICATION OF LOCALIZATION AND PROGRESS OF FAILURE IN CONCRETE SPECIMENS DETERMINED USING
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
VíceZjednodušený 3D model materiálu pro maltu
Problémy lomové mechaniky IV. Brno, červen 2004 Zjednodušený 3D model materiálu pro maltu Jiří Brožovský, Lenka Lausová 2, Vladimíra Michalcová 3 Abstrakt : V článku je diskutován návrh jednoduchého materiálového
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2011, ročník XI, řada stavební článek č. 37
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2011, ročník XI, řada stavební článek č. 37 Václav VESELÝ 1, Petr FRANTÍK 2, Ondřej VODÁK 3, Zbyněk KERŠNER 4 LOKALIZACE
VíceStatistické vyhodnocení zkoušek betonového kompozitu
Statistické vyhodnocení zkoušek betonového kompozitu Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Program přednášek a cvičení Výuka: Středa 10:00-11:40, C -204 Přednášky a cvičení: Statistické vyhodnocení
VícePOTĚROVÉ BETONY S VEDLEJŠÍM ENERGETICKÝM PRODUKTEM ELEKTRÁRENSKÝM POPÍLKEM A JEJICH ZÁKLADNÍ VLASTNOSTI
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POTĚROVÉ BETONY S VEDLEJŠÍM ENERGETICKÝM PRODUKTEM ELEKTRÁRENSKÝM POPÍLKEM A JEJICH ZÁKLADNÍ VLASTNOSTI
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2012, ročník XII, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 2, rok 2012, ročník XII, řada stavební článek č. 36 Oldřich SUCHARDA 1, David MIKOLÁŠEK 2, Jiří BROŽOVSKÝ 3 URČENÍ KRYCHELNÉ
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceParametry betonu pro popi s lomového chování. Ing. Václav Veselý. Edice PhD Thesis, sv. 341 ISSN
VĚDECKÉ SPISY VYSOKÉHO UČENÍ TECHNICKÉHO V BRNĚ Edice PhD Thesis, sv. 341 ISSN 1213-4198 Ing. Václav Veselý Parametry betonu pro popi s lomového chování VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV
VíceDRÁTKOBETON PRO SEGMENTOVÁ OSTĚNÍ TUNELŮ
Sborník 19. Betonářské dny (2012) ISBN 978-80-87158-32-6 Sekce XXX: YYY DRÁTKOBETON PRO SEGMENTOVÁ OSTĚNÍ TUNELŮ Václav Ráček 1 Hlavní autor Jan Vodička 1 Jiří Krátký 1 Matouš Hilar 2 1 ČVUT v Praze, Fakulta
VíceNovinky v ocelových a dřevěných konstrukcích se zaměřením na styčníky. vrámci prezentace výstupů Evropského projektu INFASO + STYČNÍKY KULATIN
Novinky v ocelových a dřevěných konstrukcích se zaměřením na styčníky vrámci prezentace výstupů Evropského projektu INFASO + STYČNÍKY KULATIN Karel Mikeš České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební
VíceNumerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky
Konference ANSYS 2009 Numerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky J. Štěch Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení jstech@kke.zcu.cz
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY doc. Ing. Zbyněk Keršner, CSc. ASPEKTY LOMOVÉ MECHANIKY KVAZIKŘEHKÝCH STAVEBNÍCH MATERIÁLŮ FRACTURE MECHANICS ASPECTS OF QUASI BRITTLE
VícePOKROČILÉ VYHODNOCENÍ VYBRANÝCH LOMOVÝCH TESTŮ TĚLES Z BETONŮ S ROZPTÝLENOU VÝZTUŽÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS POKROČILÉ VYHODNOCENÍ VYBRANÝCH LOMOVÝCH
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Pevnost a životnost Jur II. Pevnost a životnost. Jur II
České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní 1/13 Pevnost a životnost Jur II Milan Růžička, Josef Jurenka, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc za laskavé svolení s využitím
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava řada stavební, ročník 15, číslo 2, rok 2015 článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava řada stavební, ročník 15, číslo 2, rok 2015 článek č. 18 Eva NOVOTNÁ 1, Jiří ŠEJNOHA 2, Michal ŠEJNOHA 3 PŘEVOD DIAGRAMU SÍLA
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceLOMOVÁ PROCESNÍ ZÓNA A DISIPACE ENERGIE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS LOMOVÁ PROCESNÍ ZÓNA A DISIPACE ENERGIE
VíceLaboratorní testování rázové þÿ h o u~ e v n a t o s t i dy e v a
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 0, r o. 1 0 / C i v i l E n g i n e e r i n g Laboratorní
VíceMEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ Jaroslav Navrátil 1,2
VícePOČÍTAČOVÁ SIMULACE PLNĚNÍ DUTINY VSTŘIKOVACÍ FORMY SVOČ FST 2015
POČÍTAČOVÁ SIMULACE PLNĚNÍ DUTINY VSTŘIKOVACÍ FORMY SVOČ FST 2015 Ing. Eduard Müller, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22/FST/KKS, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Tato práce pojednává
VíceSendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem
Sendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského
VíceDRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY
DRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY ABSTRAKT Václav Ráček 1 Jan Vodička 2 Jiří Krátký 3 Matouš Hilar 4 V příspěvku bude uveden příklad návrhu drátkobetonu pro prefabrikované segmentové ostění tunelu. Bude
VíceMETODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2
OHYBOVÁ ÚNOSNOST ŽELEZOBETONOVÉHO MOSTNÍHO PRŮŘEZU METODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2 Abstrakt The determination of the characteristic value of the plastic bending moment resistance of the roadway
VíceVýpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě
Výpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě ANOTACE Varner M., Kanický V., Salajka V. Uvádí se výsledky studie vlivu vodního prostředí na vlastní frekvence
VíceNELINEÁRNÍ ANALÝZA PRUTOVÉHO MODELU KOMŮRKOVÉHO
NELINEÁRNÍ ANALÝZA PRUTOVÉHO MODELU KOMŮRKOVÉHO PANELU NONLINEAR ANALYSIS OF BOX PANEL BY BEAM MODEL Luděk Brdečko 1, Rostislav Zídek 2, Ctislav Fiala 3 Abstract The results of an ally tested box panel
VíceCtislav Fiala: Optimalizace a multikriteriální hodnocení funkční způsobilosti pozemních staveb
16 Optimální hodnoty svázaných energií stropních konstrukcí (Graf. 6) zde je rozdíl materiálových konstant, tedy svázaných energií v 1 kg materiálu vložek nejmarkantnější, u polystyrénu je téměř 40krát
VíceCentrum kompetence automobilového průmyslu Josefa Božka - 7. GSŘ 2015, Herbertov 6. a
WP15: Snížení problémů hluku a vibrací (tzv. NVH) a zlepšení vibračního pohodlí pro budoucí vozidla Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku České vysoké učení technické v Praze, zodpov. osoba
VíceSendvičové panely únosnost při celoplošném zatěžování
Sendvičové panely únosnost při celoplošném zatěžování Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského soudu v Ústí
VíceEdice Habilitační a inaugurační spisy, sv. 189 ISSN X KŘEHKOST A LOMOVÁ MECHANIKA CEMENTOVÝCH KOMPOZITŮ
VĚDECKÉ SPISY VYSOKÉHO UČENÍ TECHNICKÉHO V BRNĚ Edice Habilitační a inaugurační spisy, sv. 189 ISSN 1213-418X Zbyněk Keršner KŘEHKOST A LOMOVÁ MECHANIKA CEMENTOVÝCH KOMPOZITŮ Vysoké učení technické v Brně
VíceVliv mikroplniva na objemovou stálost cementových kompozitů.
Vliv mikroplniva na objemovou stálost cementových kompozitů. Aleš Kratochvíl, Josef Stryk, Rudolf Hela Souhrn Cementová malta, jako součást betonu, ovlivňuje zásadním způsobem jeho fyzikálněmechanické
VíceEXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI
19. Betonářské dny (2012) Sborník Sekce: Výzkum a technologie 2 ISBN 978-80-87158-32-6 EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI David Horák 1 Hlavní autor
VíceNázev práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE
Ing. 1 /12 Název práce: DIAGNOSTIKA KONTAKTNĚ ZATÍŽENÝCH POVRCHŮ S VYUŽITÍM VYBRANÝCH POSTUPŮ ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLU AKUSTICKÉ EMISE Školitel: doc.ing. Pavel Mazal CSc Ing. 2 /12 Obsah Úvod do problematiky
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceNELINEÁRNÍ 3D MODELOVÁNÍ EXPERIMENTŮ
NELINEÁRNÍ 3D MODELOVÁNÍ EXPERIMENTŮ JEDNOOSÉHO TAHU VIRTUAL 3D NON-LINEAR MODELLING OF UNIAXIAL TENSION EXPERIMENTS Jan Podroužek 1, Drahomír Novák 2 Abstract The paper shows possibilities of nonlinear
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava řada stavební, ročník 15, číslo 2, rok 2015 článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava řada stavební, ročník 15, číslo 2, rok 2015 článek č. 11 Jiří KLON 1, Jakub SOBEK 2 a Václav VESELÝ 3 NUMERICKÉ SIMULACE TESTU
Více1. přednáška. Petr Konvalinka
EXPERIMENTÁLNÍ METODY MECHANIKY 1. přednáška Petr Konvalinka 1. Úvod hospodárnost ve využívání stavebních materiálů vede k nutnosti zkoumat podrobně vlastnosti těchto materiálů experimenty podávají často
VíceCFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE
CFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE Autoři: Ing. Michal KŮS, Ph.D., Západočeská univerzita v Plzni - Výzkumné centrum Nové technologie, e-mail: mks@ntc.zcu.cz Anotace: V článku je uvedeno porovnání
VíceSendvičové panely únosnost v osovém tlaku
Sendvičové panely únosnost v osovém tlaku Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského soudu v Ústí nad Labem,
Víceněkterých případech byly materiály po doformování nesoudržné).
VYUŽITÍ ORGANICKÝCH ODPADŮ PRO VÝROBU TEPELNĚ IZOLAČNÍCH MALT A OMÍTEK UTILIZATION OF ORGANIC WASTES FOR PRODUCTION OF INSULATING MORTARS AND PLASTERS Jméno autora: Doc. RNDr. Ing. Stanislav Šťastník,
VíceTÉMATA PROJEKTŮ KME/PRJ3 VYPSANÁ PRO ZIMNÍ SEMESTR AK. R. 2016/17. Katedra mechaniky
TÉMATA PROJEKTŮ KME/PRJ3 VYPSANÁ PRO ZIMNÍ SEMESTR AK. R. 2016/17 Katedra mechaniky Informace PRJ3 Na každé téma se může zapsat pouze jeden student. Termín ukončení registrace na témata: 3/10/2016 Podmínky
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceSIMULACE ZATĚŽOVACÍ ZKOUŠKY ŽELEZOBETONOVÉHO
MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA, ÚOR 26 SIMULACE ZATĚŽOVACÍ ZKOUŠKY ŽELEZOBETOOVÉHO OSÍKU S UVAŽOVÁÍM VLIVU EJISTOT SIMULATIO OF LOADIG TEST OF RC BEAM TAKIG ITO ACCOUT UCERTAITIES Aleš Florian 1, Jan Pěnčík
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - Kolokvium Božek 2010, Praha 7.12.2011 -
53A107 Systematický výzkum vlastností vybraného konstrukčního materiálu (litina, slitiny lehkých kovů) typického pro teplotně exponované díly motoru (hlava, blok, skříně turbodmychadla ) s ohledem na kombinované
VícePOSTUPY SIMULACÍ SLOŽITÝCH ÚLOH AERODYNAMIKY KOLEJOVÝCH VOZIDEL
POSTUPY SIMULACÍ SLOŽITÝCH ÚLOH AERODYNAMIKY KOLEJOVÝCH VOZIDEL Autor: Dr. Ing. Milan SCHUSTER, ŠKODA VÝZKUM s.r.o., Tylova 1/57, 316 00 Plzeň, e-mail: milan.schuster@skodavyzkum.cz Anotace: V příspěvku
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3 David SEKANINA 1, Radim ČAJKA 2 INTERAKCE PŘEDPJATÝCH PODLAH A PODLOŽÍ
VíceNUMERICKÁ SIMULACE ODTRŽENÍ SKLOEPOXIDOVÉ VRSTVY ADAFLEX BG
NUMERICKÁ SIMULACE ODTRŽENÍ SKLOEPOXIDOVÉ VRSTVY ADAFLEX BG Autoři: Ing. Michal Mrózek, Ústav stavební mechaniky, Fakulta stavební, Vysoké učení technické v Brně, e-mail: mrozek.m@fce.vutbr.cz Ing. Zdeněk
VíceOcelobetonové stropní konstrukce vystavené požáru Jednoduchá metoda pro požární návrh
Ocelobetonové stropní konstrukce vystavené požáru požární návrh Cíl návrhové metody požární návrh 2 požární návrh 3 Obsah prezentace za požáru ocelobetonových desek za běžné Model stropní desky Druhy porušení
VíceCentrum kompetence automobilového průmyslu Josefa Božka - AutoSympo a Kolokvium Božek až , Roztoky -
Popis obsahu balíčku WP12VaV Návrh a zkoušky příslušenství pro plnění a vstřikování paliva ve vznětových motorech pro uvažovaná budoucí paliva Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku České
VíceVÝZKUM VLASTNOSTÍ SMĚSI TEKBLEND Z HLEDISKA JEJÍHO POUŽITÍ PRO STAVBU ŽEBRA
Vladimír Petroš, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15/2172, 708 33 Ostrava, Poruba, tel.: +420 597325287, vladimir.petros@vsb.cz; Jindřich Šancer, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.29
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 29, ročník IX, řada stavební článek č.29 Stanislav SEITL 1, Ladislav ŘOUTIL 2, Václav VESELÝ 3 NUMERICKÁ ANALÝZA
VíceObr. 19.: Směry zkoušení vlastností dřeva.
8 ZKOUŠENÍ DŘEVA Zkoušky přírodního (rostlého) dřeva se provádí na rozměrově přesně určených vzorcích bez suků, smolnatosti, dřeně a jiných vad. Z výsledků těchto zkoušek usuzujeme na vlastnosti dřeva
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceKONTROLA PEVNOSTI KOSTRY KAPOTY DIESEL ELEKTRICKÉ LOKOMOTIVY
KONTROLA PEVNOSTI KOSTRY KAPOTY DIESEL ELEKTRICKÉ LOKOMOTIVY Petr TOMEK, Petr PAŠČENKO, Doubravka STŘEDOVÁ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita Pardubice,
VíceCentrum kompetence automobilového průmyslu Josefa Božka - Kolokvium Božek 2012, 6. 12. 2012 Roztoky -
WP07: Zlepšení návrhu hnacích traktů vozidel s využitím virtuálního hnacího traktu Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku Vysoké učení technické v Brně - prof. Ing. Václav Píštěk, DrSc. Členové
VíceStudentská 1402/2 461 17 Liberec 1 tel.: +420 485 353 006 cxi.tul.cz
Pokročilé simulace pro komplexní výzkum a optimalizace Ing. Michal Petrů, Ph.D. Studentská 1402/2 461 17 Liberec 1 tel.: +420 485 353 006 cxi.tul.cz Stránka: 2 Modelové simulace pro komplexní výzkum Mechanických
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí HYDRATION SIMULATOR Program k diplomové práci Simulace vývinu hydratačního tepla s vlivem teploty pomocí fuzzy
VíceVLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad VLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU Bořivoj Šourek,
VíceŽelezobetonové nosníky s otvory
Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Železobetonové nosníky s otvory 2 Publikace a normy Návrh výztuže oblasti kolem otvorů specifická úloha přesný postup nelze dohledat v závazných normách
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta stavební Ústav stavební mechaniky Ing. Stanislav Seitl, Ph.D. DVOUPARAMETROVÁ LOMOVÁ MECHANIKA: APLIKACE PRO TESTY NA CEMENTOVÝCH KOMPOZITECH TWO-PARAMETER FRACTURE
VíceSystém větrání využívající Coanda efekt
Systém větrání využívající Coanda efekt Apollo ID: 24072 Datum: 23. 11. 2009 Typ projektu: G funkční vzorek Autoři: Jedelský Jan, Ing., Ph.D., Jícha Miroslav, prof. Ing., CSc., Vach Tomáš, Ing. Technický
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VícePARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ
PARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ Ing. David KUDLÁČEK, Katedra stavební mechaniky, Fakulta stavební, VŠB TUO, Ludvíka Podéště 1875, 708 33 Ostrava Poruba, tel.: 59
VíceNumerická simulace přestupu tepla v segmentu výměníku tepla
Konference ANSYS 2009 Numerická simulace přestupu tepla v segmentu výměníku tepla M. Kůs Západočeská univerzita v Plzni, Výzkumné centrum Nové technologie, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Abstract: The article
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceP OSOUZENÍ BEZPEČNOSTI ŽELEZOBETONOVÝCH KONSTRUKCÍ
P OSOUZENÍ BEZPEČNOSTI ŽELEZOBETONOVÝCH KONSTRUKCÍ V N E L I N E Á R N Í C H VÝPOČTECH V E R I F I C A T I O N OF U L T I M A T E LIMIT STATES OF R E I N F O R C E D CONCRETE STRUCTURES I N NONLINEAR A
VíceVývoj stínicích barytových směsí
Vývoj stínicích barytových směsí Fridrichová, M., Pospíšilová, P., Hoffmann, O. ÚVOD I v začínajícím v 21. století nepříznivě ovlivňuje životní prostředí nejenom intenzivní a z hlediska ekologických důsledků
Více8. Základy lomové mechaniky. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Koncentrace napětí nesingulární koncentrátor napětí singulární koncentrátor napětí 1 σ = σ + a r 2 σ max = σ 1 + 2( / ) r 0 ; σ max Nekonečný pás s eliptickým otvorem [Pook 2000]
VíceHlavní rizikové oblasti používání ukazatele rentability vložených prostředků při rozhodování #
Hlavní rizikové oblasti používání ukazatele rentability vložených prostředků při rozhodování # Marie Míková * Článek navazuje na článek Harmonizace účetního výkaznictví z pohledu finanční analýzy se zaměřením
VíceAproximace objemových změn těles z lehkých betonů v raném stádiu tuhnutí a tvrdnutí
Structural and Physical Aspects of Civil Engineering, 2010 Aproximace objemových změn těles z lehkých betonů v raném stádiu tuhnutí a tvrdnutí Petr Frantík 1, Barbara Kucharczyková 2, Zbyněk Keršner 1
VíceMetody diagnostiky v laboratoři fyzikální vlastnosti. Ing. Ondřej Anton, Ph.D. Ing. Petr Cikrle, Ph.D.
Metody diagnostiky v laboratoři fyzikální vlastnosti Ing. Ondřej Anton, Ph.D. Ing. Petr Cikrle, Ph.D. OBSAH Vzorky betonu jádrové vývrty Objemová hmotnost Dynamické moduly pružnosti Pevnost v tlaku Statický
VíceProudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy
Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy P. Šturm ŠKODA VÝZKUM s.r.o. Abstrakt: Příspěvek se věnuje optimalizaci průtoku vzduchu chladícím kanálem ventilátoru lokomotivy. Optimalizace
VíceBL13 Vybrané stati z nosných konstrukcí budov pro kombinované studium v letním semestru v akademickém roce 2014/2015
ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FAST VUT V BRNĚ Veveří 95, 662 37 Brno Plán výuky z předmětu BL13 Vybrané stati z nosných konstrukcí budov pro kombinované studium v letním semestru v akademickém
VíceVLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU
VLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU Autoři: Ing. Petr KOVAŘÍK, Ph.D., Katedra energetických strojů a zařízení, FST, ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI, e-mail: kovarikp@ntc.zcu.cz
VíceMechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 2. Základní pojmy CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Lagrangeův
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS MODELOVÁNÍ ODEZVY ZKUŠEBNÍCH TĚLES ZE
VíceVYUŽITÍ NAMĚŘENÝCH HODNOT PŘI ŘEŠENÍ ÚLOH PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
Proceedings of the 6 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 18-19, 2007 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
VíceCYKLICKÁ VRYPOVÁ ZKOUŠKA PRO HODNOCENÍ VÝVOJE PORUŠENÍ A V APROXIMACI ZKOUŠKY OPOTŘEBENÍ. Markéta Podlahová, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý
CYKLICKÁ VRYPOVÁ ZKOUŠKA PRO HODNOCENÍ VÝVOJE PORUŠENÍ A V APROXIMACI ZKOUŠKY OPOTŘEBENÍ. Markéta Podlahová, Ivo Štěpánek, Martin Hrdý Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzeň, ČR,
Víceb) Křehká pevnost 2. Podmínka max τ v Heigově diagramu a) Křehké pevnosti
1. Podmínka max τ a MOS v Mohrově rovině a) Plasticity ϭ K = ϭ 1 + ϭ 3 b) Křehké pevnosti (ϭ 1 κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt Ϭ red = max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) MOS : max (ϭ 1, ϭ 1 - κ R * ϭ 3 ) = ϭ Rt a) Plasticita
VíceZařízení pro testování vyústek kabin dopravních prostředků a hodnocení charakteru proudění
Zařízení pro testování vyústek kabin dopravních prostředků a hodnocení charakteru proudění Apollo ID: 25931 Datum: 7. 11. 2011 Typ projektu: G funkční vzorek Autoři: Jedelský Jan, Ing., Lízal František,
VíceDesign of Experiment (DOE) Petr Misák. Brno 2017
Navrhování experimentů Design of Experiment (DOE) Petr Misák Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavebního zkušebnictví Brno 2017 Úvod - Experiment jako nástroj hledání slavné vynálezy
VíceANALÝZA SMYKOVÉHO PORUŠENÍ ŽELEZOBETONOVÉ STĚNY
ANALÝZA SMYKOVÉHO PORUŠENÍ ŽELEZOBETONOVÉ STĚNY LUBOMÍR JURÁŠEK 1, PETR HRADIL 1, PETR VYMLÁTIL 2 1 Fakulta stavební VUT v Brně, 2 Designtec s.r.o. Abstract: This paper proposes 3D computational FE model
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
VíceGenerování sítě konečných prvků
Generování sítě konečných prvků Jaroslav Beran Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování vlastností
Více