SIMULACE ZATĚŽOVACÍ ZKOUŠKY ŽELEZOBETONOVÉHO
|
|
- Břetislav Beránek
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA, ÚOR 26 SIMULACE ZATĚŽOVACÍ ZKOUŠKY ŽELEZOBETOOVÉHO OSÍKU S UVAŽOVÁÍM VLIVU EJISTOT SIMULATIO OF LOADIG TEST OF RC BEAM TAKIG ITO ACCOUT UCERTAITIES Aleš Florian 1, Jan Pěnčík 2 Abstract Sophisticated computational models based on FEM and modern simulatiom techniques taking into accont uncertainties in input variables are able to simulate loading tests on computers. The simulation of loading test of RC beam is presented. Totally 33 input variables are supposed to be random ones. Updated Latin Hypercube Sampling technique is used for simulation. 1 Úvod Betonové prvky konstrukcí často vykazují nadměrnou přítomnost trhlin jakožto důsledek poruch vyvolaných změnou v užívání konstrukce, zvýšením či lokální koncentrací zatížení, degradací stavebních materiálů (koroze výztuže, karbonatace betonu apod.), změnou vlastností obklopujícího prostředí, nevhodně či nepřesně provedeným statickým výpočtem apod. V současné době již existuje řada výpočtových systémů založených na metodě konečných prvků, které jsou schopny respektovat s dostatečnou přesností a výstižností reálné jevy probíhající na úrovni použitých materiálů. Tyto systémy jsou tak z obecného hledisky schopny simulovat na počítači experimentální testy prováděné na reálně existujících konstrukcích. Pokud ovšem chceme simulovat experimentální testy, nevystačíme pouze s výstižným modelem chování konstrukce. Reálné experimentální testy v sobě totiž přirozeně zahrnují nejistoty ve vstupních veličinách, což jakkoliv přesný výpočtový model není schopen respektovat. Proto je nutné použít numerické simulační metody [1], známé ze spolehlivostních analýz, které jsou schopny tyto nejistoty do výpočtu bez problémů zahrnout. Příspěvek prezentuje výsledky simulace zatěžovací zkoušky mezní únosnosti železobetonového nosníku s dílčími odtíženími namáhaného čtyřbodovým ohybem. Výpočtový model konstrukce je vytvořen v systému ATEA. Pro modelování nelineárního chování betonu je použit materiálový model SBETA a betonářská výztuž je modelována s pomocí bilineárního modelu bez zpevnění. Pro popis chování betonu v tahu a modelování tahových trhlin je využita teorie lomové mechaniky a metoda fixovaných trhlin. Simulace respektuje vliv nejistot ve vstupních veličinách a jejich náhodnou proměnlivost. Celkem 33 vstupních veličin (rozměry a geometrie konstrukce, materiálově-mechanické vlastnosti materiálů, pozice podélné výztuže a třmínků v konstrukci atd.) je považováno za náhodné veličiny popsané obecně tříparametrickými 1 Doc. Ing. Aleš Florian, CSc., VUT v Brně, fakulta stavební, ústav stavební mechaniky, -florian.a@fce.vutbr.cz 2 Ing. Jan Pěnčík, PhD., VUT v Brně, fakulta stavební, ústav stavební mechaniky, -pencik.j@fce.vutbr.cz 1
2 MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA, ÚOR 26 Obr. 1: Výpočtový model železobetonového nosníku rozděleními pravděpodobnosti. Pro potřeby zavedení vlivu nejistot do výpočtu je použita moderní simulační metoda Updated Latin Hypercube Sampling [2] s 5 simulacemi, a pro potřeby posouzení vlivu jednotlivých vstupních veličin na sledované chování konstrukce je použit postup využívající Spearmanův koeficient pořadové korelace [3]. 2 umerické simulační metody umerické simulační metody jsou schopny respektovat a zahrnou do výpočtu nejistoty ve vstupních veličinách. Zdroje nejistot jsou různé a pro naše potřeby je můžeme rozčlenit do čtyř skupin: 1. nejistoty vyplývající ze skutečnosti, že všechny vstupní veličiny popisující rozměry a geometrii konstrukce, fyzikálně-mechanické vlastnosti materiálů, zatížení, okrajové podmínky, vliv obklopujícího prostředí atd. jsou svojí podstatou náhodné veličiny či náhodné procesy, 2. nejistoty vyplývající z naší neúplné znalosti o probíhajících jevech a procesech v konstrukci, neznalosti statistických informací o vstupních veličinách atd., 3. nejistoty vyplývající z nepřesnosti použitých výpočtových modelů modelujících dílčí jevy, např. časové změny vlastností betonu a oceli, modelování vzniku a postupného rozevírání tahových trhlin, vliv vyztužení konstrukce na fyzikálněmechanické vlastnosti betonu apod., 4. nejistoty vyplývající z konkrétní realizace reálného experimentálního testu, např. konkrétní realizace podepření, aplikování zatížení, umístění měřících přístrojů a jejich kalibrace, manipulace s testovaným prvkem, přesnost vyhodnocování apod. Jednotlivé vstupní veličiny zatížené nejistotami jsou v dalším považovány za náhodné veličiny či procesy a jsou popsány příslušným rozdělením pravděpodobnosti a statistickými parametry. Použití simulačních metod poté vede k opakovanému řešení úlohy s vhodně vygenerovanými hodnotami vstupních veličin. Výsledkem simulace je, stejně jako v případě experimentálního testu, statistický soubor dat. Jeho dalším Obr. 2: Statické zatěžovací schéma 2
3 MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA, ÚOR 26 Č veličina modul pružnosti betonu pevnost betonu v tlaku pevnost betonu v tahu lomová energie Poissonův souč. betonu objemová hmotnost betonu mez kluzu oceli R8 mez kluzu oceli R1 mez kluzu oceli R14 modul pružnosti oceli Poissonův souč. oceli výška nosníku šířka nosníku poloha smykové výztuže plocha výztuže u dolního povrchu plocha výztuže u horního povrchu plocha smykové výztuže průměr ,8 2,22 5,51E-5, ,7 675,8 588,3 21,3,3,187,4,4,4,4,4,4,4,4,28,28,28,28,28,28,28,28, 1, 1, 1, var. koef.,14979,11712,17567,26925,8584,2575,329,526,386,244,2861,11,1945,7511,7511,7511,7511,7511,7511,7511,7511,17857,17857,17857,17857,17857,17857,17857,17857 /,4,4,4 šikmost -,5,2,3 -,5,1,1,1,1,1,1,1,1 rozdělení L L L L L L L L L L L L L L L Tab. 1: Statistické parametry vstupních veličin statistickým zpracováním získáme požadované informace o sledovaném chování konstrukce. 3 Popis studie Simulace zatěžovací zkoušky mezní únosnosti železobetonového nosníku s dílčími odtíženími namáhaného čtyřbodovým ohybem je provedena pomocí systému ATEA, který umožňuje analyzovat železobetonové konstrukce při uvažování materiálově nelineárního chování betonu a betonářské výztuže. Během výpočtu program např. dovoluje sledovat monitorovaná místa resp. hodnoty sil, posunů, reakcí, napětí, poměrných deformací atp. a zatěžovacím diagramu lze i během výpočtu sledovat a kontrolovat odezvu konstrukce na předepsanou historii zatěžování. Program umožňuje uživateli použít materiálové modely betonu, které velmi dobře vystihují specifické chování tohoto nehomogenního materiálu a umožňují tak realisticky simulovat skutečné chování konstrukce. 3
4 MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA, ÚOR 26 k mm průměr,1,99 Obr. 3: Průhyby uprostřed rozpětí V systému ATEA je vytvořen parametrický výpočtový model železobetonového nosníku (obr. 1). Součástí výpočtového modelu je kromě základní betonové části také betonářská výztuž a rovněž roznášecí desky uvažované v místě uložení nosníku a v místě působení zatížení. Základním parametrem definujícím geometrii nosníku je výška a šířka nosníku. Poloha horní a dolní betonářské výztuže v nosníku je definována pomocí 16 parametrů určujících v 8 úsecích, na které je nosník rozdělen, krytí horní a je respektována přítomnost smykové výztuže. Při analýze je nosník kromě vlastní tíhy zatížen osamělými silami působícími ve čtvrtině rozpětí (obr. 1 a 2). Řešení je provedeno po krocích, ve kterých je nosník zatěžován popř. odtěžován, o velikost 1k. Při výpočtu jsou nosníky nejprve zatíženy na úroveň 5k a odlehčeny na 2k, následně zatíženy na 7k a odtíženy na 2k, a nakonec zatěžovány až do jejich porušení.,1 -,1 -,2 součinitel citlivosti -,3 -,4 -,5 -,6 -,7 -,8 1, 2, , k Obr. 4: Součinitelé citlivosti průhybů uprostřed rozpětí v závislosti na zatížení 4
5 MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA, ÚOR 26,7,6,5,4,3,2,1 -,1 -,2 -,3 -,4 1 1, 2, Obr. 5: Součinitelé citlivosti mezní únosnosti nosníku 4 áhodné vstupní veličiny Jako náhodné vstupní veličiny je uvažováno 33 veličin, viz tab. 1 (jednotky v MPa, m, m2, a kg/m3). Jejich možná náhodná proměnlivost byla stanovena velmi podrobným výpočtem. U řady veličin je založen na údajích zjištěných a naměřených při experimentálním vyšetřování nosníků, které byly statisticky vyhodnoceny. U zbývajících veličin se vycházelo z odborného odhadu resp. údajů dosažitelných v související literatuře [3]. Takto získané statistické parametry vstupních veličin respektují nejenom jejich objektivní náhodnou proměnlivost, ale i vliv nedodržení nominálních parametrů na stavbě (vliv činnosti člověka) a objektivní vliv naší vlastní neznalosti statistických parametrů v důsledku jejich nedosažitelnosti, nedostatečnému experimentálnímu výzkumu či neznalosti skutečné historie namáhání. Předpokládá se vzájemná statistická nezávislost vstupních veličin s výjimkou materiálově-mechanických vlastností betonu (veličiny 1 až 3), které jsou uvažovány plně funkčně závislé. Statistické parametry vstupních veličin jsou uvedeny v tab Výsledky Pro prezentaci je zvoleno vyhodnocení průběhu průhybů uprostřed rozpětí v závislosti na zatížení a mezní únosnost nosníku. Připomeňme ještě, že vedle těchto veličin byla sledována také napětí a poměrné deformace v řadě bodů po výšce průřezu a průhyby konstrukce v místech aplikace zatížení apod. 5.1 Průhyb uprostřed rozpětí Výsledky jsou uvedeny v obr. 3 a 4 obr. 3 je vykreslena průměrná hodnota (mean) průhybů uprostřed rozpětí a 1% a 99% kvantily (,1,,99) získané simulací experimentálního testu. Interval mezi křivkami obou kvantilů vymezuje oblast, v které se průhyby mají vyskytovat s pravděpodobností 98%. Existuje ještě 1% pravděpodobnost, že průhyb bude menší resp. větší než 1% resp. 99% kvantil. V obr. 4 jsou vyneseny součinitele citlivosti, které popisují, jaký vliv mají nejistoty ve vstupních veličinách na sledovaný průhyb nosníku a to vždy pro příslušnou hladinu zatížení. 5
6 MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA, ÚOR 26 Vyneseny jsou výsledky pouze pro ty veličiny, jejichž vliv je možné považovat za alespoň minimální. Čím větší hodnota součinitele citlivosti v absolutní hodnotě, tím větší vliv daná veličina má. Znaménko navíc určuje, zda je tento vliv pozitivní (se zvětšováním vstupní veličiny se zvětšuje i hodnota sledovaného chování) nebo negativní (se zvětšováním vstupní veličiny se hodnota zmenšuje). Z obr. 4 vyplývá, že alespoň minimální vliv má pouze 8 veličin z celkového počtu 33. Jedná se o materiálověmechanické vlastnosti betonu (veličiny 1, 2 a 3), hodnotu lomové energie (4), mez kluzu oceli u dolního povrchu (9), modul pružnosti oceli (1), výšku nosníku (12) a plochu výztuže u dolního povrchu (31). Také se ukazuje, že tento vliv je obecně různý pro různé hladiny zatížení a také pro fázi přitížení a odtížení. 5.2 Mezní únosnost Mezní únosnost nosníků získaná simulací je stanovena jako maximální zatížení, při kterém bylo ještě nalezeno řešení, tj. iterační proces nalezl řešení. Vzhledem k tomu, že přírůstek zatížení je 1k, je i mezní únosnost stanovena s touto přesností a v podstatě se jedná a její dolní mez. Simulací byly získány tyto údaje: střední hodnota = 83,48k, minimální hodnota = 69k, maximální hodnota = 94k, směrodatná odchylka = 4,4865k, variační koeficient =,54, šikmost = -,51, 1% kvantil = 71,382k a 99% kvantil = 92,344k. Výsledky sledování vlivu, jaký mají nejistoty ve vstupních veličinách na mezní únosnost, jsou uvedeny v obr. 5. Opět jsou vyneseny součinitele citlivosti pouze pro ty veličiny, jejichž vliv je možné považovat za alespoň minimální. Jedná se o materiálověmechanické vlastnosti betonu (veličiny 1, 2 a 3), mez kluzu oceli u dolního povrchu (9), výšku nosníku (12), (19) a plochu výztuže u dolního povrchu (31). 6 Závěr Současný stav rozvoje numerických metod statické analýzy betonových konstrukcí i úroveň výpočetní techniky poskytují solidní základ pro provádění zpřesněných analýz stavebních konstrukcí s uvažováním vlivu nejistot ve vstupních veličinách. Takto provedené simulace umožňují vhodně doplnit, a v některých oblastech i nahradit, časově i ekonomicky náročný experimentální výzkum. Poděkování Příspěvek vznikl s pomocí výzkumného záměru MSM Progresivní stavební materiály s využitím druhotných surovin a jejich vliv na životnost konstrukcí na fakultě stavební VUT v Brně. Literatura [1] Florian, A. MODERÍ UMERICKÉ SIMULAČÍ METODY PŘEHLED. STAVEBÍ OBZOR, 1998, 2, STR [2] Florian, A. A EFFICIET SAMPLIG SCHEME: UPDATED LATI HYPERCUBE SAMPLIG. J. PROBABILISTIC EGIEERIG MECHAICS, 1992, 7(2), STR [3] Florian, A., avrátil, J., Stráský, J. MODERÍ METODY AALÝZY MOSTÍCH KOSTRUKCÍ. FOD ROZVOJE VŠ 95, PROJEKT Č. 685/95, VUT FAST BRO,
7 MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA, ÚOR 26 [4] Pěnčík, J., Schmid, P., Daněk, P. EXPERIMETÁLÍ A UMERICKÁ AALÝZA ŽELEZOBETOOVÝCH OSÍKŮ. 42. MEZIÁRODÍ KOFERECE EXPERIMETÁLÍ AALÝZA APĚTÍ 24, ŠKODA VÝZKUM S.R.O., KAŠPERSKÉ HORY, 24 7
SPOLEHLIVOSTNÍ ANALÝZA STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ - APLIKACE
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 163 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01551-7 SPOLEHLIVOSTNÍ ANALÝZA STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ - APLIKACE
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceTéma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceSendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem
Sendvičové panely smykový test výplňového materiálu čtyřbodovým ohybem Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského
VícePŘÍSPĚVEK KE ZPŘESNĚNÉ ANALÝZE KONSTRUKCÍ S UVAŽOVÁNÍM VLIVU NEJISTOT IMPROVED ANALYSIS OF STRUCTURES WITH RESPECT TO UNCERTAINTIES IN INPUT VARIABLES
Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav stavební mechaniky Ing. Aleš Florian, CSc. PŘÍSPĚVEK KE ZPŘESNĚNÉ ANALÝZE KONSTRUKCÍ S UVAŽOVÁNÍM VLIVU NEJISTOT IMPROVED ANALYSIS OF STRUCTURES WITH
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Stochastické modelování (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceDRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY
DRÁTKOBETON PRO PODZEMNÍ STAVBY ABSTRAKT Václav Ráček 1 Jan Vodička 2 Jiří Krátký 3 Matouš Hilar 4 V příspěvku bude uveden příklad návrhu drátkobetonu pro prefabrikované segmentové ostění tunelu. Bude
VícePROTOKOL číslo: / 2014
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ ZKUŠEBNÍ LABORATOŘ AKREDITOVANÁ ČIA pod č.1048 Thákurova 7, 166 29, Praha 6 ODBORNÁ LABORATOŘ - OL 181 telefon: 2 2435 5429 fax: 2 2435 3843 Zakázkové
VíceExperimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží
EXPERIMENTÁLNÍ VÝZKUM KLENEB Experimentální výzkum vlivu zesílení konstrukce valené klenby lepenou uhlíkovou výztuží 1 Úvod Při rekonstrukcích památkově chráněných a historických budov se často setkáváme
VíceNELINEÁRNÍ ANALÝZA PRUTOVÉHO MODELU KOMŮRKOVÉHO
NELINEÁRNÍ ANALÝZA PRUTOVÉHO MODELU KOMŮRKOVÉHO PANELU NONLINEAR ANALYSIS OF BOX PANEL BY BEAM MODEL Luděk Brdečko 1, Rostislav Zídek 2, Ctislav Fiala 3 Abstract The results of an ally tested box panel
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ statistické vyhodnocení materiálových zkoušek
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ statistické vyhodnocení materiálových zkoušek Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Program přednášek a cvičení Výuka: Úterý 12:00-13:40, C -219 Přednášky a cvičení:
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Mezní stavy použitelnosti (MSP) Použitelnost a trvanlivost Obecně Kombinace zatížení pro MSP Stádia působení ŽB prvků Mezní stav omezení napětí Mezní stav
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceTéma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceCvičení 3. Posudek únosnosti ohýbaného prutu. Software FREET Simulace metodou Monte Carlo Simulace metodou LHS
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4. ročník bakalářského studia (všechny obory) Cvičení 3 Posudek únosnosti ohýbaného prutu Software FREET Simulace metodou Monte Carlo Simulace metodou LHS Katedra stavební
VíceZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Doporučená literatura: ČSN EN 99 Eurokód: zásady navrhování konstrukcí. ČNI, Březen 24. ČSN EN 99-- Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -: Obecná zatížení - Objemové tíhy,
VíceStatický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
VícePRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
VíceVýpočtová analýza vlivu polohy výztuže na únosnost tenkostěnných střešních panelů
Výpočtová analýza vlivu polohy výztuže na únosnost tenkostěnných střešních panelů Daniel Makovička, ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, Šolínova 7, 166 08 Praha 6, Česká republika & Daniel Makovička, jr., Statika
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
Více5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek
5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek 5.1 Analýza konstrukce 5.1.1 Modelování konstrukce V článku 5.1 jsou uvedeny zásady a aplikační pravidla potřebná pro stanovení výpočetních modelů, které
VíceSendvičové panely únosnost v osovém tlaku
Sendvičové panely únosnost v osovém tlaku Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského soudu v Ústí nad Labem,
VíceCvičení 9. Posudek únosnosti ohýbaného prutu metodou LHS v programu FREET. Software FREET Simulace metodou LHS
Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia obor Konstrukce staveb Cvičení 9 Posudek únosnosti ohýbaného prutu metodou LHS v programu FREET Software FREET Simulace metodou LHS
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceAktualizace modelu vlastnosti materiálu. Stanovení vlastností materiálů
podpora zaměstnanosti Aktualizace modelu vlastnosti materiálu Pro. Ing. Milan Holický, DrSc. a Ing. Miroslav Sýkora, Ph.D. ČVUT v Praze, Kloknerův ústav Stanovení vlastností materiálů při hodnocení existujících
VícePosouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
VíceYQ U PROFILY, U PROFILY
YQ U Profil s integrovanou tepelnou izolací Minimalizace tepelných mostů Jednoduché ztracené bednění monolitických konstrukcí Snadná a rychlá montáž Norma/předpis ČSN EN 771-4 Specifikace zdicích prvků
VíceSPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy
SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ & TEORIE SPOLEHLIVOSTI část 8: Normové předpisy Drahomír Novák Jan Eliáš 2012 Spolehlivost konstrukcí, Drahomír Novák & Jan Eliáš 1 část 8 Normové předpisy 2012 Spolehlivost konstrukcí,
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VíceIng. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
VíceSendvičové panely únosnost při celoplošném zatěžování
Sendvičové panely únosnost při celoplošném zatěžování Protokol o zkoušce Výrobce a dodavatel: ISMAT solution, s.r.o. Dolení 184, 411 85 Horní Beřkovice Obchodní rejstřík vedený u Krajského soudu v Ústí
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceTlaková síla Hmotnost [g] hmotnost [kn] b [mm] h [mm] l [mm]
Laboratorní zkoušení vzorků drátkobetonu navrženého pro výrobu tunelových segmentů M.Hilar 3G Consulting Engineers s.r.o. a FSv ČVUT v Praze, Praha, ČR J. Vodička, J. Krátký & V. Ráček FSv ČVUT v Praze,
VíceJednoduchá metoda pro návrh ocelobetonového stropu
Jednoduchá metoda pro návrh Jan BEDNÁŘ František WALD, Tomáš JÁNA, Olivier VASSART, Bin ZHAO Software pro požární návrh konstrukcí 9. února 011 Obsah prezentace Chování za požáru Jednoduchá metoda pro
VícePRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY předmět BL01 rok 2012/2013
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY předmět BL01 rok 2012/2013 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
VíceMEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ Jaroslav Navrátil 1,2
VícePříloha D Navrhování pomocí zkoušek
D.1 Rozsah platnosti a použití Příloha D Navrhování pomocí zkoušek Příloha D uvádí pokyny pro navrhování na základě zkoušek a pro určení charakteristické nebo návrhové hodnoty jedné materiálové vlastnosti
VíceRelaxační metoda. 1. krok řešení. , kdy stáří betonu v jednotlivých částech konstrukce je t 0
PŘEDNÁŠKY Relaxační metoda 1. krok řešení V okamžiku t 0, kdy stáří betonu v jednotlivých částech konstrukce je t 0 a kdy je konstrukce namáhána vnitřními silami { }, nechť je konstrukce v celém svém rozsahu
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VíceOcelobetonové stropní konstrukce vystavené požáru Jednoduchá metoda pro požární návrh
Ocelobetonové stropní konstrukce vystavené požáru požární návrh Cíl návrhové metody požární návrh 2 požární návrh 3 Obsah prezentace za požáru ocelobetonových desek za běžné Model stropní desky Druhy porušení
Více1. přednáška. Petr Konvalinka
EXPERIMENTÁLNÍ METODY MECHANIKY 1. přednáška Petr Konvalinka 1. Úvod hospodárnost ve využívání stavebních materiálů vede k nutnosti zkoumat podrobně vlastnosti těchto materiálů experimenty podávají často
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceYQ U PROFILY, U PROFILY
YQ U PROFILY, U PROFILY YQ U Profil s integrovanou tepelnou izolací Minimalizace tepelných mostů Jednoduché ztracené bednění monolitických konstrukcí Snadná a rychlá montáž Specifikace Výrobek slepený
VícePoužitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb
Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,
VíceBL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI doc. Ing. Miloš Zich, Ph.D. Ústav betonových a zděných konstrukcí VUT FAST Brno 1 OSNOVA 1. Co je to mezní stav použitelnosti (MSP)?
VícePrincipy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová
KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování
VíceTéma 4: Stratifikované a pokročilé simulační metody
0.007 0.006 0.005 0.004 0.003 0.002 0.001 Dlouhodobé nahodilé Std Distribution: Gumbel Min. EV I Mean Requested: 140 Obtained: 141 Std Requested: 75.5 Obtained: 73.2-100 0 100 200 300 Mean Std Téma 4:
VíceTéma 3 Metoda LHS, programový systém Atena-Sara-Freet
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4.ročník bakalářského studia Téma 3 Metoda LHS, programový systém Atena-Sara-Freet Parametrická rozdělení Metoda Latin Hypercube Sampling (LHS) aplikovaná v programu Freet
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS MODELOVÁNÍ SPOLEHLIVOSTI BETONOVÝCH
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceTest A 100 [%] 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná.
Test A 1. Čím je charakteristická plastická deformace? - Je to deformace nevratná. 2. Co je to µ? - Poissonův poměr µ poměr poměrného příčného zkrácení k poměrnému podélnému prodloužení v oblasti pružných
VíceCEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění
CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění CEMVIN CEMVIN FORM - Desky pro konstrukce ztraceného bednění Vysoká pevnost Třída reakce na oheň A1 Mrazuvzdornost Vysoká pevnost v ohybu Vhodné do vlhkého
VíceVYUŽITÍ NAMĚŘENÝCH HODNOT PŘI ŘEŠENÍ ÚLOH PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
Proceedings of the 6 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 18-19, 2007 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
VíceMECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD STABILITY A ZATÍŽENÍ OSTĚNÍ
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD
VíceVYUŽITÍ VÝSLEDKŮ MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ PRO NÁVRH NOVÝCH KONSTRUKCÍ BEZPEČNOSTNÍCH HRÁZÍ
Doc. RNDr. Eva Hrubešová, PhD., Prof. Ing. Josef Aldorf, DrSc. Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Fakulta stavební VŠB-TU Ostrava L. Podéště 1875, Ostrava-Poruba tel.: +420596991373, +420596991944
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VíceSPOLEHLIVOST STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
SPOLEHLIVOST STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Prof. Ing. Milan Holický, DrSc. Ing. Jana Marková, Ph.D. Ing. Miroslav Sýkora Kloknerův ústav ČVUT Tel.: 224353842, Fax: 224355232 E-mail:holicky@klok.cvut.cz 1 SSK4
VíceTabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)
Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceNUMERICKÁ SIMULACE ODTRŽENÍ SKLOEPOXIDOVÉ VRSTVY ADAFLEX BG
NUMERICKÁ SIMULACE ODTRŽENÍ SKLOEPOXIDOVÉ VRSTVY ADAFLEX BG Autoři: Ing. Michal Mrózek, Ústav stavební mechaniky, Fakulta stavební, Vysoké učení technické v Brně, e-mail: mrozek.m@fce.vutbr.cz Ing. Zdeněk
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
Více133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 4. přednáška. prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí 4. přednáška prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Zjednodušené
VíceSTANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ. J. Pruška, T. Parák
STANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ J. Pruška, T. Parák OBSAH: 1. Co je to spolehlivost, pravděpodobnost poruchy, riziko. 2. Deterministický a pravděpodobnostní přístup k řešení problémů.
VíceTECHNICKÉ ÚDAJE STAVEBNÍHO SYSTÉMU HEBEL
Platnost od 5. 11. 2018 TECHNICKÉ ÚDAJE STAVEBNÍHO SYSTÉMU HEBEL www.hebel.cz TECHNICKÉ ÚDAJE STAVEBNÍHO SYSTÉMU HEBEL Tvárnice Hebel expediční a technické údaje Tloušťka zdiva* Značka Rozměry d v š Obj.
VíceVLIV STATISTICKÉ ZÁVISLOSTI NÁHODNÝCH VELIČIN NA SPOLEHLIVOST KONSTRUKCE
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 25 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-055-7 VLIV STATISTICKÉ ZÁVISLOSTI NÁHODNÝCH VELIČIN NA SPOLEHLIVOST
VíceANALÝZA SMYKOVÉHO PORUŠENÍ ŽELEZOBETONOVÉ STĚNY
ANALÝZA SMYKOVÉHO PORUŠENÍ ŽELEZOBETONOVÉ STĚNY LUBOMÍR JURÁŠEK 1, PETR HRADIL 1, PETR VYMLÁTIL 2 1 Fakulta stavební VUT v Brně, 2 Designtec s.r.o. Abstract: This paper proposes 3D computational FE model
VíceDRÁTKOBETON PRO SEGMENTOVÁ OSTĚNÍ TUNELŮ
Sborník 19. Betonářské dny (2012) ISBN 978-80-87158-32-6 Sekce XXX: YYY DRÁTKOBETON PRO SEGMENTOVÁ OSTĚNÍ TUNELŮ Václav Ráček 1 Hlavní autor Jan Vodička 1 Jiří Krátký 1 Matouš Hilar 2 1 ČVUT v Praze, Fakulta
VíceZkoušení kompozitních materiálů
Ivan Jeřábek Ústav letadlové techniky FS ČVUT v Praze 1 Zkoušky materiálových charakteristik Zkouška kompozitních konstrukcí 2 Zkoušen ení kompozitních materiálů Definice zkoušky definice vstupu a výstupu:
VícePorovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů
Porovnání zkušebních metod pro měření interlaminární smykové pevnosti laminátů Ing. Bohuslav Cabrnoch, Ph.D. VZLÚ, a.s. 21. listopadu 2012 Seminář ČSM, Praha Úvod Interlaminární smyková pevnost Interlaminar
VícePilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
VícePružnost a pevnost. zimní semestr 2013/14
Pružnost a pevnost zimní semestr 2013/14 Organizace předmětu Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322 Konzultace: pondělí 10:00-10:45 nebo dle dohody E-mail: Milan.Jirasek@fsv.cvut.cz Webové stránky předmětu:
VíceTECHNICKÉ ÚDAJE STAVEBNÍHO SYSTÉMU HEBEL
Platnost od 12. 2. 2018 TECHNICKÉ ÚDAJE STAVEBNÍHO SYSTÉMU HEBEL www.hebel.cz TECHNICKÉ ÚDAJE STAVEBNÍHO SYSTÉMU HEBEL Tvárnice Hebel expediční a technické údaje Tloušťka zdiva* Značka Rozměry d v š Obj.
VíceSpecializovaný MKP model lomu trámce
Structural and Physical Aspects of Civil Engineering, 2010 Specializovaný MKP model lomu trámce Tomáš Pail, Petr Frantík, Michal Štafa Technical University of Brno Faculty of Civil Engineering, Institute
VíceStatistické vyhodnocení zkoušek betonového kompozitu
Statistické vyhodnocení zkoušek betonového kompozitu Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Program přednášek a cvičení Výuka: Středa 10:00-11:40, C -204 Přednášky a cvičení: Statistické vyhodnocení
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška. Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání
Prvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání Prvky namáhané kroucením Typy kroucených prvků Prvky namáhané kroucením
VíceCvičení 2. Vyjádření náhodně proměnných veličin, Posudek spolehlivosti metodou SBRA, Posudek metodou LHS.
Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Cvičení 2 Vyjádření náhodně proměnných veličin, Posudek spolehlivosti metodou SBRA, Posudek metodou LHS. Zpracování naměřených dat Tvorba
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
Více7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
VíceCtislav Fiala: Optimalizace a multikriteriální hodnocení funkční způsobilosti pozemních staveb
16 Optimální hodnoty svázaných energií stropních konstrukcí (Graf. 6) zde je rozdíl materiálových konstant, tedy svázaných energií v 1 kg materiálu vložek nejmarkantnější, u polystyrénu je téměř 40krát
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Spolehlivost nosné konstrukce Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí ezní stav únosnosti,
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceČESKÁ TECHNICKÁ NORMA
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 19.100; 91.080.40 Květen 2012 ČSN 73 2011 Nedestruktivní zkoušení betonových konstrukcí Non-destructive testing of concrete structures Nahrazení předchozích norem Touto normou
VíceTémata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů STAVEBNÍ KONSTRUKCE Školní rok: 2018 / 2019
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VíceMezní stavy. Obecné zásady a pravidla navrhování. Nejistoty ve stavebnictví. ČSN EN 1990 a ČSN ISO návrhové situace a životnost
Obecné zásady a pravidla navrhování Prof. Ing. Milan Holický, DrSc. Kloknerův ústav ČVUT, Šolínova 7, 66 08 Praha 6 Tel.: 4 353 84, Fax: 4 355 3 E-mail: holicky@klok.cvut.cz Návrhové situace Nejistoty
VíceZkoušení kompozitních materiálů
Zkoušení kompozitních materiálů Ivan Jeřábek Odbor letadel FS ČVUT v Praze 1 Zkoušen ení kompozitních materiálů Zkoušky materiálových charakteristik Zkouška kompozitních konstrukcí 2 Zkoušen ení kompozitních
Více