STUDIUM STRUKTURNÍCH ZMĚN AUSTENITICKÝCH NÁVARŮ STUDY OF STRUCTURE STABILITY OF AUSTENITIC WELDS
|
|
- Dominika Pospíšilová
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 STUDIUM STRUKTURNÍCH ZMĚN AUSTENITICKÝCH NÁVARŮ STUDY OF STRUCTURE STABILITY OF AUSTENITIC WELDS doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. (IWI-C), Ing. Lucie Krejčí (IWE), Ing. Jiří Hlavatý (IWE), Abstract This paper is dealing with structure stability of austenitic welds on technological parameters. The first part contains selection of five types austenitic welds. The second part is applied structure stability for this welding technology. The next part contains measurements of microhards in dilution facing. The closure part contains a results summary. Key words Change in structure, austenitic welds, welding technology. ÚVOD V souvislosti s hodnocením souboru experimentů, zaměřených na ověření technologií navařování exponovaných úseků tramvajových kolejnic, byla metalograficky dokumentována závislost mezi úrovní technologických parametrů a promíšením austenitického návaru (austenitická korozivzdorná ocel s chemickým složením 0.1 % C, 0.6 % Si, 6.1 Mn, 18.8 % Cr, 8.8 % Ni a úsporná austenitická korozivzdorná ocel s chemickým složením 0.6 % C, 0.8 % Si, 16.5 Mn, 13.5 % Cr) se základním materiálem (tramvajová žlábková kolejnice UIC 900 A s profilem NT 1 a chemickým složením 0.72 % C, 0.2 % Si, 0.86 % Mn, % P, % S). V oblasti první housenky, u některých z provedených návarů, bylo zjištěno značné množství trhlin, jejichž přítomnost lze na základě provedených metalografických analýz a rozborů chemického složení vysvětlit nadměrným promíšením mezi základním materiálem a návarem. Vysoké promíšení souvisí s příliš hlubokým závarem, který je dán hodnotami nastavených technologických parametrů při procesu navařování (zejména svařovacím proudem, rychlostí navařování a sklonem svařovací hubice) a také geometrií navařované plochy. Výše zmíněné skutečnosti vedly ke vzniku nežádoucí nerovnovážné martensitické struktury v první housence a lokálně i v teplem ovlivněné oblasti (částečně popuštěný martenzit). Chemické složení při této úrovni promíšení pak odpovídá charakteru samokalitelné oceli, jak dokládá přítomnost martenzitu z naměřených hodnot mikrotvrdosti společně s dokumentací mikrostruktury těchto oblastí. S tím úzce souvisí potenciální nebezpečí výskytu opožděných trhlin, které jinak v čistě austenitickém návaru vzniknout nemohou. Také byla sledována strukturní citlivost nanášených vrstev na různé hladiny tepelných cyklů navařování a dokumentovány účinky aplikace běžných technologických postupů na strukturní stabilitu a homogenitu austenitických návarů. 1. EXPERIMENTÁLNÍ ČÁST Cílem prací, zaměřených na zvýšení kvality (především pak odolnosti proti adhezívnímu opotřebení) kolejnicových materiálů, je dosažení vyšších užitných vlastností v exponovaných úsecích tramvajových výhybek [1]. Pojezdové hrany kolejnic pro komponenty výhybek navařené ještě před jejich prvním uložením do tratě jsou podle provedených pozorování výrazně odolnější vůči kluznému i valivému otěru, vznikajícímu pod značným tlakem pojížděných vozidel. Na základě znalosti průběhu opotřebení používaných tramvajových kolejnic se v uvedených úsecích nejprve vyfrézuje drážka (šířka cca 8mm, výška cca 25mm), která byla poté vyplněna austenitickým návarem s již zmíněným chemickým složením. Z technologického hlediska se jedná o vybranou alternativu následujících pěti aplikovaných způsobů navařování: 1) ruční navařování s předehřevem, návar typu sendvič [2] na bázi 60Cr13Mn16 oceli (plněná elektroda drát Böhler BMC-FD, φ=2,4mm, v ochranné atmosféře argonu), kde jako mezivrstva (tzv. vypolštářování ) se používá rovněž austenitický materiál - ocel 90
2 typu 10Cr19Ni9Mn6 (elektroda Böhler A7- FOX, φ=5mm) 2) ruční navařování obalenou elektrodou s předehřevem a dohřevem [3], austenitický návar 10Cr19Ni9Mn6 (elektroda Böhler A7- FOX, φ=5mm) 3) navařování automatem pod tavidlem bez předehřevu a dohřevu [3, 4], resp. s eventuálním dohřevem, návar 7Cr19Ni9Mn6 (drát Wegusta pod tavidlem, φ=2,4mm) 4) navařování automatem pod tavidlem bez předehřevu a dohřevu [5,6] za použití metody TWIN-ARC, návar 7Cr19Ni9Mn6 (drát Wegusta pod tavidlem, φ=2,4mm) 5) navařování plněnou elektrodou [4] návar 7Cr19Ni9Mn6 s vlastní ochranou, s předehřevem a dohřevem (trubičkový drát ESAB OK Tubrodur 14.71, φ=1,6mm) 2. STRUKTURNÍ STABILITA AUSTENITICKÝCH NÁVARŮ Vzhledem k tomu, že navařování austenitických materiálů na součásti, vyrobené z vysokouhlíkových ocelí s podmíněnou svařitelností (tvářecí nástroje, válcovací stolice, kolejnicové materiály), je často označováno ze strukturního hlediska jako problémové, bylo v rámci posouzení vyvíjených technologií navařování tramvajových kolejnic provedeno poměrně rozsáhlé hodnocení mikrostruktury samotných návarů. Z porovnání hodnocených technologií navařování je zřejmé, že úroveň vneseného tepla byla v jednotlivých případech značně rozdílná, a proto i teplotní expozice takto vytvořených austenitických návarů se výrazně liší. Obr.1 dokumentuje přítomnost přechodových struktur v samotném austenitickém návaru v těsné blízkosti hranice tavení. Přechodové struktury zde vznikají v důsledku promíšení materiálu návaru s materiálem kolejnice. V daném případě se jedná o technologii ručního navařování s předehřevem a poměrně nízkou hodnotou vneseného tepla. Obr.1 Přechodová struktura v oblasti hranice tavení (zv. 250x). Příliš hluboký závar, podpořený sklonem svařovací hubice a geometrií navařované plochy při aplikaci technologie navařování metodou APT lze považovat za příčinu enormního promíšení, kdy se v návaru, jehož chemické složení pak odpovídá charakteru samokalitelné oceli, objevuje nerovnovážná martensitická struktura s následným vznikem opožděných trhlin, jak dokládá obr.2. Obr.2 Trhliny a martenzitické jehlice v oblasti první svar. housenky (zv. 16x). Úroveň promíšení je v daném případě rovněž doložena výsledky provedených bodových EDS - analýz v linii přes hranici tavení. Hodnocena byla kritická oblast první housenky a základního materiálu ve vzdálenosti cca 0,5 mm (v obou směrech) od hranice tavení s krokem 50µm (celkem 20 bodů). Získané výsledky (viz tab.1) dokládají výrazné odchýlení od rovnovážné koncentrace navařovaného materiálu právě v oblasti první housenky v důsledku již diskutovaného nadměrného promíšení. Velice názorně je vliv promíšení v oblasti první housenky patrný rovněž z posunu souřadnice (ekvivalent chrómu, resp. niklu) v Schaefflerově diagramu. Tomuto posunutí odpovídá pozorovaná změna austenitické struktury na strukturu martensitickou, viz obr.3. 91
3 Tab.1 Bodová EDS - analýza austenitického návaru ve vybraných bodech poloha místa měření hmotnostní % prvků : Cr Ni Mn Si Fe 1,7mm od hranice tavení, 7,2 3,1 3,3 0,5 85,7 1,7mm od hranice tavení, 10,9 3,9 4,9 0,8 79,3 i j hli i 1,8mm od hranice tavení, 7,4 3,2 3,0 0,4 86,0 itř j hli 1,8mm od hranice tavení, 8,2 3,6 3,8 0,7 83,6 i j hli i 1,5mm od hranice tavení 4,4 1,8 2,1 0,4 91,3 neovlivněný základní mat ,9 0,4 98,5 střed poslední housenky 15,0 5,8 5,4 0,8 72,8 2.housenka, 10,2 4,8 4,1 0,6 80,2 Pro podporu výsledku předešlých hodnocení se ukázalo jako směrodatné zjištění dosažených tvrdostí, resp. mikrotvrdostí v promíšené zóně návaru a ze strany základního materiálu v TOO i v neovlivněném materiálu přednostně v okolí vyskytujících se defektů. Obr.3 Martenzitické jehlice v oblasti první housenky (zv. 400x). Z řad, po kterých byla prováděná dílčí měření, byl sestaven reprezentativní průběh změn mikrotvrdosti ve směru kolmo k linii tavení (tab. 2). Obsahuje hodnoty tvrdosti, vycházejíce z promíšením nezasaženého materiálu návaru směrem do TOO, procházejíce do neovlivněného materiálu kolejnice. Tab.2 Průběh mikrotvrdosti HVm (zatížení 0,3kg, doba zatížení 15s) ve směru kolmém k linii tavení - 8,00-7,50-7,00-6,00-5,00-3,80-1,60-1,40-1,20-1,10-1,00-0, ,80-0,70-0,63-0,5-0,40-0,30-0,20-0,12-0,07 0,03 0,14 0, ,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,20 1,40 1,60 1,
4 použité koordináty = 0,00 hranice tavení (kurzívou jsou napsány naměřené hodnoty HVm, tučně pak vzdálenost od hranice tavení v mm) - x směr do návaru + x směr do TOO Získané hodnoty v oblasti návaru odpovídají zjištěním z metalografických rozborů, tj. potvrzují výskyt martensitické struktury. Sledované zvýšené promíšení podle souřadnic měřených bodů zasahuje do vzdálenosti cca 5mm od hranice tavení a představuje hodnoty místy přesahující 500 HVm. Poměrně vyrovnaná hladina tvrdosti pak prokazuje převažující existenci křehkých strukturních složek v celé této oblasti. V materiálu kolejnice jsou hodnoty tvrdosti pod úrovní 350 HVm, která představuje potřebnou rezervu houževnatosti struktury, pouze těsně pod rozhraním kolejnice návar. Dále po šířce tepelně ovlivněné oblasti přesahují 450 HVm, což odpovídá částečně popuštěnému martenzitu, pozorovanému na metalografickém výbrusu. Za hranicí TOO naměřená tvrdost odpovídala hodnotám neovlivněného základního materiálu. Takto zjištěné rozdíly houževnatosti dokreslují vlivy, způsobující rozdíly morfologie a průběhu (transkrystalický versus interkrystalický průběh) defektů sousedících oblastí. 3. DISKUSE ZÍSKANÝCH VÝSLEDKŮ Nadměrné promíšení souvisí s příliš hlubokým závarem, který je dán jednak úrovní nastavených technologických parametrů procesu navařování (zejména svařovacím proudem, rychlostí navařování a sklonem svařovací hubice) a jednak i geometrií navařované plochy. Ačkoliv vhodná kombinace technologických parametrů byla odzkoušena na řadě zkušebně navařených kolejnic, v daném případě zřejmě negativně přispěl efekt značné drsnosti hoblované drážky pro návar i odlišné podmínky ochlazování navařeného kovu v celé navařené kolejnici oproti 0,5m zkušební kolejnici. Uvedené skutečnosti způsobily vznik nežádoucí nerovnovážné martensitické struktury v první housence a lokálně i v TOO (částečně popuštěný martenzit). Chemické složení po zmiňovaném značném promíšení pak odpovídá charakteru samokalitelné oceli a naměřené hodnoty mikrotvrdosti společně s mikrofotografiemi těchto oblastí také dokládají přítomnost martenzitu. S tím úzce souvisí potenciální nebezpečí výskytu opožděných trhlin, které jinak v čistě austenitickém (nepromíšeném) návaru vzniknout nemohou. Zjištěné defekty byly na základě provedených analýz klasifikovány jako trhliny opožděné (zbrzděné, za studena). Jedná se trhliny typické pro oceli se sklonem k zakalení. Lze obecně říci, že se začínají tvořit za nízkých teplot (nižších než 250 C), s jistou časovou prodlevou po vychladnutí housenky a mohou se pozvolna šířit několik hodin až dní. Jejich morfologie, místo iniciace i poloha vůči svarové housence závisí hlavně na plasticitě struktury a na hladině i orientaci napětí. Směr šíření je přibližně kolmý na směr nejvyššího tahového napětí, eventuální odchylky souvisí s místním oslabením např. hranic zrn. Pokud je svarový kov křehčí než teplem ovlivněná oblast (jak dokládají průběhy mikrotvrdosti v tab.2), mohou se opožděné trhliny vytvořit i zde. Podle Čabelky [5] se vznik trhlin právě v zředěné tavné oblasti návaru vyskytuje poměrně zřídka, a to pouze při svařování (resp. navařování) základního materiálu austenitickými přídavnými materiály. V tomto případě pak uvedené defekty obvykle sledují izotermy kritické náchylnosti ke vzniku opožděných trhlin, neboť mají snahu umístit se v oblasti martenzitu pocházejícího z nejvyšších austenitizačních teplot s maximálním podílem martenzitu nejvyšších rozměrů zrn, tzn. původně přehřátého austenitu. Ve vyhodnocované navařené kolejnici se tento předpoklad lokalizace opožděných trhlin (austenitický přídavný materiál) také potvrdil řádky trhlin, (respektive dutin s velikostí cca µm, které se pod zatížením, např. při dotyku identoru vyhodnocujícího mikrotvrdost, vzájemně propojují) se v austenitu vyskytovaly ve vzdálenosti cca 0,1 0,2 mm od hranice ztavení a sledovaly přibližně profil vyhoblované drážky, což souhlasí s austenitickými izotermami v přechodové oblasti návaru. Původ opožděných trhlin byl dlouho předmětem spekulací. I když dosud není zcela objasněn mechanismus jejich šíření, jsou známy hlavní faktory, které se na tvorbě opožděných trhlin podílejí : všechny tyto trhliny vznikají v určitých (i když různých) časových intervalech při napětích podstatně nižších, nežli je pevnost materiálu (proto označení opožděné trhliny ) opožděné trhliny vznikají pod účinkem tahových složek smršťovacích napětí, kolmých na směr šíření dané trhliny v martensitické oblasti (s jehlicovitou strukturou) teplem svařování ovlivněného svarového (návarového) spoje u ocelí s vyšší pevností (vyšší uhlíkový ekvivalent) dochází ke vzniku opožděných lomů v souvislosti se změnou fyzikálních vlastností základní oceli vnitřní tření, dynamický modul pružnosti atd. 93
5 značnou měrou podporuje vznik opožděných trhlin vodík ve spojitosti s probíhajícími difúzními procesy vodíku na stavu napjatosti (tzv. vodíkové zkřehnutí) Nízká plasticita materiálu souvisí převážně se strukturním stavem materiálu a obvykle klesá tou měrou, jak vzrůstá jeho pevnost resp. tvrdost. Technologické vlivy se podílejí v tom směru, že maximální dosažená tvrdost je výhradně funkcí chemického složení, skutečná tvrdost je pak dána průběhem teplotního cyklu. Čím je vyšší dosažená tvrdost, tím vyšší je obvykle i nebezpečí vzniku opožděných trhlin. K nukleaci trhliny schopné růstu dochází v místě, kde hladina tahového napětí překročí určitou prahovou hodnotu, charakteristickou pro daný strukturní stav. V případě vrubu (konstrukčního, technologického, strukturního) trhlina končí v oblasti se strukturou o vyšší plasticitě. Vodík působí nepříznivě v tom smyslu, že radikálně snižuje prahovou hodnotu napětí potřebného pro tvorbu opožděné trhliny. Pokud je ve svarovém kovu koncentrace vodíku nižší než kritická, opožděná trhlina se při daném napětí nevytvoří. Vzájemnou souvislost mezi složením základního materiálu, hladinou napětí, obsahem vodíku a dobou do lomu je nutno zjišťovat experimentálně. ZÁVĚR Byl zkoumán vliv technologických parametrů a zejména teplotní expozice na strukturní stabilitu austenitických návarů tramvajových kolejnic. Z porovnání výsledků zkoušek řady vzorků, reprezentujících pět hodnocených technologií lze usuzovat na poměrně značnou citlivost použitých austenitických materiálů k promíšení se základním materiálem, které může být příčinou vzniku nežádoucích nerovnovážných strukturních oblastí s následným vznikem nebezpečných defektů. Literatura [1] BENEŠ, L. - SCHMIDOVÁ, E.: Optimalizace materiálových a technologických parametrů procesu navařování pojezdových hran. In: Scientific Papers of the University of Pardubice, Series B, The Jan Perner Transport Faculty, 3 (1997), pp [2] SCHMIDOVÁ, E. - BENEŠ, L.: Posouzení austenitických CrNiMn návarů tramvajových kolejnic. Technická zpráva č. ASI 13/98. Česká Třebová, červen [3] PTÁČKOVÁ, M. - SCHMIDOVÁ, E. - BENEŠ, L.: Hodnocení austenitických návarů tramvajových kolejnic provedených automatem pod tavidlem bez předehřevu. Technická zpráva č.asi 17/98. Česká Třebová, červen [4] BENEŠ, L. - SCHMIDOVÁ E.: Navařování pojezdových hran tramvajových výhybek trubičkovým drátem OK Tubrodur v dílenských podmínkách u nových výrobků. Technická zpráva č. ASI 17/98. Česká Třebová, červen [5] MARTINKOVIČ, M.: Heat treatment of tungsten fibre reinforced superalloy. In: Materials Engineering. ISSN Roč. 7, č. 2 (2000), s [6] KORSHUNOV, A.,I.: Definition of constructive-technological complexity of engineering products. / / Automation and modern technology [7] ČABELKA, J.: Zvaritelnosť kovov a zliatin, vybrané state.veda SAV Bratislava, 1973, pp Obavy z degradace návarů vlivem teplotní expozice (především pak obavy z precipitace karbidů chrómu po hranicích zrn) v průběhu navařování i během případného dohřevu (v rámci simulace žíhací housenky byl aplikován i dohřev navařené kolejnice 530 C /15 min, který však nijak neohrozil strukturní stabilitu takto austenitického návaru) se v rámci vyhodnocovaného experimentálního souboru nepotvrdily. 94
DEFEKTY V NÁVARECH KOLEJNIC
Kálnica 2006 DEFEKTY V NÁVARECH KOLEJNIC Hlavatý, I., Sigmund, M., VŠB Technická univerzita Ostrava, Fakulta strojní Schmidová, E.,Dopravní fakulta Jana Pernera Česká Třebová, Univerzita Pardubice The
VícePROBLEMATIKA NAVAŘOVÁNÍ POVRCHOVĚ KALENÝCH UHLÍKOVÝCH OCELÍ
PROBLEMATIKA NAVAŘOVÁNÍ POVRCHOVĚ KALENÝCH UHLÍKOVÝCH OCELÍ Ivo Hlavatý a Miroslav Grée a Václav Foldyna b Zdeněk Kübel b a VŠB Technická univerzita, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava-Poruba, ČR b JINPO
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceOK TUBRODUR Typ náplně: speciální rutilová. Ochranný plyn: s vlastní ochranou. Svařovací proud:
OK TUBRODUR 14.70 N 14700: T Z Fe14 Plněná elektroda pro tvrdé návary s velmi vysokou odolností proti opotřebení tvrdými a zrnitými minerály jako pískem, rudou, kamenivem, půdou apod. Otěruvzdornost je
VíceOK TUBRODUR Typ náplně: speciální rutilová. Ochranný plyn: s vlastní ochranou. Svařovací proud:
OK TUBRODUR 14.70 EN 14700: T Z Fe14 Plněná elektroda pro tvrdé návary s velmi vysokou odolností proti opotřebení tvrdými a zrnitými minerály jako pískem, rudou, kamenivem, půdou apod. Otěruvzdornost je
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceKalení Pomocí laserového paprsku je možné rychle a kvalitně tepelně zušlechtit povrch materiálu až do hloubek v jednotkách milimetrů.
Kalení Pomocí laserového paprsku je možné rychle a kvalitně tepelně zušlechtit povrch materiálu až do hloubek v jednotkách milimetrů. Výhody laserového kalení: Nižší energetická náročnost (kalení pouze
VíceVladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012
Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Stanovení teploty předehřevu osnova Teplota předehřevu-definice Trhliny za studena - vliv Tp na teplotní
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceElektrostruskové svařování
Nekonvenční technologie svařování Elektrostruskové svařování doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. ivo.hlavaty@vsb.cz http://fs1.vsb.cz/~hla80 1 Elektroda zasahuje do tavidla, které je v pevném skupenství nevodivé.
Vícedurostat 400/450 Za tepla válcované tabule plechu Datový list srpen 2013 Odolné proti opotřebení díky přímému kalení
Za tepla válcované tabule plechu durostat 400/450 Datový list srpen 2013 Tabule plechu Odolné proti opotřebení díky přímému kalení durostat 400 a durostat 450 dosahují typických povrchových tvrdostí přibližně
VíceANALYSIS OF BUILT UP GROOVED RAILS FRACTURE ANALÝZA LOMŮ NAVAŘENÝCH ŽLÁBKOVÝCH KOLEJNIC
ANALYSIS OF BUILT UP GROOVED RAILS FRACTURE ANALÝZA LOMŮ NAVAŘENÝCH ŽLÁBKOVÝCH KOLEJNIC Beneš Libor, Schmidová Eva, Jaroslav Menčík Univerzita Pardubice, Dopravní fakulta Jana Pernera, Studentská 95, 532
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství. Ing. Eva Schmidová ZVYŠOVÁNÍ UŽITNÝCH VLASTNOSTÍ KOLEJNICOVÉHO MATERIÁLU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ing. Eva Schmidová ZVYŠOVÁNÍ UŽITNÝCH VLASTNOSTÍ KOLEJNICOVÉHO MATERIÁLU ENHACEMENT OF UTILITY PROPERTIES OF THE RAIL MATERIAL ZKRÁCENÁ VERZE
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceCOMTES FHT a.s. R&D in metals
COMTES FHT a.s. R&D in metals 2 Komplexnost Idea na bázi základního a aplikovaného výzkumu Produkt nebo technologie s novou přidanou hodnotou Simulace vlastností materiálu a technologického zpracování
VíceNavařování srdcovek výhybek P-NA-M-03/2013
SŽDC, státní organizace Dlážděná 1003/7 110 00 Praha 1 DVI, a.s. - Svářečská škola Náměstí 17.listopadu 2058 560 02 Česká Třebová Navařování srdcovek výhybek s nadměrným opotřebením ručně elektrickým obloukem
VícePosouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu
Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu ČSN 19 830 zušlechtěno dle předpisů pro danou ocel tj. kaleno a 3x popuštěno a) b) Obr.č. 1 a) Poškozený zub protahovacího trnu; b) Zdravý zub druhá
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
VíceSvařitelnost korozivzdorných ocelí
Svařitelnost korozivzdorných ocelí FAKULTA STROJNÍ, ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE L. Kolařík Rozdělení ocelí podle struktury (podle chemického složení) Podle obsahu legujících prvků můžeme dosáhnout různých
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceZVYŠOVÁNÍ UŽITNÝCH VLASTNOSTÍ VYSOKOUHLÍKOVÝCH MATERIÁLŮ NAVAŘOVÁNÍM
Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. ZVYŠOVÁNÍ UŽITNÝCH VLASTNOSTÍ VYSOKOUHLÍKOVÝCH MATERIÁLŮ NAVAŘOVÁNÍM Teze habilitační práce ke jmenování docentem
VíceTechnologie I. Část svařování. Kontakt : E-mail : michal.vslib@seznam.cz Kancelář : budova E, 2. patro, laboratoře
Část svařování cvičící: Ing. Michal Douša Kontakt : E-mail : michal.vslib@seznam.cz Kancelář : budova E, 2. patro, laboratoře Doporučená studijní literatura Novotný, J a kol.:technologie slévání, tváření
VíceHeterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr
Heterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr Petr Hrachovina, Böhler Uddeholm CZ s.r.o., phrachovina@bohler-uddeholm.cz O svařování heterogenních
VíceSvařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa
Svařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa doc. Ing. Jiří Janovec, CSc., Ing. Petr Ducháček ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Karlovo náměstí 13, Praha 2 Jiri.Janovec@fs.cvut.cz, Petr.Duchacek@fs.cvut.cz
VíceSVAŘITELNOST MATERIÁLU
1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ Doc.Ing,Oldřich Ambrož,CSc SVAŘITELNOST MATERIÁLU UČEBNÍ TEXTY KOMBINOVANÉHO BAKALAŘSKÉHO STUDIA 2 U Č E B N Í O S N O V A Předmět: SVAŘITELNOST
VíceObr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu
POROVNÁNÍ SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P92 PROVEDENÝCH RUČNÍM A ORBITÁLNÍM SVAŘOVÁNÍM Doc. Ing. Jiří Janovec 1, CSc., Ing. Daniela Poláchová 2, Ing. Marie Svobodová 2, Ph.D., Ing. Radko Verner 3 1) ČVUT v Praze,
VíceVLIV ZPŮSOBŮ OHŘEVU NA TEPLOTNÍ DEGRADACI TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV ZJIŠŤOVANÝCH POMOCÍ VYBRANÝCH METOD
23. 25.11.2010, Jihlava, Česká republika VLIV ZPŮSOBŮ OHŘEVU NA TEPLOTNÍ DEGRADACI TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV ZJIŠŤOVANÝCH POMOCÍ VYBRANÝCH METOD Ing.Petr Beneš Ph.D. Doc.Dr.Ing. Antonín Kříž Katedra
VícePostup navařování srdcovek výhybek P-NA-P-02/2013
SŽDC, státní organizace Dlážděná 1003/7 110 00 Praha 1 DVI, a.s. - Svářečská škola Náměstí 17.listopadu 2058 560 02 Česká Třebová Postup navařování srdcovek výhybek poloautomatem plněnou elektrodou P-NA-P-02/2013
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VícePARAMETRY, KTERÉ OVLIVŇUJÍ NÁKLADY NA SVAŘOVÁNÍ
PARAMETRY, KTERÉ OVLIVŇUJÍ NÁKLADY NA SVAŘOVÁNÍ Ing. Stanislav Novák, CSc., Ing. Jiří Mráček, Ph.D. PRVNÍ ŽELEZÁŘSKÁ SPOLEČNOST KLADNO, s. r. o. E-mail: stano@pzsk.cz Klíčová slova: Parametry ovlivňující
VíceVYSOKOVÝKONOVÉ LASEROVÉ ROBOTIZOVANÉ PRACOVIŠTĚ
VYSOKOVÝKONOVÉ LASEROVÉ ROBOTIZOVANÉ PRACOVIŠTĚ KULIČKOVÉ ŠROUBY KUŘIM, a.s. Vždy máme řešení! Courtesy of Trumpf Kalení Pomocí laserového paprsku je možné rychle a kvalitně tepelně zušlechtit povrch materiálu
VíceZákladní informace o navařování páskovou elektrodou pod tavidlem
NAVAŘOVACÍ PÁSKY Základní informace o navařování páskovou elektrodou pod tavidlem... I1 Použité normy pro navařovací pásky... I1 Přehled druhů navařovacích pásek v nabídce... I2 Pásky pro navařování Cr-Ni
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceRozdělení ocelí podle použití. Konstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: Konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
VíceMĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ
MĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ Petr HANUS, Michal KONEČNÝ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita
VíceE-B 502. EN 14700: E Fe 1
E-B 502 EN 14700: E Fe 1 Elektroda pro navařování funkčních ploch součástí z nelegovaných a nízkolegovaných ocelí, u nichž je požadavek zvýšené odolnosti vůči opotřebení, např. pro navařování kolejnic,
VíceE-B 502. EN 14700: E Fe 1
E-B 502 EN 14700: E Fe 1 Elektroda pro navařování funkčních ploch součástí z nelegovaných a nízkolegovaných ocelí, u nichž je požadavek zvýšené odolnosti vůči opotřebení, např. pro navařování kolejnic,
VíceREGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT. Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní
REGIONÁLNÍ TECHNOLOGICKÝ INSTITUT Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Výzkumné centrum RTI Regionální technologický institut - RTI je výzkumné centrum Fakulty strojní Západočeské univerzity
VíceOK SFA/AWS A 5.11: (NiTi3)
OK 92.05 SFA/AWS A 5.11: EN ISO 14172: E Ni-1 E Ni2061 (NiTi3) Obalená elektroda, určená ke svařování tvářených i litých dílů z čistého niklu. Lze použít i pro heterogenní svary rozdílných kovů jako niklu
VíceNAVAŘOVACÍ PÁSKY A TAVIDLA
NAVAŘOVACÍ PÁSKY A TAVIDLA (Pro kompletní sortiment navařovacích pásek a tavidel kontaktujte ESAB) Základní informace o navařování páskovou elektrodou pod tavidlem... J1 Použité normy pro navařovací pásky...
VíceKonstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
VíceSCIENTIFIC PAPERS OF THE UNIVERSITY OF PARDUBICE. OPTIMALIZACE MATERIÁLOVÝCH A TECHNOLOGICKÝCH PARAMETRŮ PROCESU NAVAŘOVÁNí POJEZDOVÝCH HRAN
SCENTFC PAPERS OF THE UNVERSTY OF PARDUBCE Series B The Jan Perner Transport Faculty 3 (1997) OPTMALZACE MATERÁLOVÝCH A TECHNOLOGCKÝCH PARAMETRŮ PROCESU NAVAŘOVÁNí POJEZDOVÝCH HRAN Libor BENEŠ, Eva SCHMDOVÁ
VícePožadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING
1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování
VíceDIFÚZNÍ SVAŘOVÁNÍ V OCHRANNÉ ATMOSFÉŘE S POUŽITÍM PŘECHODOVÝCH MEZIVRSTEV
DIFÚZNÍ SVAŘOVÁNÍ V OCHRANNÉ ATMOSFÉŘE S POUŽITÍM PŘECHODOVÝCH MEZIVRSTEV Ladislav KOLAŘÍK A, Marie KOLAŘÍKOVÁ A ČVUT v Praze, FS, Technická 4, Praha 6, 166 07, tel: +420 224 352 630, email: ladislav.kolarik@fs.cvut.cz
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceČíslo projektu Číslo a název šablony klíčové aktivity Tematická oblast Autor Ročník 2. Obor CZ.1.07/1.5.00/34.0514 III/2 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Strojírenská technologie, vy_32_inovace_ma_22_14
VíceOPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA. Jiří Stanislav
OPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA Jiří Stanislav Bodycote HT, CZ 1. Úvod Tepelné zpracování nástrojových ocelí pro práci za tepla patří k nejnáročnějším disciplinám oboru.
VíceZPŮSOBY RENOVACE NÁSTROJŮ Z RYCHLOŘEZNÉ OCELI
ZPŮSOBY RENOVACE NÁSTROJŮ Z RYCHLOŘEZNÉ OCELI Monika Boxanová*, Pavel Rohan ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav strojírenské technologie, Technická 4, 166 07 Praha 6, Česká republika Abstrakt Studie provedená
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
VíceProblémy při obloukovém svařování Příčiny vad a jejich odstranění
Problémy při obloukovém svařování vad a jejich odstranění Vady svarů mohou být způsobeny jednou nebo více uvedenými příčinami ESAB VAMBERK, s.r.o. Smetanovo nábřeží 334 517 54 VAMBERK ČESKÁ REPUBLIKA Tel.:
VíceTECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST
TECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST 2011 Bc. Miroslav Zajíček Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Kolejová vozidla procházejí
VíceKOROZE A TECHNOLOGIE POVRCHOVÝCH ÚPRAV
KOROZE A TECHNOLOGIE POVRCHOVÝCH ÚPRAV Přednáška č. 04: Druhy koroze podle vzhledu Autor přednášky: Ing. Vladimír NOSEK Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu Koroze podle vzhledu (habitus koroze) 2 Přehled
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení)
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení) Autor přednášky: Ing. Daniela Odehnalová Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu
VíceB 550B ,10
VŠB Technická univerzita Ostrava Svařování betonářských ocelí (ocelových výztuží) ČSN EN ISO 17660-1 ČSN EN ISO 17660-2 doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. 1 2 Přehled typů ocelí betonářské výztuže Poř. číslo
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceŽÍHÁNÍ 1. ŽÍHÁNÍ OCELÍ
1 ŽÍHÁNÍ Žíhání je způsob tepelného zpracování, kterým chceme u součásti dosáhnout stavu blízkého stavu rovnovážnému. Podstatou je rovnoměrný ohřev součásti na teplotu žíhání, setrvání na této teplotě
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VícePROBLEMATIKA SVAŘITELNOSTI BAINITICKÝCH OCELÍ
PROBLEMATIKA SVAŘITELNOSTI BAINITICKÝCH OCELÍ doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. (IWI-C),Český svářečský ústav s.r.o. Ostrava VŠB- Technická univerzita Ostrava doc. Ing. Eva Schmidová, Ph.D., Univerzita Pardubice,
VíceObloukové svařování wolframovou elektrodou v inertním plynu WIG (TIG) - 141
Obloukové svařování wolframovou elektrodou v inertním plynu WIG (TIG) - 141 Při svařování metodou 141 hoří oblouk mezi netavící se elektrodou a základním matriálem. Ochranu elektrody i tavné lázně před
VíceVLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ
VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ JIŘÍ HÁJEK, PAVLA KLUFOVÁ, ANTONÍN KŘÍŽ, ONDŘEJ SOUKUP ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI 1 Obsah příspěvku ÚVOD EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ
VíceSCIENTIFIC PAPERS OF THE UNIVERSITY OF PARDUBICE
SCIENTIFIC PAPERS OF THE UNIVERSITY OF PARDUBICE Series B The Jan Perner Transport Faculty 3 (1997) RENOVACE KOLEJNICOVÉHO MATERIÁLU PRO MĚSTSKOU DOPRAVU Eva SCHMIDOVÁ, Libor BENEŠ Katedra dopravních prostředků
Více5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli
SVAŘOVÁNÍ KOVŮ V PRAXI část 5, díl 2, kap. 7.10.3, str. 1 5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli Austenitické vysokolegované chrómniklové oceli obsahují min. 16,5 hm. % Cr s dostatečným
VíceCharakteristika. Vlastnosti. Použití NÁSTROJE NA TLAKOVÉ LITÍ NÁSTROJE NA PROTLAČOVÁNÍ NÁSTROJE PRO TVÁŘENÍ ZA TEPLA VYŠŠÍ ŽIVOTNOST NÁSTROJŮ
DIEVAR DIEVAR 2 DIEVAR Charakteristika DIEVAR je Cr-Mo-V legovaná vysoce výkonná ocel pro práci za tepla s vysokou odolností proti vzniku trhlin a prasklin z tepelné únavy a s vysokou odolností proti opotřebení
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VíceKERAMICKÉ PODLOŽKY. Základní informace o použití keramických podložek... E1 Přehled druhů v nabídce... E2
KERAMICKÉ PODLOŽKY Základní informace o použití keramických podložek... E1 Přehled druhů v nabídce... E2 Základní informace o použití keramických podložek Použití keramických podložek přináší mnoho výhod
VícePOROVNÁNÍ VLIVU DEPOSICE TENKÝCH VRSTEV A NAVAŘOVÁNÍ NA DEGRADACI ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU
POROVNÁNÍ VLIVU DEPOSICE TENKÝCH VRSTEV A NAVAŘOVÁNÍ NA DEGRADACI ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU COMPARISON OF INFLUENCES OF DEPOSITION THIN FILMS AND WELDING ON DEGRADATION OF BASIC MATERIAL Monika Hadáčková a
VíceOVÁNÍ AUTOMATEM POD TAVIDLEM (121)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní SVAŘOV OVÁNÍ AUTOMATEM POD TAVIDLEM (121) doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. místnost A405 ivo.hlavaty hlavaty@vsb.cz http://fs1.vsb vsb.cz/~hla80 Svařov ování
VíceVliv teplotního. VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 1/2011
Vliv teplotního režimu svařování na vlastnosti svarových spojů I Vladislav OCHODEK Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Obsah Definice teplotního režimu svařování.
VíceNástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D.
Nástrojové oceli Ing. Karel Němec, Ph.D. Rozdělení nástrojových ocelí podle chemického složení dle ČSN EN Podle ČSN EN-10027-1 Nástrojové oceli nelegované C35U (19065) C105U (19191) C125U (19255) Nástrojové
VícePOPIS NOVÝCH STRUKTURNÍCH FÁZÍ A JEJICH VLIV NA VLASTNOSTI CÍNOVÉ KOMPOZICE STANIT
POPIS NOVÝCH STRUKTURNÍCH FÁZÍ A JEJICH VLIV NA VLASTNOSTI CÍNOVÉ KOMPOZICE STANIT Antonín Kříž Univerzitní 22, 306 14 Plzeň, e-mail: kriz@kmm.zcu.cz Příspěvek vznikl ve spolupráci s firmou GTW TECHNIK
Více1. Charakteristika a možnosti obrazové analýzy pro dané aplikace
PARAMETRY JAKOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ HODNOCENÉ METODAMI OBRAZOVÉ ANALÝZY QUALITY PARAMETERS OF THE WELDING JOINTS VALUED WITH THE METHODS OF IMAGE ANALYSIS doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D., VŠB Technická univerzita
VíceOPRAVA ČESKÉHO OBRANNÉHO STANDARDU
OPRAVA ČESKÉHO OBRANNÉHO STANDARDU 1. 1. Označení a název opravovaného ČOS 343902, 3. vydání SVAŘOVÁNÍ. OBALENÉ ELEKTRODY AUSTENITICKÉHO TYPU PRO RUČNÍ OBLOUKOVÉ SVAŘOVÁNÍ OCELOVÝCH PANCÍŘŮ 2. Oprava č.
VíceVYSOKOVÝKONOVÉ LASEROVÉ ROBOTIZOVANÉ PRACOVIŠTĚ
VYSOKOVÝKONOVÉ LASEROVÉ ROBOTIZOVANÉ PRACOVIŠTĚ KSK PRECISE MOTION, a.s. Vždy máme řešení! Courtesy of Trumpf Kalení Pomocí laserového paprsku je možné rychle a kvalitně tepelně zušlechtit povrch materiálu
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceHLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
VíceVlastnosti W 1,3. Modul pružnosti 194 000 189 000 173 000. Součinitel tepelné roztažnosti C od 20 C. Tepelná vodivost W/m. C Měrné teplo J/kg C
1 SVERKER 3 2 Charakteristika SVERKER 3 je wolframem legovaná nástrojová ocel s vysokým obsahem uhlíku a chrómu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Maximální odolnost proti opotřebení Vysoká
VícePoužití. Charakteristika SLEIPNER PŘÍKLADY:
1 SLEIPNER 2 Charakteristika SLEIPNER je Cr-Mo-V nástrojová legovaná ocel, kterou charakterizují tyto vlastnosti: Dobrá odolnost proti opotřebení Dobrá odolnost proti vyštipování hran a ostří Vysoká pevnost
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. 1,2 Ing. Martin Sondel, Ph.D. 1,2 doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. 1,2 1 VŠB-TU Ostrava 2 Český svářečský ústav
VíceZápadočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní
Západočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní 23. dny tepelného zpracování s mezinárodní účastí Návrh technologie laserového povrchového kalení oceli C45 Autor: Klufová Pavla, Ing. Kříž Antonín, Doc.
VíceŠKODA POWER a.s. Tylova 57, Plzeň, ČR.
NAVAŘOVÁNÍ ROTORŮ VE ŠKODA POWER a.s. THE WELD REPAIRS OF STEAM TURBINE ROTORS IN ŠKODA POWER a.s. Eva Folková Pavel Hránek Jiří Štumbauer ŠKODA POWER a.s. Tylova 57, 316 00 Plzeň, ČR. E-mail: eva.folkova@skoda.cz
VíceNikl a jeho slitiny. Ing. David Hrstka, Ph.D. -IWE
Nikl a jeho slitiny Ing. David Hrstka, Ph.D. -IWE NIKL A JEHO SLITINY Nikl je drahý feromagnetický kov s velmi dobrou korozní odolností. Podle pevnosti by patřil spíš do skupiny střední (400 450 MPa),
VíceTeplotní režim svařování
Teplotní režim svařování Jednoduchý teplotní cyklus svařování 111- MMAW, s=3 mm, 316L, Jednoduchý teplotní cyklus svařování Svařování třením Složitý teplotní cyklus svařování 142- GTAW, s=20mm, 316L Teplotní
VícePODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.
PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových
VíceROZBOR HOMOGENNÍHO SVAROVÉHO SPOJE SUPERMARTENZITICKÉ OCELI TYPU 13Cr6Ni2,5Mo
ROZBOR HOMOGENNÍHO SVAROVÉHO SPOJE SUPERMARTENZITICKÉ OCELI TYPU 13Cr6Ni2,5Mo Gabriela Rožnovská - Vlastimil Vodárek - Magdaléna Šmátralová - Jana Kosňovská Vítkovice Výzkum a vývoj, spol. s r. o., Pohraniční
VíceTECHNOLOGIE I. (345303/02)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní TECHNOLOGIE I. (345303/02) ČÁST SVAŘOV OVÁNÍ doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. místnost A405 ivo.hlavaty hlavaty@vsb.cz http://fs1.vsb vsb.cz/~hla80 Podmínky
Vícedurostat 400/450/500 Tabule plechu válcované za tepla Datový list květen 2017 Otěruvzdorné plechy z ocelového pásu válcovaného za tepla
Tabule plechu válcované za tepla durostat 400/450/500 Datový list květen 2017 TABULE PLECHU Otěruvzdorné plechy z ocelového pásu válcovaného za tepla Plechy durostat 400, durostat 450 a durostat 500 dosahují
VíceDRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM
DRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM Základní informace o použití drátů pro svařování pod tavidlem... H1 Přehled použitých norem... H1 Seznam svařovacích drátů pod tavidlo v nabídce... H2 Dráty pro svařování
VíceMožnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí. Ing. Petr Beneš
Možnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí Vedoucí: Konzultanti: Vypracoval: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Ing. Jiří Hájek Ph.D Ing. Petr Beneš Martin Vadlejch Impact test
Více2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí.
2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí. Struktura oceli Železo (Fe), uhlík (C), "nečistoty". nevyhnutelné
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceOPTIMALIZACE SVAŘOVACÍCH PARAMETRŮ PŘI ODPOROVÉM BODOVÉM SVAŘOVÁNÍ KOMBINOVANÝCH MATERIÁLŮ
OPTIMALIZACE SVAŘOVACÍCH PARAMETRŮ PŘI ODPOROVÉM BODOVÉM SVAŘOVÁNÍ KOMBINOVANÝCH MATERIÁLŮ Marie KOLAŘÍKOVÁ, Ladislav KOLAŘÍK ČVUT v Praze, FS, Technická 4, Praha 6, 166 07, tel: +420 224 352 628, email:
VíceTab. 1 Označení pro typ tavidla podle charakteristické chemické složky
Klasifikace tavidel Původní klasifikační norma tavidel pro svařování nelegovaných, nízkolegovaných, vysokolegovaných, korozivzdorných a žáruvzdorných ocelí včetně niklu a slitin na bázi niklu byla zrušena
VíceMateriálové laboratoře Chomutov s.r.o. Zkušební laboratoř MTL Luční 4624, 430 01 Chomutov
Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř uplatňuje flexibilní přístup k rozsahu akreditace upřesněný v dodatku. Aktuální seznam činností prováděných v rámci
VíceOK AUTROD 347Si (OK AUTROD 16.11)
OK AUTROD 347Si (OK AUTROD 16.11) SFA/AWS A 5.9: ER 347Si EN ISO 14343A: G 19 9 NbSi Drát typu 18Cr8Ni stabilizovaný niobem pro svařování nerezavějících ocelí odpovídajících AISI 347, AISI 321. Svarový
VíceSCIENTIFIC PAPERS OF THE UNIVERSITY OF PARDUBICE
SCIENTIFIC PAPERS OF THE UNIVERSITY OF PARDUBICE Series B The Jan Perner Transport Faculty 5 (1999) ANALÝZA PŘÍČIN VZNIKU LOMŮ U PODBÍJENÝCH TRAMVAJOVÝCH KOLEJNIC NAVAŘENÝCH AUSTENITICKÝM MATERIÁLEM TYPU
VíceE-B 420. SFA/AWS A 5.4: E EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*)
E-B 420 SFA/AWS A 5.4: E 347-15 EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*) Pro svařování zařízení ze stabilizovaných ocelí podobného chemického složení do teploty 400 C. Velmi rozšířený druh elektrody používaný i pro
Více