Q ; G. Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli

Podobné dokumenty
Uvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) 3.

Řešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením

Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty

Tabulky: Redukční součinitele mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty

Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice

Řešený příklad: Výpočet součinitele kritického břemene α cr

Řešený příklad: Vzpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s mezilehlými podporami

Řešený příklad: Kloubově uložený sloup s průřezem H nebo z pravoúhlé trubky

Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený nosník

Řešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu

Postup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách

Vývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy

Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu

Řešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky podle EN

Tabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků

Řešený příklad: Spojitý sloup průřezu H nebo pravoúhlé trubky ve vícepodlažní budově

Řešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE

Řešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem styčníků

Postup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově

NCCI: Předběžný návrh přípoje čelní deskou. Obsah

Tabulky: Klasifikace průřezů při vysokých teplotách

Řešený příklad: Výpočet zatížení pláště budovy

Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu

Postup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou výstavbu

Postup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových budovách

Tabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot

Řešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného betonem

NCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - obecné případy

NCCI: Modelování rámů - pružná analýza. Obsah

Tento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině.

Popisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné dimenzování.

NCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí

Tabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE

Případová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam

NCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině nosníku

Případová studie: Administrativní budova Palestra, Londýn

1. Úvod Smíšené konstrukce ze profilů za tepla válcovaných a z prvků za studena tvarovaných Hybridní systémy 4

Řešený příklad: Návrh ocelového za studena tvarovaného sloupku stěny v tlaku a ohybu

Řešený příklad:: Kloubový přípoj nosníku na pásnici sloupu s čelní deskou

Tento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít.

NCCI: Návrh styku ve vrcholu rámové konstrukce

Řešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého sloupu

Případová studie: Podlažní obytná budova v Deansgate, Manchester

Postup řešení: Stěny z lehkých ocelových prvků pro obytné konstrukce

Postup řešení: Umístění stavby a jeho vliv na návrh vícepodlažních budov s ocelovou konstrukcí

Řešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou

V příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v SN037, kapitola 4.

Obsah. Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. 1. Metody určení α cr 2

Obsah. 1. Všeobecně Použití návrhu s plášťovým chováním Návrh s plášťovým chováním Literatura 4. Strana 1

Postup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru

Případová studie: Sociální byty v Rheims, Francie

Postup řešení: Stropy konstrukcí pro bydlení z lehkých ocelových prvků. Obsah

Případová studie: Požární návrh nákupního centra Las Cañas, Viana, Španělsko

Případová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg

NCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov

NCCI: Mezní hodnoty svislých a vodorovných průhybů vícepodlažních budov

Obsah. Případová studie: Aréna v Kolíně, Německo

Řešený příklad: Přípoj nosníku na sloup deskou na stojině

Řešený příklad: Požární návrh nechráněného nosníku průřezu IPE vystaveného normové teplotní křivce

Případová studie: Raines Court, Londýn

Případová studie: Požární návrh terminálu 2F, letiště Charles de Gaulle, Paříž

Případová studie: Systém OpenHouse, Švédsko

Případová studie: Lucemburská obchodní komora

Vývoj: Akustické parametry nosné konstrukce z tenkostěnných profilů u obytných budov

Postup řešení: Výběr vhodného požárního návrhu hal

Případová studie: Požární návrh haly pro Airbusy, Toulouse, France

Případová studie: City Gate, Düsseldorf, Německo

Postup řešení: Výběr vhodného požárního návrhu podlažní administrativních a bytových budov

Řešený příklad: Spřažená stropní deska

NCCI: Únosnost přípoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly

Řešený příklad: Parametrická křivka teplotní křivka

Případová studie: State Street Bank, Lucemburk

Případová studie: Bilbao Exhibition Centre, Španělsko

NCCI: Návrhový model styku sloupu příložkami bez kontaktu

Případová studie: Isozaki Atea, Bilbao, Španělsko

Případová studie: Požární návrh krytého fotbalového stadionu, Finsko

NCCI: Výběr styku sloupu příložkami bez kontaktu

NCCI: Návrhový model styku pásů z uzavřených průřezů čelní deskou

Tento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních budovách. 1.

NCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza)

NCCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů

Vývoj: Tepelně technické vlastnosti nosných tenkostěnných ocelových konstrukcí bytové výstavby

Postup řešení: Koncepce požární bezpečnosti pro vícepatrové komerční a bytové budovy

Postup řešení: Přehled možností rozvodů ve vícepodlažních kancelářských budovách. Obsah

Postup řešení: Hospodárný návrh konstrukčního uspořádání ocelových a kompozitních budov malé a střední výšky

Postup řešení: Postup ověření požárního návrhu podlažních administrativních budov

Průvodce řešením: Přínos ocelové konstrukce pro komerční budovu

Postup řešení: Postup ověření požárního návrhu podlažních bytových budov

Tento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. 1. Úvod 2. 4.

Postup řešení: Koordinace návrhu nosné konstrukce a architektonického návrhu pro vícepodlažní budovy s ocelovou konstrukcí

Řešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného parametrické teplotní křivce

Příklad 3: NÁVRH A POSUDEK TRAPÉZOVÉHO PLECHU A STROPNICE

Postup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů. Obsah

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu

NCCI: Smyková únosnost kloubového přípoje čelní deskou

Případová studie: Nákupní centrum CACTUS, Esch/Alzette, Luxembourg

NCCI: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda. Obsah

Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)

Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017

Případová studie: Projekt Arabianranta, Helsinki, Finsko

Transkript:

Dokument č. SX005a-CZ-EU Strana 1 z 6 Eurokód Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli ento příklad, týkající se výběru jakostního stupně oceli, má vsvětlit, jak pro jednoduchou konstrukci použít tabulku 2.1 v a jak určit vstupní data týkající se tloušťk prvku, referenční teplot a úrovně napětí. Q ; G 1 0,00 [m] Základní data Vberte jakostní stupeň oceli pro nosník vícepodlažní budov pro níže uvedená data. Rozpětí : 10,00 m Rozteč : 6,00 m loušťka betonové desk : 15 cm Příčk : 0,75 kn/m 2 Užitné zatížení : 2,50 kn/m 2 Měrná hmotnost betonu : 24 kn/m 3 řída pevnosti oceli : S355 íha betonové desk : 0,15 24 kn/m 3 3,60 kn/m 2 IPE 500 řída pevnosti oceli S355 Výška h 500 mm t f z Euronorm 19-57 Šířka b 200 mm t w loušťka stojin loušťka pásnice t w 10,2 mm t f 16,0 mm h Zaoblení r 21 mm Hmotnost 90,7 kg/m z b

Dokument č. SX005a-CZ-EU Strana 2 z 6 Eurokód Plocha průřezu A 116 cm 2 Moment setrvačnosti / I 48200 cm 4 Moment setrvačnosti /zz I z 2140 cm 4 Moment setrvačnosti v kroucení I t 89,30 cm 4 Pružný modul průřezu / W el, 1928 cm 3 Plastický modul průřezu / W pl, 2194 cm 3 Vlastní tíha nosníku : (90,7 9,81) 10-3 0,89 kn/m Stálé zatížení : G 0,89 + (3,6 + 0,75) 6,00 26,99 kn/m Nahodilé zatížení (užitné zatížení) : Q 2,5 6,0 15,00 kn/m Mez kluzu řída pevnosti oceli S355 EN 1993-1-1 Maximální tloušťka je 16 mm < 40 mm, takže : f 355 N/mm 2 abulka 3.1 Kombinace zatížení ( je rozhodujícím zatížením): E d E { A[ ] "+" G K "+" ψ 1 Q K1 "+" ψ 2,i Q Ki } 2.2(4) eq.(2.1) kde: ψ 1 0,5 v tomto příkladu se neuplatní EN 1990 A1.2.2 (1)

Dokument č. SX005a-CZ-EU Strana 3 z 6 Eurokód Stanovení referenční teplot kde: md + Δr + Δσ + ΔR + Δε& + Δ md 25 C (nejnižší teplota vzduchu) Δ r 5 C (největší ztráta vzařováním) Δ σ 0 C (korekce pro napětí a mez kluzu) Δ R 0 C (požadavek bezpečnosti k zohlednění různé úrovně spolehlivosti pro různá použití) Δ ε& 0 C (rchlost růstu poměrné deformace se bere rovná referenční hodnotě ε& 0 ) Δ εcf 0 C (tento nosník není tvarován za studena) 30 C Výpočet příslušných zatížení Q K + ψ 1 G K1 26,99 + 0,5 15,00 34,49 kn/m Průběh momentů ε cf 2.2 eq.(2.2) Národní příloha EN 1991-1-5 Národní příloha EN 1991-1-5 2.2 (5) Pozn. 2 2.2 (5) Pozn. 1 2.2 (5) 2.2 (5) M 431,1 knm Maximální moment uprostřed rozpětí : M, 34,49 10² / 8 431,1 knm Výpočet největšího napětí od momentu: σ 431,1 1000 1928, el, W M 223,6 N/mm² Úroveň napětí vzhledem ke jmenovité mezi kluzu σ 223,6 N/mm² f f,nom 0, 25 t t 0 2.3.2

Dokument č. SX005a-CZ-EU Strana 4 z 6 Eurokód kde: t 16 mm (tloušťka pásnice) t 0 1 mm 16 f 355 0, 25 351 N/mm² 1 Poznámka: f lze rovněž vzít jako hodnotu R eh z norm EN 10025. Podíl vůči jmenovité mezi kluzu 223,6 σ f 0, 64 f 351 Výběr jakostního stupně oceli Poznámka: Pro výběr příslušného jakostního stupně lze použít dvě různé cest. První je konzervativní, nepoužívající interpolace. Lineární interpolací v druhé metodě lze získat hospodárnější výsledek. V tomto příkladu jsou ukázán obě metod. 1. Konzervativní metoda Vstupní hodnot: Podíl napětí k mezi kluzu: σ 0, 75 f > σ 0, 64 f eplota: 30 C 30 C loušťka prvku: t 25 mm > t 16 mm f

Dokument č. SX005a-CZ-EU Strana 5 z 6 Eurokód abulka 1: Konzervativní určení největší přípustné tloušťk prvku abulka 2.1 S355JO umožňuje mezní tloušťku 25mm > t f 16mm 2. Přesné stanovení V tabulce 2.1 norm lze provést lineární interpolaci pro skutečnou hodnotu podílu napětí ke jmenovité mezi kluzu. Podíl k mezi kluzu: a) σ 0, 75 f b) σ 0, 50 f eplota: 30 C 30 C Maximální přípustná tloušťka prvku pro S355JR t σ 0,75 f ) 15 mm t σ 0,50 f ) 30 mm ( ( při lineární interpolaci: t σ 0,64 f f ) 21,6 mm > t 16 mm ( f

Dokument č. SX005a-CZ-EU Strana 6 z 6 Eurokód abulka 2: Přesné určení největší přípustné tloušťk prvku abulka 2.1 S355JR umožňuje mezní tloušťku 21,6mm > t f 16mm

Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli SX005a-CZ-EU Qualit Record RESOURCE ILE Example: Choosing a steel sub-grade Reference(s) ORIGINAL DOCUMEN Name Compan Date Created b Matthias Oppe RWH 16/6/05 echnical content checked b Christian Müller RWH 6/7/05 itorial content checked b D C Iles SCI 15/7/05 echnical content endorsed b the following SEEL Partners: 1. UK G W Owens SCI 30/6/05 2. France A Bureau CICM 30/6/05 3. Sweden A Olsson SBI 30/6/05 4. German C Müller RWH 30/6/05 5. Spain J Chica Labein 30/6/05 Resource approved b echnical Coordinator G W Owens SCI 21/5/06 RANSLAED DOCUMEN his ranslation made and checked b: J. Macháček CU in Prague 31/7/07 ranslated resource approved b: F. Wald CU in Prague 31/7/07 National technical contact F. Wald CU in Prague