NCCI: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda. Obsah

Transkript

1 CC: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda S008a-CZ-U CC: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda Tento CC informuje o stanovení vzpěrnýh délek sloupů k posouzení vzpěrné únosnosti s použitím poměrné štíhlosti. Uvedeny jsou jednoduhé pomůky (např. grafy a tabulky). Obsah. Všeobeně. Sloupy ve skeleteh budov Strana

2 CC: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda S008a-CZ-U. Všeobeně Vzpěrná délka tlačeného prutu r je délkou jinak podobného prutu s "kloubovým uložením" (s koni podepřenými vůči příčnému posunu ale s volným natáčením ve směru vybočení), který má stejnou pružnou kritikou sílu. ení-li k dispozii přesnější řešení, lze konzervativně uvažovat teoretikou vzpěrnou délku plynouí z pružného kritikého stabilitního řešení. kvivalentní vzpěrnou délku lze zavést též na základě srovnání kritikého zatížení prutu s proměnnou silou a jinak stejného prutu s konstantní silou. kvivalentní vzpěrnou délku lze zavést i na základě srovnání kritikého zatížení prutu s proměnným průřezem a prutu s konstantním průřezem se stejným zatížením a stejnými okrajovými podmínkami.. Sloupy ve skeleteh budov Vzpěrnou délku sloupu r pro neposuvné styčníky lze získat z obrázku.. loub oub Obrázek. Poměr délek r / pro sloup konstruke s neposuvnými styčníky Strana

3 CC: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda S008a-CZ-U Vzpěrnou délku sloupu r pro posuvné styčníky lze získat z obrázku.. loub loub Obrázek. Poměr délek r / pro sloup konstruke s posuvnými styčníky Místo odečtu hodnot z obrázků. a. lze použít následujíí přibližné empiriké konzervativní vztahy: a) eposuvné styčníky (obrázek.) r ( + ) + 0,055( + ) 0,5 + 0,4 (.) b) Posuvné styčníky (obrázek.) r 0, 0,8 ( + ) 0, ( + ) + 0,6 (.) Strana 3

4 CC: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda S008a-CZ-U Pro teoretiké modely na obrázku.3 se rozdělovaí součinitele a získají ze vztahů: (.3) + + (.4) + + kde je součinitel tuhosti / pro sloup, a ij je účinný součinitel tuhosti nosníku. (a) eposuvné styčníky (b) Posuvné styčníky Obrázek.3 Rozdělovaí součinitele pro sloupy Tyto modely lze přizpůsobit pro návrh spojitého sloupu s tím, že se předpokládá zatížení každého pole sloupu ve stejném poměru (/ r ). V obeném případě, kdy poměr (/ r ) je různý, to vede ke konzervativní hodnotě r / pro nejkritičtější pole sloupu. Výše uvedený předpoklad pro každé pole spojitého sloupu lze modelovat podle obrázku.4 pro následujíí rozdělovaí součinitele a : + (.5) (.6) kde a jsou součinitele tuhosti sousedníh polí sloupu. Strana 4

5 CC: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda S008a-CZ-U Obrázek.4 Rozdělovaí součinitele pro spojitý sloup Pokud nosníky nejsou zatíženy velkou osovou silou, mohou být jejih účinné součinitele tuhosti určeny podle tabulky. za předpokladu, že zůstanou pro návrhový moment v pružném stavu. Tabulka. Účinné součinitele tuhosti nosníku Podmínky pro natočení na vzdáleném koni nosníku na vzdáleném koni loub na vzdáleném koni atočení jako na přilehlém koni (dvojitá křivost) Pootočení stejné, ale opačného smyslu než na přilehlém koni (jednoduhá křivost) Obený případ: natočení θ a na přilehlém koni a θ b na vzdáleném koni Účinný součinitel tuhosti nosníku (za předpokladu, že nosník zůstává v pružném stavu),0 0,75,5 0,5 θ + b 0,5 θ a Strana 5

6 CC: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda S008a-CZ-U Pro skelety budov s betonovými stropními deskami, a za předpokladu, že skelet je pravidelný a zatížení rovnoměrné, lze s dostatečnou přesností předpokládat, že účinné součinitele tuhosti nosníků jsou podle tabulky.. Tabulka. Účinný součinitel tuhosti nosníku skeletu budovy s betonovými stropními deskami Zatížení nosníku osníky přímo podporujíí betonové stropní desky Ostatní přímo zatížené nosníky osníky namáhané pouze konovými momenty neposuvné styčníky,0 0,75 0,5 posuvné styčníky,0,0,5 V místě nebo bodeh, kde pro daný zatěžovaí stav přesáhne návrhový moment kteréhokoliv nosníku hodnotu W el f y /γ M0, lze konzervativně předpokládat kloubové uložení. Pokud má nosník polotuhé připojení, má se jeho účinný součinitel tuhosti přiměřeně zredukovat. Jsou-li nosníky namáhány velkými osovými silami, mají se jejih účinné součinitele tuhosti přiměřeně upravit. Mohou se použít stabilitní funke. Zjednodušeně lze zvětšení účinného součinitele tuhosti vlivem osového tahu zanedbat a účinky osového tlaku ( když / > 0,) zahrnout vynásobením momentu setrvačnosti nosníku součinitelem 0,4 π kde popř. použít konzervativní aproximae podle tabulky.3. Strana 6

7 CC: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda S008a-CZ-U Tabulka.3 Přibližné vztahy pro redukované součinitele tuhosti vlivem osového tlaku Podmínky pro natočení na vzdáleném koni nosníku loub atočení jako na přilehlém koni (dvojitá křivost) Pootočení stejné, ale opačného smyslu než na přilehlém koni (jednoduhá křivost) Účinný součinitel tuhosti nosníku (za předpokladu, že nosník zůstává v pružném stavu),0 0,75,5 0,5 0,4,0 0,,0 Strana 7

8 CC: Vzpěrná délka sloupů: přesná metoda S008a-CZ-U Quality Reord RSOURC TT CC: Bukling lengths of olumns: rigorous approah Referene(s) ORGA DOCUMT ame Company Date Created by Matthias Oppe RWTH 6/6/05 Tehnial ontent heked by Christian Müller RWTH 0/6/05 ditorial ontent heked by D C les SC 5/7/05 Tehnial ontent endorsed by the following ST Partners:. U G W Owens SC 30/6/05. Frane A bureau CTCM 30/6/05 3. Sweden A Olsson SB 30/6/05 4. Germany C Müller RWTH 30/6/05 5. Spain J Chia abein 30/6/05 Resoure approved by Tehnial Coordinator G W Owens SC 08/6/06 TRASATD DOCUMT This Translation made and heked by: J. Maháček CTU in Prague 3/7/07 Translated resoure approved by: F. Wald CTU in Prague 3/7/07 ational tehnial ontat F. Wald CTU in Prague Strana 8