Řešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou

Podobné dokumenty
Řešený příklad:: Kloubový přípoj nosníku na pásnici sloupu s čelní deskou

Řešený příklad: Přípoj nosníku na sloup deskou na stojině

NCCI: Smyková únosnost kloubového přípoje čelní deskou

NCCI: Únosnost přípoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly

Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu

NCCI: Předběžný návrh přípoje čelní deskou. Obsah

NCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině nosníku

NCCI: Únosnost přípoje čelní deskou na vazebné síly

Tabulky: Redukční součinitele mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty

Uvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) 3.

Řešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu

Tabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků

NCCI: Návrh styku ve vrcholu rámové konstrukce

Tabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot

Postup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově

Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty

Vývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy

Tento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině.

NCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí

Řešený příklad: Vzpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s mezilehlými podporami

Řešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného parametrické teplotní křivce

NCCI: Návrhový model styku pásů z uzavřených průřezů čelní deskou

Řešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky podle EN

Řešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením

Řešený příklad: Výpočet součinitele kritického břemene α cr

Tabulky: Klasifikace průřezů při vysokých teplotách

Řešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného normové teplotní křivce

Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu

Tabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE

Tento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít.

Řešený příklad: Kloubově uložený sloup s průřezem H nebo z pravoúhlé trubky

Řešený příklad: Spřažená stropní deska

Postup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách

Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice

1. Úvod Smíšené konstrukce ze profilů za tepla válcovaných a z prvků za studena tvarovaných Hybridní systémy 4

NCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - obecné případy

Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený nosník

Řešený příklad: Spojitý sloup průřezu H nebo pravoúhlé trubky ve vícepodlažní budově

Obsah. Případová studie: Aréna v Kolíně, Německo

NCCI: Modelování rámů - pružná analýza. Obsah

Případová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam

V příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v SN037, kapitola 4.

Popisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné dimenzování.

Obsah. 1. Všeobecně Použití návrhu s plášťovým chováním Návrh s plášťovým chováním Literatura 4. Strana 1

Řešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem styčníků

Případová studie: Administrativní budova Palestra, Londýn

Q ; G. Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli

Postup řešení: Stěny z lehkých ocelových prvků pro obytné konstrukce

NCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov

Postup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových budovách

Řešený příklad: Výpočet zatížení pláště budovy

Řešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného betonem

Postup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou výstavbu

NCCI: Návrhový model styku sloupu příložkami bez kontaktu

Řešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE

Postup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru

Případová studie: Požární návrh nákupního centra Las Cañas, Viana, Španělsko

Případová studie: Podlažní obytná budova v Deansgate, Manchester

Případová studie: Požární návrh haly pro Airbusy, Toulouse, France

Případová studie: Sociální byty v Rheims, Francie

Případová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg

Případová studie: Bilbao Exhibition Centre, Španělsko

Postup řešení: Stropy konstrukcí pro bydlení z lehkých ocelových prvků. Obsah

Případová studie: Požární návrh terminálu 2F, letiště Charles de Gaulle, Paříž

Vývoj: Akustické parametry nosné konstrukce z tenkostěnných profilů u obytných budov

Případová studie: Raines Court, Londýn

Tento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních budovách. 1.

Postup řešení: Umístění stavby a jeho vliv na návrh vícepodlažních budov s ocelovou konstrukcí

Případová studie: Isozaki Atea, Bilbao, Španělsko

Případová studie: City Gate, Düsseldorf, Německo

Postup řešení: Výběr vhodného požárního návrhu hal

Řešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého sloupu

Případová studie: Požární návrh krytého fotbalového stadionu, Finsko

NCCI: Mezní hodnoty svislých a vodorovných průhybů vícepodlažních budov

Obsah. Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. 1. Metody určení α cr 2

Postup řešení: Výběr vhodného požárního návrhu podlažní administrativních a bytových budov

Případová studie: Systém OpenHouse, Švédsko

Tento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. 1. Úvod 2. 4.

Případová studie: State Street Bank, Lucemburk

NCCI: Výběr styku sloupu příložkami bez kontaktu

1. Návrhový model Geometrie Možná únosnost části v tahu Ověření části styčníku v tlaku Panel stěny sloupu ve smyku 13

Postup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů. Obsah

NCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza)

Vývoj: Tepelně technické vlastnosti nosných tenkostěnných ocelových konstrukcí bytové výstavby

Postup řešení: Hospodárný návrh konstrukčního uspořádání ocelových a kompozitních budov malé a střední výšky

Případová studie: Lucemburská obchodní komora

Postup řešení: Dilatace v ocelových konstrukcích

1 Přípoj v rámovém rohu Detaily a údaje. Řešený příklad: Rámová konstrukce momentový přípoj v rámovém rohu

Řešený příklad: Požární návrh nechráněného nosníku průřezu IPE vystaveného normové teplotní křivce

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup

Řešený příklad: Požární návrh chráněného nosníku průřezu HEA s klopením vystaveného normové teplotní křivce

Postup řešení: Postup ověření požárního návrhu podlažních administrativních budov

Postup řešení: Koncepce požární bezpečnosti pro vícepatrové komerční a bytové budovy

NCCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů

Postup řešení: Základy požárního návrhu. Obsah

Případová studie: Nákupní centrum CACTUS, Esch/Alzette, Luxembourg

Řešený příklad: Návrh ocelového za studena tvarovaného sloupku stěny v tlaku a ohybu

Postup řešení: Postup ověření požárního návrhu podlažních bytových budov

Řešený příklad: Parametrická křivka teplotní křivka

Postup řešení: Přehled možností rozvodů ve vícepodlažních kancelářských budovách. Obsah

Transkript:

Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 1 z 7 Řešený říklad: Příoj říhradového vazníku na slou čelní Příklad ředstavuje výočet smykové únosnosti říoje střešního říhradového vazníku k ásnici slouu omocí čelní desky. Pás vazníku je stejný jako v říkladu SX017. V říoji jsou oužity neředenuté šroy, tj. kategorie A: Soje namáhané na střih a na otlačení. Poznámka: Pro úlnost jsou níže uvedena všechna návrhová osouzení, která by měla být rovedena. V raxi se obvykle ro běžné soje ověřují rozhodující osudky označené *. V tomto říkladu jsou odrobně ukázány ouze označené osudky. Odkazy na další osouzení jsou uvedeny v NCCI ro smykovou únosnost soje s čelní []. Před osouzením únosností má být zajištěna dostatečná tažnost (viz kaitola 1) a ověřeno riziko křehkého orušení svarů (viz kaitola 2). Smyková únosnost říoje Tabulka 1.1: Smyková únosnost říoje říhradový vazník / slou s čelní Zůsob orušení Šroy ve smyku* Čelní deska v otlačení* Podorový rvek v otlačení Čelní deska ve smyku (lný růřez) Čelní deska ve smyku (oslabený růřez) Čelní deska ve smyku (vytržení skuiny šroů) Čelní deska v ohybu Stojina nosníku ve smyku* V Rd,1 V Rd,2 V Rd,3 V Rd,4 V Rd,5 V Rd,6 V Rd,7 V Rd,8 * Zůsoby orušení osouzené v říkladu (viz oznámka nahoře). Smyková únosnost říoje je nejmenší z výše uvedených únosností.

Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 2 z 7 Soj s čelní - odrobnosti Hlavní údaje říoje Usořádání Příhradový vazník k ásnici slouu Slou HEB 300 S275 Vazník Horní ás: 2 UPE 160 Sojky: UPE 80 Dolní ás: 2 UPE 140 Vnitřní ruty: UPE 80 Ty říoje Příoj s čelní s neředenutými šroy Kategorie A: namáhané na smyk a na otlačení Čelní deska 260 200 10, S355 Šroy M24, třída 8.8 Koutové svary Účinná výška a 4 mm

Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 3 z 7 Slou HEB 300, S275 Výška h 300 mm Šířka b 300 mm Tloušťka stojiny t w,c 11 mm Tloušťka ásnice t,c 19 mm Poloměr zaoblení r 27 mm Plocha A 149,1 cm 2 Moment setrvačnosti I y 25170 mm 4 Výška mezi zaoblením d c 208 mm Mez kluzu y,c 275 N/mm 2 Mez evnosti u,c 430 N/mm 2 Přiojovaný nosník - horní ás 2 UPE 160, S355 Výška h 160 mm Šířka b 70 mm Tloušťka stojiny t w,b1 5,5 mm Tloušťka ásnice t,b1 9,5 mm Poloměr zaoblení r 12 mm Plocha A 21,7 cm 2 Moment setrvačnosti I y 911,1 cm 4 Mez kluzu y,b1 355 N/mm 2 Mez evnosti u,b1 510 N/mm 2 Čelní deska 260 200 10, S355 Výška h 200 mm Šířka b 260 mm Tloušťka t 10 mm Mez kluzu y, 355 N/mm 2 Mez evnosti u, 510 N/mm 2

Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 4 z 7 Ve směru zatížení (1) Počet vodorovných řad šroů n 1 2 Vzdálenost okraje desky k rvní řadě šroů e l 65 mm Rozteč řad šroů l 70 mm Kolmo na směr zatížení (2) Počet svislých řad šroů n 2 2 Vzdálenost okraje desky k řadě šroů e 2 50 mm Vzdálenost okraje slouu k řadě šroů e 2,c 70 mm Rozteč (tj. říčná vzdálenost řad šroů) 3 160 mm Šroy M24, 8.8 Celkový očet šroů ( n n 1 n2 ) n 4 Plocha šrou v tahu A s 353 mm 2 Průměr dříku d 24 mm Průměr otvoru d o 26 mm Průměr odložky d w 48 mm Mez kluzu yb 640 N/mm 2 Mez evnosti 800 N/mm 2 Svary Účinná výška svaru a 4 mm Dílčí součinitelé solehlivosti γ M0 1,0 γ M2 γ M,u 1,25 (ro únosnost ve smyku na MSÚ) 1,1 (ro únosnost ři ůsobení vazebných sil na MSÚ) Návrhová smyková síla (na MSÚ) V Ed 176 kn Poznámka: V Ed je celková smyková síla.

Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 5 z 7 Požadavky na tažnost Podorujícím rvkem je ásnice slouu, roto má soj slňovat následující odmínky: t nebo d 2,8 y, t,c d 2,8 y,c d 2,8 y, t 10 mm Jelikož Návrh svarů 24 2,8 800 355 12,86 mm t <12,86 mm, tažnost je zajištěna. Pro řiojovaný nosník z oceli třídy S355 jsou ožadavky následující: a 0,45t w,b1 0,45 5,5 2,5 mm a 4 mm Jelikož a > 2, 5mm svar vyhoví. Smyková únosnost říoje Šroy ve smyku V 0, nf Rd,1 8 v,rd Smyková únosnost jednoho šrou F v,rd se stanoví jako: α v F v,rd γ M2 A EN1993-1-8 Tabulka 3.4

Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 6 z 7 kde: γ M2 1,25 ro smykovou únosnost α v 0,6 ro třídu šroů 8.8 A A s 353 mm 2 V 0,6 800 353 3 F v, Rd 10 135,55 kn 1,25 0,8 4 135,55 Rd,1 434 kn Čelní deska v otlačení V Rd,2 nf b,rd Únosnost v otlačení jednoho šrou F b,rd se stanoví jako: k1α b F b,rd γ u, M2 d t EN1993-1-8 Tabulka 3.4 kde: α e1 1 1 min ; ; ; 1 0 3do 3do 4 u, b, e 65 3 26 1 3d o 0,83 1 70 1 4 3 26 4 1 3d o u, 800 510 1,57 0,65 α min( 0,83 ; 0,65 ; 1,57 ; 1,0 ) 0, 65 b k e 2 min 2, 8 1, 7 ; 2 5 do 1, e2 2,8 50 2,8 1,7 1,7 3,68 d 26 o k min ( 3,68 ; 2,5) 2, 5 1

Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 7 z 7 2,5 0,65 510 24 10 3 F b, Rd 10 159,12 kn 1,25 V Rd,2 4 159,12 636 kn Stojina nosníku ve smyku (ro dva U roily) y,b1 V Rd,8 2 Av 2 0,9 h 3 γ M0 t w,b1 y,b1 3 γ 355 3 V Rd,8 2 0,9 200 5,5 10 406 kn 3 1,0 M0 Shrnutí V následující tabulce jsou shrnuty únosnosti všech možných zůsobů orušení. Výočet hodnot, které jsou v šedých olíčkách, není v tomto říkladu uveden. Rozhodující hodnota (tj. nejmenší ze všech) ro smykovou únosnost je zvýrazněna tučným ísmem. Zůsob orušení Smyková únosnost říoje Šroy ve smyku V Rd,1 434 kn Čelní deska v otlačení V Rd,2 636 kn Podorový rvek v otlačení V Rd,3 1020 kn Čelní deska ve smyku (lný růřez) V Rd,4 646 kn Čelní deska ve smyku (oslabený růřez) V Rd,5 697 kn Čelní deska ve smyku (vytržení skuiny šroů) V Rd,6 544 kn Čelní deska v ohybu V Rd,7 N/A Stojina nosníku ve smyku (dva U roily) V Rd,8 406 kn Požadavky na tažnost slněny (viz kaitola 1). Velikost svaru je dostatečná (viz kaitola 2).

SX033a-EN-EU Quality Record RESOURCE TITLE Examle: Truss/ost end connection Reerence(s) ORIGINAL DOCUMENT Name Comany Date Created by Edurne Núñez Labein 28/4/06 Technical content checked by Jose A Chica Labein 20/5/06 Editorial content checked by Technical content endorsed by the ollowing STEEL Partners: 1. UK G W Owens SCI 23/5/06 2. France A Bureau CTICM 23/5/06 3. Sweden B Ueldt SBI 23/5/06 4. Germany C Müller RWTH 23/5/06 5. Sain J Chica Labein 23/5/06 Resource aroved by Technical Coordinator G W Owens SCI 12/9/06 TRANSLATED DOCUMENT This Translation made and checked by: M. Eliášová CTU in Prague 25/6/07 Translated resource aroved by: T. Vraný CTU in Prague 28/8/07 National technical contact: F. Wald CTU in Prague Strana 8