1 Přípoj v rámovém rohu Detaily a údaje. Řešený příklad: Rámová konstrukce momentový přípoj v rámovém rohu
|
|
- Zbyněk Mareš
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 1 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 Řešený říklad: Rámová konsrukce momenový říoj v Teno říklad oisuje zůsob výoču ohybové a smykové únosnosi říoje v včeně návrhu svarů. Pro výoče ohybové únosnosi je oužia zjednodušená konzervaivní meoda, kerá umožňuje vyhnou se výoču skuin řad šroubů. Příoj je kaegorie A: šroubový soj s běžnými neředenuými šrouby. Únosnos momenového říoje v Tabulka 1.1 Únosnos momenového říoje v Únosnos Poenciální únosnos skuin šroubů v ažené oblasi Únosnos v laku Smyková únosnos sěnového anelu slouu Ohybová únosnos Smyková únosnos ro svislé síly,rd c,rd V w,rd V Rd j,rd 1 Příoj v Deaily a údaje h e e 1 d e x b c b e w ec e d1 h c IPE 500 e x d e IPE 450 q a 3 d 3 e l 3 d3 el IPE
2 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor IPE IPE IPE Hlavní údaje říoje Konigurace Příčel na ásnici slouu Slou IPE 500 S355 Příčel IPE 450 S355 Ty říoje Příoj na čelní desku s neředenuými šrouby Kaegorie A: Olačované šrouby Čelní deska , S355 Šrouby 4, řída 8.8 Slou IPE 500, S355 Výška h c 500 mm Šířka b c 00 mm Tloušťka sěny wc, mm Tloušťka ásnice c mm Poloměr zaoblení sěny r c 1 mm Plocha A c 11 cm omen servačnosi I y,c 4800 cm 4 Rovná výška sěny d c,c 4 mm ez kluzu y,c 355 N/mm ez evnosi v ahu u,c 5 N/mm
3 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 3 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 Příčel IPE 450, S355 Výška h b 450 mm Šířka b b 190 mm Tloušťka sěny wb 9,4 mm Tloušťka ásnice b 14, mm Poloměr zaoblení sěny r b 1 mm Plocha A b 98,8 cm omen servačnosi I y,b cm 4 Rovná výška sěny d c,b 378,8 mm Svělá výška mezi ásnicemi h i,b 40,8 mm ez kluzu y,b 355 N/mm ez evnosi v ahu u,b 5 N/mm Náběh IPE 450, S355 Výška h h 450 mm Šířka b h 190 mm Tloušťka sěny wh 9,4 mm Tloušťka ásnice h 14, mm Poloměr zaoblení sěny r h 1 mm ez kluzu y,h 355 N/mm ez evnosi v ahu u,h 5 N/mm Čelní deska , S355 Výška h 990 mm Šířka b 00 mm Tloušťka 0 mm ez kluzu y, 355 N/mm ez evnosi v ahu u, 5 N/mm
4 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 4 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 Poče vodorovných řad ažených šroubů n 5 Poče řad šroubů namáhaných smykem n s Hrana čelní desky od rvní řady šroubů e x 50 mm Hrana ásnice slouu od rvní řady šroubů e 1 50 mm Rozeč mezi řadami ažených šroubů 90 mm Rozeč mezi osledními aženými a rvními šrouby namáhanými smykem 90 mm Rozeč mezi šrouby namáhanými smykem 3 90 mm Tažená ásnice říčle od hrany čelní desky d 1 90 mm Rozeč mezi šrouby vně ásnice a rvní řady od aženou ásnicí říčle 0 mm Poslední šrouby namáhané smykem od dolního líce dolní ásnice náběhu říčle d 3 90 mm Vzdálenos mezi dolním lícem lačené ásnice náběhu a dolní hranou čelní desky e l 40 mm Svislá hrana čelní desky od šroubů e 50 mm Svislá hrana slouu od šroubů e c 50 mm Svislá rozeč (. j. vzdálenos mezi osami šroubů) d w 0 mm Šrouby 4, 8.8 Plocha namáhaná ahem A s 353 mm Nominální růměr šroubu d 4 mm Průměr děr d 0 mm ez kluzu yb 40 N/mm ez evnosi v ahu ub 800 N/mm Parciální součiniele solehlivosi 0,1, 1,5 (ro únosnos ve smyku v SÚ) EN , Poznámka B Vlasnosi oceli odul ružnosi E 000 N/mm
5 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 5 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 Návrhové síly Ed N Ed V Ed 880 knm 175 kn 00 kn Další geomerické údaje m ( d e,8 ) ( ,8 8) x, 1 x 0 a m x, 30,95 mm EN Obrázek. m 1 ( w 0,8 a ) ( 0 9,4 0,8 ) wb m 1 38,51mm w b m d ( d1 ex ) 0,8 a π cos θ 30 14, m 0 π cos 5 30 m 3,9 mm m m 3 3 ( 90 50) 0,8 8 hb 0,8 π cos θ ,8 π cos 5 30 m 3 0,7 mm a w [( e + d ) d ] x 1 [( ) 90] b 3 π cos θ 30 14, 3 90 π cos 5 30 m c1 w m c1 8,1mm 0 c wc.8 r 0 0,8 1,
6 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 Koncové vzdálenosi e min min c1; e min 50 mm n n ( e e ) ( e ; 1, m ), c min min 5, c n 35,13 mm c1 ( e ; 1, m ), e min min 5 n, e 48,14 mm 1 Plocha slouu η A [ A b + ( + r ) ηh ] vc max c c c c wc c ; wc wc [ (, + 1 ); 500,] A vc max 1100 EN (3) A v, c 035, mm Únosnos šroubu k 0,9 k ubas 0, ,Rd 03 kn (ro jeden šroub) 1,5 EN Tabulka 3.4. Svary SN041 Čás 3.1 Svar čelní desky k ažené ásnici Podle rvního návrhu uvedeného v NCCI v momenových říojích rámového rohu lze ro návrh svaru na lnou únosnos ouží následující jednoduché ravidlo: a 0,55b 0,55 14, 8,03 Proo a 8 mm
7 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 7 z 3. Svar čelní desky ke sěně Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 Svar na lnou únosnos může bý navržen odle následujícího výrazu: a 0,55wb 0,55 9,4 w Proo, a w mm 5,17 mm.3 Svary lačené ásnice Za ředokladu, že bude roveden kvaliní konak, lze navrhnou nominální velikos svaru. Tloušťka ásnice náběhu je 14. mm, roo vezměme krční svar loušťky mm. a c mm 3 Poenciální únosnos řady ažených šroubů 3.1 Řada Srana slouu Účinná délka Účinná délka náhradního T-růřezu může bý vyočíána jako minimum z následujících výrazů: π m c1 π 8,1 17,5 mm SN041 m c1 + 1,5e 4 8,1 + 1, ,9 mm 4 x π m c1 + 0,5 π 8,1 + 0, ,8 mm m c1 + 0,5e + 0,5 8,1 + 0, , ,45 mm c e + d x 0 mm
8 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 8 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 l l e,1, c e,1, c πm min m 0 mm c1 ; 4mc1 + 1,5ex ; πmc1 + 0,5 ; 17,5; 174,9; d min + 0,5ec + 0,5 ; ex + 133,8; 13,45; 0 c1 Pásnice slouu v ohybu SN041 ód 1; Zůsob 1 l,1,rd,r1,c 0,5l e,1,cc y,c 0, l,1, Rd,r1,c,7 T,1,Rd,c ód T,1, Rd,c 4 l,1,rd,rl,c m c1 393,4kN 4,7 8,1 l,,rd,r1,c 0,5l e,1,cc y,c 0, ,7 l,, Rd,r1,c T,, Rd,c ód 3 T,, Rd,c T,3, Rd,c l,,rd,r1,c + n,c m + n c1,c,rd,7 + 35,13 40, 8,1 + 35,13 97,8 kn, Rd 03 T,3, Rd,c 40 kn 3
9 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 9 z 3 Únosnos ásnice slouu v ohybu je edy Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 ( ; ; ) min( 33; 98; 40) T, Rd,c min T,1,Rd,c T,,Rd,c T,3,Rd, c T, Rd,c 98 kn Sěna slouu v říčném ahu,wc,rd ω r1,c b e,,wc wc 0 y,c Podle geomerie říoje β 1 A edy, ω r1, c ω1,r1,c EN Tabulka 5.4 EN Tabulka.3 b e,,wc le,1,c EN (3) ω 1,r1,c b 1+ 1,3 1 e,,wc wc A vc 1 0, 1+ 1,3 035, ω 1, r1,c ω r1, c, wc,rd, wc,rd 0,98 0,98 0,98 0, kn 3.1. Srana říčle Účinná délka Účinná délka náhradního T-růřezu může bý vyočíána jako minimum z následujících výrazů:
10 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 πm x, π 30,95 194,4 mm SN041 πm x, + w π 30, ,3 mm πm x, + e π 30, ,3 mm m x, + 1,5e 4 30,95 + 1, ,3 mm 4 x e + mx, + 0,5ex ,95 + 0, ,15 mm 0,5b 0, mm,5w + mx, + 0,5e 0, ,95 + 0, ,15 mm 0 x l e,1,b πm x, ; min e + m min 194,4; x, πm x, + w; + 0,5e x ; πm x, 0,5b + e 0,5w + m + 0,5e ( 197,3; 197,3; 18,3; 143,15; 0; 143,15) ; ; 4m x, + 1,5e x, x ; x SN041 l e,1, b 0 mm Čelní deska v ohybu ód 1; Zůsob 1 l,1,rd,r1,b 0,5l e,1,b y, 0, l,1, Rd,r1,b 3,55 T,1, Rd,e 4 l,1,rd,r1,b m 1 4 3,55 38,51 T,1, Rd,e ód 38,7 kn l,,rd,r1,b 0,5l e,1,b y, 0, l,, Rd,r1,b 3,55
11 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 11 z 3 T,, Rd,e T,, Rd,e ód 3 T,3, Rd,e Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 1,,Rd,r1,b + n,e m + n 1,e,Rd 3, ,14 40, 38,51+ 48,14 307,8 kn, Rd T,3, Rd,e kn Únosnos čelní desky v ohybu je edy: ( ; ; ) min( 39; 308; 40) T,1, Rd,e min T,1,Rd,e T,,Rd,e T,3,Rd, e 308 kn T,1, Rd,e, Rd(row1) min(98; 355; 308) 3. Řada 3..1 Srana slouu Účinná délka 98 kn Účinná délka náhradního T-růřezu může bý vyočíána jako minimum z následujících výrazů: 3
12 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 1 z 3 π m c1 π 8,1 17,5 mm 4m + 1,5ec π m 4 8,1 + 1,5 50 c π 8,1 + c1 m + 0,5ec π m Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor ,8 mm 174,9 mm ,1 + 0, c1 d 0 + π 8,1 + c1 d m + 0,5ec + c1 d l l e,,c e,, c 137,45 mm 95 mm π mc1; 4m min d π mc1 + ; min 17,5; 95 mm 138,8 mm + 1,5ec; π mc1 + ; d mc1 + 0,5ec + ; c1 13,45 mm m d + + 0,5e + ; ( 174,9; 133,8; 13,45; 138,8; 137,45; 95) c1 c Pásnice slouu v ohybu ód 1; Zůsob 1 l,1,rd,r,c 0,5l e,,cc y,c 0, l,1, Rd,r,c,1 T,1, Rd,c T,1, Rd,c 4 l,1,rd,r,c m cl 307,5 kn 4,1 8,1
13 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 13 z 3 ód Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 l,,rd,r,c 0,5l e,,cc y,c 0, ,1 l,, Rd,r,c T,, Rd,c T,, Rd,c ód 3 T,3, Rd,c 1,,Rd,r,c + n,c m + n c1,c,rd,1 + 35,13 40, 8,1 + 35,13 94,3 kn, Rd 03 T,3, Rd,c 40 kn Únosnos ásnice slouu v ohybu je edy: T,Rd,c T, Rd,c min ( ; ; ) min 94 kn T,1,Rd,c T,,Rd,c ( 308; 94; 40) Sěna slouu v říčném ahu 3 T,3,Rd, c ω,wc,rd b l e,,wc e,,c b r,c e,,wc wc 0 y,c ω r,c ω 1,r,c b 1+ 1,3 1 e,,wc A vc wc 1 95, 1+ 1,3 035, ω r, c 0,98
14 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 14 z 3, wc,rd, wc,rd Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 0,98 95, kn 3.. Srana říčle Účinná délka Účinná délka náhradního T-růřezu může bý vyočíána jako minimum z následujících výrazů: SN041 π m 1 π 38,51 41,98 mm α r, bm1 α r závisí na 1,r, b λ 1,r,b m1 m + e 1 λ a λ,r, b, keré jsou deinovány následovně: EN Obrázek.11 λ 1, r,b 0,44 λ,r,b m m + e 1 λ, r,b Proo: α α r, b 0,41,3,3 38,51 r, bm1 4,1 mm ( π m ; α ) min( 41,98; 4,1) le,, b min 1 r,bm1 l e,, b 41,98 mm
15 Čelní deska v ohybu Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 15 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 ód 1; Zůsob 1 l,1,rd,r,b 0,5l e,,b y, 0,5 41, , l,1, Rd,r,b T,1, Rd,e 4 l,1,rd,r,b m 1 4 8, 38,51 T,1, Rd,e ód 893,3 kn l,,rd,r,b 0,5l e,,b y, 0,5 41, , l,, Rd,r,b T,, Rd,e 1,, Rd, r,b m 1 + n + n,e,e,rd 8, + 48,14 40, 38,51+ 48,14 Σ 3 T,, Rd,e ód 3 T,3, Rd,e 44,4 kn, Rd 03 T,3, Rd,e 40 kn Únosnos čelní desky v ohybu je edy: ( ; ; ) min( 893; 44; 40) T, Rd,e min T,1,Rd,e T,,Rd,e T,3,Rd, e T, Rd,e 40 kn
16 Sěna říčle v ahu Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 1 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00,wb,Rd b l e,,wb e,,b b, wb,rd e,,wb 807 kn wb 0 y,beam 41,98 9,4 355 min(94; 337; 40; 807, Rd(row) 94 kn 3.3 Řada Srana slouu Účinná délka Účinná délka náhradního T-růřezu může bý vyočíána jako minimum z následujících výrazů: SN041 π m c1 π 8,1 17,5 mm 4 c m c1 + 1,5e 4 8,1 + 1,5 50 π m 90 + π 8,1 + c1 m + 0,5ec l 133,8 mm ,1 + 0, ,9 mm c1 e,3,c l e,3, c 90 mm ( 174,9; 133,8; 13,45; 90) 13,45 mm min π mc1; 4mc1 + 1,5ec ; π mc1 + ; mc1 + 0,5ec + ; min 17,5; 90 mm
17 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 17 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 Pásnice slouu v ohybu ód 1; Zůsob 1 l,1,rd,r3,c 0,5l e,3,cc y,c 0, ,05 l,1, Rd,r3,c T,1, Rd,c T,1, Rd,c ód 4 l,1,rd,r3,c m c1 91,8 kn 4,05 8,1 l,,rd,r3,c 0,5l e,3,cc y,c 0, ,1 0,05 l,, Rd,r3,c T,, Rd,c T,, Rd,c ód 3 T,3, Rd,c 1,,Rd,r3,c + n,c m + n c1,c,rd, ,13 40, 8,1 + 35,13 90,8 kn, Rd 03 T,3, Rd,c 40 kn Únosnos ásnice slouu v ohybu je edy: T,Rd,c T, Rd,c min ( ; ; ) min 91kN T,1,Rd,c T,,Rd,c ( 9; 91; 40) 3 T,3,Rd, c
18 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 18 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 Sěna slouu v říčném ahu ω,wc,rd b l e,,wc ω r3,c ω ω r3, c, wc,rd e,3,c 1,r3,c 0,99, wc,rd r3,c b e,,wc b 1+ 1,3 0 1 wc e,,wc A vc wc y,c 0,99 90, kn 3.3. Srana říčle 1 90, 1+ 1,3 035, Účinná délka Účinná délka náhradního T-růřezu může bý vyočíána jako minimum z následujících výrazů: π m 1 π 38,51 41,98 kn 4m + 1,5e 4 38,51+ 1, ,55 kn ( m ; 4m + 1,5 ) min( 41,98; 1,55) le,3, b min π 1 1 e l e,3, b 1,55 mm Čelní deska v ohybu ód 1; Zůsob 1 l,1,rd,r3,b 0,5l e,3,b y, 0,5 1, ,8 l,1, Rd,r3,b
19 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 19 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 T,1, Rd,e 4 l,1,rd,r3,b m 1 4 7,8 38,51 T,1, Rd,e ód l,,rd,r3,b 797,7 kn 0,5l e,3,b y, 0,5 1, ,8 l,, Rd,r3,b T,, Rd,e T,, Rd,e ód 3 T,3, Rd,e 1,,Rd,r3,b + n,e m + n 1,e,Rd 7,8 + 48,14 40, 38,51+ 48,14 403, kn, Rd 03 T,3, Rd,e 40 kn Únosnos čelní desky v ohybu je edy: T,Rd,e T, Rd,e min ( ; ; ) min 403 kn T,1,Rd,e T,,Rd,e ( 798; 403; 40) Sěna říčle v říčném ahu,wb,rd b l e,,wb e,3,b b, wb,rd e,,wb 73 kn bw 0 y,beam 3 T,3,Rd, e 1,55 9,4 355, Rd(row3) min(91; 33; 403; 73) 91kN
20 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 0 z Řada Srana slouu Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 Účinná délka Účinná délka náhradního T-růřezu může bý vyočíána jako minimum z následujících výrazů: SN041 π m c1 π 8,1 17,5 mm 4 c m c1 + 1,5e 4 8,1 + 1,5 50 π m 90 + π 8,1 + c1 m + 0,5ec 133,8 mm ,1 + 0, ,9 mm c1 90 mm l l e,4,c e,4, c ( 174,9; 133,8; 13,45; 90) 13,45 mm min π mc1; 4mc1 + 1,5ec ; π mc1 + ; mc1 + 0,5ec + ; min 17,5; 90 mm Pásnice slouu v ohybu ód 1; Zůsob 1 l,1,rd,r4,c 0,5l e,4,cc y,c 0, ,05 l,1, Rd,r4,c T,1, Rd,c T,1, Rd,c 4 l,1,rd,r4,c m c1 91,8 kn 4,05 8,1
21 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 1 z 3 ód l,,rd,r4,c Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 0,5l e,4,cc yc 0, ,05 l,, Rd,r4,c T,,Rd,c T,, Rd,c ód 3 T,3, Rd,c 1,,Rd,r4,c + n,c m + n c1,c,rd, ,13 40, 8,1 + 35,13 90,8 kn, Rd 03 T,3, Rd,c 40 kn Únosnos ásnice slouu v ohybu je edy: T,Rd,c T, Rd,c min ( ; ; ) min 91kN T,1,Rd,c T,,Rd,c ( 9; 91; 40) Sěna slouu v říčném ahu ω,wc,rd b l e,,wc ω r4,c ω ω r4, c,wc,rd e,4,c 1,r4,c 0,99, wc,rd r4,c b e,,wc b 1+ 1,3 0 1 wc e,,wc A vc wc y,c 0,99 90, 33 kn 3 T,3,Rd, c 1 90, 1+ 1,3 035,
22 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana z Srana říčle Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 Účinná délka Účinná délka náhradního T-růřezu může bý vyočíána jako minimum z následujících výrazů: SN041 π m 1 π 38,51 41,98 kn 4m + 1,5e 4 38,51+ 1, ,55 kn ( m ; 4m + 1,5 ) min( 41,98; 1,55) le,4, b min π 1 1 e l e,4, b 1,55 mm Čelní deska v ohybu ód 1; Zůsob 1 l,1,rd,r4,b 0,5l e,4,b y, 0,5 1, ,8 l,1, Rd,r4,b T,1, Rd,e 4 l,1,rd,r4,b m 1 4 7,8 38,51 T,1, Rd,e ód l,,rd,r4,b 797,7 kn 0,5l e,4,b y, 0,5 1, ,8 l,, Rd,r4,b T,,Rd,e T,, Rd,e 1,,Rd,r4,b + n,e m + n 1,e,Rd 7,8 + 48,14 40, 38,51+ 48,14 403, kn 3
23 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 3 z 3 ód 3 T,3, Rd,e, Rd 03 T,3, Rd,e Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor kn Únosnos čelní desky v ohybu je edy: T,Rd,e T, Rd,e min ( ; ; ) min 403 kn Sěna říčle v ahu,wb,rd b l e,,wb e,4,b b, wb,rd T,1,Rd,e T,,Rd,e ( 798; 403; 40) e,,wb 73 kn wb 0 y,beam T,3,Rd, e 1,55 9,4 355 min(91; 33; 403; 73), Rd(row4) 91kN 3.5 Řada Srana slouu π m c1 π 8,1 17,5 mm SN041 4 c m c1 + 1,5e 4 8, + 1,5 50 π m 90 + π 8,1 + c1 m + 0,5ec l l 133,8 mm ,1 + 0, ,9 mm c e,5,c e,5, c 0 mm 13,45 mm min π mc1; 4mc1 + 1,5ec; π mc1 + ; mc1 + 0,5ec + ; min( 17,5; 174,9; 133,8; 13,45; 0) 13,45 mm +
24 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 4 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 Pásnice slouu v ohybu ód 1; Zůsob 1 l,1,rd,r5,c 0,5l e,5,cc y,c 0,5 13, l,1, Rd,r5,c T,1, Rd,c T,1, Rd,c ód kn 4 l,1,rd,r5,c m 47 kn c ,1 l,,rd,r5,c 0,5l e,5,cc y,c 0,5 13, l,, Rd,r5,c T,,Rd,c T,, Rd,c ód 3 T,3, Rd,c 1,,Rd,r5,b + n,c m + n 3 30,8 kn, Rd 03 T,3, Rd,c c1,c,rd + 35,13 40, 8,1 + 35,13 40 kn Únosnos ásnice slouu v ohybu je edy: T,Rd,c T, Rd,c min ( ; ; ) min 31kN T,1,Rd,c T,,Rd,c ( 47; 31; 40) 3 T,3,Rd, c
25 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 5 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 V oslední řadě šroubů není možné uvažova věší únosnos než v kerékoli ředchozí řadě, akže je omezena únosnosí v řadě 4. Proo:, Rd,c 91kN,Rd, c Sěna slouu v říčném ahu ω T,wc,Rd b l e,,wc e,5,c r5,c b Podle geomerie říoje β A roo ω ω r5,c 1 r5, c T, wc,rd ω 1,r5,c 1 e,,wc 0 wc 13,45, 1+ 1,3 035, 0,97 T, wc,rd y,c b 1+ 1,3 1 e,,wc A vc 0,97 13,45, kn 3.5. Srana říčle wc Účinná délka Účinná délka náhradního T-růřezu může bý vyočíána jako minimum z následujících výrazů: SN041
26 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana z 3 π m 1 π 38,51 41,98 mm 4m + 1,5e 4 38,51+ 1, Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 1,55 mm ( m ; 4m + 1,5 ) min( 41,98; 1,55) le,5, b min π 1 1 e l e,5, b 1,55 mm Čelní deska v ohybu ód 1; Zůsob 1 l,1,rd,r5,b 0,5l e,5,b y, 0,5 1, ,8 l,1, Rd,r5,b T,1,Rd,e 4 l,1,rd,r5,b m 1 4 7,8 38,51 T,1, Rd,e ód 797,7 kn l,,rd,r5,b 0,5l e,5,b y, 0,5 1, l,, Rd,r5,b 7,8 T,, Rd,e T,, Rd,e ód 3 T,3, Rd,e 1,, Rd, r5,b + n,e m + n 1,e,Rd 7,8 + 48,14 40, 38,51+ 48,14 403, kn, Rd 03 T,3, Rd,e 40 kn 3
27 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 7 z 3 Únosnos čelní desky je edy: Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 ( ; ; ) min( 798; 403; 40) T, Rd,e min T,1,Rd,e,,Rd,e,3,Rd, e, Rd,e 403 kn Sěna říčle v ahu b,wb,rd b l e,,wb e,5,b e,,wb wb 0 y,beam 1,55 9,4 355, wb,rd 73 kn Poenciální únosnos oslední řady šroubů v ahu bude omezena hodnoou z ředchozí řady. Poom:, wb,rd 91kN min(91; 45; 403; 73), Rd(row5) 91kN Shrnuí:, Rd(row1), Rd(row), Rd(row3), Rd(row4), Rd(row5) 98 kn 94 kn 91kN 91kN 91kN,Rd(row) 145 kn
28 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 8 z 3 4 Tlačená oblas á bý slněna následující odmínka: c, Ed c,rd Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 Působící síla je součem návrhových únosnosí řad ažených šroubů: c, Ed,Rd(row) 145 kn Návrhová únosnos v laku v lačené oblasi je minimem z návrhové únosnosi sěny slouu a sěny náběhu v laku: min( ; ) c, Rd c,wc,rd c,g, Rd 4.1 Sěna slouu v říčném laku ωc k min wc e,c, wc wc y,wc c, wc,rd ; 0 b ω k c wc ρ b c e,c, wc 1 wc y,wc SN041 Podle geomerie β 1 Poom: ω ω c 1,c b 1+ 1,3 1 e,c,wc A vc wc Kde: e, c,wc b + ac + 5 ( c + rc ), c b + s Kde: s, c 0 8,8 mm b 14, + + 5( 1 + 1) + 8,8 44,85 mm e, c,wc 1 ω c 0, 9 44,85, 1+ 1,3 035,
29 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 9 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 Konzervaivně: k wc 0,7 ωc k ρ c Kde: wc b e,c,wc 0 wc ( λ 0,),c λ,c y,wc 0,9 0,7 44,85, , kn λ,c 0,93 b d e,c,wc c Ewc y,c 0,93 44, , λ, c 1,1 ρ c ρ c 0,9 ω k wc ρ b c ( 1,1 0,) 1,1 1 e,c,wc wc y,wc min( 559; 385) 385 kn c, wc,rd 385 c, wc,rd kn 145 kn 0,9 0,7 0,9 44,85, ,4 kn c,ed Únosnos sěny slouu v laku je velmi malá v orovnání s ůsobící silou, roo je nuné navrhnou výzuhu. Návrhová únosnos výzuhy v laku je vyočena v souladu s 9.1(3) EN kn 145 c, wcs,rd kn c, Ed S oužiím výzuhy edy osudek sěny slouu vyhoví. EN (3)
30 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 30 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor Sěna a ásnice náběhu v laku c,h,rd c,rd ( h ) h SN041 Kde: W c,rd el,y y,h 0 Vyočíá se ružný růřezový modul: W el, y 3373,8 cm c, Rd 3373,8 Rameno ůsobící síly h je: h 845,4 mm 1198 c, h,rd ( 845,4 14,) 1198 knm 144 kn aximální únosnos, kerou je možné řisoudi ásnici je: 1 bh 0, , 0,8 y,h c, h,max h 0 130,9 kn SN041 EN (1) Únosnos náběhu v laku je edy menším z výše uvedených hodno: c, h,rd 131kN c, Rd min( 19; 131) 131 kn < 145 kn c, Ed Proože ožadavek není slněn, je nuné rovés řerozdělení c, Ed c, Rd sil. Deaily řerozdělení naleznee v čási 7 ohoo dokumenu.
31 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 31 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 5 Panel sěny slouu ve smyku ε c y,c d wc 4, c 41,7 9ε c 9 0,81 5,14 d c 41,7 5,14 9ε c wc 0,81 Únosnos anelu sěny slouu ve smyku je edy: V 0,9 y,wc A 3 0,9 035, 3 vc w, Rd ,3 kn Aby osouzení smykové únosnosi anelu nebylo rozhodující a aby nenasalo omezení využií únosnosi ažených šroubů, jsou řidány dolňující lechy sěny. Nová únosnos sěnového anelu je: 0,9 V w,rd,mod y,wc 3 A 0 vc,mod EN SN041 Čás 9. Nová smyková locha: A A + b vc, mod Kde b vc s wc ( 40 ; h r ) s min s c c s c ε Pro mm lusý lech sěny: 35 40ε s 40 35,45 mm 355 h c rc s c mm ( 35,45; 40) 35,45 mm b s min
32 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 3 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 A vc, mod 035, + 35,45, 9354,75 mm V 0,9 A 3 0,9 9354,75 3 y,wc vc,mod w, Rd,mod 0 Sěna říčle v laku 17 kn ωbkw,bbe,cw,bwb y,beam ωbρckw,bbe,cw,bwb y,beam c, wb,rd min ; 0 1 Posu výoču únosnosi říčle v laku je shodný jako u sěny slouu bez lakové výzuhy. Podrobnosi neuvádíme. Sílu ůsobící ve sěně říčle je možné vyočía odle následujícího rojúhelníku sil: wb, Ed 83kN 33 c, wb,rd kn > 83 kn wb,ed Únosnos sěny říčle je vyšší než ůsobící síla ve sěně říčle, a roo vyhoví. okud by únosnos nebyla dosaečná, musí bý dolněna laková výzuha jako v říadě slouu. 7 Rozdělení sil ve šroubech První odmínka, kerou má slňova eekivní návrhová hodnoa únosnosi v ahu je: c, Ed c,rd SN041
33 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 33 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 c,ed ,Rd(row),Rd,1,Rd,,Rd, kn,rd,4,rd,5 ( ; ) 131kN c, Rd min c,wc,rd c,h, Rd Proože > c, Ed c, Rd Proo bude uvažováno následující rozdělení: 1, Rd, Rd 3, Rd 4, Rd 5, Rd 98 kn 94 kn 91kN 91kN 57 kn r,rd 131kN Posudek sěnového anelu slouu ve smyku je následující:,rd(row) V w,rd,mod β V našem říadě β 1 Vw,Rd,mod, Rd(row) 131 < 17 β Tím je odmínka slněna a není řeba další redisribuce. Eekivní návrhová únosnos v ahu má aké slňova následující odmínku: 1 x, Rd, 9,Rd,9, 1, kn 1 Rd Uvážíme-li nejhorší možné říady: 98 1, Rd < 38 kn Tím je odmínka slněna a výše uvedené únosnosi budou uvažovány jako eekivní návrhové únosnosi řad šroubů v ahu.
34 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 34 z 3 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 8 Ohybová únosnos říoje j,rd h + h + h + h + h 1,Rd 1,Rd 3,Rd 3 4,Rd 5,Rd 98 89, , , , ,7 91 knm j, Rd knm > 880 knm Únosnos je věší než ůsobící momen, a roo říoj vyhoví. 9 Smyková únosnos 9.1 Šrouby ve sřihu Ed Sřihová únosnos jednoho šroubu je: α v v,rd ub A s Kde ro šrouby 8.8: α v 0, EN Tabulka , ,5 v, Rd 13 kn 9. Šrouby v olačení ásnice slouu Únosnos jednoho šroubu v olačení ásnice slouu je: k b,i,rd Kde: 1,c α b,c u,c d c k 1,c e 1 w min,8 1,7; 1,4 1,7;, 5 d0 d0 e1 50,8 1,7,8 1,7 3,8 d 1,4 0 w d 0 0 1,7 1,4 1,7 3,8
35 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 35 z 3 k min( 3,8; 3,8;,5), 5 1 Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 α b,c ub min α ; ; 1, 0 d,c u,c α d,c e min 3d 1,bc 0 ; 3d e 1, bc 3d , ,9 3d ( 0,9) 0, 9 α d, c min 1,; ub u,c 800 1,57 5 ( 0,9; 1,57; ) 0, 9 α b, c min b,i,rd,5 0, ,5 b, i,rd 353 kn 9.3 Šrouby v olačení čelní desky Únosnos jednoho šroubu v olačení čelní desky je: k b,i,,rd Where: k 1, 1, α b, u, d e 1 w min,8 1,7; 1,4 1,7;, 5 d0 d0 e1 50,8 1,7,8 1,7 3,8 d 0
36 Dokumen: SX031a-CZ-EU Srana 3 z 3 1,4 w d 0 0 1,7 1,4 1,7 3,8 k min( 3,8; 3,8;,5), 5 1, Vyracoval Edurne Núñez Daum lisoad 005 Konroloval Abdul alik Daum únor 00 α b, ub min α ; ; 1, 0 d, u, α d, e min 3d 1,b 0 ; 3d e 1,b 3d , ,9 3d ( 0,9) 0, 9 α d, min 1,; ub u, 800 1,57 5 ( 0,9; 1,57; ) 0, 9 α b, min b,i,,rd,5 0, ,5 b, i,,rd 441kN Návrhová únosnos jednoho šroubu ve smyku je nejmenší ze ří výše uvedených únosnosí, j. min( 13; 353; 441) 13 kn. Poče šroubů ořebných k řenesení svislého smyku je: V Ed 1,47, j. dva šrouby Poče ořebných řad šroubů je edy 1. Návrhová únosnos říoje ve smyku: 13 7 kn
37 Příklad: Rámová konsrukce momenový říoj v SX031a-CZ-EU Qualiy Record RESOURCE TITLE Examle: Poral rame - eaves momen connecion Reerence(s) ORIGINAL DOCUENT Name Comany Dae Creaed by Edurne Núñez SCI Technical conen checked by Abdul alik SCI Ediorial conen checked by Technical conen endorsed by he ollowing STEEL Parners: 1. UK G W Owens SCI 3/5/0. rance A Bureau CTIC 3/5/0 3. Sweden B Ueld SBI 3/5/0 4. Germany C üller RWTH 3/5/0 5. Sain J Chica Labein 3/5/0 Resource aroved by Technical Coordinaor G W Owens SCI 11/9/0 TRANSLATED DOCUENT This Translaion made and checked by: J. Dolejs CTU in Prague 8//07 Translaed resource aroved by: T. Vraný CTU in Prague 7/8/07 Naional echnical conac:. Wald CTU in Prague Srana 37
Řešený příklad:: Kloubový přípoj nosníku na pásnici sloupu s čelní deskou
Dokument: SX01a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený říklad: Kloový říoj nosníku na ásnici slouu Vyracoval Edurne Nunez Datum březen 005 Kontroloval Abdul Malik Datum sren 005 Řešený říklad:: Kloový říoj nosníku
VíceŘešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou
Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 1 z 7 Řešený říklad: Příoj říhradového vazníku na slou čelní Příklad ředstavuje výočet smykové únosnosti říoje střešního říhradového vazníku k ásnici slouu omocí čelní desky.
VíceŘešený příklad: Přípoj nosníku na sloup deskou na stojině
Dokument č. SX03a-CZ-EU Strana z 5 EN 993--8, EN993-- Přiravil Abdul Malik Datum únor 005 Zkontroloval Edurne Nunez Datum sren 005 Řešený říklad: Příoj nosníku na slou deskou na stojině Tento říklad uvádí
VíceNCCI: Výběr styku sloupu příložkami bez kontaktu
NCCI: Výběr syku sloupu příložkami bez konaku NCCI: Výběr syku sloupu příložkami bez konaku Teno NCCI uvádí zjednodušený návod k předběžnému návrhu komponen nekonakního syku sloupu pomocí příložek na pásnicích
VíceNCCI: Smyková únosnost kloubového přípoje čelní deskou
Tento NCCI uvádí ravidla ro stanovení smykové únosnosti "kloového říoje" tvořeného čelní deskou ro říoj nosníku na slou nebo nosníku na růvlak. Zabývá se zásadami ro návrh čelní desky, řiojovaný nosník
VíceNCCI: Únosnost přípoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly
NCCI: Únosnost říoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly Tento NCCI seznamuje s ravidly ro stanovení únosnosti na vazebné síly "kloubového říoje" deskou na stojině nosníku na slou nebo růvlak. Pravidla
VíceŘešený příklad: Parametrická křivka teplotní křivka
Dokumen: SX04a-CZ-EU Srana 1 z 5 Řešený příklad: Paramerická křivka eploní křivka Eurokód EN 1991-1-:00 Vypracoval Z Sokol Daum Leden 006 Konroloval F Wald Daum Leden 006 Řešený příklad: Paramerická křivka
VíceŘešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke styčníkovému plechu
Dokument: SX34a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Šroubový přípoj taženého úhelníku ztužidla ke Příklad ukazuje posouzení šroubového přípoje taženého úhelníku ztužidla ke, který je přivařen ke stojině sloupu.
VíceNCCI: Návrh styku ve vrcholu rámové konstrukce
Tento NCCI poskytuje informace o návrhové metodě pro šroubovaný momentový přípoj ve vrcholu rámu. Obsahuje některá zjednodušení, která jsou v dokumentu vysvětlena a vedou k jednodušším, ale konzervativním
Více1. Návrhový model Geometrie Možná únosnost části v tahu Ověření části styčníku v tlaku Panel stěny sloupu ve smyku 13
Tento NCCI poskytuje inormace o návrhové metodě pro šroubovaný momentový přípoj v rámovém rohu. Obsahuje některá zjednodušení, která jsou v dokumentu vysvětlena a vedou k jednodušším, ale konzervativním
VíceŘešený příklad: Spřažená stropní deska
Dokument: SX009a-CZ-EU Strana 1 z 1 Název Řešený říklad: Sřažená stroní deska Eurokód EN 1994-1-1, EN 199-1-, EN 199-1-1 & EN 199-1-1 Vyracoval Jonas Gozzi Datum březen 005 Kontroloval Bernt Johansson
VíceNCCI: Předběžný návrh přípoje čelní deskou. Obsah
Tento NCCI uvádí pravidla pro předběžný návrh součástí přípoje čelní deskou v "kloubovém spoji". V tomto NCCI se referuje o čelních deskách jak na plnou výšku, tak na část výšky nosníku. Pravidla se týkají
VíceNCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině nosníku
NCCI: Předběžný návrh přípojů deskou na stojině Tento NCCI seznamuje se zásadami předběžného návrhu komponent kloubového přípoje deskou na stojině. V přípoji jsou použity nepředepnuté šrouby (tj. kategorie
VíceŘešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením
Dokument č. SX003a-CZ-EU Strana 1 z 8 Eurokód :200 Řešený příklad: Prostě uložený nosník s mezilehlým příčným podepřením Tento příklad podrobně popisuje posouzení prostého nosníku s rovnoměrným zatížením.
VíceŘešený příklad: Návrh za studena tvarovaného ocelového nosníku
Dokuen: SX06a-CZ-EU Lis 1 z 7 Řešený příklad: Návrh za sudena varovaného ocelového Teno příklad se zabývá návrhe prosě uloženého sropního C proilu. Předpokládá se že horní i dolní pásnice je spojiě příčně
VíceŘŘešený příklad: Příhradový nosník malého sklonu s pasy z členěných prutů
Dokumen: SX07a-E-EU Srana ázev: z 3 Eurokód: E 993--, E 993--8 & E 990 ŘŘešený příklad: Příhradový nosník malého sklonu s pasy z V řešeném příkladu je navržena konsrukce sedlové konsrukce sřechy s malým
VíceTento NCCI dokument poskytuje návod pro posouzení prutů namáhaných kroucením. 2. Anlýza prvků namáhaných kroucením Uzavřený průřez v kroucení 5
NCC: Kroucení Teno NCC dokumen poskyuje návod pro posouzení pruů namáhaných kroucením. Obsah 1. Obecně. Anlýza prvků namáhaných kroucením. Uzavřený průřez v kroucení 5 4. Oevřený průřez v kroucení 6 5.
VíceŘešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu
Dokument: SX036a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného Příklad ukazuje návrh uzavřeného svařovaného z oceli S355. Nosník o rozpětí 35 metrů je součástí střešní konstrukce,
VíceŘešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného parametrické teplotní křivce
Dokument: SX045a-CZ-EU Strana 1 z 10 Vyracoval Z. Sokol Datum Leden 006 Kontroloval F. Wald Datum Leden 006 Řešený říklad: Požární návrh chráněného slouu růřezu HEB vystaveného arametrické telotní křivce
VíceŘešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty
Dokument: SX011a-CZ-EU Strana 1 z 7 Eurokód Vypracoval rnaud Lemaire Datum březen 005 Kontroloval lain Bureau Datum březen 005 Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými Tento příklad seznamuje
VíceTento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině.
NCCI: Styk sloupu s kontaktem Tento NCCI uvádí informace pro stanovení rozměrů částí kontaktního styku sloupu pomocí přišroubovaných příložek na pásnicích a stojině. Obsah 1. Použití styku sloupu s kontaktem.
VíceNCCI: Únosnost přípoje čelní deskou na vazebné síly
NCCI: Únosnost říoje čelní eskou na vazebné síly SN05a-CZ-EU NCCI: Únosnost říoje čelní eskou na vazebné síly Tento NCCI uváí ravila ro stanovení tahové únosnosti "kloubového říoje" tvořeného čelní eskou
VíceTabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků
Tabulky: Nomogram pro určení teploty nechráněných prvků Tento dokument slouží jako pomůcka pro určení teploty nechráněných ocelových prvků. Obsahuje také tabulky pro určení součinitele průřezu včetně vlivu
VíceŘešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného normové teplotní křivce
VÝPOČET Dokument: SX044a-E-EU Strana 0 Vracoval Z. Sokol Datum Leden 006 Kontroloval F. Wald Datum Leden 006 Řešený říklad: Požární návrh chráněného slouu růřeu HEB vstaveného normové telotní křivce V
VíceŘešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený nosník
Dokument č. SX001a-CZ-EU Strana 1 8 Eurokód Připravil Alain Bureau Datum prosinec 004 Zkontroloval Yvan Galéa Datum prosinec 004 Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený Tento příklad se týká detailního
VíceTabulky: Klasifikace průřezů při vysokých teplotách
Tento doument obsahuje tabuly pro lasifiaci průřezů při vysoých teplotách. V tabulách jsou obsaženy běžné válcované průřezy. Obsah 1. Úvod 2 2. Tabuly 3 3. Doplňující informace 11 4. Literatura 12 Strana
VíceTabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot
Tabulky: Součinitele vzpěrnosti za zvýšených teplot Tento dokument obsahuje tabelované hodnoty součinitelů vzpěrnosti pro uřčení vzpěrné únosnosti nosníků s možností ztráty stability při ohybu nebo tlačených
VíceŘešený příklad: Vzpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s mezilehlými podporami
3,0 VÝPOČET Dokument č. SX00a-CZ-EU Strana 4 áev Řešený příklad: Vpěrná únosnost kloubově uloženého prutu s meilehlými podporami Eurokód Připravil Matthias Oppe Datum červen 00 Zkontroloval Christian Müller
VíceTabulky: Redukční součinitele mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty
Tabulky: e mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty Tabulky: e mechanickcýh vlastností oceli za zvýšené teploty Tento dokument obsahuje tabulky s redukčními součiniteli mechanických vlastností
VíceUvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) 3.
NCCI: Předběžný návrh nespřažených nosníků Uvádějí se grafy k usnadnění návrhu při výběru válcovaných profilů nespřažených sekundárních nosníků (stropnic, vaznic) Obsah 1. Všeobecně 2 2. Hlavní předpoklady.
VíceStojina ohýbaného nosníku vyztužená příčnými výztuhami a jednou a podélnou výztuhou
Pro. ng. Jose aháče DrS. Sojina ohýbaného nosníu vyzužená říčnými výzuhami a jednou a odélnou výzuhou Přílad Posuďe rosý nosní se sojinou vyzuženou říčnými i odélnými výzuhami. Rozěí nosníu L m zaížení
VíceŘešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice
Dokument č. SX014a-CZ-EU Strana 1 z 10 Eurokód Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice V příkladu je navržen rovnoměrně zatížený prostě uložený spřažený stropní nosník. Nosník je zatížen:. vlastní
VíceNCCI: Návrhový model styku pásů z uzavřených průřezů čelní deskou
NCCI: Návrhový model styku pásů z uzavřených průřezů čelní deskou Tento NCCI popisuje postupy návrhu styku prutů obdélníkových i kruhových uzavřených průřezů čelní deskou s použitím nepředpjatých šroubů.
VíceQ ; G. Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli
Dokument č. SX005a-CZ-EU Strana 1 z 6 Eurokód Řešený příklad: Výběr jakostního stupně oceli ento příklad, týkající se výběru jakostního stupně oceli, má vsvětlit, jak pro jednoduchou konstrukci použít
VíceŘešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky podle EN
Dokument: SX037a-CZ-EU Strana z 8 podle EN 994-- Vypracovali P Schaumann & T Trautmann Datum Leden 006 Kontroloval J Chica, Labein Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost plechobetonové desky
VíceŘešený příklad: Kloubově uložený sloup s průřezem H nebo z pravoúhlé trubky
VÝPOČET Dokument č. SX004a-CZ-EU Strana 4 áev Eurokód E 993-- Připravil Matthias Oppe Datum červen005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 V tomto příkladu se vpočítává vpěrná únosnost kloubově
VíceNCCI: Modelování rámů - pružná analýza. Obsah
Tento NCCI dokument podává informace o modelování portálových rámů pro pružnou globální analýzu. Modelování zatížení zde není zahrnuto. Obsah. Modelování geometrie rámů 2 2. Modelování spojů 4 Strana .
VíceŘešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem styčníků
Dokument SX008a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený příklad: Stabilita prutové konstrukce s posuvem Tento příklad řeší celkovou stabilitu prutové konstrukce a stabilitu s posuvem. Řešen je nevztužený dvoupodlažní
VíceTabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE
Tabulky: Klasifikace průřezů válcovaných profilů IPE a HE Tento NCCI obsahuje tabulky s klasifikací průřezů profilů IPE a HE podle evropských pravidel. Klasifikace je stanovena pro čistý ohyb k oběma osám
VíceŘešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu
VÝPOČET Dokument č. SX020a-CZ-EU Strana 1 z 5 Řešený příklad: Vazby k zabránění nesymetrickému kolapsu Je nezbytné, aby se v případě lokální poruchy nezřítila celá, popř. významná část budovy.k zabránění
VíceŘešený příklad: Výpočet součinitele kritického břemene α cr
VÝPOČET Dokument SX006a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Výpočet součinitele kritickéo břemene α cr Tento příklad demonstruje, jak se provádí posouzení jednoducé konstrukce s oledem na α cr. Je ukázáno,
VíceŘešený příklad: Požární návrh nechráněného nosníku průřezu IPE vystaveného normové teplotní křivce
Douent: SX06a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený přílad: Požární návrh nechráněného nosníu průřezu IPE vystaveného norové teplotní řivce V řešené příladu je navržen prostý ocelový nosní. Pro přestup tepla do onstruce
VíceVývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy
Vývojový diagram: Výpočet zatížení větrem na jednopodlažní budovy Tento vývojový diagram představuje zjednodušeně komplexní stanovení zatížení větrem pro jednopodlažní (průmyslové) budovy. 4.2 Mapy rychlostí
VícePostup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových budovách
Postup řešení: Svislé nosné konstrukce ve vícepodlažních komerčních a bytových Popisuje typy sloupů a prvků svislého ztužení používaného pro vícepodlažní budovy a poskytuje informace pro úvodní návrh těchto
VíceŘešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE
Dokument: SX01a-CZ-EU Strana 1 z Eurokód Vpracoval Mladen Lukic Datum Leden 006 Kontroloval Alain Bureau Datum Leden 006 Řešený příklad: Prostě podepřená vaznice průřezu IPE Tento příklad se zabývá podrobným
VícePostup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách
Postup řešení: Stropnice ve vícepodlažních komerčních a obytných budovách Přehled nejdůležitějších kritérií pro ekonomický návrh nosníků ve vícepodlažních budovách. Uvádí se podklady pro počáteční návrh.
VíceŘešený příklad: Spojitý sloup průřezu H nebo pravoúhlé trubky ve vícepodlažní budově
Dokument č. SX00a-CZ-EU Strana z 7 ázev Eurokód E 993-- Připravil Matthias Oppe Datum červen 005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 Tento příklad se zabývá spojitými sloupy průřezu H nebo RHS
VíceŘešený příklad: Požární návrh chráněného nosníku průřezu HEA s klopením vystaveného normové teplotní křivce
Dokument: SX048a-CZz-EU Strana 1 z 9 Vyracoval Z. Sokol Datum Leen 006 Kontroloval F. Wal Datum Leen 006 Řešený říkla: Požární návrh chráněného nosníku růřezu HEA s kloením vystaveného normové telotní
VíceŘešený příklad: Výpočet zatížení pláště budovy
Dokument č. SX016a-CZ-EU Strana 1 8 Eurokód EN 1991-1-3, Připravil Matthias Oppe Datum červen 005 Zkontroloval Christian Müller Datum červen 005 Řešený příklad objasňuje postup výpočtu atížení budovy s
VíceTento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít.
NCCI: Výběr styku sloupu s příložkami Tento NCCI uvádí podrobnosti hospodárného návrhu styku neposkytujícího průběžnou tuhost sloupu. Vysvětluje se, kde je možné takového styku použít. Obsah 1. Obecně
VíceNCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí
NCCI: Koncepce a typické uspořádání jednoduchých prutových konstrukcí V NCCI je předložena koncepce jednoduchých konstrukcí pro vícepodlažní budovy. Příčná stabilita je zajištěna buď ztužujícími jádry,
VíceŘešený příklad: Návrh ocelového za studena tvarovaného sloupku stěny v tlaku a ohybu
VÝPOČEÍ LS Dokuent: SX07a-Z-EU Strana 9 áev Řešený příklad: ávrh ocelového a studena tvarovaného sloupku stěn v tlaku a ohbu Eurokód E 99--, E 99-- Vpracovali V. Ungureanu,. Ru Datu leden 00 Kontroloval
VíceNCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - obecné případy
NCCI: Účinné délky a destabilizující součinitele zatížení pro nosníky a konzoly - Tento NCCI předkládá hodnoty týkající se součinitele k účinné délky a destabilizujícího součinitele D pro nosníky a konzoly
VíceNCCI: Určení bezrozměrné štíhlosti I a H průřezů
Teno N předládá meodu pro určení beroměrné šíhlosi při ohbu be určení riicého momenu M cr. Záladní onervaivní meodu le přesni a, že se uváží eomerie průřeu a var momenového obrace. Obsah. Zjednodušená
VícePostup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově
Postup řešení: Otvory ve stěnách nosníků pro instalace ve vícepodlažní budově Jsou popsány různé typy otvorů v nosnících vícepodlažních budov, které se využívají pro instalace v prostoru o výšce nosné
VíceŘešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného betonem
VÝPOČET Dokument: SX040a-CZ-EU Strana 1 z 8 Vypracoval Björn Uppfeldt Datum Leden 006 Kontroloval Emma Unosson Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost sloupu vyplněného Tento příklad ukazuje návrh
VíceV příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v SN037, kapitola 4.
Dokument č. Strana 1 z 4 V příkladu je navržena patka sloupu, který je zatížen osovou tlakovou silou. Postupuje se podle postupu v, kapitola 4. Hlavní data Oel patní desky S35: f yp 35 N/mm² Třída betonu
VícePostup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou výstavbu
Postup řešení: Integrované nosníky pro vícepodlažní budovy pro komerční a bytovou Popisují se zde různé typy integrovaných nosníků, které umožňují, aby průvlak nesnižoval světlou výšku a nezvyšoval tloušťku
VícePřípadová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam
Případová studie: Obytná budova, SMART House, Rotterdam SMART House je název soustavy pro obytné budovy, která využívá uzavřené průřezy na sloupy a nosníky a lehké ocelové výplňové stěny a stropní konstrukce.
Více1. Úvod Smíšené konstrukce ze profilů za tepla válcovaných a z prvků za studena tvarovaných Hybridní systémy 4
Postup řešení: Konstrukce z tenkostěnných a z válcovaných profilů Postup řešení uvádí koncepci užití za tepla válcovaných ocelových profilů, které zvýší únosnost lehkých ocelových konstrukcí pro bydlení.
VíceSchöck Isokorb typ KST
Schöck Isokorb yp Obsah Srana Základní uspořádání a ypy přípojů 194-195 Pohledy/rozměry 196-199 Dimenzační abulky 200 Ohybová uhos přípoje/pokyny pro návrh 201 Dilaování/únavová odolnos 202-203 Konsrukční
VíceTento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. 1. Úvod 2. 4.
Postup řešení: Detaily rámových konstrukcí z válcovaných profilů Tento dokument poskytuje typické detaily a návod pro návrh základních součástí rámových konstrukcí z válcovaných profilů. Obsah. Úvod. Náběh
VíceNÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL 1. ZADÁNÍ Navrhněte růměr a výztuž vrtané iloty délky L neosuvně ořené o skalní odloží zatížené v hlavě zadanými vnitřními silami (viz
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VíceŘešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého sloupu
Dokument: SX039a-CZ-EU Strana 1 z 8 ázev Vypracovali P Schaumann & T Trautmann Daum Leden 006 Kontroloval J Chica & F Morente, Labein Datum Leden 006 Řešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného
VícePřípadová studie: Administrativní budova Palestra, Londýn
Případová studie: Administrativní budova Palestra, Londýn Budova nazvaná Palestra a postavená v londýnské čtvrti Southwark má 28 000 čtverečních metrů pronajimatelných ploch a je postavena inovativním
VícePopisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné dimenzování.
SS9a-CZ-EU Postup řešení: Přenos vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov Popisují se různé způsoby přenosu vodorovného zatížení u vícepodlažních ocelových budov a uvádí se návod na předběžné
VíceNCCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů
CCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů S032a-CZ-EU CCI: Obecná metoda pro posouzení příčné stability rámů Tento CCI dokument vysvětluje obecnou metodu presentovanou v 6.3.4 z E1993-1-1
VíceNCCI: Návrhový model styku sloupu příložkami bez kontaktu
CCI: ávrhový model styku sloupu příložkami bez kontaktu Tento CCI uvádí pravidla pro posouzení nekontaktního styku sloupu pro sloupy netuhých vazeb. Dále uvádí pravidla pro určení tahové vazebné únosnosti
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VícePostup řešení: Stěny z lehkých ocelových prvků pro obytné konstrukce
Postup řešení: Stěny z lehkých ocelových prvků pro obytné konstrukce Uvádí se užití lehkých ocelových sloupků pro nosné stěny a pro nenosné části. Jsou shrnuta doporučení pro předběžný návrh rozměrů. Obsah
VíceŘešený příklad: Pružný návrh jednolodní rámové konstrukce ze svařovaných profilů
Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Je navržena jednolodní rámová konstrukce vrobená e svařovaných proilů podle.
VíceLindabCoverline. Tabulky únosností. Pokyny k montáži trapézových plechů Lindab
LindabCoverline Tabulky únosnosí Pokyny k monáži rapézových plechů Lindab abulky únosnosi rapézových plechů Úvod Přípusné plošné zaížení je určeno v souladu s normou ČSN P ENV 1993-1-3 Navrhování ocelových
VíceNázev Řešený příklad: Pružná analýza jednolodní rámové konstrukce
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Řešený příklad: Pružná analýa jednolodní rámové Je navržena jednolodní rámová vrobená válcovaných profilů podle E 993--. Příklad ahrnuje pružnou analýu podle teorie prvního
VíceOBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
OBECNÁ LOÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOÁ STROPNÍ ONSTRUCE Je dán železobeonový monoliický skele (viz schéma konsrukce). Sousední desková pole jsou zaížena rozdílným užiným zaížením. Meodou součových momenů
VícePřípadová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg
Případová studie: Požární návrh administrativního centra AOB, Luxembourg Pozoruhodná osmipodlažní komerční budova, u které bylo díky aktivní požární ochraně a provedení požárně-bezpečnostního návrhu eliminováno
VíceObsah. Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. 1. Metody určení α cr 2
Tento NCCI vysvětluje zásady výpočtu parametru α cr, který určuje stabilitu rámu. Obsa 1. Metody určení α cr 2 2. Zjednodušení pro rozdělení zatížení 4 3. Rozsa platnosti 4 Strana 1 1. Metody určení α
VíceP Ř Í K L A D Č. 2 OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
P Ř Í K L A D Č. OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE Projek : FRVŠ 0 - Analýza meod výpoču železobeonových lokálně podepřených desek Řešielský kolekiv : Ing. Marin Tipka Ing. Josef
VícePřípadová studie: Raines Court, Londýn
Případová studie: Raines Court, Londýn Šesti podlažní plně modulární budova je sestavena ze 127 modulárních buněk šířky 3,8 m a délky 11,6 m. Dvojice buněk tvoří byt. Budova byla provedena v rušné části
VíceTabulky únosnosti tvarovaných / trapézových plechů z hliníku a jeho slitin.
Tabulky únosnosi varovaných / rapézových plechů z hliníku a jeho sliin. Obsah: Úvod Základní pojmy Příklad použií abulek Vysvělivky 4 5 6 Tvarovaný plech KOB 00 7 Trapézové plechy z Al a jeho sliin KOB
Vícepro napojení ocelových nosníků velkého průřezu na ocelovou konstrukci (s více než dvěma moduly)
Schöck Isokorb Moduly pro napojení ocelových nosníků velkého průřezu na ocelovou konsrukci (s více než dvěma moduly) 190 Schöck Isokorb yp (= 1 ZST Modul + 1 QST Modul) pro napojení volně vyložených ocelových
VíceTento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních budovách. 1.
Postup řešení: Koncepční návrh konstrukcí s příhradovými vazníky a sloupy Tento dokument představuje různé aplikace příhradových vazníků a příklady koncepčního návrhu vazníků se sloupy v jednopodlažních
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován Evropským
VícePřípadová studie: Požární návrh haly pro Airbusy, Toulouse, France
Případová studie: Požární návrh haly pro Airbusy, Toulouse, France Tyto montážní haly byly vybudovány pro výrobu největšího dopravního letadla Airbusu A380. Montážní halu tvoří sedm objektů s rámovou konstrukcí
VíceObsah. 1. Všeobecně Použití návrhu s plášťovým chováním Návrh s plášťovým chováním Literatura 4. Strana 1
Postup řešení: Stěnová diafragmata v plášťovém chování Tento dokument informuje o důležitých okolnostech, které je nutné uvažovat při použití stěnových diafragmat. Rovněž jsou uvedeny hlavní kroky při
VícePřípadová studie: Sociální byty v Rheims, Francie
Případová studie: Sociální byty v Rheims, Francie Spřažená ocelová prutová konstrukce s betonovými stropními deskami, kombinovaná s lehkými ocelovými fasádními stěnami a příčkami, byla použita pro realizaci
VíceObsah. Případová studie: Aréna v Kolíně, Německo
Případová studie: Aréna v Kolíně, Německo Tato víceúčelová hala v Kolíně nad Rýnem, Německo, byla navržena s využitím požárního inženýrství. Byly zkoumány účinky různých scénářů požáru, aby se ukázalo,
VícePostup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů. Obsah
Postup řešení: Návrh rámových konstrukcí ze svařovaných profilů Dokument inforuje o počátečním návrhu rámových konstrukcí ze svařovaných profilů pro obvyklé průmyslové nebo komerční budovy. Obsah 1. Běžné
VíceStatika 2. Kombinace namáhání N + M y + M z. Miroslav Vokáč 19. října ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
2. přednáška N + M + M Jádro průřeu Šikmý ohb M + N M + N M + M + N Jádro průřeu Ecenrický lak a vloučeného ahu Konrolní oák Miroslav Vokáč miroslav.vokac@cvu.c ČVUT v Prae, Fakula archiekur 19. října
VícePřípadová studie: Požární návrh nákupního centra Las Cañas, Viana, Španělsko
Případová studie: Požární návrh nákupního centra Las Cañas, Viana, Španělsko Las Cañas je nákupní centrum ve Vianě v severním Španělsku. V nákupním centru je umístěno 80 obchodů, 12 kinosálů, diskotéka,
VíceNCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov
NCCI: Mezní hodnoty průhybů jednopodlažních budov Doporučení a směrnice pro vodorovné a svislé průhyby jednopodlažních budov Obsah 1. Úvod. Vodorovné průhyby portálových rámů 3. Svislé průhyby portálových
VíceNCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza)
NCCI: Praktický analytický model pro rámovou konstrukci (plastická analýza) Tento NCCI dává návod na přípravu modelu konstrukce při návrhu rámu plastickou analýzou. Obsah 1. Obecně 2 2. Idealizace rámu
VícePřípadová studie: Isozaki Atea, Bilbao, Španělsko
Případová studie: Isozaki Atea, Bilbao, Španělsko Isozaki Atea je smíšená výstavba v rušné části čtvrti Uribitarte poblíž Guggenheimova musea v Bilbau. Objekty navrhl významný japonský architekt Arata
VíceTECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI
TECHNCKÁ UNVERZTA V LBERC Fakula mecharoniky, informaiky a mezioborových sudií Cvičení č3 k ředměu ELMO Přírava ke cvičení ng Jiří Primas, ng Michal Malík Liberec Maeriál vznikl v rámci rojeku ESF (CZ7//747)
VícePřípadová studie: Podlažní obytná budova v Deansgate, Manchester
Případová studie: Podlažní obytná budova v Deansgate, Manchester Číslo 1 Deansgate je nejvyšší obytná budova v Velké Británii od roku 1970. jedná se o devatenácti podlažní ocelovou spřaženou konstrukcí
VíceVývoj: Akustické parametry nosné konstrukce z tenkostěnných profilů u obytných budov
Vývoj: Akustické parametry nosné konstrukce z tenkostěnných profilů u obytných Popisují se zde praktické způsoby zajištění dostatečně účinných akustických parametrů obytných s nosnou konstrukcí z tenkostěnných
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVENÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA EXHIBITION
VícePostup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru
Postup řešení: Nechráněné ocelové prvky při požáru Tento document obsahuje informace o možnostech, výhodách a omezení vyplývajících z použití nechráněných ocelových konstrukcí v případě požáru. Kapitola
VíceŘešený příklad: Požární odolnost částečně obetonovaného spřaženého nosníku
Dokument: SX038-CZ-EU Strn 1 8 Vyprcovli P Schumnn & T Trutmnn Dtum Leden 006 Kontrolovl J Chic, Lbein Dtum Leden 006 Řešený příkld: Požární odolnost částečně obetonovného Řešený příkld ukuje výpočet momentové
Více