F.2.1 Technická zpráva ke stavebnímu objektu SO 01 část retenční přehrážka

F.2.1 Technická zpráva ke stavebnímu objektu SO 01 část retenční přehrážka Ke zdůvodňování a vysvětlování návrhu změny stavby představované jediným stavebním objektem - vodohospodářské polyfunkční opatření VO1 - slouží texty A. a B. projektu. Stavební objekt 01 část retenční přehrážka zahrnuje terénní úpravu ve strži a retenční přehrážku z drátokamenných košů a stabilizaci dna strže v délce 7.5 m. Přehrážka o spádu 2.5 m je umístěna ve vzdálenosti 7.5 m nad betonovým obrubníkem, který zajišťuje vtok do potrubí D = 200 mm u zahrady obytného domu. Jejím účelem je transformace povodňových průtoků a zachycení splavenin, které mohou za velkých vod vzniknout ve sběrném území a ve strži a zabránit jejich transportu do intravilánu města Horní Slavkov.. 1. HYDROTECHNICKÉ A STATICKÉ ŘEŠENÍ Přehrážka bude transformovat odtok vody ze sběrného území, které je tvořeno svahovými loukami a pastvinami. Odtok vody se nad profilem přehrážky soustřeďuje ve strži zarostlé dřevinami v profilu pod zaústěním levobřežního zatravněného úvalu. 1.1. Odtokové údaje Podkladem pro hydrotechnické posouzení jsou odtokové údaje o různé četnosti výskytu, poskytnuté ČHMÚ, pobočkou Plzeň dne 01.11.2010 tak, jak jsou uvedeny v následující tabulce (α = Q N : Q 100 ) : Profil F Q 1 Q 2 Q 5 Q 10 Q 20 Q 50 Q 100 Strž Větrný dvůr 0.230 0.54 0.78 1.15 1.46 1.81 2.30 2.71 1-13-01-135 α 0.199 0.288 0.424 0.539 0.668 0.849 1.000 S použitím uvedených odtokových údajů a součinitele B = 8.00, zvoleného podle údajů z komentáře k bývalé ON 48 2506 Hrazení bystřin a strží, byla sestavena pro dílčí povodí strže exponenciální odtoková rovnice ve tvaru Q 100 = 8 F 0.7366. S použitím této rovnice a distribučního součinitele kvantil α byly pak vypočteny odtoková údaje pro plochu povodí F = 0.218 km 2 a pro další části dílčího povodí. Pro dimenzování přehrážky a pro výpočet retenčního účinku jsou použity následující údaje. Odtoková situace bez zřízení průlehů současný stav Profil F Q 1 Q 2 Q 5 Q 10 Q 20 Q 50 Q 100 q 100 Strž ČHMÚ 0.2300 0.54 0.78 1.15 1.46 1.81 2.30 2.71 11.78 Zhlaví strže 0.0160 0.08 0.11 0.16 0.20 0.25 0.32 0.38 23.78 Strž 0.0510 0.18 0.26 0.38 0.48 0.60 0.76 0.89 17.52 Levá větev strže 0.1510 0.40 0.57 0.84 1.07 1.33 1.69 1.99 13.16 Přehrážka P1 0.2180 0.52 0.75 1.11 1.40 1.74 2.21 2.61 11.95

1.2. Výpočet průtoku vody profilem přehrážky Přelivná sekce přehrážky je navržena obdélníková s boční kontrakcí, a to jednak z důvodu menšího rozptylu přepadového paprsku v podjezí, jednak proto, že lépe vyhovuje konstrukci z drátokamenných košů. K dimenzování přelivné sekce byl použit následující výpočetní vztah, součinitel přepadu byl zvolen s ohledem na tloušťku konstrukce přelivné hrany. Q=M*(b-0.2*y P )*E P 1.5 Přehrážka bude opatřena převáděcím železobetonovým potrubím D = 400 mm, které bude uloženo v úrovni dna nad objektem v nulovém sklonu. K výpočtu průtočné kapacity potrubí v tělese přehrážky je, při zanedbání vlivu nepatrné přítokové rychlosti vody a bez ovlivnění dolní vodou, použita rovnice pro výtok vody z nádrže malým otvorem s nátrubkem, ve tvaru Q=4.4285*µ*S*(h T +y P ) 0.5 Výsledky výpočtu hloubky vody na přelivné hraně přehrážky při průtocích různé četnosti výskytu jsou uvedeny v následujícím tabulkovém přehledu. Při průtoku Q P nedojde k přelivu vody, při průtoku Q 100 bude hladina vody 0.89 m nad přelivnou hranou, při tom 69 % průtoku bude přepadat přes přeliv a 39 % průtoku bude procházet potrubím. Obdélníkový přeliv s bočním zúžením b = 1.50 m, potrubí D = 400 mm Parametr Symbol m.j. Q P Q 5 Q 10 Q 20 Q 50 Q 100 Přeliv Návrhový průtok Q N m 3 s -1 1.110 1.400 1.740 2.210 2.610 Spád přehrážky s m 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 2.500 Délka přelivné hrany b m 1.500 1.500 1.500 1.500 1.500 1.500 Pořadnice sklonu svahů sekce m 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Tloušťka přelivné konstrukce t m 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 Hloubka vývaru d m 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Sklon spadiště i P 0.0716 0.0716 0.0716 0.0716 0.0716 0.0716 Přítoková rychlost vody v O ms -1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Corriolisovo číslo α 1.120 1.120 1.120 1.120 1.120 1.120 Tloušťka přelivného paprsku y P m 0.001 0.345 0.500 0.631 0.815 0.964 Výška energie k přelivné hraně E P m 0.001 0.345 0.500 0.631 0.815 0.964 Index přepadu i P 2000 5.797 4.000 3.170 2.454 2.075 Součinitel přepadu M 1.330 1.330 1.330 1.422 1.448 1.461 Průtok Q m 3 s -1 0.000 0.386 0.658 0.979 1.424 1.808 Potrubí Průměr potrubí D m 0.400 0.400 0.400 0.400 0.400 0.400 Výtokový součinitel µ 0.800 0.800 0.800 0.800 0.800 0.800 Hloubka těžiště pod přelivem h T m 2.3000 2.3000 2.3000 2.3000 2.3000 2.3000 Plocha průtočného profilu S m 2 0.1257 0.1257 0.1257 0.1257 0.1257 0.1257 Průtok vody Q m 3 s -1 0.675 0.724 0.745 0.762 0.786 0.804 Rychlost vody v potrubí v o ms -1 5.37 5.76 5.93 6.07 6.25 6.40 Celkový průtok Q N m 3 s -1 0.675 1.110 1.403 1.741 2.210 2.612 Podíl průtoku přes přeliv Q P % 0 35 47 56 64 69 Podíl průtoku potrubím Q PO % 100 65 53 44 36 31

1.3. Výpočet podjezí přehrážky Výpočet parametrů proudění v korytě pod přehrážkou je proveden s použitím Manningova vztahu pro opevnění hrubou kamennou rovnaninou. Výpočet doskoku vodního paprsku byl proveden podle vztahu L P = 1.64*(E P *(s+d+l P *i P +0.24*E P )) 0.5 Protože výpočtem koryta pod objektem přehrážky bylo zjištěno bystřinné proudění, bude podjezí provedeno jako zdrsněné spadiště. Délka spadiště byla pro velikost výstupku drsnosti podjezí d = 0.2 m stanovena na základě výpočtu úseku nerovnoměrného proudění s použitím rychlostního součinitele podle Mostkova C=22logR S /k+9.5k/r S +1.5 V konstrukci přehrážky bude použita největší délka spadiště, která byla vypočtena pro průtok Q 100, a to L = 8.5 m. Výsledky výpočtů jsou uvedeny v následujících tabulkách. Výpočet doskoku vodního paprsku Parametr Symbol m.j. Q 5 Q 10 Q 20 Q 50 Q 100 Návrhový průtok Q N m 3 s -1 1.110 1.400 1.740 2.210 2.610 Spád přehrážky s m 2.730 2.730 2.730 2.730 2.730 Sklon spadiště i P 0.0716 0.0716 0.0716 0.0716 0.0716 Přítoková rychlost vody v O ms -1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Tloušťka přelivného paprsku y P m 0.345 0.5 0.631 0.815 0.964 Energetický horizont k přelivu E P m 0.345 0.500 0.631 0.815 0.964 Doskok paprsku L P m 1.650 2.006 2.273 2.612 2.865 Výpočet podjezí Parametr Symbol m.j. Q 5 Q 10 Q 20 Q 50 Q 100 Návrhový průtok Q N m 3 s -1 1.110 1.400 1.740 2.210 2.610 Spád objektu s m 2.730 2.730 2.730 2.730 2.730 Pořadnice sklonu svahů m 1 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 Šířka dna vývaru b 1 m 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 Sklon dna podjezí i P 0.0716 0.0716 0.0716 0.0716 0.0716 Výstupek drsnosti v podjezí k m 0.200 0.200 0.200 0.200 0.200 Tloušťka přelivného paprsku y P m 0.345 0.500 0.631 0.815 0.964 Délka doskoku paprsku L P m 1.649 2.006 2.273 2.612 2.865 Hloubka vody pod stupněm y D m 0.242 0.278 0.316 0.364 0.402 Rychlost vody v dolním v D m 2.048 2.214 2.378 2.569 2.711 profilu Corriolisovo číslo α 1.200 1.200 1.200 1.200 1.200 Hloubka v profilu dopadu y 1 m 0.078 0.094 0.114 0.139 0.159 Plocha profilu podjezídoskok S 1 m 0.162 0.197 0.241 0.297 0.343 Rychlost vody v profilu v 1 m 2 s -1 6.848 7.113 7.220 7.433 7.603 dopadu Energie v místě dopadu 1E 1 m 3.193 3.374 3.524 3.732 3.899 Energie v místě dopadu 2E 1 m 2.948 3.189 3.304 3.520 3.696 Střední šířka dna podjezí b S m 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 Stř. pořad. sklonu břehu podjezí m S m 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000

Střední hloubka vody y S m 0.160 0.186 0.215 0.252 0.281 v podjezí Střední plocha profilu S S m 0.346 0.407 0.476 0.566 0.640 podjezí Střední rychlost vody v S m 2 s -1 3.212 3.443 3.654 3.903 4.080 v podjezí Střední hydraulický poloměr R S m 0.141 0.161 0.183 0.209 0.229 Rychlostní součinitel C M 11.638 11.229 11.036 11.011 11.091 Mostkova Sklon čáry energie v podjezí i E 0.5405 0.5841 0.6003 0.6016 0.5910 Energie dolní vody E D m 0.499 0.578 0.662 0.768 0.852 Délka nerovnoměr. proudění L N m 5.223 5.095 4.996 5.192 5.476 Délka spadiště L m 6.872 7.101 7.269 7.804 8.341 1.4. Určení retenčního účinku přehrážky Pro výpočet retenčního účinku přehrážky jsou k dispozici pouze odtokové údaje, předané ČHMÚ. Orientační posouzení průběhu Q 100 je provedeno pro kritický příčinný déšť s použitím trojúhelníkové transformace hydrogramu. Takto získané parametry jsou uvedeny v následující tabulce. Určení objemu povodňové vlny Parametr Symbol m.j. Q 5 Q 10 Q 20 Q 50 Q 100 Návrhový průtok Q N m 3 s -1 1.110 1.400 1.740 2.210 2.610 Trajektorie odtoku 1 L 1 m 400 400 400 400 400 Trajektorie odtoku 2 L 2 m 205 205 205 205 205 Trajektorie odtoku 3 L 2 m 250 250 250 250 250 Rychlost koncentrace 1 v 1 ms -1 0.50 0.55 0.60 0.70 0.85 Rychlost koncentrace 2 v 2 ms -1 0.85 0.90 0.95 1.00 1.10 Rychlost koncentrace 3 v 2 ms -1 2.10 2.20 2.25 2.30 2.40 Doba odtoku 1 t 1 s 800 727 667 571 471 Doba odtoku 2 t 2 s 241 228 216 205 186 Doba odtoku 3 t 2 s 119 114 111 109 104 Doba koncentrace t S s 1 160 1 069 994 885 761 Doba koncentrace t m min 19 18 17 15 13 Objem povodňové vlny W m 3 1 288 1 496 1 729 1 956 1 987

Výpočet objemu retenčního prostoru přehrážky Profil Vzdálenost Vodní retenční prostor m m m m 2 Celkem 2 59.06 3 10.50 30.08 44.57 467.99 4 10.50 2.93 16.51 173.30 4a 5.50 0.00 1.47 8.06 649.35 Orientační posouzení úrovně snížení povodňové vlny bylo provedeno podle vztahů pro snížený průtok v m 3 a pro snížení povodňové vlny v % : Q 100R = Q 100 *(1-(W R /(T*Q 100 )) dq = 100 (1-Q 100R /Q 100 ) Snížení povodňové vlny Parametr Symbol m.j. Q 5 Q 10 Q 20 Q 50 Q 100 Návrhový průtok Q m 3 s -1 1.110 1.400 1.740 2.210 2.610 Objem povodňové vlny W m 3 1 288 1 496 1 729 1 956 1 987 Doba koncentrace t S s 1 160 1 069 994 885 761 Objem retenčního prostoru W R m 3 649 649 649 649 649 Trvání kritické srážky T s 1 160 1 069 994 885 761 Snížený průtok Q 100R m 3 0.551 0.793 1.087 1.477 1.757 Snížení povodňové vlny dq % 50.40 43.38 37.54 33.18 32.67 Vlivem retence vody nad přehrážkou dojde ke snížení kulminačního průtoku až o 50 %, při průtoku Q 100 to bude snížení o 1 / 3. Lze tedy považovat retenční účinek přehrážky za účinný. 1.5. Statické posouzení Posouzení tělesa přehrážky drátokamenné konstrukce (z gabionových košů) je provedeno výpočtem pro svislou konzolu v ose přelivné sekce výšky 3 m a pro svislou konzolu výšky 4 m. Stabilita konzoly proti překlopení je prokázána koeficientem bezpečností k 1 = 1.97, resp. 2.05 > 1.5, stabilita konzoly proti posunutí součinitelem bezpečnosti k 2 = 1.35, resp. 1.43 > 1.2 Délka 1 / 6 základny tělesa přehrážky je c = 0.38 m, excentricita výslednice sil je e = 0.55, resp, 0.64 m, vzdálenost působiště výslednice sil od okraje tělesa přehrážky je n = 0.60, resp. 0.52 m. Největší napětí v základové spáře tělesa přehrážky bylo vypočteno podle následujících rovnic σ o = G : b = 154.81 : 1.8 = 66.70 kpa σ 1 = σ o ( 1 + 6 e : b ) = 0.67 σ o = 177.12 kpa σ max = 2G / 3bn = 86.27 kpa

Ve smyslu ČSN 73 1001 Základová půda pod plošnými základy lze posuzovaný objekt zatřídit z hlediska zakládání do 1. geotechnické kategorie. S použitím tab.2 a tab.15 přílohy 6 citované normy lze zatřídit základovou půdu do třídy MG (hlína štěrkovitá) s tabulkovou výpočtovou únosností R = 300 kpa. Vypočtenému zatížení spáry základové podmínky na staveništi vyhovují. Postup výpočtu a dílčí výsledky statického posouzení tělesa přehrážky vyplývají z následující tabulkové sestavy. Statické posouzení tělesa přehrážky Parametr Symbol m.j Sekce I. Sekce I/2. Sekce II. Spád přehrážky s M 2.500 1.000 2.500 Výška koše 1. H 1 M 1.500 1.500 šířka koše 1. b 1 M 2.300 2.300 Výška koše 2. H 2 M 1.500 1.500 1.500 šířka koše 2. b 2 M 2.000 2.000 2.000 Statické posouzení tělesa přehrážky - pokračování Parametr Symbol m.j. Sekce I. Sekce I/2. Sekce II. Výška koše 3. H 3 M 1.000 šířka koše 3. b 3 M 1.000 Hloubka vývaru d M 0.000 0.000 0.000 Měrná tíha zdiva γ Z tm -3 2.100 2.100 2.100 Měrná tíha vody γ V tm -3 1.000 1.000 1.000 Tloušťka přepadajícího paprsku y P M 0.964 0.964 0.964 Součinitel tření v základové spáře f 0.550 0.550 0.550 Tíha sekce I. G 1 kp A 71.044 0.000 71.044 Tíha sekce II. G 2 kp A 61.778 61.778 61.778 Tíha sekce III. G 3 kp A 0.000 0.000 20.593 Tíha tělesa přehrážky G kp A 132.822 61.778 153.415 Výška zatěžovacího obrazce H P M 2.500 1.000 3.464 Zatěžovací obrazec vodního tlaku F P m 2 5.535 1.464 6.000 Vodní tlak P kp A 54.276 14.356 58.833 Rameno vodního tlaku r P M 1.515 0.443 1.655 Moment vodního tlaku M P kp A m 82.220 6.361 97.348 1/6 základové spáry c m 0.383 0.333 0.383 Koeficient bezpečnosti pro překlopení k 1 1.970 9.712 2.045 Koeficient bezpečnosti pro posunutí k 2 1.346 2.367 1.434 Moment k ose základny M C kp A m 72.954 6.361 97.348 Vzdálenost působiště od středu základu e M 0.549 0.103 0.635 Vzdálenost působiště od okraje tělesa n M 0.601 0.897 0.515 Zatížení základny tělesa přehrážky σ O kp A 57.749 30.889 66.702 Napětí základové spáry 1 σ 1 kp A 140.494 40.431 177.116 Napětí základové spáry 2 σ 2 kp A -24.996 21.347-43.712 Napětí základové spáry za vyloučení tahu σ max kp A 64.086 22.956 86.269

2. KONSTRUKCE PŘEHRÁŽKY Těleso přehrážky o spádu 2.5 m má výšku až 4.00 m a bude provedeno z gabionových košů vyplněných lomovým kamenem. Těleso přehrážky bude zapuštěno pod úroveň terénu o 0.5 m a bude uloženo na základovou desku tl. 200 mm z vodostavebního betonu V 4 T 50 B12.5 a podkladovou vrstvu ze štěrku tl. 200 mm, celková hloubka založení bude 0.9 m. Tloušťka tělesa přehrážky v základu je 2.3 m, tloušťka v přelivné hraně je 2.00 m, tloušťka tělesa v koruně křídel je 1.00 m. Délka tělesa přehrážky je 28.5 m, křídla jsou zapuštěna do rostlého terénu boků strže 1.15 a 1.40 m. Přelivná sekce je obdélníková, délka přelivné hrany je 1.5 m, výška přelivné sekce je 1.0 m. V tělese přehrážky je v úrovni dna strže nad přehrážkou osazeno železobetonové potrubí D = 400 mm, které bude převádět nízké průtoky a za povodňových stavů bude sloužit k transformaci průtoku. Kamenitá výplň koše bude v okolí potrubí prolita cementovou maltou, kolem potrubí tak vznikne monolitický blok. Předprah podjezí přehrážky bude proveden jako zajišťovací pas v úrovni dna z vodostavebního betonu V 4 T 50 B20 o tloušťce 0.7 m a hloubce založení 1.0 m. Podjezí má obdélníkový půdorys, šířka dna je 2.0 m. Průtočný profil podjezí je lichoběžníkový, má hloubku 0.7 m, sklon svahů je 1:1. Dno a břehy budou stabilizovány rovnaninou z lomového kamene, složenou z velkých kamenů délky 400 až 600 mm tak, aby vznikl velmi drsný povrch koryta. Rovnanina bude uložena na podkladní vrstvu ze štěrku tl. 200 mm. Délka dopadiště přehrážky je 8.5 m, se započtením předprahu a s ohledem na umístění přelivné hrany je účinná délka podjezí 9.5 m. Pod předprahem podjezí bude dno strže v délce 7.5 m upraveno v lichoběžníkovém profilu, šířka dna bude b = 2.0 m, hloubka 0.7 m a břehy budou upraveny ve sklonu 1:1. Průtočný profil koryta je shodný s profilem předprahu. Opevnění dna a břehů bude provedeno jako rovnanina z lomového kamene, složená z velkých kamenů délky 300 až 400 mm tak, aby vznikl velmi drsný povrch koryta. Rovnanina bude uložena na podkladní vrstvu ze štěrku tl. 200 mm. Opevnění bude navazovat na betonový obrubník potrubí D = 200 mm. 3. PODMÍNKY REALIZACE Stavba přehrážky bude prováděna ve ztížených podmínkách v úzké strži, zarostlé dřevinami nad zastavěnou částí intravilánu města Horní Slavkov. Území je dopravně přístupné, terén na staveništi je únosný, je však značně sklonitý a nerovný. Před započetím zemních prací budou odstraněny křoviny a některé stromy rostoucí v profilu tělesa přehrážky. Při hloubení základových jam a rýh bude provedeno pažení, při výstavbě přehrážky bude použito lešení. 4. MANIPULACE S VÝKOPKEM Při výstavbě přehrážky a při úpravě koryta bude proveden výkop koryta v objemu 54.20 m 3, odkopávky v objemu 324.23 m 3 a výkop jam a rýh v objemu 112.27 m 3. Na staveništi bude skryta povrchová vrstva zeminy v množství 17.00 m 3 a bude použito 38.72 m 3 ornice k překrytí nově vytvořených zemních ploch. Do hutněných násypů bude uloženo 121.59 m 3 zeminy a zhutněný zásyp kolem objektů bude činit 46.55 m 3. Vznikne přebytek výkopku v množství 324.26 m 3, který bude přesunut mimo staveniště.

5. VÝKAZY KUBATUR V následujících tabulkových přehledech jsou uvedeny výměry ploch a kubatur hlavních prací a konstrukcí. Profil Vzdálenost Sejmutí povrchové vrstvy Rozprostření ornice m m m m 2 m m m 2 B-B 9.50 9.50 C-C 7.50 13.40 11.45 85.88 13.80 11.65 103.50 D-D 8.50 6.40 9.90 84.15 16.70 15.25 141.95 2 0.00 0.00 3 10.50 0.00 0.00 0.00 13.50 6.75 70.88 4 10.50 0.00 0.00 0.00 0.00 6.75 70.88 4a 5.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 celkem 170.03 387.20 X Profil Vzdálenost Svahování násypů Svahování výkopů m m m m 2 m m m 2 B-B 9.70 2.50 C-C 7.50 13.70 11.70 87.75 2.00 2.25 15.00 D-D 8.50 6.80 10.25 87.13 12.60 7.30 107.10 2 0.00 0.00 3 10.50 0.00 0.00 0.00 13.60 6.80 71.40 4 10.50 0.00 0.00 0.00 0.00 6.80 71.40 4a 5.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 celkem 174.88 264.90 X Profil Vzdálenost Úprava pláně Výkop koryta m m m m 2 m m m 2 B-B 2.50 2.84 C-C 7.50 2.70 2.60 20.25 2.84 2.84 21.30 D-D 8.50 2.70 2.70 22.95 3.87 3.36 32.90 2 0.00 3 10.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 10.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4a 5.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 celkem 43.20 54.20

Profil Vzdálenost Odkopávky Násyp X m m m m 2 m m m 2 B-B 0.00 4.09 C-C 7.50 0.00 0.00 0.00 12.37 8.23 92.78 D-D 8.50 6.08 3.04 25.84 3.39 7.88 28.82 2 2.30 6.55 6.32 14.52 121.59 3 10.50 23.76 15.16 159.13 4 10.50 0.00 11.88 124.74 4a 5.50 0.00 0.00 0.00 celkem 324.23 Zásyp kolem objektů plocha tloušťka objem plocha tloušťka objem m 2 m m 3 m 2 m m 3 Hloubení jam 31.03 3.50 108.61 31.03 1.50 46.55 Hloubení rýh 5.24 0.70 3.67 X Podkladní štěrková vrstva, tl. 200 mm Drátokamenné koše délka šířka plocha délka výška šířka objem m m m 2 m m m m 3 12.00 2.30 27.60 12.00 1.00 2.30 27.60 7.50 4.40 33.0 17.00 0.50 2.30 19.55 8.50 4.50 38.25 21.00 0.50 2.00 21.00 24.00 0.50 2.00 24.00 26.00 0.50 2.00 26.00 9.00 1.00 1.00 9.00 18.00 1.00 1.00 18.00 Celkem 98.85 Celkem 145.15 Podkladní beton V 4 T 50 B12.5, tl. 200 mm Rovnanina z lomového kamene délka šířka plocha délka šířka tloušťka objem m m m 2 m m m m 3 12.00 2.30 27.60 7.50 4.20 0.40 12.60 5.00 2.30 11.50 8.50 4.30 0.60 21.93 4.00 2.00 8.00 3.00 2.00 6.00 2.00 2.00 4.00 2.50 1.00 2.50 Celkem 59.60 Celkem 34.53 Zajišťovací betonový pas V 4 T 50 B20 plocha tloušťka objem m 2 m m 3 5.24 0.70 3.67 Celkem 3.67