MOŽNOSTI SIMULACE PŘÍMÉHO VÁLCOVÁNÍ TENKÝCH OCELOVÝCH BRAM V LABORATOŘÍCH VŠB TECHNICKÉ UNIVERZITY OSTRAVA
|
|
- Alžběta Kašparová
- před 6 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 MOŽNOSTI SIMULACE PŘÍMÉHO VÁLCOVÁNÍ TENKÝCH OCELOVÝCH BRAM V LABORATOŘÍCH VŠB TECHNICKÉ UNIVERZITY OSTRAVA Ivo Schindler, Petr Kozelský, Tomáš Kubina, Martin Radina, Janusz Dänemark a Jana Poláchová, Karel Čmiel b a) VŠB Technická univerzita, Ústav modelování a řízení tvářecích procesů, 17. listopadu 15, Ostrava Poruba, ČR, ivo.schindler@vsb.cz b) TŘINECKÉ ŽELEZÁRNY, a.s., Technologie a výzkum, Třinec, ČR, karel.cmiel@trz.cz Abstract The laboratory complex allowing the simulation of direct strip rolling from cast steel slabs was developed and turned to work. The steel specimens are melted in vacuum induction furnace and then cast into a demountable mould which allows quickly to put out the solidifying semi-finished product at so high temperatures that the possible phase transformation austenite ferrite does not take place. The temperature of cooling cast is balanced in electric resistance furnace and the specimen is immediately hot rolled at the automated two-stand rolling mill Tandem. The significant decrease of carbon and aluminium content occurred during remelting of a plain-carbon steel. The chemical composition of a free-cutting stainless Cr-Ni steel was almost changeless after remelting. The local analysis of casts showed their high homogeneity of chemical composition both at longitudinal and transverse direction. But the macrostructure analysis revealed structural heterogeneity and even pores in axial part of casts. Evaluating microstructure of directly or conventionally rolled plain-carbon steel it was found that the representative place of cast specimen is located in the middle of its height and transverse section. Hot rolling by 6 draughts of total quantity 68 % led to obtaining the analogous microstructure after conventional and direct rolling. Rolling of a free-cutting stainless steel (10 draughts) discovered that for complete elimination of casting defects the deformation of up to 85 % was necessary. The microstructure (grain size, sulphide inclusions shape) of conventionally and directly rolled specimens corresponded already at total deformation 80 %. 1. ÚVOD Výroba ocelových pásů v uplynulých letech prošla řadou převratných inovací, jejichž podstata spočívá ve zkrácení a integraci původně přetržitého metalurgického cyklu. Dva donedávna ještě zcela samostatné pochody, výroba oceli a válcování pásů, jsou nyní důsledně propojeny plynulým odléváním bram v naprosto spojitý, výhledově až nekonečný proces [1]. Tyto tendence pronikly zpočátku do integrovaných hutních závodů a později se staly základnou nově budovaných minihutí, které vykazují nižší energetickou náročnost výroby pásů, vyšší produktivitu práce a velmi příznivé ceny ocelových pásů [2]. Špičková úroveň jakosti ocelových pásů je podmíněna výrobou mimořádně metalurgicky čisté oceli plynule odlévané do formátu bram. Během odlévání cílevědomě vylepšovaná licí struktura ztrácí postupně některé typické vady stacionárně odlévané oceli a k její přeměně na konečný produkt se proto vystačí s mnohem menším stupněm celkové deformace [3]. Tím současně vznikají dříve netušené možnosti cíleného ovlivňování vývoje struktury (potažmo - 1 -
2 výsledných mechanických vlastností) během spojitého procesu odlévání, tuhnutí, tváření materiálu a jeho řízeného ochlazování z doválcovací teploty. Další možnosti ovlivňování vývoje struktury vyplývají z postupného zmenšování tloušťky plynule odlévaných bram. Z běžně odlévaných tlustých bram o tloušťce 150 až 250 mm se již přechází na tenké bramy tloušťky 30 až 50 mm a ověřuje se odlévání pásů, kde se za nejmenší dosažitelnou tloušťku považuje výhledově až 1 mm [4]. Aplikace tenčí bramy urychluje tuhnutí, potlačuje vznik segregací a zjemňuje licí strukturu. V nově projektovaných a mnohde již budovaných zařízeních se přechází dokonce na tzv. přímé válcování, pro které je příznačné bezprostřední propojení plynulého odlévání a válcování. V Ústavu modelování a řízení tvářecích procesů VŠB-TUO byl vybudován laboratorní komplex, umožňující zjednodušenou simulaci přímého válcování tenkých ocelových bram. Předložený příspěvek shrnuje první experimentální poznatky zde získané. 2. POPIS LABORATORNÍHO VYBAVENÍ A POSTUPU Ve vakuové indukční peci (obr. 1) je za přispění argonové ochranné atmosféry jednorázově přetaven a odlit ocelový polotovar o hmotnosti do 1 kg. Lije se do dvoudílné litinové kokily, jejíž dno nahrazuje měděná deska. Vnitřní dutina kokily měla původně obdélníkový příčný průřez tloušťka 20 x 40 mm. Protože však byly potíže s vyjmutím tuhnoucího polotovar, přistoupilo se ke zkosení kratších vnitřních stěn kokily a výsledný odlitek po smrštění má tedy po průřezu tvar nepravidelného šestiúhelníku (obr. 2), resp. obdélníku o výšce asi 19,5 mm a šířce 38 až 43 mm se zkosenými stěnami. Takovýto odlitek je považován za zjednodušený model tenké plynule lité bramy, určené přednostně k přímému válcování do podoby pásu. Je pochopitelné, že makrostruktura takovéhoto polotovaru se do jisté míry liší od struktury plynule lité bramy odpovídající tloušťky, ale i od struktury vzorku, připravovaného přetavením na plastometru (např. typu Gleeble). Takovéto zjednodušení je při našich experimentech zatím nezbytné. Obr. 2 : Příčný řez odlitkem z nízkouhlíkové oceli Obr. 1 : Laboratorní přetavovací pec Kvalifikovaná obsluha dokáže vyjmout tuhnoucí polotovar z lehce rozebíratelné kokily řádově v několika málo desítkách sekund po odlití, takže jeho teplota ani v rychle chladnoucích podélných hranách nepodkročí teplotu 1000 C (nebereme v úvahu tenkou patní část odlitku, dotýkající se měděného dna ). Díky tomu se lze vyhnout případným fázovým transformacím a zkoumat deformační chování původní hrubozrnné licí struktury
3 METAL 2001 Obr. 3 : Pohled na obě stolice tratě Tandem a sprchovací zařízení na výběhovém úseku válečkových dopravníků Následuje krátkodobé vyrovnání teploty v celém objemu odlité bramky, a to za použití některé z mobilních laboratorních pecí (maximální teplota takového dohřevu je 1200 nebo 1340 C, podle aplikované elektrické odporové pece). Bezprostředně navazuje válcování za tepla na automatizované dvoustolicové trati Tandem (obr. 3), jejíž aktuální parametry byly popsány dříve (viz např. [5-7]). Zatím nebyla využita možnost válcování takto za tepla tvářených polotovarů na nově vyvinuté bezstojanové předepjaté stolici Q110, určené k válcování tenkých pásků za studena (obr. 4). Struktura přímo válcovaných pásů je pak porovnávána s charakteristikami vývalků, které prošly shodným deformačním režimem, ale jejichž výchozí polotovary měly strukturu již dříve protvářenou nebo litou, ale ovlivněnou fázovými transformacemi při ochlazování a zpětném ohřevu na teplotu tváření. Obr. 4 : Válcovací stolice Q110 (průměr pracovních válců 62 mm) -3-
4 3. PROVEDENÉ EXPERIMENTY 3.1 Chemické analýzy Pro přetavování byly využity dva typy oceli nelegovaná nízkouhlíková, resp. automatová korozivzdorná (austenitická, se sírou). Chemické analýzy výchozích i přetavených vzorků byly provedeny na optickém emisním spektrometru LECO GDS-750A (zaměřované místo má tvar kruhu o průměru asi 4 mm) viz tab. 1. Prokázalo se, že složení korozivzdorné oceli se přetavováním nijak znatelně nezměnilo, snad s výjimkou mírného úbytku křemíku. Naopak v případě nízkouhlíkové oceli vyhořela téměř polovina obsahu uhlíku a prakticky veškerý hliník, obsah manganu se snížil asi o čtvrtinu. Překvapila však homogenita chemického složení odlitků po výšce i po průřezu jednotlivých příčných řezů. Pravděpodobně díky poměrně rychlému tuhnutí se neprojevily žádné rozdíly v lokálním výskytu jednotlivých prvků, které by přesahovaly běžný rozptyl výsledků. Tabulka 1 : Chemické složení použitých ocelí po přetavení (v hm. %) ocel nízkouhlíková ocel korozivzdorná C 0,09 0,06 Mn 0,32 1,34 Si 0,16 0,32 P 0,029 0,036 S 0,032 0,24 Cr 0,08 16,8 Ni - 9,3 Mo - 0,33 Al 0, Makrostruktura odlitků Obr. 4 : Makrostruktura podélných řezů odlitků ze zkoumaných ocelí - 4 -
5 Obr. 5 : Makrostruktura vybraných příčných řezů odlitku z automatové austenitické oceli Lité bramky byly rozřezány, ofrézovány a běžnými metalografickými postupy se sledovala jejich makrostruktura v podélném i příčném směru. Nízkouhlíková ocel byla leptána Nitalem, austenitická pak Adlerovým leptadlem. Z obr. 4 je zřejmé, že při nedostatečném dolití hlavy se v osové části odlitku objevují velmi výrazné licí vady, zasahující ve formě pórů až za polovinu jeho výšky. Austenitická ocel na rozdíl od oceli nízkouhlíkové neprošla při chladnutí fázovou transformací, což se projevilo mnohem heterogennější makrostrukturou a celkově hrubším zrnem. Písmena A až D a X korespondují s umístěním vybraných příčných řezů, jejichž makrostruktury jsou uvedeny na obr. 2 a 5. Strukturní rozdíly jsou samozřejmě opět patrnější u korozivzdorné oceli. 3.3 Strukturně reprezentativní místo laboratorně lité bramky Odlitky z nízkouhlíkové oceli byly přímo nebo konvenčně (tedy po ochlazení na 300 C a ohřevu na 1200 C) válcovány vratně na stolici B trati Tandem, a to celkem 6 výškovými úběry o velikosti 18 až 16 %. Měřila se teplota před 3. průchodem (1090 C), před 5. průchodem (1030 C) a po 6. úběru (970 C). Tloušťka výsledného provalku je 6,1 mm, což odpovídá sumárnímu výškovému úběru 68 %. Běžnými postupy studovaná mikrostruktura (Nitalem leptané výbrusy u paty, v polovině výšky a u hlavy odlitku) byla prakticky úplně shodná v případě konvenčního válcování, kdy opakovaná transformace austenit ferit austenit vedla k homogenizaci a zjemnění výchozí struktury (obr. 6). Hlavové a patní části přímo válcovaného odlitku měly obdobný charakter, výrazně odlišný (nerovnoměrnější a jemnozrnnější) než partie odpovídající polovině výšky odlitku (obr. 7), která naopak plně koresponduje s mikrostrukturou konvenčně tvářeného vývalku. Z toho bylo odvozeno reprezentativní místo lité bramky z hlediska následných mikrostrukturních analýz příslušného vývalku osová partie příčného řezu, vedeného v polovině výšky odlitku, resp. v polovině délky hotového vývalku. Obr. 6 : Mikrostruktura vývalku z nízkouhlíkové oceli (konvenční válcování odlitku) - 5 -
6 a) patní část původního odlitku b) oblast v polovině délky Obr. 7 : Mikrostruktura vývalku z nízkouhlíkové oceli (přímé válcování) 3.4 Makrostruktura vývalků Bramky odlité z automatové austenitické oceli byly přímo válcovány z teploty 1220 C celkem 10 výškovými úběry o velikosti 19 až 14 %. Zapojily se obě stolice tratě Tandem a válcovalo se vždy dvojicí velmi rychle po sobě jdoucích úběrů s následující pauzou o délce 5 až 8 s, využitou k současnému přestavění válců a reverzaci. Povrchová teplota polotovaru před 5. úběrem byla asi 1075 C, před poslední dvojicí úběrů pak zhruba 930 C. Ve vybraných okamžicích se válcování přerušovalo a polotovary nechaly volně vychladnout na vzduchu. Po 3. úběru bylo dosaženo tloušťky 11,1 mm a sumárního výškového úběru cca 43 %, po 4. úběru tloušťky 8,6 mm (celkem úběr 56 %), po 8. úběru tloušťky 3,9 mm (tj. 80 %) a konečně po posledním 10. úběru tloušťky 3,0 mm (tj. 85 %). Ze studia makrostruktur takto získaných vývalků (v podélném řezu ve směru válcování, viz obr. 8) vyšlo najevo, že opakovanou rekrystalizací lze konkrétní výchozí strukturu dostatečně zhomogenizovat a zjemnit celkovou výškovou deformací okolo 80 %. K dokonalému zaválcování všech pórů však byly nezbytné ještě další dva průchody a tedy celková deformace asi 85 %. 3.5 Mikrostruktura vývalků z korozivzdorné oceli Výše popsané postupy válcování za tepla byly zopakovány ještě pro případ rozměrově shodných výchozích vzorků, vyrobených však z protvářené austenitické automatové oceli. Po elektrolytickém naleptání kyselinou Obr. 8 : Makrostruktura vývalků z automatové austenitické oceli po odstupňované celkové deformaci šťavelovou pak byla porovnávána mikrostruktura analogicky válcovaných vzorků, ovšem při různém výchozím stavu. Jak je zřejmé z obr. 9a,b, výchozí licí struktura je podstatně hrubo
7 zrnnější a především vykazuje nerovnoměrnější distribuci sulfidických vměstků než struktura již dříve protvářená. Ani po sumární deformaci 56 % nebyly mikrostruktury odpovídajících si vývalků shodné licí struktura vykazuje zrna velmi se různících parametrů (obr. 9c,d). S dalším postupem válcování se strukturní charakteristiky obou typů vývalků stále více sbližují a po celkové deformaci 85 % už se velikostí a protaženým tvarem zrn i vměstků prakticky neliší. U obou hotových provalků jsou vidět náznaky mírně zvlněných pásů probíhajících v celé jejich délce, typických pro vysoce protvářený austenit (obr. 9e,f). 4. ZÁVĚRY Byl vybudován laboratorní komplex, umožňující poměrně levné fyzikální modelování procesu přímého válcování tenkých ocelových bram. Technicky i organizačně byla zvládnuta metodika experimentu tak, že odlité polotovary je možno vložit do pece za účelem vyrovnání teploty před případným průběhem fázové transformace austenit ferit. První praktické zkušenosti vedly k lokalizaci místa odlitku s reprezentativní strukturou, které je posléze zvoleno k mikrostrukturním analýzám. U dvou značně rozdílných typů oceli byly určeny úběrové podmínky přímého válcování, vedoucí k získání shodné struktury jako po konvenčním tváření za tepla. Další experimenty budou mj. zaměřeny na eliminaci potíží se změnami chemického složení materiálu během jeho přetavování, na měření teploty taveniny a na optimalizaci tvaru odlitku, resp. dutiny kokily. Postupně je zvládán problém nadměrné pórovitosti osové části odlitku. Bylo by samozřejmě vhodné ověřit shodu makrostruktury laboratorně odlité bramky a plynule lité bramy o tloušťce kolem 20 mm, čemuž však zatím brání především dostupnost srovnatelného materiálu. Lze předpokládat, že popsaným postupem získaná struktura je odpovídajícím provozním podmínkám bližší než struktura vzorku přetavovaného a řízeně tuhnoucího v podmínkách plastometrického zkoušení. Jednoznačnou výhodou popsaného postupu fyzikálního modelování pak je značná příbuznost s provozními postupy válcování a efektivní možnost dalšího studia hotového vývalku (např. zkouškou tahem). To je dáno dostatečnými rozměry zkušebního vzorku a značnou homogenitou deformace v jeho objemu. LITERATURA [1] NIKAIDO, H., aj. Revue de Métallurgie, 1998, č. 1, s [2] SZEKELY, J., TRAPAGA, G. Met. Plant and Techn. Int., 1994, č. 4, s [3] LEHMAN, A., TALLBÄCK, G., RULLGÅRD, A. Steel Times, 1996, č. 7, s [4] SIMON, R. W., aj. Stahl und Eisen, 1997, č. 5, s [5] SCHINDLER, I. Hutnické listy, 1998, č. 7-8, s [6] SCHINDLER, I., aj. Hutnické listy, 1999, č. 7-8, s [7] SCHINDLER, I., aj. In Advanced Technology of Plasticity 1999, Proceedings of the 6 th International Conference on Technology of Plasticity. Nürnberg: Springer-Verlag Berlin, 1999, Vol. 1, s Práce byly prováděny v rámci projektu GA ČR 106/01/
8 METAL 2001 a) přímé válcování výchozí struktura odlitku b) výchozí stav tvářeného a ohřátého vzorku c) přímé válcování struktura po 4. úběru d) konvenční válcování struktura po 4. úběru e) přímé válcování struktura po 10. úběru d) konvenční válcování struktura po 10. úběru Obr. 9 : Mikrostruktura vývalků z automatové korozivzdorné oceli -8-
STUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA. Libor Černý a, Ivo Schindler b
STUDIUM DEFORMAČNÍHO CHOVÁNÍ NÍZKOUHLÍKOVÉ OCELI PŘI FINÁLNÍM DVOUPRŮCHODU NA PÁSOVÉ TRATI STECKEL ZA TEPLA Libor Černý a, Ivo Schindler b a NOVÁ HUŤ, a.s., oddělení Technický rozvoj a ekologie, Vratimovská
VíceMODELOVÁNÍ VÁLCOVÁNÍ TEPLÉHO OCELOVÉHO PÁSU KONSTRUKČNÍCH JAKOSTÍ NA LABORATORNÍ VÁLCOVACÍ TRATI TANDEM
MODELOVÁNÍ VÁLCOVÁNÍ TEPLÉHO OCELOVÉHO PÁSU KONSTRUKČNÍCH JAKOSTÍ NA LABORATORNÍ VÁLCOVACÍ TRATI TANDEM Libor Černý a Ivo Schindler b a) Výzkumný a zkušební ústav, NOVÁ HUŤ, a. s. Ostrava, ČR b) Ústav
Vícepředválcovací vratné stolice Spojité hotovní pořadí
je přednostně určena k optimalizačním simulacím podmínek teplotně řízeného válcování a ochlazování tyčí kruhového průřezu i ke studiu procesů intenzivního tváření za tepla. Umožňuje válcovat vratně na
VíceMiloš Marek a, Ivo Schindler a
STŘEDNÍ DEFORMAČNÍ ODPORY ZA TEPLA A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY SLEDOVANÉ VÁLCOVÁNÍM OCELOVÝCH VZORKŮ S ODSTUPŇOVANOU TLOUŠŤKOU Miloš Marek a, Ivo Schindler a a VŠB Technická univerzita Ostrava, Ústav modelování
Vícetváření, tepelné zpracování
Tváření, tepelné zpracování Hutnické listy č. 2/2008 tváření, tepelné zpracování Vliv doválcovací teploty a chemického složení na vlastnosti ocelí s obsahem uhlíku 0,5 0,8 % Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc.,
VíceTváření,tepelné zpracování
tváření, tepelné zpracování Optimalizace řízeného válcování nové konstrukční oceli se zvláštními užitnými vlastnostmi Prof. Ing. Ivo Schindler, CSc., Doc. Dr. Ing. Jaroslav Sojka, VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu
VíceVLIV DOTVÁŘECÍ TEPLOTY NA STRUKTURU IF OCELI
VLIV DOTVÁŘECÍ TEPLOTY NA STRUKTURU IF OCELI Ivo Schindler a, Jaroslav Fiala b, Stanislav Němeček b, Martin Radina a, Miloš Marek a, Petr Šimon a, Janusz Dänemark a, Petr Kozelský a, Karel Čmiel c a) VŠB
VícePRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL. Radim Pachlopník Pavel Vavroš
PRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL Radim Pachlopník Pavel Vavroš Nová Huť, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava Kunčice, ČR, rpachlopnik@novahut.cz,
VíceDYNAMICKÉ UZDRAVOVACÍ PROCESY A VLASTNOSTI MN-B A MN-SI OCELÍ PŘI LABORATORNÍ SIMULACI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA
DYNAMICKÉ UZDRAVOVACÍ PROCESY A VLASTNOSTI MN-B A MN-SI OCELÍ PŘI LABORATORNÍ SIMULACI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA Janusz Dänemark a, Ivo Schindler a, Petr Kozelský a Josef Bořuta b Anna Moráfková c a Ústav modelování
VíceVliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli
Vliv rychlosti ochlazování na vlastnosti mikrolegované oceli Zdeněk Vašek a, Anna Moráfková a, Vladimír Švinc a, Ivo Schindler b, Jiří Kliber b a NOVÁ HUŤ a.s., Ostrava - Kunčice, ČR, zvasek@novahut.cz,
VíceSIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK
SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ VYBRANÝCH KONSTRUKČNÍCH OCELÍ ZA RŮZNÝCH TEPLOTNÍCH PODMÍNEK SIMULATION OF CONTROLLED ROLLING OF SELECTED CONSTRUCTION STEELS AT DIFFERENT TEMPERATURE CONDITIONS Karel Milan
VíceKOEFICIENT RYCHLOSTNÍ CITLIVOSTI PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA VLIV TEPLOTY A CHEMICKÉHO SLOŽENÍ
KOEFICIENT RYCHLOSTNÍ CITLIVOSTI PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA VLIV TEPLOTY A CHEMICKÉHO SLOŽENÍ Ivo Schindler a, Janusz Dänemark a Josef Bořuta b Martin Radina c Karel Čmiel d a VŠB Technická univerzita
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Určení vlivu termomechanických parametrů válcování a rychlosti ochlazování na teploty fázových transformací a charakter výsledné mikrostruktury - praktické ověření
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceCOMTES FHT a.s. R&D in metals
COMTES FHT a.s. R&D in metals 2 Komplexnost Idea na bázi základního a aplikovaného výzkumu Produkt nebo technologie s novou přidanou hodnotou Simulace vlastností materiálu a technologického zpracování
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceSTŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VíceVÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA
VÁLCOVÁNÍ PÁSU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI NA DVOUSTOLICOVÉ TRATI TYPU STECKEL ZA TEPLA ROLLING OF MICROALLOYED STEEL AT A TWO-STAND HOT STRIP MILL OF STECKEL TYPE Stanislav Rusz a Ivo Schindler a Lubomír Cížek
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Plastometrická simulace vybraného procesu válcování Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148 Inovace vybraných cvičení v oblasti objemového tváření
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceLABORATORNÍ VÁLCOVÁNÍ FERITICKO-BAINITICKÝCH OCELÍ LABORATORY ROLLING OF FERRITE-BAINITE STEELS
LABORATORNÍ VÁLCOVÁNÍ FERITICKO-BAINITICKÝCH OCELÍ LABORATORY ROLLING OF FERRITE-BAINITE STEELS Šárka Pacholková *, Tomáš Kubina **, Ivo Schindler **, Anna Moráfková * * VZÚ, NOVÁ HUŤ, a.s., Vratimovská
VícePLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ. Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c
PLASTOMETRICKÉ OVĚŘENÍ TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ ŠROUBÁRENSKÝCH OCELÍ Karel Čmiel a Josef Bořuta b Jiří Kliber, Tomáš Kubina c a Třinecké železárny, a. s., Průmyslová 1000, 739 70 Třinec Staré
VíceVLIV VYSOKÉHO OBSAHU LEGUJÍCÍCH PŘÍSAD AL A TI NA TECHNOLOGII ZPRACOVÁNÍ OCELOVÉ TAVENINY
VLIV VYSOKÉHO OBSAHU LEGUJÍCÍCH PŘÍSAD AL A TI NA TECHNOLOGII ZPRACOVÁNÍ OCELOVÉ TAVENINY Vladislav KURKA, Lucie STŘÍLKOVÁ, Zbyněk HUDZIECZEK, Jaroslav PINDOR, Jiří CIENCIALA MATERIÁLOVÝ A METALURGICKÝ
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceFakulta metalurgie a materiálového inženýrství VŠB-TUO a její spolupráce s průmyslem
Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství VŠB-TUO a její spolupráce s průmyslem Setkání OU dne 12. 6. 2018, Praha Prof. Ing. Jana Dobrovská, CSc. Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Univerzita,
VíceVÝZKUM PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ CrNiSi OCELI ZA TEPLA VÁLCOVÁNÍM A KROUCENÍM
VÝZKUM PLASTICKÝCH VLASTNOSTÍ CrNiSi OCELI ZA TEPLA VÁLCOVÁNÍM A KROUCENÍM INVESTIGATION OF PLASTIC PROPERTIES OF CrNiSi STEEL DURING HOT ROLLING AND HOT TORSION TEST Petra Turoňová a Ivo Schindler a Petr
VíceNávod pro cvičení z předmětu Válcování
Návod pro cvičení z předmětu Válcování Metodika stanovení vlivu deformačního tepla na teplotní změny v intenzivně tvářeném Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148 Inovace vybraných cvičení
VíceDEFORMACNÍ CHOVÁNÍ ŽÁRUVZDORNÉ CR-NI-SI OCELI DEFORMATION BEHAVIOUR OF A REFRACTORY CR-NI-SI STEEL
DEFORMACNÍ CHOVÁNÍ ŽÁRUVZDORNÉ CR-NI-SI OCELI DEFORMATION BEHAVIOUR OF A REFRACTORY CR-NI-SI STEEL Miloš Marek a, Ivo Schindler a, Jaroslav Fiala b, Stanislav Nemecek b, Libor Cerný c, Stanislav Rusz a,
VíceZprávy z podniků a řešitelských pracovišť
Hutnické listy č.4/2013, roč. LXVI Zprávy z podniků a řešitelských pracovišť zprávy z podniků a řešitelských pracovišť Aplikační možnosti plastometru Gleeble 3800 se simulačním modulem Hydrawedge II na
VícePraktické poznatky z využití lisovaných filtrů Pyral 15 při filtraci hliníkových odlitků
Praktické poznatky z využití lisovaných filtrů Pyral 15 při filtraci hliníkových odlitků P.Procházka, Keramtech s.r.o. Žacléř M.Grzinčič, Nemak Slovakia s.r.o., Žiar nad Hronom Lisovaný keramický filtr
VíceTVAŘITELNOST A TRHLINY NA KONTINUÁLNĚ LITÝCH BRAMÁCH. Pavel Szturc a Petr Kozelský b Zdeněk Šáňa c
TVAŘITELNOST A TRHLINY NA KONTINUÁLNĚ LITÝCH BRAMÁCH. Pavel Szturc a Petr Kozelský b Zdeněk Šáňa c a VÍTKOVICE Výzkum a vývoj,spol.s r.o.,pohraniční 31, 706 02 Ostrava - Vítkovice, ČR b VŠB - TU, 17.listopadu
VíceSLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
SLEDOVÁNÍ VLIVU TEPLOTY A DEFORMACE NA STRUKTURU A VLASTNOSTI UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ STUDY OF INFLUENCE OF TEMPERATURE AND DEFORMATION ON STRUCTURE AND PROPERTIES OF CARBON AND MICROALLOYED
VícePLASTOMETRICKÉ MODELOVÁNÍ PROVOZNÍCH PODMÍNEK VÁLCOVÁNÍ DLOUHÝCH VÝVALKŮ NA SPOJITÉ TRATI
PLASTOMETRICKÉ MODELOVÁNÍ PROVOZNÍCH PODMÍNEK VÁLCOVÁNÍ DLOUHÝCH VÝVALKŮ NA SPOJITÉ TRATI PLASTOMETRIC SIMULATION THE OPERATIONAL CONDITIONS OF CONTINUOUS ROLLING MILL FOR LONG SHAPES Milan Kotas a, Jiří
VíceREKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA
REKONSTRUKCE REGULOVANÝCH POHONŮ VÁLCOVACÍ LINKY TANDEM NA VŠB-TU FMMI OSTRAVA Václav Sládeček, Pavel Hlisnikovský, Petr Bernat *, Ivo Schindler **, VŠB TU Ostrava FEI, Katedra výkonové elektroniky a elektrických
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceMODELOVÁNÍ PROCESU TUHNUTÍ A CHEMICKÁ HETEROGENITA INGOTU OCELI JAKOSTI 26NiCrMoV115. ŽĎAS, a.s., Strojírenská 6, 59171 Žďár nad Sázavou, ČR
MODELOVÁNÍ PROCESU TUHNUTÍ A CHEMICKÁ HETEROGENITA INGOTU OCELI JAKOSTI 26NiCrMoV115 Martin Balcar a, Rudolf Železný a, Ludvík Martínek a, Pavel Fila a, Jiří Bažan b, a ŽĎAS, a.s., Strojírenská 6, 59171
VíceVÝVOJ V AUTOMATOVÝCH OCELÍCH, ZVYŠOVÁNÍ OBROBITELNOSTI BISMUTEM ; OLOVEM V TŽ, A.S.
VÝVOJ V AUTOMATOVÝCH OCELÍCH, ZVYŠOVÁNÍ OBROBITELNOSTI BISMUTEM ; OLOVEM V TŽ, A.S. Ing. Jan Klapsia Třinecké železárny, a.s., Třinec, Czech Republic Anotace Třinecké železárny mají dlouhou tradici ve
VíceVálcování. Zpracovala: Ing. Petra Řezáčová. Šance pro všechny CZ.1.07/1.2.06/
Válcování Zpracovala: Ing. Petra Řezáčová Princip Ztuhlé ocelové ingoty o hmotnosti kolem 10 t se prohřívají v hlubinných pecích na teplotu tváření kolem 1100 C a válcují se na předvalky. Z těch se pak
VíceZDOKONALENÁ KLÍNOVÁ ZKOUŠKA TVARITELNOSTI PRI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA IMPROVED WEDGE TEST OF FORMABILITY AT HOT ROLLING
ZDOKONALENÁ KLÍNOVÁ ZKOUŠKA TVARITELNOSTI PRI VÁLCOVÁNÍ ZA TEPLA IMPROVED WEDGE TEST OF FORMABILITY AT HOT ROLLING Petra Turonová a Ivo Schindler a Milan Heger a Luboš Procházka b a VŠB-TU Ostrava, 17.
VíceVLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA. Petr Tomčík a Jiří Hrubý b a) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR b) VŠB TU Ostrava, Tř. 17. listopadu 15,
VíceŘÍZENÉ VÁLCOVÁNÍ A OCHLAZOVÁNÍ PÁSŮ Z PERLITICKÝCH OCELÍ. Čestmír Lang a Ladislav Jílek b
ŘÍZENÉ VÁLCOVÁNÍ A OCHLAZOVÁNÍ PÁSŮ Z PERLITICKÝCH OCELÍ Čestmír Lang a Ladislav Jílek b a Braunschweiger Str. 24, D-47 169 Duisburg, SRN, E-mail cestmir.lang@freenet.de b VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol.
VíceObsah jednotlivých prvků v hm.% ocel C Mn Si Al P S TRIP 1 0,23 1,35 1,85 0,025 0,015 0,006
VLIV PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI TRIP OCELI THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS INFLUENCE ON TRIP STEEL MECHANICAL PROPERTIES Ondřej Žáček a Jiří Kliber b Ivo Schindler
VíceNUMERICKÁ OPTIMALIZACE PROCESU ODLÉVÁNÍ INGOTŮ
Abstrakt NUMERICKÁ OPTIMALIZACE PROCESU ODLÉVÁNÍ INGOTŮ 1) Václav Čermák, Aleš Herman, 2) Jaroslav Doležal 1) ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav strojírenské technologie, Technická 4, 166 07 Praha 6,
VícePROBLEMS DURING ROLLING OF FeNi TYPE ALLOYS. Stanislav Němeček a,b Pavel Podaný b Jaroslav Tuček c Tomáš Mužík a Josef Macháček c Čestmír Kahovec c
PROBLÉMY PŘI VÁLCOVÁNÍ SLITIN TYPU FeNi PROBLEMS DURING ROLLING OF FeNi TYPE ALLOYS Stanislav Němeček a,b Pavel Podaný b Jaroslav Tuček c Tomáš Mužík a Josef Macháček c Čestmír Kahovec c a MATEX PM, s.r.o.,
VíceTváření, tepelné zpracování
Hutnické listy č.1/28 tváření, tepelné zpracování Vliv tepelného zpracování na mikrostrukturu a mechanické vlastnosti za studena válcovaných pásů z mikrolegované oceli Ing. Marcel Janošec Prof. Ing. Ivo
VícePHYSICAL SIMULATION OF FORMING OF HIGH-ALLOYED STEELS. Petr Unucka a Aleš Bořuta a Josef Bořuta a
FYZIKÁLNÍ SIMULACE TVÁŘENÍ VYSOKOLEGOVANÝCH OCELÍ PHYSICAL SIMULATION OF FORMING OF HIGH-ALLOYED STEELS Petr Unucka a Aleš Bořuta a Josef Bořuta a a MATALURGICKÝ A MATERIÁLOVÝ VÝZKUM s.r.o., Pohraniční
VíceLABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D)
LABORATORNÍ SIMULACE VLIVU TERMOMECHANICKÝCH PODMÍNEK TVÁŘENÍ NA MECHNICKÉ VLASTNOSTI KOLEJNICOVÝCH OCELÍ (NA TLAKOVÉM DILATOMETRU DIL 805A/D) Richard Fabík a Bartosz Koczurkiewicz b Jiří Kliber c a MORAVSKOSLEZSKÉ
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceAnalýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli
Analýza technologie lisování šroubů z nové feriticko martenzitické oceli Autoři: F. Grosman Politechnika Slaska Katowice D. Cwiklak Politechnika Slaska Katowice E. Hadasik Politechnika Slaska Katowice
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013 Bc. Vojtěch Průcha, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce se zabývá rozborem mikrostruktur
VícePODMÍNKY VZNIKU PORUCH SOUVISLOSTI MATERIÁLŮ U ODLITKŮ A INGOTŮ
PODMÍNKY VZNIKU PORUCH SOUVISLOSTI MATERIÁLŮ U ODLITKŮ A INGOTŮ František Havlíček Petr Kozelský Pavel Szromek VŠB-TU Ostrava, FMMI, katedra slévárenství, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava, ČR Poruchy souvislosti
VíceVLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE
VLASTNOSTI OCELI CSN 12050 (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE J. Drnek Z. Nový P. Fišer COMTES FHT s.r.o., Borská
VícePLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ OCELI MIKROLEGOVANÉ VANADEM
PLASTOMETRICKÁ SIMULACE TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ OCELI MIKROLEGOVANÉ VANADEM PLASTOMETRIC SIMULATION OF THERMOMECHANICAL ROLLING OF MICROALLOYED VANADIUM STEEL Milan Kotas a, Tomáš Gajdzica b, Sergey
VíceVÝSLEDKY OVĚŘENÍ NOVÉHO TVARU KOKILY TYPU 8K9,2 PRO ODLÉVÁNÍ INGOTŮ NÁSTROJOVÝCH OCELÍ
VÝSLEDKY OVĚŘENÍ NOVÉHO TVARU KOKILY TYPU 8K9,2 PRO ODLÉVÁNÍ INGOTŮ NÁSTROJOVÝCH OCELÍ VERIFICATION OF THE NEW MOULD TYPE 8K9,2 FOR TOOL STEEL INGOT CASTING Martin BALCAR a), Libor SOCHOR a), Rudolf ŽELEZNÝ
VíceTEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD
TEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD Andrea Michaliková a Jiří Molínek a Miroslav Příhoda a a VŠB-TU Ostrava, FMMI, katedra tepelné techniky, 7. listopadu 5, 708 Ostrava-
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
Více13.otázka. Tváření za tepla
Tváření za tepla 1. Princip tváření 2. Vliv teploty na deformaci materiálu (textura, zotavení, rekrystalizace, překrystalizace) 3. Tvářecí teplota a ohřev materiálu 4. Způsoby tváření za tepla a. Válcování
VíceMĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM. Technická univerzita v Liberci, Háklova Liberec 1, ČR
MĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM Iva Nová Marek Kalina Jaroslav Exner Technická univerzita v Liberci, Háklova 6 461 17 Liberec 1, ČR Abstrakt The article deals with an influence of
VícePosouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu
Posouzení stavu rychlořezné oceli protahovacího trnu ČSN 19 830 zušlechtěno dle předpisů pro danou ocel tj. kaleno a 3x popuštěno a) b) Obr.č. 1 a) Poškozený zub protahovacího trnu; b) Zdravý zub druhá
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
Více42 28XX nízko středně legované oceli na odlitky odlévané jiným způsobem než do pískových forem 42 29XX vysoko legované oceli na odlitky
Oceli na odlitky Oceli třídy 26: do 0,6 % C součásti elektrických strojů, ložiska vozidel, armatury a součásti parních kotlů a turbín, na součásti spalovacích motorů Oceli tříd 27 a 28: legovány Mn a Si,
VíceVLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC. Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b
VLIV MIKROSTRUKTURY NA ODOLNOST DUPLEXNÍ OCELI 22/05 VŮČI SSC Petr Jonšta a Jaroslav Sojka a Petra Váňová a Marie Sozańska b b a VŠB-TUO, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava - Poruba, ČR, www.vsb.cz Silesian
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
Více3. VÝSLEDKY ZKOUŠEK A JEJICH DISKUSE
SLEDOVÁNÍ STRUKTURNÍCH CHARAKTERISTIK A VLASTNOSTÍ VÁLCOVANÝCH VÝROBKU Z UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ V SOUVISLOSTI S VLASTNOSTMI PRIMÁRNÍCH KONTISLITKU MONITORING THE STRUCTURE CHARACTERISTIC AND
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VícePOUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION
POUŽITÍ PROGRAMU FORMFEM K SIMULACI TVÁRENÍ PLOCHÝCH VÝVALKU THE SOFTWARE FORMFEM APPLICATION FOR FLAT BARS ROLLING SIMULATION Jirí Kliber a Ondrej Žácek a, Petr Eliáš a, Zdenek Vašek b a VŠB TECHNICKÁ
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceElektrostruskové svařování
Nekonvenční technologie svařování Elektrostruskové svařování doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. ivo.hlavaty@vsb.cz http://fs1.vsb.cz/~hla80 1 Elektroda zasahuje do tavidla, které je v pevném skupenství nevodivé.
VíceNávod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů
Návod pro cvičení z předmětu Deformační chování materiálů Sestavení prostorové mapy tvařitelnosti na základě zkoušek tahem při různých teplotách a Vypracováno v roce 2017 za podpory projektu RPP2017/148
VícePožadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING
1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování
VíceVÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT
VÁLCOVÁNÍ ZA STUDENA TRIP OCELI PO TERMOMECHANICKÉM ZPRACOVÁNÍ THE COLD ROLLING OF TRIP STEEL AFTER THERMOMECHANICAL TREATMENT Tomáš Gajdzica a, Jiří Kliber a, Ondřej Žáček b, Ilija Mamuzić c a VŠB - TU
VíceSLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM
86/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 SLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM
VícePOČÍTAČOVÁ A PLASTOMETRICKÁ SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÉ OCELI
POČÍTAČOVÁ A PLASTOMETRICKÁ SIMULACE ŘÍZENÉHO VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÉ OCELI COMPUTER AND PLASTOMETRIC SIMULATION OF THE CONTROLLED ROLLING PROCESS OF MICROALLOYED STEEL Milan Kotas a, Jiří Kliber b, Ondřej
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceHodnocení růstu zrna uhlíkových a nízkolegovaných nástrojových ocelí v závislosti na přítomnosti AlN
Hodnocení růstu zrna uhlíkových a nízkolegovaných nástrojových ocelí v závislosti na přítomnosti AlN Bc. Jaroslav Víšek, Bc. Ladislav Nikel Vedoucí práce prof. Ing. Petr Zuna, CSc., D.Eng.h.c. Abstrakt
Více5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN Metody zkoumání fázových přeměn v kovech a slitinách jsou založeny na využití změn převážně fyzikálních vlastností, které fázovou přeměnu a s ní spojenou změnu struktury
VíceTECHNOLOGIE OHREVU PÁNVÍ NA VOD A JEJÍ PRÍNOSY TECHNOLOGY OF HEATING OF VOD LADLES AND ITS BENEFITS. Milan Cieslar a Jirí Dokoupil b
TECHNOLOGIE OHREVU PÁNVÍ NA VOD A JEJÍ PRÍNOSY TECHNOLOGY OF HEATING OF VOD LADLES AND ITS BENEFITS Milan Cieslar a Jirí Dokoupil b a) TRINECKÉ ŽELEZÁRNY, a.s., Prumyslová 1000, 739 70 Trinec Staré Mesto,
VíceIng. Tomáš MAUDER prof. Ing. František KAVIČKA, CSc. doc. Ing. Josef ŠTĚTINA, Ph.D.
OPTIMALIZACE BRAMOVÉHO PLYNULÉHO ODLÉVÁNÍ OCELI ZA POMOCI NUMERICKÉHO MODELU TEPLOTNÍHO POLE Ing. Tomáš MAUDER prof. Ing. František KAVIČKA, CSc. doc. Ing. Josef ŠTĚTINA, Ph.D. Fakulta strojního inženýrství
VíceExperimentální výzkum tvařitelnosti vysokolegovaných ocelí a niklových slitin
Hutnické listy č.1/8 Experimentální výzkum tvařitelnosti vysokolegovaných ocelí a niklových slitin Ing. Petr Unucka, Ph.D., Ing. Josef Bořuta, CSc., VÍTKOVICE - Výzkum a vývoj, spol. s r. o. Využití tahových
VícePetr Bílovský. Katedra elektrických měření, FEI, VŠB Technická univerzita Ostrava 17. listopadu 15, , Ostrava-Poruba
Návrh metody pro efektivní úpravu signálu s cílem snížení nároků na přenosové vlastnosti komunikačních kanálů při distribuci signálů v informačních sítích Petr Bílovský Katedra elektrických měření, FEI,
VíceVLIV % Sn NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI BRAM NÍZKOUHLÍKOVÝCH OCELÍ ZA VYSOKÝCH TEPLOT. Antonín Ševčík a Pavol Marek b
VLIV 0.3 0.7 % Sn NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI BRAM NÍZKOUHLÍKOVÝCH OCELÍ ZA VYSOKÝCH TEPLOT Antonín Ševčík a Pavol Marek b a ÚMV SAV, Watsonova 47, 043 53 Košice, SR, sevcik@imrnov.saske.sk b VSÚ U. S. Steel
VíceZA TEPLA A ZA STUDENA VÁLCOVANÉ PÁSY Z RA-OCELÍ. Čestmír Lang a Ladislav Jílek b
ZA TEPLA A ZA STUDENA VÁLCOVANÉ PÁSY Z RA-OCELÍ Čestmír Lang a Ladislav Jílek b a Braunschweiger Str. 24, D-47 169 Duisburg, SRN, E-mail:cestmit.lang@freenet.de b VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r. o.
VíceTVÁŘENÍ NOVÝCH TYPŮ OCELÍ. Ondřej Žáček Jiří Kliber
TVÁŘENÍ NOVÝCH TYPŮ OCELÍ Ondřej Žáček Jiří Kliber VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA, Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství, katedra tváření materiálu, 17. Listopadu 15, 708 33 Ostrava-Poruba,
VíceVLIV OHŘEVU Z HLEDISKA PŘÍPRAVY MATERIÁLU K VÁLCOVÁNÍ VYTYPOVANÝCH ZNAČEK Cr-Mo OCELÍ
VLIV OHŘEVU Z HLEDISKA PŘÍPRAVY MATERIÁLU K VÁLCOVÁNÍ VYTYPOVANÝCH ZNAČEK Cr-Mo OCELÍ THE INFLUENCE OF HEATING-UP IN TERM OF MATERIAL PREPARATION FOR ROLLING OF SEARCHED MARKS Cr-Mo STEELS Tomáš Gajdzica
VíceUNEVEN ROLLING LOADS DURING ROLLING ON TWIN STAND STECKEL MILL. Ing. Ladislav ZELA, CSc.
NEROVNOMĚRNOST ZATÍŽENÍ PŘI VÁLCOVÁNÍ NA DVOUSTOLICOVÉ STECKELOVĚ VÁLCOVNĚ UNEVEN ROLLING LOADS DURING ROLLING ON TWIN STAND STECKEL MILL Ing. Ladislav ZELA, CSc. ArcelorMittal Ostrava a.s., Vratimovská
VíceTECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI
TECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI Učeň M., Filípek J. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
VíceSTUDIUM ÚČINKU MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ZA STUDENA VÁLCOVANÝCH A ŽÍHANÝCH PÁSŮ Z HSLA OCELI
STUDIUM ÚČINKU MIKROSTRUKTURNÍCH ZMĚN NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI ZA STUDENA VÁLCOVANÝCH A ŽÍHANÝCH PÁSŮ Z HSLA OCELI STUDY OF EFFECTS OF MICROSTRUCTURAL CHANGES ON MECHANICAL PROPERTIES OF COLD ROLLED AND
VíceJEDNODUCHÉ MODELY DEFORMAČNÍCH ODPORŮ A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY PŘI TVÁŘENÍ ALUMINIDŮ ŽELEZA ZA TEPLA
JEDNODUCHÉ MODELY DEFORMAČNÍCH ODPORŮ A STRUKTUROTVORNÉ PROCESY PŘI TVÁŘENÍ ALUMINIDŮ ŽELEZA ZA TEPLA SIMPLE MODELS OF DEFORMATION RESISTANCE AND STRUCTURE-FORMING PROCESSES IN HOT WORKING OF IRON ALUMINIDES
VíceSvařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa
Svařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa doc. Ing. Jiří Janovec, CSc., Ing. Petr Ducháček ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Karlovo náměstí 13, Praha 2 Jiri.Janovec@fs.cvut.cz, Petr.Duchacek@fs.cvut.cz
VíceNÁVRHÁŘ. charakteristika materiálu. Numerický experiment Integrovaný model Dynamický materiálový model. kontrolovatelné parametry
Metody technologického designu Doc. Ing. Jiří Hrubý, CSc. Inaugurační přednáška NÁVRHÁŘ charakteristika materiálu kontrolovatelné parametry nekontrolovatelné parametry Termomechanická analýza (MKP) SOS
VíceTÜV NORD Czech, s.r.o. Laboratoře a zkušebny Brno Olomoucká 7/9, Brno
Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř poskytuje odborná stanoviska a interpretace výsledků zkoušek. Zkoušky: 1 Stanovení prvků metodou (Al, As, B, Bi, Cd,
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení)
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení) Autor přednášky: Ing. Daniela Odehnalová Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu
VíceNAUKA O MATERIÁLU OZNAČOVÁNÍ OCELI DLE ČSN EN. Ing. Iveta Mičíková
NAUKA O MATERIÁLU OZNAČOVÁNÍ OCELI DLE ČSN EN Ing. Iveta Mičíková Střední škola, Havířov-Šumbark, Sýkorova 1/613, příspěvková organizace Tento výukový materiál byl zpracován v rámci akce EU peníze středním
VíceMOŽNOSTI VÝROBY DVOUFÁZOVÝCH FERITICKO- MARTENZITICKÝCH OCELÍ V NH, a.s. VZÚ, NOVÁ HUŤ, a.s., Vratimovská 689, Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VÝROBY DVOUFÁZOVÝCH FERITICKO- MARTENZITICKÝCH OCELÍ V NH, a.s Šárka Pacholková, Jindřich Peša VZÚ, NOVÁ HUŤ, a.s., Vratimovská 689, 707 02 Ostrava, ČR Abstract Modern strip steels for cold forming.
Vícew w w. n a s t r o j o v e - o c e l i. c o m
w w w. n a s t r o j o v e - o c e l i. c o m 1.2842/1.2510 1.2379 1.2080 1.1730 1.2312 1.2767 1.2162 1.2343 1.2343ESU 1.2083 1.3343 1.2210 ST52-3 platný od 1.7.2011 verze 2011.1 V katalogu naleznete velký
VíceHODNOCENÍ VLIVU PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI TRIP OCELÍ
HODNOCENÍ VLIVU PARAMETRŮ TERMOMECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI TRIP OCELÍ ELABORATION OF INFLUENCES OF THERMOMECHANICAL TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES
VíceJitka Malcharcziková a Miroslav Kursa b Josef Pešička c
PŘÍSPĚVEK KE STANOVENÍ FÁZOVÉHO SLOŽENÍ INTERMETALICKÝCH SLOUČENIN NA BÁZI Ni-Al PŘIPRAVENÝCH SMĚROVOU KRYSTALIZACÍ BRIDGMANOVOU METODOU CONTRIBUTION TO DETERMINATION OF PHASE COMPOSITION OF Ni-Al BASED
VícePŘÍNOS METALOGRAFIE PŘI ŘEŠENÍ PROBLÉMŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NÁSTROJOVÝCH OCELÍ. Antonín Kříž
PŘÍNOS METALOGRAFIE PŘI ŘEŠENÍ PROBLÉMŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NÁSTROJOVÝCH OCELÍ Antonín Kříž Tento příspěvek vznikl na základě spolupráce s firmou Hofmeister s.r.o., řešením projektu FI-IM4/226. Místo,
Více