VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY"

Transkript

1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING MOŽNOSTI ZVĚTŠENÍ ZDVIHOVÉHO OBJEMU ČTYŘVÁLCOVÉHO MOTORU ZETOR THE POSSIBILITIES OF DISPLACEMENT INCREASE OF 4C ZETOR ENGINE VÝPOČTOVÁ PŘÍLOHA DIPLOMOVÉ PRÁCE ANNEX TO MASTER'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR Bc. Jan Zloch VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR Ing. Radim Dundálek, Ph.D.

2 OBSAH PŘÍLOHY 1 Koncept zvětšeného zdvihového objemu Charakteristiky původního motoru Parametry původního motoru UŘ III Návrhové parametry pro motor se zvětšeným zdvihovým objemem Koncept Koncept Koncept Koncept Koncept Předpokládané charakteristiky navrhovaných konceptů Návrhový výpočet výkonových a momentových charakteristik Průběhy točivých momentů Průběhy výkonových křivek Parametry motorů jiných výrobců John Deere 4045HFC Deutz TCD Caterpillar C 7.1 ACERT Tier IV Výsledky simulací a výpočty parametrů ložisek Hlavní ložiska- oblast maximálního točivého momentu Relativní excentricity hlavních ložisek Velikost silových zatížení hlavních ložisek Maximální tlaky v mazacích vrstvách hlavních ložisek Minimální tloušťky mazacích vrstev hlavních ložisek Oteplení olejových vrstev hlavních ložisek Ojniční ložiska oblast maximálního točivého momentu Relativní excentricity ojničních ložisek Velikost silového zatížení ojničních ložisek Maximální tlaky v mazacích vrstvách ojničních ložisek Minimální tloušťky mazacích vrstev ojničních ložisek Oteplení olejových vrstev ojničních ložisek Hlavní ložiska oblast maximálního výkonu Relativní excentricity hlavních ložisek Velikost silových zatížení hlavních ložisek Maximální tlaky v mazacích vrstvách hlavních ložisek Minimální tloušťky mazacích vrstev hlavních ložisek P2

3 2.3.5 Oteplení olejové vrstvy hlavních ložisek Ojniční ložiska oblast maximálního výkonu Relativní excentricity ojničních ložisek Silová zatížení ojničních ložisek Maximální tlaky v mazacích vrstvách ojničních ložisek Minimální tloušťky mazacích vrstev ojničních ložisek Oteplení olejové vrstvy ojničních ložisek Souhrn extrémních hodnot vyhodnocovaných veličin Hlavní ložiska Maximální hodnoty relativních excentricit Extrémní hodnoty maximálních tlaků mazacích vrstvách ložisek Extrémní hodnoty silových zatížení a měrných tlaků na ložiska Extrémní hodnoty minimálních tlouštěk mazacích vrstev ložisek Výpočet minimálních hodnot parametrů mazání Ojniční ložiska Extrémní hodnoty relativních excentricit Extrémní hodnoty maximálních tlaků v mazacích vrstvách ložisek Extrémní hodnoty silových zatížení a měrných tlaků na ložiska Extrémní hodnoty minimálních tlouštěk mazacích vrstev ložisek Výpočet minimálních hodnot parametrů mazání P3

4 1 KONCEPT ZVĚTŠENÉHO ZDVIHOVÉHO OBJEMU 1.1 CHARAKTERISTIKY PŮVODNÍHO MOTORU P4

5 P5

6 1.2 PARAMETRY PŮVODNÍHO MOTORU UŘ III Efektivní výkon: P e0 max P e 96.7 kw Vrtání: D 0 105mm Zdvih: Z 0 120mm Zdvihový pomě r (Z/D): Z 0 K D 0 Délka ramena kliky: Z 0 r mm Délka ojnice: l 0 215mm Ojniční pomě r (r/l): r l 0 Počet válců: Zdvihový objem: Jmenovité otáčky: Maximální otáčky: i D 0 V z0 Z 4 0 i cm 3 n j0 2200min 1 n max0 2460min 1 Taktnost motoru: 0.5 (čtyřdobý motor) Střední efektivní tlak: p e0 P e0 n j0 V z MPa Střední pístová rychlost: c s0 2Z 0 n j0 8.8ms 1 Litrový výkon: P e0 P l0 V z kw l P6

7 1.3 NÁVRHOVÉ PARAMETRY PRO MOTOR SE ZVĚTŠENÝM ZDVIHOVÝM OBJEMEM KONCEPT 1 Vrtání: D n1 115mm Zdvih: Z n1 136mm Zdvihový pomě r (Z/D): K n1 Z n D n1 Délka ramene kliky: r n1 Z n1 2 68mm Délka ojnice: l n1 207mm Ojniční pomě r (r/l) n1 r n l n1 Počet válců: Zdvihový objem: i n1 4 2 D n1 V zn1 Z 4 n1 i n cm 3 Jmenovité otáčky: n jn1 2200min 1 Taktnost motoru: 0.5 (čtyřdobý motor) Střední efektivní tlak: p en1 p e MPa Střední pístová rychlost: c sn1 2Z n1 n jn m s 1 Efektivní výkon navrhované koncepce motoru: P en1 p en1 V zn1 n jn kw P7

8 1.3.2 KONCEPT 2 Vrtání: D n2 112mm Zdvih: Z n2 134mm Zdvihový pomě r (Z/D): K n2 Z n D n2 Délka ramene kliky: r n2 Z n2 2 67mm Délka ojnice: l n2 208mm Ojniční poměr (r/l) n2 r n l n2 Počet válců: Zdvihový objem: i n2 4 2 D n2 V zn2 Z 4 n2 i n cm 3 Jmenovité otáčky: n jn2 2200min 1 Taktnost motoru: 0.5 (čtyřdobý motor) Střední efektivní tlak: p en2 p e MPa Střední pístová rychlost: c sn2 2Z n2 n jn m s 1 Efektivní výkon navrhované koncepce motoru: P en2max p en2 V zn2 n jn kw P8

9 1.3.3 KONCEPT 3 Vrtání: D n3 112mm Zdvih: Z n3 130mm Zdvihový pomě r (Z/D): K n3 Z n D n3 Délka ramene kliky: r n3 Z n3 2 65mm Délka ojnice: l n3 210mm Ojniční poměr (r/l) n3 r n l n3 Počet válců: Zdvihový objem: i n3 4 2 D n3 V zn3 Z 4 n3 i n cm 3 Jmenovité otáčky: n jn3 2200min 1 Taktnost motoru: 0.5 (čtyřdobý motor) Střední efektivní tlak: p en3 p e MPa Střední pístová rychlost: c sn3 2Z n3 n jn m s 1 Efektivní výkon navrhované koncepce motoru: P en3 p en3 V zn3 n jn kw P9

10 1.3.4 KONCEPT 4 Vrtání: D n4 112mm Zdvih: Z n4 128mm Zdvihový pomě r (Z/D): K n4 Z n D n4 Délka ramene kliky: r n4 Z n4 2 64mm Délka ojnice: l n4 211mm Ojniční poměr (r/l) n4 r n l n4 Počet válců: Zdvihový objem: i n4 4 2 D n4 V zn4 Z 4 n4 i n cm 3 Jmenovité otáčky: n jn4 2200min 1 Taktnost motoru: 0.5 (čtyřdobý motor) Střední efektivní tlak: p en4 p e MPa Střední pístová rychlost: c sn4 2Z n4 n jn m s 1 Efektivní výkon navrhované koncepce motoru: P en4 p en4 V zn4 n jn kw P10

11 1.3.5 KONCEPT 5 Vrtání: D n5 110mm Zdvih: Z n5 126mm Zdvihový poměr (Z/D): K n5 Z n D n5 Délka ramene kliky: r n5 Z n5 2 63mm Délka ojnice: l n5 212mm Ojniční pomě r (r/l) n5 r n l n5 Počet válců: Zdvihový objem: i n5 4 2 D n5 V zn5 Z 4 n5 i n cm 3 Jmenovité otáčky: n jn5 2200min 1 Taktnost motoru: 0.5 (čtyřdobý motor) Střední efektivní tlak: p en5 p e MPa Střední pístová rychlost: c sn5 2Z n5 n jn5 9.24m s 1 Efektivní výkon navrhované koncepce motoru: P en5 p en5 V zn5 n jn kW P11

12 1.4 PŘEDPOKLÁDANÉ CHARAKTERISTIKY NAVRHOVANÝCH KONCEPTŮ NÁVRHOVÝ VÝPOČET VÝKONOVÝCH A MOMENTOVÝCH CHARAKTERISTIK i 028 P e00i p me n i V i z0 P en11i p me n i V i zn1 P e00i P en11i M 00i M n i 2 n11i n i 2 P en22i p me n i V i zn2 P en33i p me n i V i zn3 P en22i P en33i M n22i M n i 2 n33i n i 2 P en44i p me n i V i zn4 P en55i p me n i V i zn5 P en44i P en55i M n44i M n i 2 n55i n i 2 P12

13 1.4.2 PRŮBĚHY TOČIVÝCH MOMENTŮ PRŮBĚHY VÝKONOVÝCH KŘIVEK P13

14 1.5 PARAMETRY MOTORŮ JINÝCH VÝROBCŮ JOHN DEERE 4045HFC09 Efektivní výkon: P ejd 119kW Vrtání: D JD 106mm Zdvih: Z JD 127mm Zdvihový poměr (Z/D): K JD Z JD D JD Délka ramena kliky: r JD Z JD mm Počet válců: Zdvihový objem: Jmenovité otáčky: i JD 4 2 D JD V zjd Z 4 JD i JD cm 3 n jjd 2200min 1 Střední efektivní tlak: p ejd P ejd n jjd V zjd 1.448MPa Střední pístová rychlost: c sjd 2Z JD n jjd 9.313m s 1 P14

15 1.5.2 DEUTZ TCD 4.1 Efektivní výkon: P ed 115kW Vrtání: D D 101mm Zdvih: Z D 126mm Zdvihový pomě r (Z/D): K D Z D D D Délka ramena kliky: Z D r D 2 63mm Počet válců: Zdvihový objem: Jmenovité otáčky: i D 4 2 D D V zd Z 4 D i D cm 3 n jd 2300min 1 Střední efektivní tlak: p ed P ed n jd V zd 1.486MPa Střední pístová rychlost: c sd 2Z D n jd 9.66m s 1 P15

16 1.5.3 CATERPILLAR C 7.1 ACERT TIER IV Efektivní výkon: P ec 225kW Vrtání: D C 105mm Zdvih: Z C 135mm Zdvihový pomě r (Z/D): K C Z C D C Délka ramena kliky: Z C r C mm Počet válců: Zdvihový objem: Jmenovité otáčky: i C 6 2 D C V zc Z 4 C i C cm 3 n jc 2200min 1 Střední efektivní tlak: p ec P ec n jc V zc 1.75MPa Střední pístová rychlost: c sc 2Z C n jc 9.9ms 1 P16

17 2 VÝSLEDKY SIMULACÍ A VÝPOČTY PARAMETRŮ LOŽISEK Oblast M max (n=1250 min -1 ) Režim index A: Maximální ložiskové vůle_1250 min -1 Režim index B: Minimální ložiskové vůle_1250 min HLAVNÍ LOŽISKA- OBLAST MAXIMÁLNÍHO TOČIVÉHO MOMENTU RELATIVNÍ EXCENTRICITY HLAVNÍCH LOŽISEK P17

18 P18

19 P19

20 2.1.2 VELIKOST SILOVÝCH ZATÍŽENÍ HLAVNÍCH LOŽISEK P20

21 P21

22 P22

23 2.1.3 MAXIMÁLNÍ TLAKY V MAZACÍCH VRSTVÁCH HLAVNÍCH LOŽISEK Maximální tlak [MPa] hl. ložisko 2. hl. ložisko 3. hl. ložisko 4. hl. ložisko 5. hl. ložisko Maximální vùle Úhel natoèení KH [deg] 500 Minimální vùle Maximální tlak [MPa] hl. ložisko 2. hl. ložisko 3. hl. ložisko 4. hl. ložisko 5. hl. ložisko Úhel natoèení KH [deg] P23

24 2.1.4 MINIMÁLNÍ TLOUŠŤKY MAZACÍCH VRSTEV HLAVNÍCH LOŽISEK 0.07 Maximální vùle Minimální tlouš ka filmu [mm] hl. ložisko 2. hl. ložisko 3. hl. ložisko 4. hl. ložisko 5. hl. ložisko Úhel natoèení KH [deg] 0.04 Minimální vùle Minimální tlouš ka filmu [mm] hl. ložisko 2. hl. ložisko 3. hl. ložisko 4. hl. ložisko 5. hl. ložisko Úhel natoèení KH [deg] P24

25 2.1.5 OTEPLENÍ OLEJOVÝCH VRSTEV HLAVNÍCH LOŽISEK Výpočet ztrátových výkonu ložisek: i 0720 P Aztr_hl1_okamzity i P Aztr_hl1_stredni P Aztr_hl2_okamzity i P Aztr_hl2_stredni P Aztr_hl3_okamzity i P Aztr_hl3_stredni P Aztr_hl4_okamzity i P Aztr_hl4_stredni P Aztr_hl5_okamzity i M Atø_hl1i A_hl1i mean P Aztr_hl1_okamzity M Atø_hl2i A_hl2i mean P Aztr_hl2_okamzity M Atø_hl3i A_hl3i mean P Aztr_hl3_okamzity M Atø_hl4i A_hl4i mean P Aztr_hl4_okamzity M Atø_hl5i A_hl5i P Aztr_hl5_stredni mean P Aztr_hl5_okamzity P Bztr_hl1_okamzityi M Btø_hl1i B_hl1i P Bztr_hl1_stredni mean P Bztr_hl1_okamzity P Bztr_hl2_okamzityi M Btø_hl2i B_hl2i P Bztr_hl2_stredni mean P Bztr_hl2_okamzity P Bztr_hl3_okamzityi M Btø_hl3i B_hl3i P Bztr_hl3_stredni mean P Bztr_hl3_okamzity P Bztr_hl4_okamzityi M Btø_hl4i B_hl4i P Bztr_hl4_stredni mean P Bztr_hl4_okamzity P Bztr_hl5_okamzityi M Btø_hl5i B_hl5i P Bztr_hl5_stredni mean P Bztr_hl5_okamzity P25

26 Střední ztrátové výkony hlavních ložisek: P Aztr_hl1_stredni W P Bztr_hl1_stredni W P Aztr_hl2_stredni W P Bztr_hl2_stredni W P Aztr_hl3_stredni W P Bztr_hl3_stredni W P Aztr_hl4_stredni W P Bztr_hl4_stredni W P Aztr_hl5_stredni W P Bztr_hl5_stredni W Měrná tepelná kapacita oleje 15W40: c olej 2000 J kgk Hustota oleje 15W40 při pracovní teplotě: olej 870 kg m 3 Objemové průtoky oleje hlavními ložisky: V Aolej_hl1_stredni mm 3 V Bolej_hl1_stredni mm 3 V Aolej_hl2_stredni mm 3 V Bolej_hl2_stredni mm 3 V Aolej_hl3_stredni mm 3 V Bolej_hl3_stredni mm 3 V Aolej_hl4_stredni mm 3 V Bolej_hl4_stredni mm 3 V Aolej_hl5_stredni mm 3 V Bolej_hl5_stredni mm 3 P26

27 Výpočet oteplení olejové vrstvy hlavních ložisek: T A_hl1 P Aztr_hl1_stredni V Aolej_hl1_stredni c olej olej T B_hl1 P Bztr_hl1_stredni V Bolej_hl1_stredni c olej olej T A_hl2 P Aztr_hl2_stredni V Aolej_hl2_stredni c olej olej T B_hl2 P Bztr_hl2_stredni V Bolej_hl2_stredni c olej olej T A_hl3 P Aztr_hl3_stredni V Aolej_hl3_stredni c olej olej T B_hl3 P Bztr_hl3_stredni V Bolej_hl3_stredni c olej olej T A_hl4 P Aztr_hl4_stredni V Aolej_hl4_stredni c olej olej T B_hl4 P Bztr_hl4_stredni V Bolej_hl4_stredni c olej olej T A_hl5 P Aztr_hl5_stredni V Aolej_hl5_stredni c olej olej T B_hl5 P Bztr_hl5_stredni V Bolej_hl5_stredni c olej olej Oteplení olejové vrstvy hlavních ložisek: T A_hl K T B_hl K T A_hl K T B_hl K T A_hl K T B_hl K T A_hl K T B_hl K T A_hl K T B_hl K P27

28 2.2 OJNIČNÍ LOŽISKA OBLAST MAXIMÁLNÍHO TOČIVÉHO MOMENTU RELATIVNÍ EXCENTRICITY OJNIČNÍCH LOŽISEK P28

29 P29

30 2.2.2 VELIKOST SILOVÉHO ZATÍŽENÍ OJNIČNÍCH LOŽISEK P30

31 P31

32 2.2.3 MAXIMÁLNÍ TLAKY V MAZACÍCH VRSTVÁCH OJNIČNÍCH LOŽISEK 500 Maximální vùle Maximální tlak [MPa] oj. ložisko 2. oj. ložisko 3. oj. ložisko 4. oj. ložisko Úhel natoèení KH [deg] 400 Minimální vùle Maximální tlak [MPa] oj. ložisko 2. oj. ložisko 3. oj. ložisko 4. oj. ložisko Úhel natoèení KH [deg] P32

33 2.2.4 MINIMÁLNÍ TLOUŠŤKY MAZACÍCH VRSTEV OJNIČNÍCH LOŽISEK 0.04 Minimální tlouš ka filmu [mm] hl. ložisko 2. hl. ložisko 3. hl. ložisko 4. hl. ložisko Úhel natoèení KH [deg] 0.03 Minimální tlouš ka filmu [mm] hl. ložisko 2. hl. ložisko 3. hl. ložisko 4. hl. ložisko Úhel natoèení KH [deg] P33

34 2.2.5 OTEPLENÍ OLEJOVÝCH VRSTEV OJNIČNÍCH LOŽISEK Výpočet ztrátových výkonu ložisek: i 0720 P Aztr_oj1_okamzityi M Atø_oj1i A_oj1i P Bztr_oj1_okamzityi M Btø_oj1i A_oj1i P Aztr_oj1_stredni mean P Aztr_oj1_okamzity P Bztr_oj1_stredni mean P Bztr_oj1_okamzity P Aztr_oj2_okamzityi M Atø_oj2i A_oj2i P Bztr_oj2_okamzityi M Btø_oj2i B_oj2i P Aztr_oj2_stredni mean P Aztr_oj2_okamzity P Bztr_oj2_stredni mean P Bztr_oj2_okamzity P Aztr_oj3_okamzityi M Atø_oj3i A_oj3i P Bztr_oj3_okamzityi M Btø_oj3i B_oj3i P Aztr_oj3_stredni mean P Aztr_oj3_okamzity P Bztr_oj3_stredni mean P Bztr_oj3_okamzity Střední ztrátové výkony ojničních ložisek: P Aztr_oj4_okamzityi M Atø_oj4i A_oj4i P Bztr_oj4_okamzityi M Btø_oj4i B_oj4i P Aztr_oj4_stredni mean P Aztr_oj4_okamzity P Bztr_oj4_stredni mean P Bztr_oj4_okamzity P Aztr_oj1_stredni W P Bztr_oj1_stredni W P Aztr_oj2_stredni W P Bztr_oj2_stredni W P Aztr_oj3_stredni W P Bztr_oj3_stredni W P Aztr_oj4_stredni W P Bztr_oj4_stredni W P34

35 Objemové průtoky oleje ojničními ložisky: V Aolej_oj1_stredni mm 3 V Bolej_oj1_stredni mm 3 V Aolej_oj2_stredni mm 3 V Bolej_oj2_stredni mm 3 V Aolej_oj3_stredni mm 3 V Bolej_oj3_stredni mm 3 V Aolej_oj4_stredni mm 3 V Bolej_oj4_stredni mm 3 Výpočet oteplení olejové vrstvy ojničních ložisek: P Aztr_oj1_stredni P Bztr_oj1_stredni T A_oj1 T V Aolej_oj1_stredni c olej B_oj1 olej V Bolej_oj1_stredni c olej olej P Aztr_oj2_stredni P Bztr_oj2_stredni T A_oj2 T V Aolej_oj2_stredni c olej B_oj2 olej V Bolej_oj2_stredni c olej olej P Aztr_oj3_stredni P Bztr_oj3_stredni T A_oj3 T V Aolej_oj3_stredni c olej B_oj3 olej V Bolej_oj3_stredni c olej olej P Aztr_oj4_stredni P Aztr_oj4_stredni T A_oj4 T V Aolej_oj4_stredni c olej B_oj4 olej V Bolej_oj4_stredni c olej olej P35

36 Oteplení olejové vrstvy ojničních ložisek: T A_oj1 3.84K T B_oj K T A_oj K T B_oj K T A_oj K T B_oj K T A_oj K T B_oj K P36

37 2.3 HLAVNÍ LOŽISKA OBLAST MAXIMÁLNÍHO VÝKONU RELATIVNÍ EXCENTRICITY HLAVNÍCH LOŽISEK Oblast P max (n=2200 min -1 ) Režim index C: Maximální ložiskové vůle_2200 min -1 Režim index D: Minimální ložiskové vůle_2200 min -1 P37

38 P38

39 2.3.2 VELIKOST SILOVÝCH ZATÍŽENÍ HLAVNÍCH LOŽISEK P39

40 P40

41 P41

42 2.3.3 MAXIMÁLNÍ TLAKY V MAZACÍCH VRSTVÁCH HLAVNÍCH LOŽISEK 300 Maximální vùle Maximální tlak [MPa] hl. ložisko 2. hl. ložisko 3. hl. ložisko 4. hl. ložisko 5. hl. ložisko Úhel natoèení KH [deg] 250 Minimální vùle Maximální tlak [MPa] hl. ložisko 2. hl. ložisko 3. hl. ložisko 4. hl. ložisko 5. hl. ložisko Úhel natoèení KH [deg] P42

43 2.3.4 MINIMÁLNÍ TLOUŠŤKY MAZACÍCH VRSTEV HLAVNÍCH LOŽISEK 0.07 Maximální vùle Minimální tlouš ka filmu [mm] hl. ložisko 2. hl. ložisko 3. hl. ložisko 4. hl. ložisko 5. hl. ložisko Úhel natoèení KH [deg] 0.04 Minimální vùle Minimální tlouš ka filmu [mm] hl. ložisko 2. hl. ložisko 3. hl. ložisko 4. hl. ložisko 5. hl. ložisko Úhel natoèení KH [deg] P43

44 2.3.5 OTEPLENÍ OLEJOVÉ VRSTVY HLAVNÍCH LOŽISEK Výpočet ztrátových výkonu ložisek: i 0720 P Cztr_hl1_okamzityi M Ctø_hl1i C_hl1i P Dztr_hl1_okamzity i M Dtø_hl1i D_hl1i P Cztr_hl1_stredni mean P Cztr_hl1_okamzity P Dztr_hl1_stredni mean P Dztr_hl1_okamzity P Cztr_hl2_okamzityi P Cztr_hl2_stredni P Cztr_hl3_okamzityi P Cztr_hl3_stredni M Ctø_hl2i C_hl2i mean P Cztr_hl2_okamzity M Ctø_hl3i C_hl3i mean P Cztr_hl3_okamzity P Dztr_hl2_okamzity i P Dztr_hl2_stredni P Dztr_hl3_okamzity i P Dztr_hl3_stredni M Dtø_hl2i D_hl2i mean P Dztr_hl2_okamzity M Dtø_hl3i D_hl3i mean P Dztr_hl3_okamzity P Cztr_hl4_okamzityi M Ctø_hl4i C_hl4i P Dztr_hl4_okamzity i M Dtø_hl4i D_hl4i P Cztr_hl4_stredni mean P Cztr_hl4_okamzity P Dztr_hl4_stredni mean P Dztr_hl4_okamzity P Cztr_hl5_okamzityi M Ctø_hl5i C_hl5i P Dztr_hl5_okamzity i M Dtø_hl5i D_hl5i P Cztr_hl5_stredni mean P Cztr_hl5_okamzity P Dztr_hl5_stredni mean P Dztr_hl5_okamzity Střední ztrátové výkony hlavních ložisek: P Cztr_hl1_stredni W P Dztr_hl1_stredni W P Cztr_hl2_stredni W P Dztr_hl2_stredni W P Cztr_hl3_stredni W P Dztr_hl3_stredni W P Cztr_hl4_stredni W P Dztr_hl4_stredni W P Cztr_hl5_stredni W P Dztr_hl5_stredni W P44

45 Objemové průtoky oleje hlavními ložisky: V Colej_hl1_stredni mm 3 V Dolej_hl1_stredni mm 3 V Colej_hl2_stredni mm 3 V Dolej_hl2_stredni mm 3 V Colej_hl3_stredni mm 3 V Dolej_hl3_stredni mm 3 V Colej_hl4_stredni mm 3 V Dolej_hl4_stredni mm 3 V Colej_hl5_stredni mm 3 V Dolej_hl5_stredni mm 3 P45

46 Výpočet oteplení olejové vrstvy hlavních ložisek: P Cztr_hl1_stredni P Dztr_hl1_stredni T C_hl1 T V Colej_hl1_stredni c olej D_hl1 olej V Dolej_hl1_stredni c olej olej P Cztr_hl2_stredni P Dztr_hl2_stredni T C_hl2 T V Colej_hl2_stredni c olej D_hl2 olej V Dolej_hl2_stredni c olej olej P Cztr_hl3_stredni P Dztr_hl3_stredni T C_hl3 T V Colej_hl3_stredni c olej D_hl3 olej V Dolej_hl3_stredni c olej olej P Cztr_hl4_stredni P Dztr_hl4_stredni T C_hl4 T V Colej_hl4_stredni c olej D_hl4 olej V Dolej_hl4_stredni c olej olej P Cztr_hl5_stredni P Dztr_hl5_stredni T C_hl5 T V Colej_hl5_stredni c olej D_hl5 olej V Dolej_hl5_stredni c olej olej Oteplení olejové vrstvy hlavních ložisek: T C_hl K T D_hl K T C_hl2 4.95K T D_hl K T C_hl K T D_hl K T C_hl K T D_hl K T C_hl K T D_hl K P46

47 2.4 OJNIČNÍ LOŽISKA OBLAST MAXIMÁLNÍHO VÝKONU RELATIVNÍ EXCENTRICITY OJNIČNÍCH LOŽISEK P47

48 P48

49 2.4.2 SILOVÁ ZATÍŽENÍ OJNIČNÍCH LOŽISEK P49

50 P50

51 2.4.3 MAXIMÁLNÍ TLAKY V MAZACÍCH VRSTVÁCH OJNIČNÍCH LOŽISEK 300 Maximální vùle Maximální tlak [MPa] oj. ložisko 2. oj. ložisko 3. oj. ložisko 4. oj. ložisko Úhel natoèení KH [deg] 200 Minimální vùle Maximální tlak [MPa] oj. ložisko 2. oj. ložisko 3. oj. ložisko 4. oj. ložisko Úhel natoèení KH [deg] P51

52 2.4.4 MINIMÁLNÍ TLOUŠŤKY MAZACÍCH VRSTEV OJNIČNÍCH LOŽISEK 0.03 Maximální vùle Minimální tlouš ka filmu [mm] hl. ložisko 2. hl. ložisko 3. hl. ložisko 4. hl. ložisko Úhel natoèení KH [deg] 0.03 Minimální vùle Minimální tlouš ka filmu [mm] hl. ložisko 2. hl. ložisko 3. hl. ložisko 4. hl. ložisko Úhel natoèení KH [deg] P52

53 2.4.5 OTEPLENÍ OLEJOVÉ VRSTVY OJNIČNÍCH LOŽISEK Výpočet ztrátových výkonu ložisek: i 0720 P Cztr_oj1_okamzityi M Ctø_oj1i C_oj1i P Dztr_oj1_okamzityi M Dtø_oj1i D_oj1i P Cztr_oj1_stredni mean P Cztr_oj1_okamzity P Dztr_oj1_stredni mean P Dztr_oj1_okamzity P Cztr_oj2_okamzityi M Ctø_oj2i C_oj2i P Dztr_oj2_okamzityi M Dtø_oj2i D_oj2i P Cztr_oj2_stredni mean P Cztr_oj2_okamzity P Dztr_oj2_stredni mean P Dztr_oj2_okamzity P Cztr_oj3_okamzityi M Ctø_oj3i C_oj3i P Dztr_oj3_okamzityi M Dtø_oj3i D_oj3i P Cztr_oj3_stredni mean P Cztr_oj3_okamzity P Dztr_oj3_stredni mean P Dztr_oj3_okamzity P Cztr_oj4_okamzityi M Ctø_oj4i C_oj4i P Dztr_oj4_okamzityi M Dtø_oj4i D_oj4i P Cztr_oj4_stredni mean P Cztr_oj4_okamzity P Dztr_oj4_stredni mean P Dztr_oj4_okamzity Střední ztrátové výkony ojničních ložisek: P Cztr_oj1_stredni W P Dztr_oj1_stredni W P Cztr_oj2_stredni W P Dztr_oj2_stredni W P Cztr_oj3_stredni W P Dztr_oj3_stredni W P Cztr_oj4_stredni W P Dztr_oj4_stredni W P53

54 Objemové průtoky oleje ojničními ložisky: V Colej_oj1_stredni mm 3 V Dolej_oj1_stredni mm 3 V Colej_oj2_stredni mm 3 V Dolej_oj2_stredni mm 3 V Colej_oj3_stredni mm 3 V Dolej_oj3_stredni mm 3 V Colej_oj4_stredni mm 3 V Dolej_oj4_stredni mm 3 P54

55 Výpočet oteplení olejové vrstvy ojničních ložisek: P Cztr_oj1_stredni P Dztr_oj1_stredni T C_oj1 T V Colej_oj1_stredni c olej D_oj1 olej V Dolej_oj1_stredni c olej olej P Cztr_oj2_stredni P Dztr_oj2_stredni T C_oj2 T V Colej_oj2_stredni c olej D_oj2 olej V Dolej_oj2_stredni c olej olej P Cztr_oj3_stredni P Dztr_oj3_stredni T C_oj3 T V Colej_oj3_stredni c olej D_oj3 olej V Dolej_oj3_stredni c olej olej P Cztr_oj4_stredni P Dztr_oj4_stredni T C_oj4 T V Colej_oj4_stredni c olej D_oj4 olej V Dolej_oj4_stredni c olej olej Oteplení olejové vrstvy ojničních ložisek: T C_oj1 7.44K T D_oj K T C_oj K T D_oj K T C_oj K T D_oj K T C_oj K T D_oj K P55

56 3 SOUHRN EXTRÉMNÍCH HODNOT VYHODNOCOVANÝCH VELIČIN 3.1 HLAVNÍ LOŽISKA MAXIMÁLNÍ HODNOTY RELATIVNÍCH EXCENTRICIT MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmax MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmin maxa_hl1 max A_hl1 maxb_hl1 max B_hl maxa_hl2 max A_hl2 maxb_hl2 max B_hl maxa_hl3 max A_hl3 maxb_hl3 max B_hl maxa_hl4 max A_hl4 maxb_hl4 max B_hl maxa_hl5 max A_hl5 maxb_hl5 max B_hl5 MAXIMÁLNÍ VÝKON MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmax Vmin maxc_hl1 max C_hl1 maxd_hl1 max D_hl maxc_hl2 max C_hl2 maxd_hl2 max D_hl maxc_hl3 max C_hl3 maxd_hl3 max D_hl maxc_hl4 max C_hl4 maxd_hl4 max D_hl maxc_hl5 max C_hl5 maxd_hl5 max D_hl5 P56

57 3.1.2 EXTRÉMNÍ HODNOTY MAXIMÁLNÍCH TLAKŮ MAZACÍCH VRSTVÁCH LOŽISEK MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmax MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmin MPa p maxa_hl1 max p Amax_hl1 p maxb_hl1 max p Bmax_hl MPa p maxa_hl2 max p Amax_hl2 p maxb_hl2 max p Bmax_hl MPa p maxa_hl3 max p Amax_hl3 p maxb_hl3 max p Bmax_hl MPa p maxa_hl4 max p Amax_hl4 p maxb_hl4 max p Bmax_hl MPa p maxa_hl5 max p Amax_hl5 p maxb_hl5 max p Bmax_hl MPa MPa MPa MPa MPa MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmax MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmin MPa p maxc_hl1 max p Cmax_hl1 p maxd_hl1 max p Dmax_hl MPa p maxc_hl2 max p Cmax_hl2 p maxd_hl2 max p Dmax_hl MPa p maxc_hl3 max p Cmax_hl3 p maxd_hl3 max p Dmax_hl MPa p maxc_hl4 max p Cmax_hl4 p maxd_hl4 max p Dmax_hl MPa p maxc_hl5 max p Cmax_hl5 p maxd_hl5 max p Dmax_hl MPa MPa MPa MPa MPa P57

58 3.1.3 EXTRÉMNÍ HODNOTY SILOVÝCH ZATÍŽENÍ A MĚRNÝCH TLAKŮ NA LOŽISKA MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmax MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmin kn F A_hl1max max F A_hl1 F B_hl1max max F B_hl kn F A_hl2max max F A_hl2 F B_hl2max max F B_hl kn F A_hl3max max F A_hl3 F B_hl3max max F B_hl kn F A_hl4max max F A_hl4 F B_hl4max max F B_hl kn F A_hl5max max F A_hl5 F B_hl5max max F B_hl kn kn kN kN kN MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmax MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmin kn F C_hl1max max F C_hl1 F D_hl1max max F D_hl kN kn F C_hl2max max F C_hl2 F D_hl2max max F D_hl kN kn F C_hl3max max F C_hl3 F D_hl3max max F D_hl kN kn F C_hl4max max F C_hl4 F D_hl4max max F D_hl kn F C_hl5max max F C_hl5 F D_hl5max max F D_hl kN kN D hl 80mm L hl 32mm D hlax 80mm L hlax 36mm P58

59 MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmax MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmin F A_hl1max F B_hl1max p A_hl1mean 22.25MPa p D hl L B_hl1mean hl D hl L hl MPa F A_hl2max F B_hl2max p A_hl2mean 32.49MPa p D hl L B_hl2mean hl D hl L hl MPa F A_hl3max F B_hl3max p A_hl3mean MPa p D hl L B_hl3mean hl D hl L hl MPa F A_hl4max F B_hl4max p A_hl4mean MPa p D hl L B_hl4mean hl D hl L hl MPa F A_hl5max F B_hl1max p A_hl5mean MPa p D hlax L B_hl5mean hlax D hlax L hlax MPa MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmax MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmin F C_hl1max F D_hl1max p C_hl1mean MPa p D hl L D_hl1mean hl D hl L hl MPa F C_hl2max F D_hl2max p C_hl2mean 27.66MPa p D hl L D_hl2mean hl D hl L hl MPa F C_hl3max F D_hl3max p C_hl3mean MPa p D hl L D_hl3mean hl D hl L hl 12.61MPa F C_hl4max F D_hl4max p C_hl4mean MPa p D hl L D_hl4mean hl D hl L hl MPa F C_hl5max F D_hl5max p C_hl5mean MPa p D hlax L D_hl5mean hlax D hlax L hlax MPa P59

60 3.1.4 EXTRÉMNÍ HODNOTY MINIMÁLNÍCH TLOUŠTĚK MAZACÍCH VRSTEV LOŽISEK MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmax MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmin m h mina_hl1 min h Amin_hl1 h minb_hl1 min h Bmin_hl m h mina_hl2 min h Amin_hl2 h minb_hl2 min h Bmin_hl m h mina_hl3 min h Amin_hl3 h minb_hl3 min h Bmin_hl m h mina_hl4 min h Amin_hl4 h minb_hl4 min h Bmin_hl m 3.816m 6.148m 3.941m m h mina_hl5 min h Amin_hl5 h minb_hl5 min h Bmin_hl m MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmax MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmin m 4.998m h minc_hl1 min h Cmin_hl1 h mind_hl1 min h Dmin_hl m 4.409m h minc_hl2 min h Cmin_hl2 h mind_hl2 min h Dmin_hl m 4.835m h minc_hl3 min h Cmin_hl3 h mind_hl3 min h Dmin_hl m 4.617m h minc_hl4 min h Cmin_hl4 h mind_hl4 min h Dmin_hl m 7.841m h minc_hl5 min h Cmin_hl5 h mind_hl5 min h Dmin_hl5 P60

61 3.1.5 VÝPOČET MINIMÁLNÍCH HODNOT PARAMETRŮ MAZÁNÍ Ra hl_pan 0.4m Ra hl_cep 0.2m A_hl1 A_hl2 A_hl3 h mina_hl1 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep h mina_hl2 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep h mina_hl3 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep A_hl4 h mina_hl4 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep A_hl5 h mina_hl5 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep B_hl1 B_hl2 B_hl3 h minb_hl1 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep h minb_hl2 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep h minb_hl3 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep B_hl4 h minb_hl4 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep B_hl5 h minb_hl5 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep P61

62 C_hl1 C_hl2 C_hl3 h minc_hl1 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep h minc_hl2 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep h minc_hl3 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep C_hl4 h minc_hl4 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep C_hl5 h minc_hl5 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep D_hl1 D_hl2 D_hl3 h mind_hl1 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep h mind_hl2 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep h mind_hl3 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep D_hl4 h mind_hl4 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep D_hl5 h mind_hl5 2 2 Ra hl_pan Ra hl_cep P62

63 3.2 OJNIČNÍ LOŽISKA EXTRÉMNÍ HODNOTY RELATIVNÍCH EXCENTRICIT MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmax MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmin maxa_oj1 max A_oj1 maxb_oj1 max B_oj maxa_oj2 max A_oj2 maxb_oj2 max B_oj maxa_oj3 max A_oj3 maxb_oj3 max B_oj maxa_oj4 max A_oj4 maxb_oj4 max B_oj MAXIMÁLNÍ VÝKON MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmax Vmin maxc_oj1 max C_oj1 maxd_oj1 max D_oj maxc_oj2 max C_oj2 maxd_oj2 max D_oj maxc_oj3 max C_oj3 maxd_oj3 max D_oj maxc_oj4 max C_oj4 maxd_oj4 max D_oj4 P63

64 3.2.2 EXTRÉMNÍ HODNOTY MAXIMÁLNÍCH TLAKŮ V MAZACÍCH VRSTVÁCH LOŽISEK MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmax MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmin MPa p maxa_oj1 max p Amax_oj1 p maxb_oj1 max p Bmax_oj MPa p maxa_oj2 max p Amax_oj2 p maxb_oj2 max p Bmax_oj MPa p maxa_oj3 max p Amax_oj3 p maxb_oj3 max p Bmax_oj MPa p maxa_oj4 max p Amax_oj4 p maxb_oj4 max p Bmax_oj MPa MPa MPa MPa MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmax MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmin p maxc_oj1 p maxc_oj2 p maxc_oj3 p maxc_oj MPa max p Cmax_oj1 p maxd_oj1 max p Dmax_oj MPa max p Cmax_oj2 p maxd_oj2 max p Dmax_oj MPa max p Cmax_oj3 p maxd_oj3 max p Dmax_oj MPa max p Cmax_oj4 p maxd_oj4 max p Dmax_oj MPa MPa MPa MPa P64

65 3.2.3 EXTRÉMNÍ HODNOTY SILOVÝCH ZATÍŽENÍ A MĚRNÝCH TLAKŮ NA LOŽISKA MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmax MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmin kn F A_oj1max max F A_oj1 F B_oj1max max F B_oj kn kn F A_oj2max max F A_oj2 F B_oj2max max F B_oj kn kn F A_oj3max max F A_oj3 F B_oj3max max F B_oj kn F A_oj4max max F A_oj4 F B_oj4max max F B_oj kn kn MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmax MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmin kn F C_oj1max max F C_oj1 F D_oj1max max F D_oj kN kn F C_oj2max max F C_oj2 F D_oj2max max F D_oj kn kn F C_oj3max max F C_oj3 F D_oj3max max F D_oj kN F C_oj4max max F C_oj kN F D_oj4max max F D_oj kN D oj 66mm L oj 29.5mm P65

66 MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmax MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmin F A_oj1max F B_oj1max p A_oj1mean 65.8MPa p D oj L B_oj1mean oj D oj L oj MPa F A_oj2max F B_oj2max p A_oj2mean MPa p D oj L B_oj2mean oj D oj L oj MPa F A_oj3max F B_oj3max p A_oj3mean MPa p D oj L B_oj3mean oj D oj L oj MPa F A_oj4max F B_oj4max p A_oj4mean MPa p D oj L B_oj4mean oj D oj L oj MPa MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmax MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmin F C_oj1max F D_oj1max p C_oj1mean MPa p D oj L D_oj1mean oj D oj L oj MPa F C_oj2max F D_oj2max p C_oj2mean MPa p D oj L D_oj2mean oj D oj L oj MPa F C_oj3max F D_oj3max p C_oj3mean MPa p D oj L D_oj3mean oj D oj L oj MPa F C_oj4max F D_oj4max p C_oj4mean MPa p D oj L D_oj4mean oj D oj L oj MPa P66

67 3.2.4 EXTRÉMNÍ HODNOTY MINIMÁLNÍCH TLOUŠTĚK MAZACÍCH VRSTEV LOŽISEK MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmax MAXIMÁLNÍ TOČ IVÝ MOMENT Vmin m h mina_oj1 min h Amin_oj1 h minb_oj1 min h Bmin_oj m h mina_oj2 min h Amin_oj2 h minb_oj2 min h Bmin_oj m h mina_oj3 min h Amin_oj3 h minb_oj3 min h Bmin_oj m 1.995m 2.069m 1.77m h mina_oj4 min h Amin_oj4 h minb_oj4 min h Bmin_oj m MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmax MAXIMÁLNÍ VÝKON Vmin m 3.81m h minc_oj1 min h Cmin_oj1 h mind_oj1 min h Dmin_oj m h minc_oj2 min h Cmin_oj2 h mind_oj2 min h Dmin_oj m h minc_oj3 min h Cmin_oj3 h mind_oj3 min h Dmin_oj m h minc_oj4 min h Cmin_oj4 h mind_oj4 min h Dmin_oj m 3.786m 3.755m P67

68 3.2.5 VÝPOČET MINIMÁLNÍCH HODNOT PARAMETRŮ MAZÁNÍ Ra oj_pan 0.4m Ra oj_cep 0.2m A_oj1 h mina_oj1 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep 2.6 A_oj2 A_oj3 A_oj4 h mina_oj2 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep h mina_oj3 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep h mina_oj4 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep B_oj1 h minb_oj1 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep B_oj2 B_oj3 B_oj4 h minb_oj2 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep h minb_oj3 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep h minb_oj4 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep P68

69 C_oj1 h minc_oj1 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep C_oj2 C_oj3 C_oj4 h minc_oj2 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep h minc_oj3 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep h minc_oj4 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep D_oj1 h mind_oj1 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep 8.52 D_oj2 D_oj3 D_oj4 h mind_oj2 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep h mind_oj3 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep h mind_oj4 2 2 Ra oj_pan Ra oj_cep P69

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

PŘEPOČET KOTLE PŘI DÍLČÍM VÝKONU

PŘEPOČET KOTLE PŘI DÍLČÍM VÝKONU VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE PŘEPOČET KOTLE PŘI DÍLČÍM VÝKONU RECALCULATION

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

OBSAH. MODÁLNÍ VLASTNOSTI KLIKOVÉHO ÚSTROJÍ FSI VUT BRNO ČTYŘVÁLCOVÉHO TRAKTOROVÉHO MOTORU Ústav automobilního 1 VSTUPNÍ HODNOTY PRO VÝPOČET...

OBSAH. MODÁLNÍ VLASTNOSTI KLIKOVÉHO ÚSTROJÍ FSI VUT BRNO ČTYŘVÁLCOVÉHO TRAKTOROVÉHO MOTORU Ústav automobilního 1 VSTUPNÍ HODNOTY PRO VÝPOČET... OBSAH 1 VSTUPNÍ HODNOTY PRO VÝPOČET... 3 2 REDUKCE ROTAČNÍCH HMOT... 5 2.1 MOMENT SETRVAČNOSTI ROTAČNÍ HMOTY OJNICE... 5 2.2 MOMENT SETRVAČNOSTI JEDNOTLIVÝCH ZALOMENÍ... 5 3 REDUKCE POSUVNÝCH HMOT... 5

Více

Příloha-výpočet motoru

Příloha-výpočet motoru Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ

Více

KONSTRUKČNÍ NÁVRH PŘÍPRAVKŮ PRO ZMĚNU VÝROBNÍHO POSTUPU TLAKOVÝCH ZÁSOBNÍKŮ COMMON RAIL

KONSTRUKČNÍ NÁVRH PŘÍPRAVKŮ PRO ZMĚNU VÝROBNÍHO POSTUPU TLAKOVÝCH ZÁSOBNÍKŮ COMMON RAIL VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

PŘESTAVBA VÍCEVÁLCOVÉHO MOTORU NA EXPERIMENTÁLNÍ MOTOR

PŘESTAVBA VÍCEVÁLCOVÉHO MOTORU NA EXPERIMENTÁLNÍ MOTOR VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

MALÝ LETECKÝ MOTOR Jakým způsobem byl motor vyvíjen

MALÝ LETECKÝ MOTOR Jakým způsobem byl motor vyvíjen MALÝ LETECKÝ MOTOR AICTA Design Work (ADW) je tradiční vývojář dieselových motorů, má zkušenosti z Avie a ČKD Hradec Králové. Její tým vyvíjí motory již desítky let. Firma AICTA Design Work se pustila

Více

Katalog 2014. Půjčovna nářadí Bystřice nad Pernštejnem Na Příkopech 1398. WWW.PUJCOVNA-BYSTRICE.CZ tel:774274854

Katalog 2014. Půjčovna nářadí Bystřice nad Pernštejnem Na Příkopech 1398. WWW.PUJCOVNA-BYSTRICE.CZ tel:774274854 Katalog 2014 Půjčovna nářadí Bystřice nad Pernštejnem Na Příkopech 1398 WWW.PUJCOVNA-BYSTRICE.CZ tel:774274854 AKU vrtačka 3,0 Ah Makita Otáčky naprázdno na 1. převod0-400 min -1 Otáčky naprázdno na 2.

Více

DĚLÍCÍ ZAŘÍZENÍ TYČÍ Z BAREVNÝCH KOVŮ

DĚLÍCÍ ZAŘÍZENÍ TYČÍ Z BAREVNÝCH KOVŮ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV VÝROBNÍCH STROJŮ, SYSTÉMŮ A ROBOTIKY FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF PRODUCTION MACHINES,

Více

4WD TRAKTORY» 350 až 550 koňských sil

4WD TRAKTORY» 350 až 550 koňských sil 4WD TRAKTORY» 350 až 550 koňských sil 1 3 350 375 400 450 500 550 MOTOR Typ QSX 11.9L QSX 11.9L QSX 11.9L QSX 15L QSX 15L QSX 15L Výkon 350 k (201 kw) 375 k (280 kw) 400 k (298 kw) 450 k (336 kw) 500

Více

Komponenta Vzorce a popis symbol propojení Hydraulický válec jednočinný. d: A: F s: p provoz.: v: Q přítok: s: t: zjednodušeně:

Komponenta Vzorce a popis symbol propojení Hydraulický válec jednočinný. d: A: F s: p provoz.: v: Q přítok: s: t: zjednodušeně: Plánování a projektování hydraulických zařízení se provádí podle nejrůznějších hledisek, přičemž jsou hydraulické elementy voleny podle požadovaných funkčních procesů. Nejdůležitějším předpokladem k tomu

Více

Vliv paliv obsahujících bioložky na provozní parametry vznětových motorů

Vliv paliv obsahujících bioložky na provozní parametry vznětových motorů 185 Vliv paliv obsahujících bioložky na provozní parametry vznětových motorů doc. Ing. Josef Laurin, CSc., doc. Ing. Lubomír Moc, CSc., Ing. Radek Holubec Technická univerzita v Liberci, Studentská 2,

Více

-/- K, Tm K, Tm. l; Mh; l 14; 500; 270 14; 500; 270 Jmenovitý výkon při otáčkách dle (DIN-DIN; ECE -ECE-R 24; ISO - ISO TR 14396)

-/- K, Tm K, Tm. l; Mh; l 14; 500; 270 14; 500; 270 Jmenovitý výkon při otáčkách dle (DIN-DIN; ECE -ECE-R 24; ISO - ISO TR 14396) DEUTZ-FAHR DEUTZ-FAHR 1 Parametr Jednotka Agrotron M 610 Agrotron M 620 2 Provedení (4k4; 4k2, pásové, kolopásové) - 4k4 4k4 3 Motor 4 Výrobce/model - DEUTZ / TCD 2012 L6 DEUTZ / TCD 2012 L6 5 Počet válců;

Více

KATALOG TRAKTORŮ 2014

KATALOG TRAKTORŮ 2014 KATALOG TRAKTORŮ 2014 Vladimír Pícha Lektoroval: Ing. Jan Cholenský, CSc. Vydalo nakladatelství Vladimír Pícha - agromachinery Na Petřinách 72 162 00 Praha 6 www.agromachinery.cz Vydání první 347 stran

Více

VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU

VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU 1. uspořádání a plnění válců Např.: průzkum v použití, trend (N3, M3) 1 VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU 2. měrný výkon motoru Př. pro N3 Měrný výkon projektovaných motorů

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY STUDIE TURBÍNY S VÍŘIVÝM OBĚŽNÝM KOLEM STUDY OF TURBINE WITH SIDE CHANNEL RUNNER

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY STUDIE TURBÍNY S VÍŘIVÝM OBĚŽNÝM KOLEM STUDY OF TURBINE WITH SIDE CHANNEL RUNNER VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE STUDIE TURBÍNY S VÍŘIVÝM OBĚŽNÝM KOLEM STUDY

Více

1/5. 9. Kompresory a pneumatické motory. Příklad: 9.1, 9.2, 9.3, 9.4, 9.5, 9.6, 9.7, 9.8, 9.9, 9.10, 9.11, 9.12, 9.13, 9.14, 9.15, 9.16, 9.

1/5. 9. Kompresory a pneumatické motory. Příklad: 9.1, 9.2, 9.3, 9.4, 9.5, 9.6, 9.7, 9.8, 9.9, 9.10, 9.11, 9.12, 9.13, 9.14, 9.15, 9.16, 9. 1/5 9. Kompresory a pneumatické motory Příklad: 9.1, 9.2, 9.3, 9.4, 9.5, 9.6, 9.7, 9.8, 9.9, 9.10, 9.11, 9.12, 9.13, 9.14, 9.15, 9.16, 9.17 Příklad 9.1 Dvojčinný vzduchový kompresor bez škodného prostoru,

Více

PŘÍLOHA A. ÚSTAV VÝKONOVÉ ELEKTROTECHNIKY A ELEKTRONIKY Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií 72 Vysoké učení technické v Brně

PŘÍLOHA A. ÚSTAV VÝKONOVÉ ELEKTROTECHNIKY A ELEKTRONIKY Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií 72 Vysoké učení technické v Brně Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií 72 Vysoké učení technické v Brně PŘÍLOHA A Obrázek 1-A Rozměrový výkres - řez stroje Označení Název rozměru D kex Vnější průměr kostry D kvn Vnitřní

Více

Funkční vzorek průmyslového motoru pro provoz na rostlinný olej

Funkční vzorek průmyslového motoru pro provoz na rostlinný olej Funkční vzorek průmyslového motoru pro provoz na rostlinný olej V laboratořích Katedry vozidel a motorů Technické univerzity v Liberci byl vyvinut motor pro pohon kogenerační jednotky spalující rostlinný

Více

Mazací přístroje MPD 60-1, MPD 60-2

Mazací přístroje MPD 60-1, MPD 60-2 Mazací přístroje MPD 60-1, MPD 60-2 I. Použití Mazací přístroje MPD se používají pro centrální mazání velkých strojních zařízení jako zdroj tlakového maziva. Při použití dvou potrubních dávkovačů (MPD

Více

Mazací přístroje MPD 60-1, MPD 60-2

Mazací přístroje MPD 60-1, MPD 60-2 Mazací přístroje MPD 60-1, MPD 60-2 I. Použití Mazací přístroje MPD se používají pro centrální mazání velkých strojních zařízení jako zdroj tlakového maziva. Při použití dvou potrubních dávkovačů (MPD

Více

VYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ

Více

MOŽNOSTI VYVÁŽENÍ DVOUVÁLCOVÉHO MOTORU PRO TRAKTOROVÉ POUŽITÍ

MOŽNOSTI VYVÁŽENÍ DVOUVÁLCOVÉHO MOTORU PRO TRAKTOROVÉ POUŽITÍ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

Pístové spalovací motory-pevné části

Pístové spalovací motory-pevné části Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: Silniční vozidla třetí NĚMEC V. 28.8.2013 Definice spalovacího motoru Název zpracovaného celku: Pístové spalovací motory-pevné části Spalovací motory jsou tepelné stroje,

Více

Mazací přístroje MPD 60-1, MPD 60-2

Mazací přístroje MPD 60-1, MPD 60-2 Mazací přístroje MPD 60-1, MPD 60-2 I. Použití Mazací přístroje MPD se používají pro centrální mazání velkých strojních zařízení jako zdroj tlakového maziva. Při použití dvou potrubních dávkovačů (MPD

Více

! "#$ % &' ( /0123% + #4,5#6# 78-9: //:.2;*<+=> ?1#9#?.22 6?9#/#?.22

! #$ % &' ( /0123% + #4,5#6# 78-9: //:.2;*<+=> ?1#9#?.22 6?9#/#?.22 ! "#$ % &' ( )# *& + #, %##-. /0123% + #4,5#6# 78-9: //:.2;* # /.?@19?/.1 A &# B # 6)?1#9#?.22 6?9#/#?.22 &9-# C&'! "#$%)# D &' E ' F!)$FG'CD %#H&&5 F2..I5F3?5:# A2 # H'&F & F'E#

Více

MAZACÍ SOUSTAVA MOTORU

MAZACÍ SOUSTAVA MOTORU MAZACÍ SOUSTAVA MOTORU Hlavním úkolem mazací soustavy je zásobovat všechna kluzná uložení dostatečným množstvím oleje o příslušné teplotě (viskozitě) a tlaku. Standardní je oběhové tlakové mazání). Potřebné

Více

VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU

VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU 1. uspořádání a plnění válců Např.: průzkum v použití, trend (N3, M3) 2. další druhy konstrukce Např.: ZM/VM, 4/2 dobé, OHV/OHC, tvorba směsi, počet ventilů, 1 VÝCHODISKA

Více

TEDOM a.s. divize MOTORY

TEDOM a.s. divize MOTORY 6 1 61-0-0274 POČET LISTŮ: LIST: ČÍSLO PŘEDPISU: INDEX o NÁZEV: BRZDNÝ PŘEDPIS PRO PLYNOVÉ MOTORY TEDOM OBSAH. list č. 1. Úvod... 2 2. Práce před spuštěním... 2 3 3. Záběh... 3 4 4. Práce po záběhu...

Více

Hřídelové klouby a kloubové hřídele Drážkové hřídele a náboje

Hřídelové klouby a kloubové hřídele Drážkové hřídele a náboje Hřídelové klouby a kloubové hřídele Drážkové hřídele a náboje C 1 INFORMACE O VÝROBKU Určení velikosti hřídelových kloubů Pro výběr hřídelových kloubů není rozhodující pouze největší přenášený kroutící

Více

Domácí práce č.1. Jak dlouho vydrží palivo motocyklu Jawa 50 Pionýr, pojme-li jeho nádrž 3,5 litru paliva o hustote 750kg m 3 a

Domácí práce č.1. Jak dlouho vydrží palivo motocyklu Jawa 50 Pionýr, pojme-li jeho nádrž 3,5 litru paliva o hustote 750kg m 3 a Domácí práce č.1 Jak dlouho vydrží palivo motocyklu Jawa 50 Pionýr, pojme-li jeho nádrž 3,5 litru paliva o hustote 750kg m 3 a motor beží pri 5000ot min 1 s výkonem 1.5kW. Motor má vrtání 38 mm a zdvih

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ZPŮSOBY FILTRACE VZDUCHU AIR FILTRATION METHODS

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ZPŮSOBY FILTRACE VZDUCHU AIR FILTRATION METHODS VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŢENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE ZPŮSOBY FILTRACE VZDUCHU AIR FILTRATION METHODS

Více

Norma Tvar Materiál Provozní podmínky Typ* Použití. PN NBR P píst/pístnice. ČSN NBR ,5 H píst/pístnice

Norma Tvar Materiál Provozní podmínky Typ* Použití. PN NBR P píst/pístnice. ČSN NBR ,5 H píst/pístnice MANŽETY Manžety patří mezi nejdůležitější typy těsnění pohyblivých částí hydraulických i pneumatických zařízení při přímočarém posuvném pohybu. Symetrické manžety lze použít jak k utěsnění pístů, tak i

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

LESNÍ TECHNIKA 770D HARVESTOR 770D

LESNÍ TECHNIKA 770D HARVESTOR 770D LESNÍ TECHNIKA 770D HARVESTOR 770D Probírky ještě efektivněji - s harvestorem John Deere 770D Technické parametry a pracovní charakteristiky harvestoru John Deere 770D předurčují jeho nasazení zejména

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTIPURPOSE SPORT HALL

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTIPURPOSE SPORT HALL VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ

Více

FAKULTA STAVEBNÍ VUT V BRNĚ PŘIJÍMACÍ ŘÍZENÍ PRO AKADEMICKÝ ROK 2006 2007

FAKULTA STAVEBNÍ VUT V BRNĚ PŘIJÍMACÍ ŘÍZENÍ PRO AKADEMICKÝ ROK 2006 2007 TEST Z FYZIKY PRO PŘIJÍMACÍ ZKOUŠKY ČÍSLO FAST-F-2006-01 1. Převeďte 37 mm 3 na m 3. a) 37 10-9 m 3 b) 37 10-6 m 3 c) 37 10 9 m 3 d) 37 10 3 m 3 e) 37 10-3 m 3 2. Voda v řece proudí rychlostí 4 m/s. Kolmo

Více

Spojka RPX. Spojky. Postup výběru spojek RPX Založené na výkonu a rychlosti. Příklad výběru spojky NPX. Na základě Elektromotorů IEC (str.

Spojka RPX. Spojky. Postup výběru spojek RPX Založené na výkonu a rychlosti. Příklad výběru spojky NPX. Na základě Elektromotorů IEC (str. Spojka RPX Postup výběru spojek RPX Založené na výkonu a rychlosti Spojka RPX 1] Provozní faktor z tabulky 1 níže, vyberte koeficient provozu, který je vhodný pro použití 2] Navrhovaný výkon Vynásobte

Více

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/12

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/12 Q-HYDRAULIKA LAMELOVÁ ČERPADLA V3/12 velikost 12 do 10 MPa 13 dm 3 /min WK 102/21012 2004 Lamelová čerpadla typu PV slouží jako zdroj tlakového oleje v hydraulických systémech. VÝHODY snadné spuštění díky

Více

Základy stavby výrobních strojů Tvářecí stroje I ROZDĚLENÍ TVÁŘECÍCH STROJŮ

Základy stavby výrobních strojů Tvářecí stroje I ROZDĚLENÍ TVÁŘECÍCH STROJŮ ROZDĚLENÍ TVÁŘECÍCH STROJŮ ROZDĚLENÍ TVÁŘECÍCH STROJŮ Podle způsobu práce -lisy ( na materiál je působeno silou na určité dráze) -buchary (na materiál působí rázovou silou) -rotační stroje (působí na materiál

Více

Mazací přístroje MPD 60-1, MPD 60-2

Mazací přístroje MPD 60-1, MPD 60-2 Mazací přístroje MPD 60-1, MPD 60-2 I. Použití Mazací přístroje MPD se používají pro centrální mazání velkých strojních zařízení jako zdroj tlakového maziva. Při použití dvou potrubních dávkovačů (MPD

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES PATROVÉ GARÁŽE PARK

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES MULTIFUNKČNÍ CENTRUM

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ STATICKÉ ŘEŠENÍ SOUSTAVY ŽELEZOBETONOVÝCH NÁDRŽÍ

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ STATICKÉ ŘEŠENÍ SOUSTAVY ŽELEZOBETONOVÝCH NÁDRŽÍ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES STATICKÉ ŘEŠENÍ

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí. Protokol

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí. Protokol ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Protokol o zkoušce tepelného výkonu solárního kolektoru při ustálených podmínkách podle ČSN EN 12975-2 Ing. Tomáš Matuška,

Více

Technická specifikace HYDRAULICKÁ PÁSOVÁ VRTACÍ SOUPRAVA Titon 100

Technická specifikace HYDRAULICKÁ PÁSOVÁ VRTACÍ SOUPRAVA Titon 100 Technická specifikace HYDRAULICKÁ PÁSOVÁ VRTACÍ SOUPRAVA Titon 100 vybavena fixním ramenem a integrovaným kompresorem Vrtací souprava je vyrobena v BPI Sandvik v Zeltwegu (Rakousko). Vrtací souprava pro

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí. Protokol

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí. Protokol ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Protokol o zkoušce tepelného výkonu solárního kolektoru při ustálených podmínkách podle ČSN EN 12975-2 Kolektor: SK 218 Objednatel:

Více

-/- přímý vstřik K, T přímý vstřik K, T

-/- přímý vstřik K, T přímý vstřik K, T DEUTZ-FAHR DEUTZ-FAHR 1 Parametr Jednotka Agroplus S 70 Agroplus S 75 2 Provedení (4k4; 4k2, pásové, kolopásové) - 4k4 4k4 3 Motor 4 Výrobce/model - SLH 1000.3 WT SLH 1000.4 W 5 Počet válců; vrtání; zdvih;

Více

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/63

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/63 Q-HYDRAULIKA LAMELOVÁ ČERPADLA V3/63 velikost 63 do 10 MPa 63 dm 3 /min WK 102/21063 2004 Lamelová čerpadla typu PV slouží jako zdroj tlakového oleje v hydraulických systémech. VÝHODY snadné spuštění díky

Více

Katedra obrábění a montáže, TU v Liberci Příklady k procvičení podklad pro výuku předmětu TECHNOLOGIE III - OBRÁBĚNÍ Příklad 1 - ŘEZNÁ RYCHL. A OBJEMOVÝ SOUČINITEL TŘÍSEK PŘI PROTAHOVÁNÍ Doporučený objemový

Více

VY_32_INOVACE_C 08 14

VY_32_INOVACE_C 08 14 Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5

Více

ZÁVODNÍ ZÁŽEHOVÝ PŘEPLŇOVANÝ MOTOR

ZÁVODNÍ ZÁŽEHOVÝ PŘEPLŇOVANÝ MOTOR VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

KOEXPRO OSTRAVA, akciová společnost, U Cementárny 1303/16, 703 00 Ostrava Vítkovice, CZECH REPUBLIC HYDRAULICKÉ NÁŘADÍ

KOEXPRO OSTRAVA, akciová společnost, U Cementárny 1303/16, 703 00 Ostrava Vítkovice, CZECH REPUBLIC HYDRAULICKÉ NÁŘADÍ KOEXPRO OSTRAVA, akciová společnost, U Cementárny 1303/16, 703 00 Ostrava Vítkovice, CZECH REPUBLIC HYDRAULICKÉ NÁŘADÍ HYDRAULICKÉ VRTAČKY HYDRAULICKÉ PILY HYDRAULICKÉ UTAHOVÁKY HYDRAULICKÉ STŘIHAČKY HYDRAULICKÁ

Více

Teleskopický manipulátor Genie GTH 3007 Technická data a fotodokumentace

Teleskopický manipulátor Genie GTH 3007 Technická data a fotodokumentace Teleskopický manipulátor Genie GTH 3007 Technická data a fotodokumentace Uvedená data se mohou lišit podle stupně výbavy stroje. Tisková verze 03/2012. Teleskopický manipulátor Genie GTH 3007 TECHNICKÁ

Více

VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU

VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU VÝCHODISKA PRO ZADÁNÍ PROJEKTU 1. uspořádání a plnění válců Např.: průzkum v použití, trend (N3, M3) 2. další druhy konstrukce Např.: ZM/VM, 4/2 dobé, OHV/OHC, tvorba směsi, počet ventilů, 1 VÝCHODISKA

Více

Ceník MANITOU. Platný od Ceny jsou uvedeny v EURO bez DPH

Ceník MANITOU. Platný od Ceny jsou uvedeny v EURO bez DPH Ceník MANITOU 2017 Platný od 8.2.2017 Ceny jsou uvedeny v EURO bez DPH Standardní výbava stroje MLT 625 PREMIUM: KUBOTA V3307-DI-T-E4B Počet/obsah válců 4/3331 cm 3 2500 kg 5,9 m 3,3 m Výkon 75 koňských

Více

RPS SIGMA PUMPY HRANICE 426 2.98 23.02

RPS SIGMA PUMPY HRANICE 426 2.98 23.02 SIGMA PUMPY HRANICE ROTAČNÍ OBJEMOVÁ ČERPADLA RPS SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 0642/261 111, fax: 0642/202 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz 426 2.98 23.02 Použití Rotační

Více

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/25

LAMELOVÁ ČERPADLA V3/25 Q-HYDRAULIKA LAMELOVÁ ČERPADLA V3/25 velikost 25 do 10 MPa 25 dm 3 /min WK 102/21025 2004 Lamelová čerpadla typu PV slouží jako zdroj tlakového oleje v hydraulických systémech. VÝHODY snadné spuštění díky

Více

ŠKODA SUPERB COMBI Vzn tové motory

ŠKODA SUPERB COMBI Vzn tové motory Vzn tové motory Technické údaje 1,6 TDI/88 kw*** 1,6 TDI/88 kw (A)*** 2,0 TDI/110 kw 2,0 TDI/110 kw (A) 2,0 TDI/140 kw 2,0 TDI/140 kw (A) vzn tový, p epl ovaný turbodmychadlem s nastavitelnou geometrií

Více

FIEDLER FFK 1810 čelní válcový zametače se sběrnou nádobou

FIEDLER FFK 1810 čelní válcový zametače se sběrnou nádobou FIEDLER FFK 1810 čelní válcový zametače se sběrnou nádobou Tento válcový zametač je určen pro zimní i letní údržbu vozovek, místních komunikací, chodníků a pěších zón. Vzhledem k odlišnostem technologie

Více

Kinematika pístní skupiny

Kinematika pístní skupiny Kinematika pístní skupiny Centrický mechanismus s = r( cos(α)) + l [ ( λ 2 sin 2 α) 2] Dva členy z binomické řady s = r [( cos (α)) + λ ( cos (2α))] 4 I. harmonická s I = r( cos (α)) II. harmonická s II

Více

Konstrukce optického mikroviskozimetru

Konstrukce optického mikroviskozimetru Ing. Jan Medlík, FSI VUT v Brně, Ústav konstruování Konstrukce optického mikroviskozimetru Školitel: prof. Ing. Martin Hartl, Ph.D. VUT Brno, FSI 2009 Obsah Úvod Formulace problému Shrnutí současného stavu

Více

Kompakt ecotech. Malý, ale prémiový traktor

Kompakt ecotech. Malý, ale prémiový traktor 1 Kompakt modely 2013 Série Kompakt sestává pro rok 2013 ze tří modelových řad Kompakt S Kompakt S 4055 Kompakt S 4065 Kompakt Kompakt 4065 Kompakt 4075 Kompakt ecotech Kompakt 4085 Kompakt 4095 Kompakt

Více

BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE

BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE SAMONASÁVACÍ ČERPADLO SELF-PRIMING PUMP DIPLOMOVÁ

Více

Charakteristiky PSM, provozní oblasti

Charakteristiky PSM, provozní oblasti Charakteristiky PSM, provozní oblasti Charakteristikou PSM se rozumí závislost mezi hlavními provozními parametry motoru, např. otáčkami n, točivým momentem M t (resp. středním efektivním tlakem p e ),

Více

1.1 PÍSTOVÁ ČERPADLA Podle způsobu práce rozdělujeme pístová čerpadla na : jednočinná, dvojčinná, diferenciální, zdvižná.

1.1 PÍSTOVÁ ČERPADLA Podle způsobu práce rozdělujeme pístová čerpadla na : jednočinná, dvojčinná, diferenciální, zdvižná. 1 OBJEMOVÁ ČERPADLA Nasávání se střídá s výtlakem čerpadlo nasaje určitý objem kapaliny, uzavře jej v pracovním prostoru a v dalším pracovním údobí jej vytlačuje. Mechanická energie dodávaná motorem se

Více

PÍST ČTYŘDOBÉHO VZNĚTOVÉHO MOTORU O VÝKONU 485KW

PÍST ČTYŘDOBÉHO VZNĚTOVÉHO MOTORU O VÝKONU 485KW VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY O TECHNOLOGY AKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ ACULTY O MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE O AUTOMOTIVE ENGINEERING PÍST

Více

Funkční vzorek průmyslového motoru pro provoz na rostlinný olej

Funkční vzorek průmyslového motoru pro provoz na rostlinný olej Funkční vzorek průmyslového motoru pro provoz na rostlinný olej V laboratořích Katedry vozidel a motorů Technické univerzity v Liberci byl vyvinut motor pro pohon kogenerační jednotky spalující rostlinný

Více

Válec s vedením. ø 20, 25, 32,40,50 mm. Katalogový list CZ. Údaje o tlaku přetlak. Označení Jednotka Poznámka. Všeobecně.

Válec s vedením. ø 20, 25, 32,40,50 mm. Katalogový list CZ. Údaje o tlaku přetlak. Označení Jednotka Poznámka. Všeobecně. Technické změny vyhrazeny. AP7DEAEX Veličiny Veličiny Všeobecně Označení Řada Konstrukční ZG6..., ZK6... Způsob upevnění Způsob připojení Označení Jednotka Poznámka Spínač pro válce viz.9.4cz Přehled skupin

Více

Katalog příslušenství TRAKTORY 2017 AKČNÍ NABÍDKA. platí od do nebo do vyprodání zásob.

Katalog příslušenství TRAKTORY 2017 AKČNÍ NABÍDKA. platí od do nebo do vyprodání zásob. Katalog příslušenství TRAKTORY 2017 strana 3 Katalog příslušenství TRAKTORY Čelní hydrauliky Čelní hydraulika 3,5 t 51 171,-/ks* Katalogové číslo: BS6R/4 4-válec 6020, 6030, 6R/M/RC/MC Čelní hydraulika

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

ŽELEZOBETONOVÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE

ŽELEZOBETONOVÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ

Více

STANOVENÍ MODULU PRUŽNOSTI ZDIVA VE SMĚRU LOŽNÉ SPÁRY DETERMINATION OF MASONRY MODULUS OF ELASTICITY IN THE DIRECTION OF BED JOINTS

STANOVENÍ MODULU PRUŽNOSTI ZDIVA VE SMĚRU LOŽNÉ SPÁRY DETERMINATION OF MASONRY MODULUS OF ELASTICITY IN THE DIRECTION OF BED JOINTS VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES STANOVENÍ MODULU

Více

KRAJSKÁ KNIHOVNA V HAVLÍČKOVĚ BRODĚ

KRAJSKÁ KNIHOVNA V HAVLÍČKOVĚ BRODĚ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES KRAJSKÁ KNIHOVNA

Více

JEDNOVÁLCOVÝ MOTOR PRO SILNIČNÍ ZÁVODNÍ MOTOCYKL SINGLE-CYLINDER ENGINE OF A ROAD RACING MOTORCYCLE

JEDNOVÁLCOVÝ MOTOR PRO SILNIČNÍ ZÁVODNÍ MOTOCYKL SINGLE-CYLINDER ENGINE OF A ROAD RACING MOTORCYCLE VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

Procesy ve spalovacích motorech

Procesy ve spalovacích motorech Procesy ve spalovacích motorech Spalovací motory přeměňují energii chemicky vázanou v palivu na mechanickou práci. Výkon, který motory vytvářejí, vzniká přeměnou chemické energie vázané v palivu na teplo

Více

KONSTUKCE PÍSTU HLAVNÍ ROZMĚRY PÍSTŮ

KONSTUKCE PÍSTU HLAVNÍ ROZMĚRY PÍSTŮ KONSTUKCE PÍSTU Namáhání pístu mechanickým a tepelným zatížením závisí především na režimu motoru, velikosti vrtání válce a zvolených konstrukčních rozměrech. HLAVNÍ ROZMĚRY PÍSTŮ Průměr Kompresní výška

Více

Simulace oteplení typového trakčního odpojovače pro různé provozní stavy

Simulace oteplení typového trakčního odpojovače pro různé provozní stavy Konference ANSYS 2009 Simulace oteplení typového trakčního odpojovače pro různé provozní stavy Regina Holčáková, Martin Marek VŠB-TUO, FEI, Katedra elektrických strojů a přístrojů Abstract: Paper focuses

Více

Výběr pružných spojek

Výběr pružných spojek Výběr pružných spojek Výběr pružných spojek 1] Provozní faktor. Z tabulky 1 na str. 239, vyberte provozní faktor, který je vhodný pro aplikace Pružná spojka 2] Navrhovaný výkon. Vynásobte příkon řízeného

Více

SPALOVACÍ MOTORY. - vznětové = samovznícením. - dvoudobé. - kapalinou. - dvouřadé s válci do V - vodorovné - ležaté. - vstřikové

SPALOVACÍ MOTORY. - vznětové = samovznícením. - dvoudobé. - kapalinou. - dvouřadé s válci do V - vodorovné - ležaté. - vstřikové SPALOVACÍ MOTORY Druhy spalovacích motorů rozdělení podle způsobu zapalování podle počtu dob oběhu podle chlazení - zážehové = zvláštním zdrojem (svíčkou) - vznětové = samovznícením - čtyřdobé - dvoudobé

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV POZEMNÍCH KOMUNIKACÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF ROAD STRUCTURES ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA V BRNĚ ADMINISTRATIVE

Více

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN

Více

PFP SIGMA PUMPY HRANICE HORIZONTÁLNÍ 426 2.98 34.01

PFP SIGMA PUMPY HRANICE HORIZONTÁLNÍ 426 2.98 34.01 SIGMA PUMPY HRANICE VYSOKOTLAKÉ HORIZONTÁLNÍ PLUNŽROVÉ ČERPADLO PFP SIGMA PUMPY HRANICE, s.r.o. Tovární 605, 753 01 Hranice tel.: 0642/261 111, fax: 0642/202 587 Email: sigmahra@sigmahra.cz 426 2.98 34.01

Více

OPTIMALIZACE NAPLNĚNÍ VÁLCE SPALOVACÍHO MOTORU

OPTIMALIZACE NAPLNĚNÍ VÁLCE SPALOVACÍHO MOTORU OPTIMALIZACE NAPLNĚNÍ VÁLCE SPALOVACÍHO MOTORU Summary Radek Tichánek 1, Marcel Diviš 1 Oldřich Vítek 2 1 Ústav pro výzkum motorových vozidel, s.r.o Výzkumné centrum Josefa Božka Lihovarská 12, 180 68

Více

Průmyslové pístové kompresory RL - RH - RK

Průmyslové pístové kompresory RL - RH - RK Průmyslové pístové kompresory RL - RH - RK SPOLEHLIVÁ TECHNOLOGIE RL - RH - RK Kompresor přímo spojený s motorem řešení pro průmysl Vyzkoušená technologie, solidní konstrukce RL-RH-RK jsou kompresory přímo

Více

OBSAH. Katalog zubových motorů Obsah

OBSAH. Katalog zubových motorů Obsah OSAH Obsah POPIS... 2 ZÁKADNÍ DÍY MOTOU... 2 TAUKA PAAMETŮ... 3 VZOCE POUŽITÉ PO VÝPOČET... 4 ÚČINNOSTI MOTOU... 4 PACOVNÍ KAPAINA... 5 TAKOVÉ ZATÍŽENÍ... 5 SMĚ OTÁČENÍ... 6 EVEZNÍ POVEDENÍ... 6 PŮTOKOVÉ

Více

RD 50 Kolové dumpery. Profesionální manipulace s materiálem pohyblivý, rychlý a hospodárný.

RD 50 Kolové dumpery. Profesionální manipulace s materiálem pohyblivý, rychlý a hospodárný. RD 50 Kolové dumpery Profesionální manipulace s materiálem pohyblivý, rychlý a hospodárný. Kompaktní rozměry poskytují pohyblivost třídy 3-5 t. DW50 může snadno soutěžit s velkými stroji, inovativní koncept

Více

AXIÁLNÍ PÍSTOVÉ HYDROMOTORY HM

AXIÁLNÍ PÍSTOVÉ HYDROMOTORY HM AXIÁLNÍ PÍSTOVÉ HYDROMOTORY HM AXIÁLNÍ PÍSTOVÉ HYDROMOTORY HM Funkce a popis výrobku Hydromotory typu HM jsou axiální pístové hydrostatické převodníky s nakloněným blokem. Mají konstantní geometrický objem

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES PŘEPOČET A ALTERNATIVNÍ

Více

Spalovací motory Caterpillar pro platné emisní limity Stage IIIA

Spalovací motory Caterpillar pro platné emisní limity Stage IIIA Kolejová vozidla, komponenty, systémy, infrastruktura,... Spalovací motory Caterpillar pro platné emisní limity Stage IIIA Ing. Jiří Štěpánek CZ LOKO, a.s. CZ LOKO a.s. Ing. Jiří Štěpánek Bezručovo náměstí

Více

ČTYŘDOBÝ VÍCEVÁLCOVÝ SPALOVACÍ MOTOR S VYUŽITÍM TLAKOVÝCH PULZŮ VÝFUKOVÝCH PLYNŮ KE ZVÝŠENÍ NAPLNĚNÍ VÁLCŮ

ČTYŘDOBÝ VÍCEVÁLCOVÝ SPALOVACÍ MOTOR S VYUŽITÍM TLAKOVÝCH PULZŮ VÝFUKOVÝCH PLYNŮ KE ZVÝŠENÍ NAPLNĚNÍ VÁLCŮ ČTYŘDOBÝ VÍCEVÁLCOVÝ SPALOVACÍ MOTOR S VYUŽITÍM TLAKOVÝCH PULZŮ VÝFUKOVÝCH PLYNŮ KE ZVÝŠENÍ NAPLNĚNÍ VÁLCŮ Některé z možných uspořádání motoru se společnými ventily pro sání i výfuk v hlavě válce: 1 ČTYŘDOBÝ

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ OCELOVÁ HALA PRO PRŮMYSLOVOU VÝROBU STEEL HALL STRUCTURE FOR INDUSTRIAL PRODUCTION

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ OCELOVÁ HALA PRO PRŮMYSLOVOU VÝROBU STEEL HALL STRUCTURE FOR INDUSTRIAL PRODUCTION VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ HALA PRO

Více

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN

Více

ě ě č ě ě ý ú ž č é č ě Ž ě ý č Ž ú ů ý ž ý ý ě ž ž ž č ý ě ě ý ě ě ž č é ž é ů ž é ě č ů ý ě ů ů ě ů ě ě ě č ů č č ý ě ě ě é Ž ě Ž Ž č ů ě é ě ě č ě é ý ů ý ý Í č ó ý ý ě ě ů ý č ý ě č ý é Č úč č ě č

Více

HNACÍ ÚSTROJÍ ŘADOVÉHO TŘÍVÁLCOVÉHO VZNĚTOVÉHO MOTORU

HNACÍ ÚSTROJÍ ŘADOVÉHO TŘÍVÁLCOVÉHO VZNĚTOVÉHO MOTORU VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING

Více

PŮJČOVNA NÁŘADÍ. Bourací kladiva (různých hmotností, včetně příslušenství) Úklidové stroje (průmyslový vysavač, vysokotlaký čistič)

PŮJČOVNA NÁŘADÍ. Bourací kladiva (různých hmotností, včetně příslušenství) Úklidové stroje (průmyslový vysavač, vysokotlaký čistič) PŮJČOVNA NÁŘADÍ Bourací kladiva (různých hmotností, včetně příslušenství) Úklidové stroje (průmyslový vysavač, vysokotlaký čistič) Vrtací kladiva (elektrické vrtací kladiva) Vibrátory (elektrická vibrační

Více

PM23 OBSAH. Katalog zubových čerpadel Obsah

PM23 OBSAH. Katalog zubových čerpadel Obsah Verze 10/2013 1 Obsah OBSAH ZÁKLADNÍ POPIS... 2 ZÁKLADNÍ DÍLY MOTORU... 2 TABULKA PARAMETRŮ... 3 POUŽITÉ VZORCE PRO VÝPOČET... 5 ÚČINNOSTI MOTORU... 5 PRACOVNÍ KAPALINA... 6 TLAKOVÉ ZATÍŽENÍ... 6 DALŠÍ

Více

Nový model D'elight. Stylový a cenově dostupný dopravní prostředek pro každodenní dojíždění. D'elight www.yamaha-motor.cz

Nový model D'elight. Stylový a cenově dostupný dopravní prostředek pro každodenní dojíždění. D'elight www.yamaha-motor.cz Nový model D'elight. Stylový a cenově dostupný dopravní prostředek pro každodenní dojíždění. Elegantně zkonstruovaný nový model D'elight skutečně vytváří zcela novou třídu. Klasické křivky dodávají stroji

Více