PRESTRESSED CONCRETE. Marek Foglar
|
|
- Olga Jandová
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 PRESTRESSED CONCRETE Marek Foglar
2 PLAIN CONCRETE SUBJECTED TO N+M No added axial force = almost no bending resistance By added axial force a compression reserve is created = bending resistance +f ctm >M/W M + N -f cd <M/W -f cd <N/A M +f ctm >M/W + - -f cd <M/W
3 PLAIN CONCRETE SUBJECTED TO N+M Tension covered by mild reinforcement A s.f yd +A c.f cd A s.f yd
4 eccentricity PLAIN CONCRETE SUBJECTED TO N+M
5 ADDING EXTERNAL FORCE e = 0 M N M.e h /I M.e d /I + N/A σ c <0 - compression σ c <0 - compression e < r N M.e h /I N.e.e h /I σ c =? + + = M M.e d /I N/A N.e.e d /I σ c =?
6 ADDING EXTRENAL FORCE σ c <0 - compression No always compression from N, outermost fibers might be subjected to tension σ c =? compression / tension e > r N M.e h /I N.e.e h /I σ c =? + + = M M.e d /I N/A N.e.e d /I σ c =?
7 PRINCIPLE OF PRESTRESSED CONCRETE External forces are added for limitaion or complete removal of loading effects Extrenal forces inserted by prestressed reinforcement ULS check principally the same: tension in reinfrocement, compression in concrete
8 PRINCIPLE OF PRESTRESSED CONCRETE Crack development postponed by compression reserve Model case: mild reinforcement prestressed
9 PRINCIPLE OF PRESTRESSED CONCRETE Real case: prestressing stress is much higher
10 PRINCIPLES OF PRESTRESSED CONCRETE The prestressed element is able to resist much higher load before crack development. At the same loading, no crack develop, or their number/width is limited Crack number/width reduction limits the ingress of aggressive agents, the structural elements are more durable No stiffness reduction due to crack development = the elements are stiffer and therefore can be more slender or bridge higher spans
11 The total stress is a sumation of the stress caused by loading, axial action of prestressing and bending action of prestressing (unless not acting in the CoG). The stress arrangement in the element is activelly changed. Tension limit at top fibers of the studied cantilever:
12 Various prestressing arrangement
13 Prestressing arrangement 1
14 Prestressing arrangement 2
15 Prestressing arrangement 3
16 Axially prestressed member Check at abutment P 0 = A p σ p,0 = 0,0012*1440 = 1,728 MN σ h = - P 0 /Ac + P 0 e p /W h = - 1,728/1,0 + 1,728 0,0/0,33 = - 1,728 MPa σ d = - P 0 /Ac - P 0 e p /W d = - 1,728/1,0-1,728 0,0/0,33 = - 1,728 MPa Posouzení v poli P 0 = A p σ p,0 = 0,0012*1440 = 1,728 MN σ h = - P 0 /Ac + P 0 e p /W h - M/ W h = - 1,728/1,0 + 1,728 0,0/0,33-1,953/0,33 = - 7,587 MPa σ d = - P 0 /Ac - P 0 e p /W d + M/ W d = - 1,728/1,0-1,728 0,0/0,33 + 1,953/0,33 = + 4,131 MPa
17 Příklad Eccentric prestressing straight tendon, separated Check at abutment P 0 = A p σ p,0 = 0, = 0,216 MN σ h = - P 0 /Ac + P 0 e p /W h = - 0,216/1,0 + 0,216 0,8/0,33 = +0,302 MPa σ d = - P 0 /Ac - P 0 e p /W d = - 0,216/1,0-0,216 0,8/0,33 = - 0,734 MPa Posouzení v poli P 0 = A p σ p,0 = 0,0012*1440 = 1,728 MN σ h = - P 0 /Ac + P 0 e p /W h - M/ W h = - 1,728/1,0 + 1,728 0,8/0,33-1,953/0,33 = - 3,440 MPa σ d = - P 0 /Ac - P 0 e p /W d + M/ W d = - 1,728/1,0-1,728 0,8/0,33 + 1,953/0,33 = - 0,016 MPa
18 Eccentric prestressing parabolic tendon Check at abutment P 0 = A p σ p,0 = 0,0012*1440 = 1,728 MN σ h = - P 0 /Ac + P 0 e p /W h = - 1,728/1,0 + 1,728 (-0,1)/0,33 = - 2,246 MPa σ d = - P 0 /Ac - P 0 e p /W d = - 1,728/1,0-1,728 (-0,1)/0,33 = - 1,210 MPa Posouzení v poli P 0 = A p σ p,0 = 0,0012*1440 = 1,728 MN σ h = - P 0 /Ac + P 0 e p /W h - M/ W h = - 1,728/1,0 + 1,728 0,8/0,33-1,953/0,33 = - 3,440 MPa σ d = - P 0 /Ac - P 0 e p /W d + M/ W d = - 1,728/1,0-1,728 0,8/0,33 + 1,953/0,33 = - 0,016 MPa
19 PRINCIPLES OF PRESTRESSED CONCRETE Parabilic prestressing reinforcement acts better against acting load and can therefore better counterbalance the extrnal loading Concrete schrinks and creeps = changes volume. Conrete decreases length also due to elastic deformation. Summing these efects up, the shortening is as follows ε cs + ε cc + ε c el - 0,001. By element shortening, the prestressed reinforcement is shortened = the stress decreases. The stress decrease is called loss of prestressing The rheological processes are time-dependent, the losses of prestressing are also time dependent. The losses of prestressing must be considered at the very start of prestressing design.
20 PRINCIPLES OF PRESTRESSED CONCRETE Model case: prestressing of mild reinforcement, 250MPa Shortening ε s = ε ce = σ s / E s = 250/ = , strain Losses from creep and schrinkage: strain / = 80% of the initial prestressing Steel with much higher tensile strength must be used for prestressing. Model case: prestressing stress, 1300MPa Shortening ε s = ε ce = σ s / E s = 1300/ = Losses from creep and schrinkage: strain / = 15% of the initial prestressing
21 History of prestressed concrete First attempts at the end of 19th century, regular reinforcement was prestressed, p. stress 300MPa 1928 Freyssinet, father of prestressed concrete, p. stress 1000MPa
22 Definitions By action: Bonded Un-bonded By manufacturing: Pre-tensioning Post-tensioning By location: External Internal By extent: Full Limited Partial
23 Steel, carbon Prestressing R Prestressing rods, hot formed, length 6 to 30m, dia 12 to 75mm Prestressing tendons patented wire (warmed up to 900 C, stable cooling in lead bath = homogenized, cold-forming = strength increase up to MPa, great internal stresses in the material, realeased by: Stabilization = warmed to C, directed cooling. Increase of the 0.2 strength limit from 75% to 85%, decreased relaxation. Extra tension during warming, elongation 1% = 0.2 stress limit increased to 90% tensile strength, relaxation dereased to 30% of the original value
24 Standardization ČSN EN 10138: Example: strand 1770MPa, dia 15.7mm EN Y1770S7-15,7-R1-F1-C1 Example: rod 1050MPa EN Y1050H-36-R1-C1
25 Prestressing reinforcement E-modulus strand 195 GPa E-modulud rod GPa E-modulus wire GPa Stress at limit of elasticity and at maximum tensile strength In the calculation the limit 0.1 is used = 95% of the 0.2 limit Old European code St 1570/1770 Mostly used diameters 15.3 or 15.7mm, area 140, resp. 150mm 2
26 Stressed first, then cast In pre-cast plants High quality By R release, the stress in inserted Fixed forms, length up to 200m Pre-tensioned concrete
27 Pre-tensioned concrete Without tendon separation M p M
28 Pre-tensioned concrete With tendon separation M p M
29
30 Post-tensioned concrete Prestressing unit = tendon made of several strands, usally 1 to 27 Tendons placed in ducts: steel or PE Position of the ducts held by mild reinforcement Ducts placed during mild reinforcement placement, followed by tendon placement Prestressing when the conrete has reached the required mechanical properties The ducts are filled with cement grout after stressing = bond + corrosion protection
31 Post-tensioned concrete
32 Post-tensioned concrete
33
34 Prestressing details
35 Prestressing arrangement Maximum loading has to be counterbalanced
36 Prestressing anchors Certified systems Anchor area requires detail consideration
37 Prestressing
38
39 Application of prestressing Pre-tensioning: by bond between the stressed strand and concrete Post-tensioning: by anchors
40 Application of prestressing
41
42 Losses of prestressing The force in prestressing steel is not constant, it changes over the length of the tendon and time Change of the force in the tendon = loss of prestressing - σ = - ε * E Short-term losses Friction Slip in the anchor Elastic shortening of concrete Step-wise prestressing Logn-term losses Relaxation of steel Schrinkage of concrete Creep of concrete
43 Losses of prestressing Short-term losses occur during the stressing of the tendon untill the tendon is anchored. Friction Slip in the anchor Elastic shortening of concrete Step-wise prestressing Short-term relaxation And other
44 Losses of prestressing Friction between the endon and the duct
45 Losses of prestressing Friction between the tendon and the duct The friction is dependent on the presure between the tendon and the duct, i.e. prestressing force The friction coefficient is named μ. The change of the pre-stressing force d N p caused by friction in a total angle is accordingly d N p = - μ N p d. The value lies between 0.15 and 0.35 according to the prestressing system In the straight part of the tendon, the angular change is k dl, where the value k is empirically given for the prestressing system and material of the duct, usually 0.003
46 Losses of prestressing Friction between the tendon and the duct Celková ztráta předpětí od tření v oblouku a zvlnění kabelového kanálku je pak: dn p = μndα μnkdl Ztrátu po délce kabelu je pak možné získat integrací po jeho délce: N l dn N = μ dα μk N 0 0 α l dl 0 kde je celková úhlová změna po celkové délce kabelu l; N 0, N l jsou hodnoty předpínací síly na začátku předpínacího kabelu a na jeho konci.
47 Losses of prestressing Řešení této rovnice je: Friction between the tendon and the duct μ α μkl N l = N 0 e Změna předpínací síly Δ N p = N l N 0 pak indukuje změnu (ztrátu) předpětí třením v délce l od začátku kabelu: σ p,μ,l = σ p,in (1 e μ α kl ) kde σ p,in je maximální napětí v kabelu v místě kotvení během předpínání před jeho zakotvením; Δσ pμ,l hodnota ztráty předpětí třením v místě ve vzdálenosti l od začátku kabelu; do tohoto místa proběhla celková úhlová změna.
48 Slip in the anchor Losses of prestressing
49 Losses of prestressing Elastic shortening of concrete Elastic shortening of concrete causes shortening of the prestressing reinforcement = decrease of the prestressing stress
50 Losses of prestressing Step-wise (staged) prestressing Similar to elastic shortening of concrete
51 Losses of prestressing Long-term After losses tendon anchorage, during the rest of the service life Relaxation of prestressing steel Creep of concrete Schrinkage of concrete
52 Losses of prestressing Relaxation of prestressing steel Decrease of the stress in the prestressing steel after the strain is prevented
53 Losses of prestressing Relaxation of prestressing steel Norma ČSN EN rozlišuje materiály do tří tříd relaxace; podle nich se pak liší výpočet této ztráty předpětí: třída 1 dráty nebo lana s normální relaxací, σ p,r = 5,39 ρ 1000 e 6,7μ t ,75(1 μ ) 10 5 σ pi třída 2 dráty nebo lana s nízkou relaxací, σ p,r = 0,66 ρ 1000 e 9,1μ t ,75(1 μ ) 10 5 σ pi třída 3 za tepla válcované a upravené tyče σ p,r = 1,98 ρ 1000 e 8μ t ,75(1 μ ) 10 5 σ pi
54 Losses of prestressing třída 2 dráty nebo lana s nízkou relaxací, Relaxation of prestressing steel σ p,r = 0,66 ρ 1000 e 9,1μ t ,75(1 μ ) 10 5 σ pi kde pr je absolutní hodnota relaxačních ztrát předpětí; pi t 1000 při dodatečném předpínání je pi absolutní hodnota počátečního předpětí pi = pm0 ; při předpínání předem je pi maximální tahové napětí působící v předpínací výztuži zmenšené o okamžité ztráty vznikající v průběhu napínání; doba po napnutí (v hodinách); = pi /f pk, kde f pk je charakteristická hodnota pevnosti v tahu předpínací výztuže; hodnota relaxační ztráty 1000 hodin po napnutí při průměrné teplotě 20 C; užije se hodnota podle certifikátu výrobce, popř. 8% pro třídu 1, 2,5% pro třídu 2 a 4% v třídu 3. Dosazuje se v %. Konečná ztráta předpětí relaxací se vypočítá při dosazení t = hod, tj. cca 57 let.
55 Losses of prestressing Creep of concrete Strain in concrete causes strain of prestressing reinforcement
56 Losses of prestressing Schrinkage of concrete The total schrinkage strain ε cs is composed of drying schrinkage strain ε cd and autogeneous schrinkage strain ε ca Strain in concrete causes strain of prestressing reinforcement
57 Losses of prestressing Ztráty předpětí: předem předpjatý beton / dodatečně předpjatý beton Pre-tensioned concrete Post-tensioned concrete Short-term Long-term Short-term Long-term Elastic shortening of concrete Short-term relaxation Relaxation Creep NO!!! Elastic shortening of concrete Short-term relaxation Relaxation Creep Slip in the anchor block Schrinkage Slip Schrinkage Friction Staged prestressing
58 Stress over the length of the tendon Stress over the length of the tendon Different effect in time and place: place Friction in the arc is bigger than in the straight part of the tendon Slip has usually limited extent time Short-term suring stressing, long-term suring the rest of the service life The entire service-life must be studied, Change of the statical system 10, 50, 100 years The course of the stress over the tendon varies = this has to be considered during the design and assessment
59 Napětí po délce předpínací výztuže Stress over the length of the tendon
60 Napětí po délce předpínací výztuže Stress over the length of the tendon
61 Design of prestressing Při návrhu předpínací síly se vychází z MSP, což je podstatný rozdíl oproti železobetonu, kde se konstrukce navrhuje na MSÚ a následně posuzuje na podmínky MSP. Předpětí má vyloučit vznik trhlin, popř. omezit jejich šířku, kontrolují se tedy podmínky omezení napětí ve výztuži i v betonu, a pokud vznikají trhliny, ověřuje se jejich šířka. Síla v předpínací výztuži při předpínání nesmí být větší než: kde A p je průřezová plocha předpínací výztuže; σ p,max maximální napětí při předpínání: = min 0,8 f pk ; 0,9 f p0,1k P max = A p σ p,max (0.1)
62 Design of prestressing Síla v předpínací výztuži po předepnutí a zakotvení, v případě dodatečně předpjatého betonu, a po vnesení předpětí, v případě předem předpjatého betonu, po odečtení krátkodobých ztrát nesmí být větší než: kde A p je průřezová plocha předpínací výztuže; σ pm0 napětí v předpínací výztuži po vnesení předpětí: = min 0,75 f pk ; 0,85 f p0,1k P m0 = A p σ pm 0 (0.1) Pokud je po odečtení krátkodobých ztrát od maximálního napětí při předpínání σ p,max napětí v předpínací výztuži vyšší než předepsané napětí v předpínací výztuži po vnesení předpětí σ pm0, je nutné napínací napětí σ p,max zmenšit tak, aby tato podmínka byla splněna. Vzhledem k ceně předpínací výztuže ve srovnání s cenou betonu a betonářské výztuže musí mít projektant snahu využít předpínací výztuž co možná nejvíce za dodržení výše zmíněných okrajových podmínek.
63 SLS check during prestressing Zároveň je nutné ověřit, zda v okamžiku uvedení do provozu jsou splněny podmínky uvedené výše a zda není v době napínání beton vystaven napětím, která by mohly způsobit vznik podélných trhlin a tak snížit trvanlivost předpínaného prvku: - pro dodatečně předpjatý beton - pro předem předpjatý beton σ c 0,6 f ck (t) σ c 0,7 f ck (t) kde f ck (t) je charakteristická pevnost betonu v tlaku v době předpínání v čase t. Pokud trvale překračuje tlakové napětí v betonu v kvazi-stálé kombinaci v hodnotu 0,45. f ck (t), je nutné uvažovat nelineární dotvarování.
64 Design of prestressing = balancing Pro horní vlákna stress Pro dolní vlákna M f I e h N p, A c + N p, e p I c e h 0 + M f I e d N p, A c N p, e p I c e d 0 Pro návrh předpínací síly se pak užije vztah pro dolní vlákna, z nějž úpravami vychází: + M f I e d N p, A c + N p, e p I c e d + M f I e d N p, 1 A c + e p I c e d N p, M f I e d 1 A + e p c I e d c
65 Design of prestressing = balancing stress Při dosazení σ ck, (napětí ve spodních vláknech na konci životnosti od zatížení) a W = I c / e d, kde W = A c. r, r je hodnota jádrové úsečky průřezu v daném směru: N p, 1 A c σ ck, 1 + e p r N p, σ ck, 1 + e p r A c Pokud je požadavek, aby od předpětí nevznikaly tahy v opačných vláknech průřezu (např. nad podporou), musí předpínací síla působit v jeho jádře. Pro návrh předpětí je pak možné uvažovat maximální excentricitu působení předpínací síly na kraji jádra průřezu e p = r a výztuž rozdělit k hornímu a dolnímu povrchu tak, aby výslednice předpětí vycházela na kraj jádra.
66 Design of prestressing = balancing load Velikost rovnoměrného ekvivalentního zatížení od parabolického kabelu se vypočítá následovně: ohybový účinek kabelu ve vzdálenosti x od začátku nosníku k těžišti průřezu je M p (x) = N p. e p (x); z rovnice paraboly se excentricita e p předpínacího kabelu vypočítá jako: e p x = 4f L 2 x2 + 4f L x + e pa Při dosazení rovnice paraboly do rovnice M p (x) vyplývá ze Schwedlerovy věty: p = d2 M p (x) dx 2 = N p d 2 e p x dx 2 = N p 8f L 2 kde f p je vzepětí paraboly předpínacího kabelu (součet excentricity nad podporou a v poli); rovnoměrné ekvivalentní zatížení od předpínacího kabelu. Princip ekvivalentního zatížení přesně ilustruje základní poslání předpětí vyrovnání zatížení konstrukce. Vyrovná se pak % stálých zatížení podle požadovaného stupně předpětí. Nejprve se navrhne vzepětí parabol f v závislosti na statickém systému a působícím zatížení, za p se dosadí 0,8-1 násobek stálých zatížení. Vypočte se předpínací síla N p, uvažovaná na konci životnosti, ze které se pak navrhne počet předpínacích lan a jejich rozdělení do kabelů.
67 The load balancing method
68 Prestressing arrangement = arrange the prestressing to counterbalance the acting loading
69 Stat. indeterminate effects of p-stressing Forces due to prestressing in statically determined structures The prestressing is a selfequilibrating system = no reactions occur Simple beam = no deformation restraint
70 Stat. indeterminate effects of p-stressing Continuous beam = the camber of the beam is prevented in its intermediate support(s); the reaction R occurs The beam is subjected to secondary moment due to prestressing M ps The structure is subjected to primary (statically determinate) and secondary (statically indeterminate) effects of prestressing The total effects of prestressing can be obtained as a sum of the primary and secondary effects M p = M pp + M ps
71 Application on complex spatial structures Basic rules: Tendons inside the span transfer the load to the column strips The tendons strips transfer the load to the columns and edge beams The tendons inside the span can be fully or partially substituted by reinforcement
72 The ULS check The bending check of prestressed elements is similar to check of reinforced concrete structures performed with the ultimate limit strain method based on following: a. Bernoulli hypothesis the concrete cross-section which was plane before the loading remains plane b. Navier hypothesis the strain ε changes linearly from the neutral axis c. The neutral axis is the part of the cross-section where ε = 0, it is defined by the distance x from the compressed edge of the CS d. The stress in the compressed concrete is taken from its design stressstrain diagrams e. The tensile resistance of concrete is neglected f. There is an ideal bond between reinforcement (both mild and prestressing) and the concrete = the strain of concrete and reinforcement is equal in the particular position g. The CS fails by reaching the ultimate strain in concrete ε cu or prestressing steel ε ud
73 The ULS check For bonded reinforcement, block stress-strain diagram of concrete, constant compressive stress in concrete over the height λx:
74 The ULS check For bonded reinforcement, block stress-strain diagram of concrete, constant compressive stress in concrete over the height λx: d p d s F pd F sd F sd F cd the distance from the centre point of the prestressing units to the compressed edge the distance from the centre point of the reinforcing steel to the compressed edge tensile capacity of the prestressing steel F pd = A p. f pd tensile capacity of the reinforcing steel F sd = A s. f yd tensile capacity of the reinforcing steel F sd = A s. f yd compressive capacity of the concrete F cd = λ. x. b eff. η. F cd for λ. x h f
75 The ULS check The position of the neutral axis x comes from
76 The ULS check.for unbonded reinforcement??????...: f. There is an ideal bond between reinforcement (both mild and prestressing) and the concrete = the strain of concrete and reinforcement is equal in the particular position. THERE IS NO BOND.. The effect of unbonded prestressing is always regarded as external loading
77 The ULS check The effect of unbonded prestressing is always regarded as external loading with three parts: a. Axial b. Bending c. Shear N M Ed, p ( PPm, t P V P) cos Ed, p ( PM pm, t P M p Ed, p ( PVpm, t P Vp ) ) p P 1 P P m, t P is the increase of the prestressing force in the unbonded reinforcement due to deflection of the element at ULS is the prestressing force after losses at time of the check is the partial coefficient of reliability for the change of prestressing, 0.8 for positive effect, 1.2 for adverse effect
78 The ULS check The effect of unbonded prestressing is added to the effect of other loadings In the case that the element is prestressed only by unbonded reinforcement: the bending resistance is calculated as for reinforced concrete section loaded by a combination of axial force N Ed and bending moment M Ed
79 The ULS check Example for the task 4:
80 Marek Foglar Thank you for your kind attention
Předpjatý beton Přednáška 5
Předpjatý beton Přednáška 5 Obsah Změny předpětí Ztráta předpětí třením Ztráta předpětí pokluzem v kotvě 1 Maximální napětí při předpínání σ p,max = min k 1 f pk, k 2 f p0,1k kde k 1 =0,8 a k 2 =0,9 odpovídající
VíceP1.3) Doplňující údaje k výpočtu krytí předpínací výztuže 1)
h 3 0-5 0 h h Pomůcka 1 Pomůcka 1 P1.1) Návrh rozměrů průřezu vazníku Návrh výšky h: Návrh šířky b: 1 h 15 1 až 18 l (hrubší odhad) h M (přesnější odhad) br b 1 1 až h 3 3,5 (v rozmezí 250mm až 450 mm)
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B5. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
33PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B5 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton 2. část návrh předpětí Obsah: Navrhování
VíceVzorový příklad předběžného návrhu konstrukce z předpjatého betonu
Vzorový příklad předběžného návrhu konstrukce z předpjatého betonu Řešený příklad se zabývá předem předpjatým vazníkem T průřezu. Důraz je kladen na pochopení specifik předpjatého betonu. Kurzivou jsou
VíceSTLAČITELNOST. σ σ. během zatížení
STLAČITELNOST Princip: Naneseme-li zatížení na zeminu, dojde k porušení rovnováhy a dochází ke stlačování zeminy (přemístňují se částice). Stlačení je ukončeno jakmile nastane rovnováha mezi působícím
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VíceČíslo. Relaxace předpínací výztuže. úbytek napětí v oceli při časově neměnné deformaci (protažení) Soudržnost předpínací výztuže s betonem
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Číslo Datum PROGRAM PŘEDNÁŠEK letní 2015/2016 Téma přednášky 1 23.2. Principy předpjatého betonu, historie, materiály Poznámky 2 1.3. Technologie předem předpjatého betonu
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton 1. část - úvod Obsah: Podstata předpjatého
VíceBetonové konstrukce (S) Přednáška 4
Betonové konstrukce (S) Přednáška 4 Obsah: Předpětí a jeho změny Ztráta předpětí třením Ztráta předpětí pokluzem v kotvě Okamžitým pružným přetvořením betonu Relaxací předpínací výztuže Přetvořením opěrného
VícePředpjatý beton Přednáška 7
Předpjatý beton Přednáška 7 Obsah Omezení normálových napětí od provozních účinků zatížení Odolnost proti vzniku trhlin Návrh předpětí Realizovatelná plocha předpětí Přípustná zóna poloha kabelu a tlakové
VíceSUBSTRUCTURES underground structures
SUBSTRUCTURES underground structures FUNCTION AND REQUIREMENTS Static function substructure transfers the load to the foundation soil: vertical loading from upper stucture horizontal reaction of upper
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B6. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B6 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton Ztráty předpětí Obsah: Hodnoty předpínací
VíceGymnázium, Brno, Slovanské nám. 7 WORKBOOK. Mathematics. Teacher: Student:
WORKBOOK Subject: Teacher: Student: Mathematics.... School year:../ Conic section The conic sections are the nondegenerate curves generated by the intersections of a plane with one or two nappes of a cone.
VícePříklad klopení rámové příčle s průběhem zatížení podle obrázku
Příklad klopení rámové příčle s průběhem zatížení podle obrázku Použit software LTBeam, který je volně ke stažení na: http://www.cticm.com Zadávání geometrie, okrajových podmínek, zatížení a spuštění výpočtu
VícePředpjatý beton Přednáška 10
Předpjatý beton Přednáška 10 Obsah Analýza kotevní oblasti: Kotvení pomocí kotev namáhání kotevních oblastí, výpočetní model a posouzení oblastí pod kotvami. vyztužení kotevní oblasti. Kotvení soudržností
VíceNÁVRH ZESÍLENÍ STROPNÍ KONSTRUKCE VE ZLÍNĚ DESIGN OF STRENGTHENING OF THE ROOF STRUCTURE IN ZLÍN
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NÁVRH ZESÍLENÍ
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B2 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Tahové zpevnění spolupůsobení taženého betonu mezi trhlinami
Více14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Lukáš VRÁBLÍK B 725 konzultace: úterý 8 15 10 email: web: 10 00 lukas.vrablik@fsv.cvut.cz http://concrete.fsv.cvut.cz/~vrablik/ publikace:
VíceMETODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2
OHYBOVÁ ÚNOSNOST ŽELEZOBETONOVÉHO MOSTNÍHO PRŮŘEZU METODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2 Abstrakt The determination of the characteristic value of the plastic bending moment resistance of the roadway
VíceVýukový materiál zpracovaný v rámci operačního programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost
Výukový materiál zpracovaný v rámci operačního programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Registrační číslo: CZ.1.07/1. 5.00/34.0084 Šablona: II/2 Inovace a zkvalitnění výuky cizích jazyků na středních
VíceVlastnosti ohřátého patentovaného drátu Properties of Heated Patented Wire. Bohumír Voves Stavební fakulta ČVUT, Thákurova 7, Praha 6.
Vlastnosti ohřátého patentovaného drátu Properties of Heated Patented Wire Bohumír Voves Stavební fakulta ČVUT, Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Abstrakt Nosnost konstrukcí z předpjatého betonu vystavených
VíceTransformers. Produkt: Zavádění cizojazyčné terminologie do výuky odborných předmětů a do laboratorních cvičení
Název projektu: Automatizace výrobních procesů ve strojírenství a řemeslech Registrační číslo: CZ..07/..30/0.0038 Příjemce: SPŠ strojnická a SOŠ profesora Švejcara Plzeň, Klatovská 09 Tento projekt je
VícePARACIELO LINEARE. Skleněná stříška Glass canopy
PARACIELO LINEARE Skleněná stříška Glass canopy 10 PARACIELO LINEARE PARACIELO LINEARE Nosný profil s příslušenstvím Profile with accessories Sklo VSG/TVG 88.2 nebo 88.4 Glass VSG/TVG 88.2 or 88.4 50 80
VíceABSTRAKT ABSTRACT KLÍČOVÁ SLOVA KEYWORDS
ABSTRAKT, KLÍČOVÁ SLOVA ABSTRAKT Tato bakalářská práce je zaměřena na popis výpočtu předpjatých betonových nosníků. Úvodní kapitola pojednává o předpětí a rozdělení předpjatého betonu. V druhé kapitole
VíceGENERAL INFORMATION RUČNÍ POHON MANUAL DRIVE MECHANISM
KATALOG CATALOGUE RUČNÍ POHONY PRO VENKOVNÍ PŘÍSTROJE, MONTÁŽ NA BETONOVÉ SLOUPY MANUAL DRIVE MECHANISM FOR THE ACTUATION OF OUTDOOR TYPE SWITCHING DEVICES MOUNTED ON THE CONCRETE POLES TYP RPV ISO 9001:2009
VíceFriction drives have constant or variable drives (it means variators). Friction drives are used for the transfer of smaller outputs.
Third School Year FRICTION DRIVES 1. Introduction In friction drives the peripheral force between pressed wheels is transferred by friction. To reach peripheral forces we need both a pressed force and
VíceCompression of a Dictionary
Compression of a Dictionary Jan Lánský, Michal Žemlička zizelevak@matfyz.cz michal.zemlicka@mff.cuni.cz Dept. of Software Engineering Faculty of Mathematics and Physics Charles University Synopsis Introduction
VíceDC circuits with a single source
Název projektu: utomatizace výrobních procesů ve strojírenství a řemeslech egistrační číslo: Z..07/..0/0.008 Příjemce: SPŠ strojnická a SOŠ profesora Švejcara Plzeň, Klatovská 09 Tento projekt je spolufinancován
VíceExamples of prefabricated columnal a) Beams columnal systems (1. transversal, 2. longitudinal, 3. duplex (bilateral) system, 4. transversal system
Examples of prefabricated columnal a) Beams columnal systems (1. transversal, 2. longitudinal, 3. duplex (bilateral) system, 4. transversal system with hidden beams, 5. dtto longitudinal system, 6. dtto
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ MONTOVANÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE NÁKUPNÍHO CENTRA FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES MONTOVANÁ SKELETOVÁ
VíceVĚDA A VÝZKUM SCIENCE AND RESEARCH
ZAVÁDĚNÍ EN 992--2: NAVRHOVÁNÍ BETONOVÝCH KONSTRUKCÍ ČÁST -2: NAVRHOVÁNÍ NA ÚČINKY POŽÁRU DO PRAXE VÝPOČETNÍ METODA PRO OVĚŘENÍ SMYKOVÉ ÚNOSNOSTI INTRODUCTION OF EN 992--2: DESIGN OF CONCRETE STRUCTURES
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES PROJEKT ZASTŘEŠENÍ
VícePC/104, PC/104-Plus. 196 ept GmbH I Tel. +49 (0) / I Fax +49 (0) / I I
E L E C T R O N I C C O N N E C T O R S 196 ept GmbH I Tel. +49 (0) 88 61 / 25 01 0 I Fax +49 (0) 88 61 / 55 07 I E-Mail sales@ept.de I www.ept.de Contents Introduction 198 Overview 199 The Standard 200
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VíceBetonové konstrukce (S) Přednáška 3
Betonové konstrukce (S) Přednáška 3 Obsah Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce Silové působení kabelu na beton Ekvivalentní zatížení Staticky neurčité účinky předpětí Konkordantní kabel, Lineární
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VícePředpjaté stavební konstrukce. Mezní stavy použitelnosti Omezení napětí Mezní stav trhlin, výpočet šířky trhlin Deformace předpjatých konstrukcí
Předpjaté stavební konstrukce Mezní stavy použitelnosti Omezení napětí Mezní stav trhlin, výpočet šířky trhlin Deformace předpjatých konstrukcí MSP Použitelnost a trvanlivost: Cílem je zabránit takovým
Více- Větší spotřeba předpínací výztuže, komplikovanější vedení
133 B04K BETONOVÉ KONSTRUKCE 4K Návrh předpětí Metoda vyrovnání napětí Metoda vyrovnání zatížení Metoda vyrovnání napětí Metoda vyrovnání zatížení - Princip vyrovnání napětí v průřezu - Větší spotřeba
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení,
VíceBL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI doc. Ing. Miloš Zich, Ph.D. Ústav betonových a zděných konstrukcí VUT FAST Brno 1 OSNOVA 1. Co je to mezní stav použitelnosti (MSP)?
Více14/03/2016. PROGRAM PŘEDNÁŠEK letní 2015/2016. Předpínací síla ČSN EN ZTRÁTY PŘEDPĚTÍ. Změny předpětí
14/3/216 133 K5 TONOVÉ KONSTRUK 5 Číslo atum ROGRM ŘNÁŠK letní 215/216 Téma přednášky 1 23.2. rincipy předpjatého betonu, historie, materiály oznámky 2 1.3. Technologie předem předpjatého betonu Výklad
VíceLÁVKA PRO PĚŠÍ TVOŘENÁ PŘEDPJATÝM PÁSEM
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES LÁVKA PRO PĚŠÍ
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceIzolační manipulační tyče typ IMT IMT Type Insulated Handling Rod
KATALOG CATALOGUE 024/09/2011 IZOLAČNÍ MANIPULAČNÍ TYČ INSULATED HANDLING ROD TYP IMT KOVOVÁ MANIPULAČNÍ TYČ METALLIC HANDLING ROD TYP KMT ISO 9001:2009 ISO 14001:2005 Izolační manipulační tyče typ IMT
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NOSNÁ ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE OBCHODNÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NOSNÁ ŽELEZOBETONOVÁ
VíceMODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ DEFORMACE V TAHOKOVU
. 5. 9. 007, Podbanské MODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ DEFORMACE V TAHOKOVU Zbyšek Nový, Michal Duchek, Ján Džugan, Václav Mentl, Josef Voldřich, Bohuslav Tikal, Bohuslav Mašek 4 COMTES FHT s.r.o., Lobezská E98, 00
VíceLitosil - application
Litosil - application The series of Litosil is primarily determined for cut polished floors. The cut polished floors are supplied by some specialized firms which are fitted with the appropriate technical
VíceEXACT DS OFFICE. The best lens for office work
EXACT DS The best lens for office work EXACT DS When Your Glasses Are Not Enough Lenses with only a reading area provide clear vision of objects located close up, while progressive lenses only provide
VícePředpjaté stavební konstrukce
Předpjaté stavební konstrukce Mezní stavy únosnosti Mezní únosnost prvků namáhaných osovou silou a ohybem předpoklady řešení základní předpínací síla ohybová únosnost obecná metoda Prvky namáhané smykem
VíceTogether H A N D B O O K
Together HANDBOOK Konferenční stůl Together Úvod TOGETHER je rámový konferenční stůl vhodný do jednacích a zasedacích místností. Jeho výhodou je dlouhá životnost a použité materiály nezatěžující životní
VíceBetonové konstrukce (S)
Betonové konstrukce (S) Přednáška 5 Obsah Mezní únosnost prvků namáhaných osovou silou a ohybem, stav dekomprese, počáteční napjatost průřezu. Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti (pružná,
VíceCHAIN TRANSMISSIONS AND WHEELS
Second School Year CHAIN TRANSMISSIONS AND WHEELS A. Chain transmissions We can use chain transmissions for the transfer and change of rotation motion and the torsional moment. They transfer forces from
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE PARKOVACÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceŽelezobetonové nosníky s otvory
Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Železobetonové nosníky s otvory 2 Publikace a normy Návrh výztuže oblasti kolem otvorů specifická úloha přesný postup nelze dohledat v závazných normách
VíceMEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ Jaroslav Navrátil 1,2
VíceBETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1. Dimenzování - Deska
BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1 Dimenzování - Deska Dimenzování - Deska Postup ve statickém výpočtu (pro BEK1): 1. Nakreslit navrhovaný průřez 2. Určit charakteristické hodnoty betonu 3. Určit charakteristické
VíceTransportation Problem
Transportation Problem ١ C H A P T E R 7 Transportation Problem The transportation problem seeks to minimize the total shipping costs of transporting goods from m origins (each with a supply s i ) to n
VíceWORKSHEET 1: LINEAR EQUATION 1
WORKSHEET 1: LINEAR EQUATION 1 1. Write down the arithmetical problem according the dictation: 2. Translate the English words, you can use a dictionary: equations to solve solve inverse operation variable
VíceLOGOMANUÁL / LOGOMANUAL
LOGOMANUÁL / LOGOMANUAL OBSAH / CONTENTS 1 LOGOTYP 1.1 základní provedení logotypu s claimem 1.2 základní provedení logotypu bez claimu 1.3 zjednodušené provedení logotypu 1.4 jednobarevné a inverzní provedení
VíceTKGA3. Pera a klíny. Projekt "Podpora výuky v cizích jazycích na SPŠT"
Projekt "Podpora výuky v cizích jazycích na SPŠT" Pera a klíny TKGA3 Tento projekt je spolufinancován Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem ČR Pera a klíny Pera a klíny slouží k vytvoření rozbíratelného
VícePředpjaté ocelové konstrukce
Předpjaté ocelové konstrukce Prestressed steel structures EXCON a.s. Sokolovská 187/203 190 00 Praha 9, Česká republika tel: +420 244 015 111 e-mail: excon@excon.cz www.excon.cz www.excon.eu EXCON Inc.
VíceAir Quality Improvement Plans 2019 update Analytical part. Ondřej Vlček, Jana Ďoubalová, Zdeňka Chromcová, Hana Škáchová
Air Quality Improvement Plans 2019 update Analytical part Ondřej Vlček, Jana Ďoubalová, Zdeňka Chromcová, Hana Škáchová vlcek@chmi.cz Task specification by MoE: What were the reasons of limit exceedances
VíceCzech Republic. EDUCAnet. Střední odborná škola Pardubice, s.r.o.
Czech Republic EDUCAnet Střední odborná škola Pardubice, s.r.o. ACCESS TO MODERN TECHNOLOGIES Do modern technologies influence our behavior? Of course in positive and negative way as well Modern technologies
VíceLÁVKA HOLEŠOVICE KARLÍN
SITUACE 1:2000 Konceptem mostu je prostorová křivka (niveleta mostu) vinoucí se krajinou a reagující plynule na výškové a půdorysné požadavky zadání. Jemná prostorová křivka je konstruována jako plynulá
VíceK OTÁZCE STANOVENÍ ZTRÁT PŘEDPĚTÍ V PRVCÍCH
K OTÁZCE STANOVENÍ ZTRÁT PŘEDPĚTÍ V PRVCÍCH A K O N S T R U K C Í C H Z P Ř E D P J A T É H O B E T O N U TO D E T E R M I N A TION OF PRESTRESSING LOSSES I N PRESTRESSED CONCRETE E L E M E N T S AND S
VíceNAVRHOVÁNÍ ČSN MOSTNÍCH KONSTRUKCÍ Z PŘEDPJATÉHO BETONU
ČESKÁ NORMA MDT 624.012.46 Říjen 1993 NAVRHOVÁNÍ MOSTNÍCH KONSTRUKCÍ Z PŘEDPJATÉHO BETONU ČSN 73 6207 Design of prestressed concrete bridge structures Calcul des constructions des ponts en béton précontraint
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B7. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B7 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Odvození základního vztahu pro smršťování ε, = Δ. + Δ. (1+0,8φ)
VíceBetonové konstrukce (S)
Betonové konstrukce (S) Přednáška 6 Obsah Analýza kotevní oblasti: Namáhání, výpočetní model, posouzení a vyztužení. Mezní stavy použitelnosti Omezení napětí, mezní stav trhlin, výpočet šířky trhlin. Deformace
VíceGUIDELINES FOR CONNECTION TO FTP SERVER TO TRANSFER PRINTING DATA
GUIDELINES FOR CONNECTION TO FTP SERVER TO TRANSFER PRINTING DATA What is an FTP client and how to use it? FTP (File transport protocol) - A protocol used to transfer your printing data files to the MAFRAPRINT
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NÁVRH MOSTNÍ
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Návrh předpjatého trámového mostu na dálnici D48 Design of prestressed concrete bridge on 48 highway Bakalářská
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Posuzování betonových sloupů Masivní sloupy
VíceŽELEZOBETONOVÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceDATA SHEET. BC516 PNP Darlington transistor. technický list DISCRETE SEMICONDUCTORS Apr 23. Product specification Supersedes data of 1997 Apr 16
zákaznická linka: 840 50 60 70 DISCRETE SEMICONDUCTORS DATA SHEET book, halfpage M3D186 Supersedes data of 1997 Apr 16 1999 Apr 23 str 1 Dodavatel: GM electronic, spol. s r.o., Křižíkova 77, 186 00 Praha
VícePoužitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb
Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE. Statický projekt Administrativní budova se služebními byty v areálu REALTORIA
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Statický projekt Administrativní budova se služebními byty v areálu REALTORIA Bakalářská práce Vedoucí bakalářské
Více26/04/2016. PROGRAM PŘEDNÁŠEK letní 2015/2016
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Číslo Datum PROGRAM PŘEDNÁŠEK letní 2015/2016 Téma přednášk 1 23.2. Prncp předpjatého betonu, hstore, materál Poznámk 2 1.3. Technologe předem předpjatého betonu Výklad
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO MOSTU VE VELKÉM MEZIŘÍČÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO
VíceMelting the ash from biomass
Ing. Karla Kryštofová Rožnov pod Radhoštěm 2015 Introduction The research was conducted on the ashes of bark mulch, as representatives of biomass. Determining the influence of changes in the chemical composition
VíceMechanika Teplice, výrobní družstvo, závod Děčín TACHOGRAFY. Číslo Servisní Informace Mechanika: 5-2013
Mechanika Teplice, výrobní družstvo, závod Děčín TACHOGRAFY Servisní Informace Datum vydání: 20.2.2013 Určeno pro : AMS, registrované subj.pro montáž st.měř. Na základě SI VDO č./datum: Není Mechanika
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NÁVRH A POSOUZENÍ
VíceObrábění robotem se zpětnovazební tuhostí
Obrábění robotem se zpětnovazební tuhostí Odbor mechaniky a mechatroniky ČVUT v Praze, Fakulta strojní Student: Yaron Sela Vedoucí: Prof. Ing. Michael Valášek, DrSc Úvod Motivace Obráběcí stroj a důležitost
VícePROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH
PROHLÁŠENÍ O VLASTNOSTECH DoP: 0147 pro fischer šrou do eto u ULTRACUT FBS II (Kovové kotvy do eto u pro lehké zátěže ) CS 1. Jedi eč ý ide tifikač í kód typu výro ku: DoP: 0147 2. )a ýšle é/za ýšle á
VíceThe tension belt serves as a tension unit. After emptying the belt is cleaned with a scraper.
Second School Year BELT AND WORM CONVEYORS They are machines for transporting piece or loose materials even for great distances. In loaders and unloaders it is not necessary to stop the conveyor. The transport
VícePředpjatý beton Přednáška 4
Předpjatý beton Přednáška 4 Obsah Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce Staticky neurčité účinky předpětí Konkordantní kabel Lineární transformace kabelu Návrh předpětí metodou vyrovnání zatížení
VíceInstalační kabely s Cu jádrem
Instalační kabely s Cu jádrem Installation cables with Cu conductor Standard: VDE 0276 T.603-3G-2 4 3 2 1 Konstrukce: Construction: 1 Měděné jádro Copper conductor 2 Izolace PVC 3 Výplňový obal 4 Plášť
VícePředpjatý beton Přednáška 9. Obsah Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování.
Předpjatý beton Přednáška 9 Obsah Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování. Analýza napjatosti namáhání předpjatých prvků Analýza napjatosti namáhání předpjatých prvků Ohybový
VíceAnotace. Průvodní zpráva
Anotace Konceptem mostu je prostorová křivka (niveleta mostu) vinoucí se krajinou a reagující plynule na výškové a půdorysné požadavky zadání. Koncepce konstrukce mostu reaguje pokorně na panorama Prahy,
VíceMC Tlumiče (řízení pohybu) MC Damper
MC Tlumiče (řízení pohybu) MC Damper Fitness a volný čas Leisure and Training equipment Strojírenství Machinery Automobilový průmysl Vehicle Industry MC Tlumiče (pro řízení pohybu) se používají jako bezpečnostní
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ČISTIČKA ODPADNÍCH
Více:= = := :=.. := := := := ρ := := α := π α = α = := = :=
:= = := :=.. := := := := ρ := := α := π α = α = := = := := α := α := = := α := := α = = ρ ρ := := := = := = := := := + + := + + := + := := := := + + := + + := + = = = :=.. := η := η := := π = :=.. :=,
VícePrefabricated systems from flat (area) elements
Prefabricated systems from flat (area) elements additional reinforcement welded mat a) Example of reinforcement of wall elements b) Reinforcement of lintel Reinforcement of wall element Shape of reinforcement
VíceAdvanced Analysis of. Lectures. PDF vytvořeno zkušební verzí pdffactory
Advanced Analysis of Concrete Structures Lectures Advanced Analysis of Concrete Structures Prof.Ing. Vladimír Křístek, DrSc. Doc.Ing. Alena Kohoutková, CSc. Ing. Helena Včelová Department of Concrete Structuresand
VíceFACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS. prof. Ing. MARCELA KARMAZÍNOVÁ, CSc.
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ NOSNÁ KONSTRUKCE
VíceTechoLED H A N D B O O K
TechoLED HANDBOOK Světelné panely TechoLED Úvod TechoLED LED světelné zdroje jsou moderním a perspektivním zdrojem světla se širokými možnostmi použití. Umožňují plnohodnotnou náhradu žárovek, zářivkových
VíceMěření vibrací generovaných budičem vibrací TIRAVib Budič Vibrací TIRAVib
Měření vibrací generovaných budičem vibrací TIRAVib Budič Vibrací TIRAVib Zpracoval: Martin Bílek/Vladimír Michna Pracoviště: Katedra textilních a jednoúčelových strojů TUL Tento materiál vznikl jako součást
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceVliv reologických změn betonu na chování sekundárního ostění tunelu
Vliv reologických změn betonu na chování sekundárního ostění tunelu Jan Prchal 1, Lukáš Vráblík 2, Martin Dulák 3 Abstrakt Příspěvek je zaměřen na rozbor účinků reologických změn betonu na konstrukci sekundárního
Více