hloubka těsnící stěny na bázi hráze profily hráze 2 a 3 jsou modelem zpracována při stejné metodice zadání simulací
|
|
- Luboš Dostál
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 1. Úvod Objednatelem předkládané zprávy je firma 4G consite s.r.o. Hlavní náplní zprávy je dokumentace výsledků modelových simulací, popisujících proudění vody ve zvolených příčných profilech tělesa sypané hráze rybníka Rožmberk. Zpráva se skládá z textové a přílohové části. Obrázky a tabulky v textu jsou číslovány podle hlavních kapitol. 2. Metodika řešení, prostor a vstupní data modelu Hlavním zadáním úkolu je predikovat průběh průsakové křivky hrází rybníka Rožmberk při dlouhodobějším zvýšení hladiny (např. povodňový stav). Pro případ že průsaková křivka vystoupí k povrchu terénu vzdušního líce hráze bylo požadováno analyzovat vliv těsnícího prvku na průsak hrází a na vzdálenost hladiny od vzdušního líce. Pro účely posouzení průsaku podzemní vody tělesem hráze bylo zvoleno matematické modelování proudění vody pomocí programu SEEP2D viz následující kapitola. Proudění podzemní vody je analyzováno ve 3 profilech vedených kolmo k ose hráze rybníka Rožmberk. Tabulka 1.1: Přehled modelových variant pro profil 1 profil hráze varianta simulace popis simulace profil 1 1A stávající stav proudění hrází při hospdářské hladině m n.m.; K hráze = m.s -1 profil 1 1B_K1 prognózní stav proudění hrází při zvýšené hladině m n.m.; K hráze = m.s -1 profil 1 1B_K2 prognózní stav proudění hrází při zvýšené hladině m n.m.; K hráze = m.s -1 profil 1 1B_K3 prognózní stav proudění hrází při zvýšené hladině m n.m.; K hráze = m.s -1 profil 1 profil 1 1C 1D prognózní stav proudění hrází při zvýšené hladině m n.m.; K hráze = m.s -1 ; hloubka těsnící stěny 10 m prognózní stav proudění hrází při zvýšené hladině m n.m.; K hráze = m.s -1 ; hloubka těsnící stěny na bázi hráze profily hráze 2 a 3 jsou modelem zpracována při stejné metodice zadání simulací V každém profilu je proudění podzemní vody tělesem hráze analyzováno na základě srovnání výše uvedených variant simulací. Účelem jednotlivých variant je: popis současného stavu proudění (1A), analýza důsledků zvýšení hladiny v rybníce (var1b_k1 1B_K3); včetně analýzy vlivu hydraulické vodivosti tělesa hráze na tvar průsakové křivky, popis vlivu hloubky těsnící štětové stěny na tvar průsakové křivky (1C 1D). Ve shodné metodice zadání jednotlivých variant proudění je modelem řešeno i proudění podzemní vody hrázemi v místě profilů 2 a 3. Celkem tedy bylo provedeno 18 variant simulací pro profily 1,2 a 3. 3
2 2.1. Popis použitého matematického modelu SEEP2D Model SEEP2D byl vyvinut United States Army Engineer Waterways Experiment Station. Jako Pro- a Preprocesor byl použit software GMS vyvíjený Brigham Young University Envronmental Modeling Research Laboratory ve spolupráci s Waterways Experiment Station. Pomocí modelu SEEP2D je možné simulovat jak proudění s volnou tak napjatou hladinou, proudění v saturované i nesaturované zóně za použití různých okrajových podmínek. Pro numerické řešení rovnice popisující proudění podzemní vody je použita metoda konečných prvků. Výpočet nenasycené hydraulické vodivosti pro popis proudění podzemní vody v nesaturované zóně je založen na pracech Van Genuchtena (1980) Diskretizace modelových domén profilů hrází Tvar a rozměry příčných profilů hrází byly sestaveny z bodů se zaměřenými souřadnicemi X, Y, a nadmořské výšky terénu. Vzorový řez lokalitou hráze se znázorněním výpočetní sítě modelu v místě profilu 2 je na obrázku 2.1., na kterých jsou rovněž uvedeny měřené hladiny podzemní vody v hrázy a měřená hladina vody v Rožmberku. Úroveň dna Rožmberka (pata hráze návodního líce) není zaměřena. Schematicky je proto ve všech simulacích uvažována úroveň dna rybníka m n.m. Báze nepropustných sedimentů rovněž není známa. Ve všech simulacích je báze nepropustných sedimentů schematizovaně zadána v úrovni 418 m n.m. (1.8 m pod úrovní dna rybníka). Volba úrovně báze nepropustných sedimentů je dle našeho názoru na straně bezpečnosti při menší mocnosti průtočného profilu dojde při simulacích zvýšení provozní hladiny Rožmberku na úroveň m n.m. k větším vertikálním vzestupům hladiny podzemní vody. Použitá metoda konečných prvků dovoluje vytvoření nepravidelné výpočetní sítě modelu (Obr. 2.1). K zahuštění sítě na element o hraně 20 cm došlo v místech kontaktu vody v Rožmberku s hrází (simulace kolmatace dna)a v místech pravděpodobného výtoku vody z modelové domény. K zahuštění sítě na element o hraně 30 cm došlo v místech simulace plánovaného těsnění. V ostatních prostorách je modelová doména diskretizována elementy o hraně 50 cm. Obrázek 2.1 Výpočetní síť modelu - profil Okrajové podmínky a hydraulické parametry modelu Průběh hladiny podzemní vody v tělese hráze je určován především úrovní hladinou vody v Rožmberku a hydraulickými parametry materiálů hráze. Proudění podzemní vody hrází je simulováno zadáním dvou typů okrajových podmínek. Okrajová podmínka "Constant head" je použita pro simulaci tlaku vody v uzlech výpočetních elementů na návodním líci hráze. Tlaková výška 4
3 v závislosti na variantě simulací odpovídá současné úrovni hospodářské hladiny, nebo navrhované zvýšené úrovni m n.m. Okrajová podmínka "Exit face" pro určení výšky hladiny podzemní vody na "výtokové" straně hráze. Tato okrajová podmínka umožňuje odtok vody za předpokladu, že v jejím místě dojde k úplnému nasycení horninového prostředí. Při použití okrajové podmínky "constant head" by všechna voda z modelu odtékala buňkami se zadanou okrajovu podmínkou a hladina by zůstala zafixována. Okrajová podmínka exit face umožňuje fluktuaci hladiny v oblasti odtokové oblasti modelu. Hydraulická vodivost (m.s -1 ) materiálů tvořících těleso hráze byla kalibrována na základě hladin měřených (profil 1) a (profil 2 a 3). K byl změřen sklon hladiny mezi vrty HV-4 a MS-2 odpovídající proudění směrem do rybníka. Geologické profily všech vrtů neprokázaly systematický výběr materiálu pro těsnící jádro a pro vzdušní a návodní líc. Vzhledem k výrazné nehomogenitě sypané hráze nebylo možné vymezit zóny shodných hydraulických vodivostí uvnitř tělesa hráze. Prostor sypané hráze včetně oblasti vrstvy pod tělesem hráze byl výsledně simulován jedinou hodnotou hydraulické vodivosti reprezentující předpokládané "průměrné vlastnosti" materiálů tvořící sypanou hráz. Pro každý profil byla odladěna jiná hodnota průměrné hydraulické vodivosti. U profilu 2 musela být kvůli dosažení dobré shody měřených a modelových hladin uvažována nepropustná zóna jílů vycházející z geologických popisů vrtů HV-3 a HV-4. V místech návodního líce pod stálou úrovní hladiny vody v rybníce je zadána zóna s řádově nižší hydraulickou vodivostí oproti zbylému tělesu hráze. Vrstva simuluje vliv kolmatace dna rybníka. Potřeba simulace této vrstvy vznikla z nepoměrných rozdílů hladiny průsakové křivky mezi návodním lícem a prvním vrtem po směru proudění (obvykle velký skok hladiny podzemní vody). A z minimálních rozdílů hladiny ve zbylých vrtech hloubených po směru proudění ke vzdušnímu líci. Základní hydraulická vodivost tělesa hráze byla ve všech profilech zadána v rozmezí n.10-5 m.s -1. Kolmatace návodního líce byla zadána hodnotou n.10-6 m.s -1. Vliv hodnoty hydraulické vodivosti na tvar průsakové křivky dokumentují simulace variant 1B_K1, 1B_K2, 1B_K3, 2B_K1, 2B_K2, 2B_K3 a 3B_K1, 3B_K2 a 3B_K3. 3. Výsledky matematického modelování Modelové výsledky jsou uvedeny v relativních souřadnicích, kdy úroveň 418 m n.m. je uvažováno jako srovnávací rovina. V modelu této úrovni odpovídá hodnota 0 m n.m. K dokumentovaným modelovým hladinám (piezometrickým tlakovým výškám) je tedy nutné přičíst 418 m Profil 1 Na obrázku 3.1 je zobrazeno schéma prostorové diskretizace modelové domény a okrajových podmínek za kterých byla simulována základní varianta modelu současného proudění vody tělesem hráze Rožmberku. Ke kalibraci modelu byly použity hladiny uvedené v tabulce 3.1, měřené Hladina v rybníce byla zadána na úrovni tzv."hospodářské hladiny" na m n.m. 5
4 Obrázek 3.1 Profil 1 - schéma modelové domény Výtoková úroveň hladiny v oblasti výtoku z modelu je modelem stanovena při využití okrajové podmínky exit-face. V tabulce 3.1 jsou uvedeny modelové a měřené hladiny podzemní vody. Kavalitní shody (v řádech cm) měřených a modelových hladin jsme dosáhli u vrtu HV-2 ležícího nejblíže vtoku vody z Rožmberku do tělesa hráze a u vrtu MS-1 zachycujícím hladinu v oblasti paty vzdušního líce. Velice dobře jsou tedy modelem postihnuty podmínky při vtoku a výtoku vody ze systému, které jsou důležité při posuzování vlivu navrhovaných změn na průběh hladiny podzemní vody v hrázy. Méně dobrá shoda měřené a modelové hladiny je dosažena u vrtu HV-1. Tento rozdíl je s největší pravděpodobností způsoben prostorovou variací materiálů tvořící sypanou hráz a prouděním odlišným od směru příčných profilů hrází s monitorovacími vrty. Tabulka 3.1: Modelové a měřené hladiny podzemní vody popis současného stavu (varianta 1A) Vrt/ Měřená hladina Modelová hladina rozdíl datum , [m n.m.] [m n.m.] [m] HV HV MS Na obrázku 3.2 jsou zobrazeny izolinie piezometrických výšek v prostoru hráze a tvar freatické hladiny podzemní vody. Největší gradient mezi jednotlivými izoliniemi vychází na vtoku vody z Rožmberka přes zónu simulující kolmataci dna. Nejmenší gradient (sklon hladiny) je v centrální části hráze. Směrem k vzdušnímu líci hráze se gradient zvyšuje v důsledku snižování průtočné plochy. Modelová hladina podzemí vody v místě styku hráze s terénem (geodetický bod č.1009; varianta 1A)vychází na úrovni 421 m n.m. což je 1.85 m pod úrovní terénu. 6
5 Obrázek 3.2 Profil 1 stávající průběh volné hladiny podzemní vody varinta 1A Stanovení vlivu zvýšené hladiny vody v Rožmberku na úrovni m n.m. bylo simulováno při zadání stejné hydraulické vodivosti jako v základní variantě (1A). Obrázek 3.3 Profil 1 - nátok vody hrází při zvýšené hladině v Rožmberku varianta 1B_K1 Vliv kolmatace dna je simulován pouze do výšky stávající hospodářské hladiny, nad touto úrovní jsou zadány stejné vlastnosti jako u tělesa hráze. Nátok vody do tělesa hráze nad úrovní provozní hladiny tak není omezen kolmatací dna modelem jsou řešeny "rizikové podmínky". Na obrázku 3.3 jsou modře zobrazeny proudnice, oranžově izolinie piezometrických výšek a šipky znázorňují směr a rychlost proudění podzemní vody. 7
6 Obrázek 3.4 Profil 1 - průběh volné hladiny podzemní vody - varianta 1B_K1 Na vzdušním líci hráze se hladina průsakové křivky výrazně přibližuje k terénu. Kóta terénu v bodě 1009 je m n.m., modelová hladina vychází m n.m (0.29 m pod terénem). Bez přítomnosti těsnícího prvku (varianta 1B_K1) by tedy nemělo v profilu 1 dojít k nárůstu hladiny podzemní vody nad terén, ale k blízkému přiblížení průsakové křivky k terénu. Obrázek 3.5 Profil 1 - průběh volné hladiny podzemní vody - 10m hluboký těsnící prvek (varianta 1C) Při existenci štětové stěny je průsaková čára v tělese hráze nespojitá. V linii stěny dochází k prudší změně piezometrického tlaku energie proudu podzemní vody je spotřebována na změny směru proudění podzemní vody (obrázky 3.5,3.6) a na zvýšené tření vzhledem k nárůstu rychlosti proudění mezi bází nepropustného podloží a mezi patou těsnící konstrukce. Obrázek 3.6 Profil 1 - průběh volné hladiny podzemní vody - 10m hluboký těsnící prvek;proudnice (varianta 1C) Pokud porovnáme průběh průsakové křivky bez přítomnosti těsnící stěny a při jejím vybudování (varianty 1B_K1 a 1C), lze konstatovat: 8
7 Mezi návodním lícem a těsnící konstrukcí má průsaková křivka menší sklon oproti variantě bez těsnící stěny dochází k propagaci úrovně hladiny rybníka až do oblasti těsnící konstrukce; Nevhodné situování těsnícího prvku do oblasti vzdušního líce by v limitním případě samo mohlo způsobit nátok podzemní vody do blízkosti terénu, V oblasti mezi těsnící konstrukcí a patou vzdušního líce hráze má průsaková křivka menší sklon než v případě varianty bez těsnícího prvku, Při uvážení variant bez těsnícího prvku (1B_K1) a variant s těsnícím prvkem (varianty 1C a 1D) vychází v místě bodu 1009 vzdálenost hladiny od terénu 0.29 m, 0.56 m a 1.03 m; Existence neúplné těsnící štětové stěny tak způsobí zaklesnutí průsakové křivky v kritickém místě vzdušního líce hráze o první až vyšší desítky centimetrů oproti poměrům bez těsnícího prvku. V obrázcích 3.7 a 3.8 je zdokumentován vliv hodnoty hydraulické vodivosti hráze na sklon průsakové křivky. Obrázek 3.7 Profil 1 - průběh volné hladiny podzemní vody - zvýšení hydraulické vodivosti(varianta 1B_K3) Obrázek 3.8 Profil 1 - průběh volné hladiny podzemní vody - snížení hydraulické vodivosti(varianta 1B_K2) Na základě provedené analýzy vlivu hydraulické vodivosti došlo při řádovém navýšení její hodnoty (varianta 1B_K3) k výronům podzemní vody v místě paty vzdušního líce hráze. Z následné detailní analýzy vyplynulo, že k nastoupání průsakové křivky až k terénu stačí dvounásobné zvýšení hydraulické vodivosti oproti v modelu zoptimalizované hodnotě průměrné hydraulické vodivosti hráze ( pro profil 1). Vzhledem k zásadním nejistotám o: hloubce nepropustného podloží v místě hráze, průměrné hodnotě hydraulické vodivosti hráze, změnám hydraulické vodivosti hráze mezi jednotlivými profily se záměrem hladin nejsme schopni na základě, změnám hydraulické vodivosti v rámci jednotlivých profilů, 9
8 nejsme na základě výsledků modelu poskytnout garance, že při zvýšení hladiny Rožmberka na úroveň m n.m. nedojde k průsakům na vzdušní líc. Naopak z výsledků modelu lze z důvodů bezpečnosti požadovat provedení těsnícího prvku. Kromě provedených analýz vlivu založení štětové stěny se nabízí i varianta vybudování patního drénu, nebo úprav s cílem znepropustnit návodní líc hráze Profil 2 Na obrázku 3.9 je zobrazeno schéma prostorové diskretizace modelové domény a okrajových podmínek za kterých byla simulována základní varianta modelu současného proudění vody tělesem hráze Rožmberku v Profilu 2 (varianta 2A). Ke kalibraci modelu byly použity hladiny uvedené v tabulce 3.2, měřené Hladina v rybníce byla zadána na úrovni m n.m. měřené při stejném záměru. Modelem odladěná hodnota hydraulické vodivosti materiálů tvořící sypanou hráz je m.s -1. Obrázek 3.9 Profil 2 - schéma modelového prostoru Na obrázku 3.9 a v tabulce 3.2 jsou uvedeny měřené hladiny podzemní vody v tělese hráze. Mezi vrty HV-4 a HV-3 je měřený výrazný spád hladiny podzemní vody. Měřený průběh hladin je zřejmě ovlivněn polohou nepropustných materiálů (jílů) tvořících sypanou hráz. U vrtu HV-3 se tato poloha vyskytuje v rozmezí m n.m m n.m., pod touto polohou se opět vyskytuje dobře zrněný písek. U vrtu HV-4 se známá poloha jílů vyskytuje v rozmezí až na bázi vrtu m.n.m. Tyto poměry nebylo možné simulovat jednou průměrnou hodnotou hydraulické vodivosti. V modelu byla v prostoru vrtu HV4 simulována zónou se řádově sníženou hodnotou hydraulické vodivosti. Tabulka 3.2: Modelové a měřené hladiny podzemní vody popis současného stavu (varianta 2A) Vrt/ Měřená hladina Modelová hladina rozdíl datum , [m n.m.] [m n.m.] [m] HV HV MS
9 Obrázek 3.10 Profil 2 stávající průběh volné hladiny podzemní vody varinta 2A Obrázek 3.11 Profil 2 stávající průběh volné hladiny podzemní vody varinta 2A; proudnice Největší gradient hladiny podzemní vody se vyskytuje mezi vrty HV-4 a HV-3. Směrem ke vzdušnímu líci přehrady se gradient zmenšuje a hladina podzemní vody se v místě geodetického bodu 2010 nachází na úrovni 420 m n.m. (2.6 m.p.t). Obrázek 3.12 Profil 2 - průběh volné hladiny podzemní vody - varianta 2B_K1 Obrázek 3.13 Profil 2 - průběh volné hladiny podzemní vody - varianta 2B_K1;proudnice Při zvýšení hladiny vody na úroveň m n.m. model predikuje výtok vody na vzdušním líci v oblasti paty (Obr a 3.13). Nepropustná poloha je prosakující vodou obtékána (Obr. 3.13). 11
10 Obrázek 3.14 Profil 2 - průběh volné hladiny podzemní vody - 10m hluboký těsnící prvek - varianta 2C Obrázek 3.15 Profil 2 - průběh volné hladiny podzemní vody - 10m hluboký těsnící prvek - varianta 2C; proudnice Na obrázcích 3.14 a 3.14 je dokumentován vliv umístění 10 m hlubokého nepropustného prvku do tělesa hráze. Za stávajících odladěných hydraulických vodivostí by provedení těsnění způsobilo v oblasti geodetického bodu 2009 pokles průsakové křivky 0.42 m pod hranu vzdušního líce hráze. Při řádovém zvýšení hodnot hydraulické vodivosti materiálů tvořících těleso hráze, stejně jako v předchozím případě, dojde k nárůstu hladiny podzemní vody nad povrch hráze Profil 3 Výsledky pro profil 3 jsou obdobné k výsledkům pro profil 1. Zatímco u profilu 1 byla v modelu zoptimalizována hydraulická vodivost hráze K profil_1 = m.s -1, u profilu 3 byla zoptimalizována hydraulická vodivost K profil_3 = m.s -1. Z provedených optimalizací hydraulické vodivosti pro jednotlivé profily 1, 2 a 3 je zřejmé, že hráz je ve své podélné ose nehomogenní a dochází ke změnám hydraulické vodivosti. Vyšší hydraulické vodivosti v oblasti profilu 3 byly odladěny v důsledku malého spádu hladiny mezi hladinou v rybníce a ve vrtu nejblíže ke vzdušnímu líci. Obrázek 3.16 Profil 2 - schéma modelového prostoru 12
11 Tabulka 3.3: Modelové a měřené hladiny podzemní vody popis současného stavu (varianta 3A) Vrt/ Měřená hladina Modelová hladina rozdíl datum , [m n.m.] [m n.m.] [m] HV HV MS Obrázek 3.17 Profil 3 stávající průběh volné hladiny podzemní vody varinta 3A Obrázek 3.18 Profil 3 - průběh volné hladiny podzemní vody - varianta 3B_K1 Vzhledem k vyšší hydraulické vodivosti model v místě profilu 3 predikuje průsak vody na vzdušný líc hráze již v základní variantě 3B_K1 (Obr. 3.18) V oblasti profilu 3 existují z hlediska podmínek průsaku hrází nepříznivější podmínky než v oblasti profilu 1. Obrázek 3.19 Profil 3 - průběh volné hladiny podzemní vody - varianta 3C Umístění 10 m hluboké těsnící stěny to tělesa hráze (obr. 3.19) nemá vzhledem k vysoké hydraulické vodivosti materiálů tvořících sypanou hráz zásadní vliv na průběh hladiny podzemní vody (Obr. 3.19) stále je modelem predikován průsak na terén v oblasti vzdušního líce. 4. Přehled výsledků Modelové řešení proudění podzemní vody bylo použito jako nástroj pro analýzu průsaku podzemní vody hrázemi; Výsledky modelu reprezentují pouze schematizovanou aproximaci reality vzhledem ke skutečnosti, že: o Hydraulická vodivost tělesa hráze je známa pouze v řádu (n.10-5 m.s -1 )(v modelu došlo k optimalizaci hodnoty hydraulické 13
12 vodivosti s cílem minimalizovat rozdíly hladiny průsakové křivky a hladiny v pozorovacích vrtech), o není známo rozložení hydraulické vodivosti ve vlastním tělese hráze, včetně preferenčních průsakových cest (nory po hlodavcích; specifické kombinace propustných a nepropustných poloh), o není známa mocnost propustných kvartérních sedimentů pod tělesem hráze a ani jejich hydraulická vodivost, terénní práce a hodnocení je soustředěno do vybraných profilů v jiných profilech hráze může být hydraulická situace ve srovnání s měřenými údaji nepříznivější. Stávající průsak hrází na základě modelové interpretace výsledků měření ovlivňuje kolmatační vrstva, vytvořená pod úrovní současného stálého nadržení rybníka; Vliv této kolmatační vrstvy se projevuje výrazným rozdílem mezi hladinou Rožmberka a hladinou v monitorovacích vrtech situovaných nejblíže k návodnímu líci; Navýšení provozní hladiny ze m n.m. na povodňovou hladinu m n.m. jednoznačně povede ke zvýšenému průsaku tělesem hráze i jejím podložím; Obecným důsledkem je modelem simulované zvýšení hladiny podzemní vody v tělese hráze a přiblížení průsakové křivky (svrchní proudnice podzemní vody) k povrchu terénu (profil 1); V profilech 2 a 3 je simulován výtok vody na vzdušní líc hráze; Citlivostní analýzou vlivu velikosti hydraulické vodivosti na polohu průsakové křivky v profilu 1 jsme dospěli k závěru, že již při dvojnásobné hydraulické vodivosti (oproti v modelu zkalibrované) dochází rovněž k výtoku podzemní vody na vzdušném líci hráze (v oblasti paty); Vzhledem k nejistotám vstupních informací modelového řešení (viz první bod přehledu výsledků) a vzhledem k výsledkům pro profily 2 a 3 modelové výsledky signalizují pro podmínky zvýšené hladiny průsak na vzdušní líc; Tento závěr je i v souladu se skutečností, že v době povodní (a zvýšené úrovně hladiny v Rožmberku) byl na terénu lokálně pozorován silný průsak hrází; Zvýšená hladina způsobila nátok v nekolmatované části hráze, Došlo zřejmě i k preferenčnímu proudění tělesem hráze po preferenčních cestách; Existence těsnícího prvku (např. těsnící štětovnicové stěny v centrální části hráze) sníží průsak hrází, ale modelem predikovaný pokles velikosti proudění a snížení úrovně průsakové křivky je za předpokládaným očekáváním; Těsnící prvek, pokud nebude založen až do nepropustného podloží, pouze prodlouží průsakovou dráhu; V oblasti mezi patou těsnícího prvku a bází nepropustného podloží bude docházet k intenzivnímu podtékání, kdy by potenciálně mohlo dojít i k nežádoucímu vyplavování jemnozrnného materiálu z tělesa hráze; Vliv neúplného těsnícího prvku na vývoj hladiny v oblasti paty vzdušního líce hráze je relativně nevelký, obtížně hodnotitelný vzhledem ke skutečnosti, že hloubku nepropustného podloží v místech tělesa hráze neznáme; Určitou vhodnou alternativou k budování těsnícího prvku ze štětovnicové stěny by mohla být úprava návodního líce hráze tak, aby v těchto partiích došlo ke kolmataci a k poklesu hydraulické vodivosti na obdobné hodnoty jaké vytvoří nesedimentované bahno pod dosavadní úrovní stálého nadržení Rožmberku. 14
13 5. Závěr Hlavním výsledkem modelové analýzy průsaku hráze rybníka Rožmberk po projektovaném zvýšení hladiny je zjištění, že modelem je pro 2 ze 3 posuzovaných profilů predikován průsak hráze s výrony na terén vzdušního líce. Dosavadní poměry proudění jsou ovlivněny kolmatační vrstvou vzniklou zřejmě v důsledku usazování bahna, nebo i z příčin technologického postupu budování hráze v oblasti návodního líce. Projektovaný vzestup hladiny v rybníce oživí průsakové cesty nad úrovní stávající kolmatační vrstvy. Z modelových simulací rovněž vyplývá, že těsnící prvek v podobě štětové stěny bez založení do nepropustného podloží nemusí vzhledem k podtékání průsakové poměry v oblasti vzdušného líce hráze zásadněji zlepšit (snížit hladinu podzemní vody za těsnícím prvkem). I s odhlédnutím od ekonomického posouzení se neúplný těsnící prvek i z hydraulického hlediska jeví jako málo efektivní. Dle našeho názoru možnost náhlého zvýšení hladiny Rožmberka na úroveň m n.m. vyžaduje provedení opatření ke snížení průsaku hrází. Možnosti takového technologické řešení je třeba dále diskutovat a ověřit podrobnými hydraulickými výpočty v Roztokách u Prahy Ing. Jan Baier Ing. Jan Uhlík Ph.D. 15
14 Obsah 1. Úvod Metodika řešení, prostor a vstupní data modelu Popis použitého matematického modelu SEEP2D Diskretizace modelových domén profilů hrází Okrajové podmínky a hydraulické parametry modelu Výsledky matematického modelování Profil Profil Profil Přehled výsledků Závěr Seznam obrázků Obrázek 2.1 Výpočetní síť modelu - profil Obrázek 3.1 Profil 1 - schéma modelové domény... 6 Obrázek 3.2 Profil 1 stávající průběh volné hladiny podzemní vody varinta 1A... 7 Obrázek 3.3 Profil 1 - nátok vody hrází při zvýšené hladině v Rožmberku varianta 1B_K Obrázek 3.4 Profil 1 - průběh volné hladiny podzemní vody - varianta 1B_K Obrázek 3.5 Profil 1 - průběh volné hladiny podzemní vody - 10m hluboký těsnící prvek (varianta 1C) 8 Obrázek 3.6 Profil 1 - průběh volné hladiny podzemní vody - 10m hluboký těsnící prvek;proudnice (varianta 1C)... 8 Obrázek 3.7 Profil 1 - průběh volné hladiny podzemní vody - zvýšení hydraulické vodivosti(varianta 1B_K3)... 9 Obrázek 3.8 Profil 1 - průběh volné hladiny podzemní vody - snížení hydraulické vodivosti(varianta 1B_K2)... 9 Obrázek 3.9 Profil 2 - schéma modelového prostoru Obrázek 3.10 Profil 2 stávající průběh volné hladiny podzemní vody varinta 2A
15 Obrázek 3.11 Profil 2 stávající průběh volné hladiny podzemní vody varinta 2A; proudnice Obrázek 3.12 Profil 2 - průběh volné hladiny podzemní vody - varianta 2B_K Obrázek 3.13 Profil 2 - průběh volné hladiny podzemní vody - varianta 2B_K1;proudnice Obrázek 3.14 Profil 2 - průběh volné hladiny podzemní vody - 10m hluboký těsnící prvek - varianta 2C Obrázek 3.15 Profil 2 - průběh volné hladiny podzemní vody - 10m hluboký těsnící prvek - varianta 2C; proudnice Obrázek 3.16 Profil 2 - schéma modelového prostoru Obrázek 3.17 Profil 3 stávající průběh volné hladiny podzemní vody varinta 3A Obrázek 3.18 Profil 3 - průběh volné hladiny podzemní vody - varianta 3B_K Obrázek 3.19 Profil 3 - průběh volné hladiny podzemní vody - varianta 3C Seznam tabulek Tabulka 1.1: Přehled modelových variant pro profil Tabulka 3.1: Modelové a měřené hladiny podzemní vody popis současného stavu (varianta 1A)... 6 Tabulka 3.2: Modelové a měřené hladiny podzemní vody popis současného stavu (varianta 2A) Tabulka 3.3: Modelové a měřené hladiny podzemní vody popis současného stavu (varianta 3A)
Sypaná hráz výpočet ustáleného proudění
Inženýrský manuál č. 32 Aktualizace: 3/2016 Sypaná hráz výpočet ustáleného proudění Program: MKP Proudění Soubor: Demo_manual_32.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Proudění při analýze
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnický monitoring učební texty, přednášky Monitoring přehradních hrází doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009.
VíceKompromisy při zpracování a hodnocení výsledků hydraulických modelů na příkladu hodnocení vodního zdroje Bzenec komplex
Kompromisy při zpracování a hodnocení výsledků hydraulických modelů na příkladu hodnocení vodního zdroje Bzenec komplex 29.3.2017 Jablonné nad Orlicí Matematické modelování (obecně hydrogeologie) ve svých
VíceProudění podzemní vody
Podpovrchová voda krystalická a strukturní voda vázaná fyzikálně-chemicky adsorpční vázaná molekulárními silami na povrchu částic hygroskopická (pevně vázaná) obalová (volně vázaná) volná voda kapilární
VíceZAJEČÍ - prameniště. projekt hloubkového odvodnění
ZAJEČÍ - prameniště projekt hloubkového odvodnění Brno, září 2013 2 Obsah 1. Úvod... 4 2. Hydrogeologické podmínky pro realizaci hloubkového odvodnění... 4 3. Návrh technického řešení hloubkového odvodnění...
VíceModelování proudění podzemní vody a transportu amoniaku v oblasti popelových skládek závodu Chemopetrol Litvínov a.s.
Modelování proudění podzemní vody a transportu amoniaku v oblasti popelových skládek závodu Chemopetrol Litvínov a.s. 5. a 6. prosince, Litomyšl PROGEO s.r.o. : Ing. Jan Uhlík, Ph.D. Témata prezentace:
VíceIDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE AKCE...
Obsah 1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE AKCE... 2 2. ÚVOD... 2 3. POUŽITÉ PODKLADY... 2 3.1 Geodetické podklady... 2 3.2 Hydrologické podklady... 2 3.2.1 Odhad drsnosti... 3 3.3 Popis lokality... 3 3.4 Popis stavebních
Více(Aplikace pro mosty, propustky) K141 HYAR Hydraulika objektů na vodních tocích
Hydraulika objektů na vodních tocích (Aplikace pro mosty, propustky) 0 Mostní pole provádějící vodní tok pod komunikací (při povodni v srpnu 2002) 14. století hydraulicky špatný návrh úzká pole, široké
VíceModelové hodnocení vlivu změn klimatu na poměry proudění podzemní vody a jeho využití ve vodárenské praxi. RNDr. Martin Milický, Ing. Jan Uhlík Ph.D.
Modelové hodnocení vlivu změn klimatu na poměry proudění podzemní vody a jeho využití ve vodárenské praxi RNDr. Martin Milický, Ing. Jan Uhlík Ph.D. PROGEO, s.r.o., Tiché údolí 113, Roztoky u Prahy, 252
VícePUDIS a.s., Nad Vodovodem 2/3258, Praha 10 tel.: , fax: ,
Tento projekt je spolufinancován z Evropského fondu pro regionální rozvoj prostřednictvím Euroregionu NISA EVROPSKÁ UNIE "PŘEKRAČUJEME HRANICE" MĚSTO ŽELEZNÝ BROD Náměstí 3. května 1, PSČ 468 22, IČ 00262633
VíceSLOVENSKO-ČESKÁ KONFERENCIA Znečistené územia 2019
SLOVENSKO-ČESKÁ KONFERENCIA Znečistené územia 2019 PRŮZKUM EKOLOGICKÉ ZÁTĚŽE VE VYBRANÝCH LOKALITÁCH V HRADCI KRÁLOVÉ Základní údaje Objednatel: Statutární město Hradec Králové Doba řešení projektu: 2017
VíceVliv protiprašných sítí na dispersi pevných částic v blízkosti technologického celku (matematické modelování - předběžná zpráva)
Vliv protiprašných sítí na dispersi pevných částic v blízkosti technologického celku (matematické modelování - předběžná zpráva) Byl sestaven zjednodušený matematický model pro dvojrozměrné (2D) simulace
VíceProjekt 1 malé vodní nádrže 4. cvičení
4. cvičení Václav David K143 e-mail: vaclav.david@fsv.cvut.cz Konzultační hodiny: viz web Obsah cvičení Účel spodní výpusti Součásti spodní výpusti Typy objektů spodní výpusti Umístění spodní výpusti Napojení
VíceSimulace proudění vody nenasyceným půdním prostředím - Hydrus 1D
Simulace proudění vody nenasyceným půdním prostředím - Hydrus 1D jednorozměrný pohyb vody a látek v proměnlivě nasyceném porézním prostředí proudění Richardsova rovnice transport látek advekčně-disperzní
VíceSypaná hráz výpočet neustáleného proudění
Inženýrský manuál č. 33 Aktualizace: 3/2016 Sypaná hráz výpočet neustáleného proudění Program: MKP Proudění Soubor: Demo_manual_33.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Proudění při
Více5. Cvičení. Napětí v základové půdě
5. Cvičení Napětí v základové půdě Napětí v základové půdě - geostatické (původní) napětí - σ or - napětí od zatížení (od základu) - σz h σor σz Průběh napětí v zemině Na svislé ose: z h Pa Objemová tíha
VíceProudový model. Transportní model(neovlivněný stav)
Základy technologií a odpadového hospodářství - Počítačovásimulace podzemního proudění a transportu rozpuštěných látek část 2 Jan Šembera, Jaroslav Nosek Technickáuniverzita v Liberci / Technische Universität
VíceINTERPRETACE PUKLINOVÉ SÍTĚ NA ZÁKLADĚ TERÉNNÍCH MĚŘENÍ
INTERPRETACE PUKLINOVÉ SÍTĚ NA ZÁKLADĚ TERÉNNÍCH MĚŘENÍ Metody a nástroje hodnocení vlivu inženýrských bariér na vzdálené interakce v prostředí hlubinného úložiště Projekt č.:1h-pk/31 MPO ČR Metody a nástroje
Více1 Úvod. Poklesová kotlina - prostorová úloha
Poklesové kotliny 1 Úvod Projekt musí obsahovat volbu tunelovací metody a případných sanačních opatření, vedoucích ke snížení deformací předpověď poklesu terénu nad výrubem stanovení mezních hodnot deformací
VíceHYDRAULICKÉ PARAMETRY ZVODNĚNÝCH SYSTÉMŮ
HYDRAULICKÉ PARAMETRY ZVODNĚNÝCH SYSTÉMŮ CHARAKTERIZUJÍ FILTRACI PROSTÉ PODZEMNÍ VODY O URČITÉ KINEMATICKÉ VISKOZITĚ Předpoklad pro stanovení : Filtrační (laminární proudění) Znalost homogenity x heterogenity
Víceedb žný hydrogeologický pr zkum Hodov ... z provedené erpací zkoušky na vrtu
Tak ne předběžný hydrogeologický průzkum Hodov... z provedené čerpací zkoušky na vrtu ČI 1 vyplývá, že při čerpání vydatnosti 0,2 l/s (1 000 l/den) poklesla hladina ve vrtu zhruba o 1/3 (ustálená HPV před
VíceGEOoffice, s.r.o., kontaktní
Úvod do problematiky vsakování vod, výklad základních pojmů v oboru hydrogeologie Ing. Radim Ptáček, Ph.D GEOoffice, s.r.o., kontaktní e-mail: ptacek@geooffice.cz Vymezení hlavních bodů problematiky týkajících
VíceVodní hospodářství krajiny 2
Václav David K143 e-mail: vaclav.david@fsv.cvut.cz Konzultační hodiny: dle dohody Vodní hospodářství krajiny 2 Obsah Poruchy objektů MVN Rekonstrukce MVN Údržbové práce Obsah cvičení 2 Poruchy a problémy
VíceSTOPOVACÍ ZKOUŠKY V PUKLINOVÉM PROSTŘEDÍ PREDIKČNÍ MODEL A TERÉNNÍ MĚŘENÍ
STOPOVACÍ ZKOUŠKY V PUKLINOVÉM PROSTŘEDÍ PREDIKČNÍ MODEL A TERÉNNÍ MĚŘENÍ Gvoždík, Polák, Vaněček, Sosna 1H-PK/31 MPO ČR Metody a nástroje hodnocení vlivu inženýrských bariér na vzdálené interakce v prostředí
VíceObsah. 1. Úvod... 5. 2. Metodika řešení prací... 5. 3. Modelové řešení proudění podzemní vody... 6. 4. Závěr... 9. Přiložené obrázky...
Obsah 1. Úvod... 5 2. Metodika řešení prací... 5 3. Modelové řešení proudění podzemní vody... 6 3.1. Popis schematizace modelového řešení... 6 3.2. Simulace neovlivněného režimu proudění podzemní vody...
VíceTECHNICKÉ ASPEKTY SANACE LOKALITY S VERTIKÁLNÍ STRATIFIKACÍ CHLOROVANÝCH ETHYLENŮ V HORNINOVÉM PROSTŘEDÍ.
TECHNICKÉ ASPEKTY SANACE LOKALITY S VERTIKÁLNÍ STRATIFIKACÍ CHLOROVANÝCH ETHYLENŮ V HORNINOVÉM PROSTŘEDÍ. Jaroslav Hrabal, MEGA a.s., Drahobejlova 1452/54, 190 00 Praha 9 Pracoviště Stráž pod Ralskem Dagmar
VícePŘÍRODĚ BLÍZKÁ POP A REVITALIZACE ÚDOLNÍ NIVY HLAVNÍCH BRNĚNSKÝCH TOKŮ 2.část
PŘÍRODĚ BLÍZKÁ POP A REVITALIZACE ÚDOLNÍ NIVY HLAVNÍCH BRNĚNSKÝCH TOKŮ 2.část KOMÍNSKÝ JEZ - NÁVRH RYBÍHO PŘECHODU A VODÁCKÉ PROPUSTI SO 03.3.2 - TECHNICKÁ ZPRÁVA 1.1. NÁVRH UMÍSTĚNÍ RYBÍHO PŘECHODU...
VíceZakládání staveb 5 cvičení
Zakládání staveb 5 cvičení Únosnost základové půdy Mezní stavy Mezní stav použitelnosti (.MS) Stlačitelnost Voda v zeminách MEZNÍ STAVY I. Skupina mezní stav únosnosti (zhroucení konstrukce, nepřípustné
VíceHydrogeologický posudek. Louka u Litvínova - k.ú st.p.č.157
Hydrogeologický posudek Louka u Litvínova - k.ú. 687219 st.p.č.157 Prosinec 2013 Výstup : Zadavatel : Investor : hydrogeologický posudek příčiny průniku a podmáčení budovy OÚ Ing. Křesák - SDP Litvínov
VíceB.1.SO 01 SN Purkratice (kat. B Suché retenční nádrže)
B.1.SO 01 SN Purkratice (kat. B.1.3.3 - Suché retenční nádrže) Všechna navrhovaná či řešená opatření vycházejí ze zpracovaných listů terénního průzkumu, které jsou přílohou A. Analytická část a jsou zobrazena
VíceSTUDIE PROTIPOVODŇOVÝCH OPATŘENÍ NA OCHRANU OBCE KLY
STUDIE PROTIPOVODŇOVÝCH OPATŘENÍ NA OCHRANU OBCE KLY VIZUALIZACE ZÁMĚRU PPO Ing. Filip Kysnar, Ph.D. Kly 17.5.2017 OSNOVA PREZENTACE Cíle dnešního setkání Obec Kly a povodně Historie přípravy projektu
VíceKopané, hloubené stavby
Kopané, hloubené stavby 25/08/2014 2014 Karel Vojtasík - Geotechnické stavby 1 OBSAH Charakteristika kopaných hloubených GS Jámy Pažící konstrukce Zatížení pažící konstrukce Řešení pažící konstrukce Stabilita
VíceUmělá infiltrace na lokalitě Káraný jako nástroj řešení nedostatku podzemní vody pro vodárenské využití
Umělá infiltrace na lokalitě Káraný jako nástroj řešení nedostatku podzemní vody pro vodárenské využití Marek Skalický Národní dialog o vodě 2015: Retence vody v krajině Medlov, 9. 10. června 2015 Časté
VíceVYUŽITÍ SYSTÉMU EXPERT PRO ZPRACOVÁNÍ A INTERPRETACI HYDROGEOLOGICKÝCH DAT. RNDr.František Pastuszek VODNÍ ZDROJE, a.s.
VYUŽITÍ SYSTÉMU EXPERT PRO ZPRACOVÁNÍ A INTERPRETACI HYDROGEOLOGICKÝCH DAT RNDr.František Pastuszek VODNÍ ZDROJE, a.s. EXPERT je soustavou kalkulátorů, které zjednodušují práci při zpracovávání hydrogeologických
VícePrůběžné výsledky hydraulického modelu proudění podzemní vody v rajonech Kvartéru Odry a Opavy (1510 a 1520)
Průběžné výsledky hydraulického modelu proudění podzemní vody v rajonech Kvartéru Odry a Opavy (1510 a 1520) RNDr. Svatopluk Šeda, Doc. Ing. Naďa Rapantová, CSc. a Ing. Jiří Beránek Rajón 1510 Kvartér
VíceZadavatel: Zhotovitel: Odpovědný řešitel: Zpracoval: Datum zpracování: Číslo zakázky: P
Zelená 98 252 09 00 Hradištko; tel/fax: 221 911 835 IČO: 260 701 03; DIČ: CZ26070103 Bankovní spojení: Raiffeisenbank a.s; č.ú.: 1442613001/5500 Společnost zapsaná v obchodním rejstříku, vedeného Krajským
VíceModelová interpretace hydraulických a migračních laboratorních testů na granitových vzorcích
Modelová interpretace hydraulických a migračních laboratorních testů na granitových vzorcích Přehled obsahu Problematika puklinových modelů Přehled laboratorních vzorků a zkoušek Použité modelové aplikace
VíceDokončovací sanační práce na lokalitě Všejany les KOZÍ HŘBETY
Dokončovací sanační práce na lokalitě Všejany les KOZÍ HŘBETY Letecký petrolej (kerosin): složitá směs uhlovodíků získaná destilací ropy. Počet uhlíkových atomů převážně v rozmezí C 6 až C 16. Zdraví
VíceOBSAH: SEZNAM OBRÁZKŮ SEZNAM TABULEK
OBSAH: 1 Úvod... 2 1.1 Cíle studie... 2 1.2 Popis zájmové oblasti... 2 2 Datové podklady... 2 2.1 Topografická data... 2 2.2 Hydrologická data... 3 3 Matematický model... 4 3.1 Použitý software... 4 3.2
VíceDODATEK PARAMETRY ZVLÁŠTNÍCH POVODNÍ 3 POUŽITÉ PODKLADY A LITERATURA
DODATEK PARAMETRY ZVLÁŠTNÍCH POVODNÍ ÚVOD V roce 28 byl v akciové společnosti VODNÍ DÍLA TBD vypracován dokument Parametry zvláštních povodní pro Borecký rybník, který se zabývá odvozením časového průběhu
VícePŘÍRODĚ BLÍZKÁ POP A REVITALIZACE ÚDOLNÍ NIVY HLAVNÍCH BRNĚNSKÝCH TOKŮ 2.část
PŘÍRODĚ BLÍZKÁ POP A REVITALIZACE ÚDOLNÍ NIVY HLAVNÍCH BRNĚNSKÝCH TOKŮ 2.část JEZ CACOVICE - NÁVRH RYBÍHO PŘECHODU A VODÁCKÉ PROPUSTI SO 18.3.2 - TECHNICKÁ ZPRÁVA 1.1. NÁVRH UMÍSTĚNÍ RYBÍHO PŘECHODU...
VíceMěření a výpočet kapacity vodovodních přivaděčů - matematické modelování
Měření a výpočet kapacity vodovodních přivaděčů - matematické modelování Ing. Jan Berka; Ing. Rostislav Kasal Ph.D.; Ing. Jan Cihlář VRV a.s. Úvod Matematické modelování je moderním nástrojem pro posouzení
VíceProgram KALKULÁTOR POLOHY HPV
Program KALKULÁTOR POLOHY HPV Výpočet úrovně hladiny podzemní vody Dokumentace Teoretický základ problematiky Pokyny pro uživatele Jakub Štibinger, Pavel Kovář, František Křovák Praha, 2011 Tato dokumentace
VíceObr. 1 3 Prosakující ostění průzkumných štol.
VYUŽITÍ CHEMICKÝCH INJEKTÁŽÍ PRO RAŽBU KRÁLOVOPOLSKÉHO TUNELU JIŘÍ MATĚJÍČEK AMBERG Engineering Brno, a.s. Úvod Hlavní důvody pro provádění injektáží v Královopolském tunelu byly dva. V první řadě měly
VíceProblematika vsakování odpadních vod v CHKO
1 Problematika vsakování odpadních vod v CHKO 2 CHKO jsou území určená k ochraně rozsáhlejších území s převahou přirozených nebo polopřirozených ekosystémů. V rámci ČR máme v současné době 24 těchto území.
VíceMatematický model nástroj pro hodnocení parametrů transportu kontaminantů
Matematický model nástroj pro hodnocení parametrů transportu kontaminantů Transport chlorovaných uhlovodíků z výrobního areálu Transporta Chrudim a.s. 28. 29. listopadu 27, Litomyšl PROGEO s.r.o. : Ing.
VíceNázev studie: Zvláštní povodeň pod VD Letovice na Křetínce
Název studie: Zvláštní povodeň pod VD Letovice na Křetínce Objednatel: Povodí Moravy, s.p.- útvar VH dispečinku Zpracovatel: Povodí Moravy, s.p. - útvar hydroinformatiky, Brno, Dřevařská 11 ISPROFIN :
VíceStanovení nejistot při výpočtu kontaminace zasaženého území
Stanovení nejistot při výpočtu kontaminace zasaženého území Michal Balatka Abstrakt Hodnocení ekologického rizika kontaminovaných území představuje komplexní úlohu, která vyžaduje celou řadu vstupních
VíceOpatovická Citadela. Studie srážkoodtokových poměrů ZPRACOVATEL: Vodárenská společnost Chrudim, a.s. Novoměstská Chrudim
Opatovická Citadela Studie srážkoodtokových poměrů ZPRACOVATEL: Vodárenská společnost Chrudim, a.s. Novoměstská 626 537 28 Chrudim Leden 2015 OBSAH: 1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE... 3 2. ZADÁNÍ... 4 3. PODKLADY...
VíceHYDROPRŮZKUM Č. BUDĚJOVICE s.r.o. V I M P E R K N A D T R A T Í
HYDROPRŮZKUM Č. BUDĚJOVICE s.r.o. Pekárenská 81, 370 04 České Budějovice, 387428697, e-mail h ydropruzku m@hydropruzku m.cz H P V I M P E R K N A D T R A T Í h y d r o g e o l o g i c k é p o s o u z e
VíceVýznam hydraulických parametrů zemin pro určení obtížně sanovatelných lokalit ve vztahu k in situ technologiím
Význam hydraulických parametrů zemin pro určení obtížně sanovatelných lokalit ve vztahu k in situ technologiím Jiří Slouka, Petr Beneš EKOSYSTEM, spol. s r.o., Praha VŠCHT Praha, Ústav chemie ochrany prostředí
VíceVEGETAČNÍ BARIÉRY Mgr. Jan Karel
VEGETAČNÍ BARIÉRY Využití metodiky pro kvantifikaci efektu výsadeb vegetačních bariér na snížení koncentrací suspendovaných částic a na ně vázaných polutantů 10. 11. 2017 Mgr. Jan Karel Metodika pro výpočet
VíceBezpečnostní přelivy 6. PŘEDNÁŠKA. BS053 Rybníky a účelové nádrže
Bezpečnostní přelivy 6. PŘEDNÁŠKA BS053 Rybníky a účelové nádrže Bezpečnostní přelivy Obsah Rozdělení přelivů a konstrukční zásady Dimenzování přelivů Bezpečnostní přelivy Bezpečnostní přelivy slouží k
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnický monitoring učební texty, přednášky Monitoring stavebních jam doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009.
VíceV I M P E R K P O D H R A B I C E M I - J I H
HYDROPRŮZKUM Č. BUDĚJOVICE s.r.o. Pekárenská 81, 370 04 České Budějovice, 387428697, e-mail h ydropruzku m@hydropruzku m.cz H P V I M P E R K P O D H R A B I C E M I - J I H h y d r o g e o l o g i c k
VíceSoftware pro modelování chování systému tlakové kanalizační sítě Popis metodiky a ukázka aplikace
Optimalizace systémů tlakových kanalizací pomocí matematického modelování jejich provozních stavů Software pro modelování chování systému tlakové kanalizační sítě Popis metodiky a ukázka aplikace Ing.
VíceNásep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace
Inženýrský manuál č. 37 Aktualizace: 9/2017 Násep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace Soubor: Demo_manual_37.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Konsolidace
VíceMatematické modelování proudění podzemních vod a jeho využití ve vodárenské praxi
Matematické modelování proudění podzemních vod a jeho využití ve vodárenské prai Naďa Rapantová VŠB-Technická univerzita Ostrava APLIKACE MATEMATICKÉHO MODELOVÁNÍ V HYDROGEOLOGII řešení environmentálních
VíceStanovení záplavového území řeky Úslavy v úseku Koterov Šťáhlavy
D H I a. s. 6 / 2 0 1 4 Stanovení záplavového území řeky Úslavy v úseku Koterov Šťáhlavy OBSAH: 1 Úvod... 2 1.1 Cíle studie... 2 1.2 Popis zájmové oblasti... 2 2 Datové podklady... 2 2.1 Topografická data...
VíceHYDROPRŮZKUM Č. BUDĚJOVICE s.r.o. V I M P E R K 02
HYDROPRŮZKUM Č. BUDĚJOVICE s.r.o. Pekárenská 81, 370 04 České Budějovice, 387428697, e-mail h ydropruzku m@hydropruzku m.cz H P V I M P E R K 02 h y d r o g e o l o g i c k é p o s o u z e n í m o ž n
VíceModelové hodnocení proudění podzemní vody v hydrogeologických rajonech Třeboňska
Modelové hodnocení proudění podzemní vody v hydrogeologických rajonech Třeboňska HGR 2140 Třeboňská pánev jižní část HGR 2151 Třeboňská pánev severní část HGR 2152 Třeboňská pánev střední část Mgr. Michal
VícePOSTPROCESOR MODELU KVALITY VODY V NÁDRŽI. Pavel Fošumpaur. ČVUT v Praze, Fakulta stavební, Katedra hydrotechniky
POSTPROCESOR MODELU KVALITY VODY V NÁDRŽI Pavel Fošumpaur ČVUT v Praze, Fakulta stavební, Katedra hydrotechniky 1. Úvod Problematika modelování kvality vody v nádrži patří mezi důležité oblasti výzkumu
VícePOČÍTAČOVÁ SIMULACE PLNĚNÍ DUTINY VSTŘIKOVACÍ FORMY SVOČ FST 2015
POČÍTAČOVÁ SIMULACE PLNĚNÍ DUTINY VSTŘIKOVACÍ FORMY SVOČ FST 2015 Ing. Eduard Müller, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22/FST/KKS, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Tato práce pojednává
VíceHydraulika a hydrologie
Hydraulika a hydrologie Cvičení č. 1 - HYDROSTATIKA Příklad č. 1.1 Jaký je tlak v hloubce (5+P) m pod hladinou moře (Obr. 1.1), je-li průměrná hustota mořské vody ρ mv = 1042 kg/m 3 (měrná tíha je tedy
Více4+5. Cvičení. Voda v zeminách Napětí v základové půdě
4+5. Cvičení Voda v zeminách Napětí v základové půdě DRUHY VODY Gravitační (volná, kapilární) Vázaná (pevně vázaná - absorbovaná, kapilární - osmotická) Strukturní (chemicky vázaná, krystalická) Vodní
VíceMECHANIKA HORNIN A ZEMIN
MECHANIKA HORNIN A ZEMIN podklady k přednáškám doc. Ing. Kořínek Robert, CSc. Místnost: C 314 Telefon: 597 321 942 E-mail: robert.korinek@vsb.cz Internetové stránky: fast10.vsb.cz/korinek Konsolidace zemin
VíceKrálovédvorská synklinála
Modelové hodnocení proudění podzemní vody v hydrogeologickém rajonu 4240 Královédvorská synklinála Ing. Jan Baier Ing. Jan Uhlík Ph.D. Témata prezentace: Metodika modelového hodnocení postup prací a cíle
VíceINOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ
INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ.1.07/1.1.00/08.0010 NUMERICKÉ SIMULACE ING. KATEŘINA
VíceSpodní výpusti 5. PŘEDNÁŠKA. BS053 Rybníky a účelové nádrže
Spodní výpusti 5. PŘEDNÁŠKA BS053 Rybníky a účelové nádrže Spodní výpusti Obsah Rozdělení spodních výpustí Konstrukční zásady Dimenzování spodních výpustí Rekonstrukce a opravy Rozdělení spodních výpustí
VíceHydraulické výpočty spádových objektů (stupeň) zahrnují při známých geometrických parametrech přelivného tělesa stanovení měrné křivky objektu (Q-h
CVIČENÍ 8: HYDRAULICKÝ VÝPOČET OBJEKTŮ Hydraulické výpočty spádových objektů (stupeň) zahrnují při známých geometrických parametrech přelivného tělesa stanovení měrné křivky objektu (Q-h křivky) a určení
VíceMODEL ZATÁPĚNÍ STAŘIN DŮLNÍCH DĚL OSTRAVSKÉ ČÁSTI OKR
1/33 MODEL ZATÁPĚNÍ STAŘIN DŮLNÍCH DĚL OSTRAVSKÉ ČÁSTI OKR Grycz David Malucha Pavel Rapantová Naďa Osnova prezentace Úvod geologické a hydrogeologické poměry české části hornoslezské pánve (HSP) Zdroje
VíceSTANOVENÍ AKTIVNÍ ZÓNY ZÁPLAVOVÉHO ÚZEMÍ BOTIČE v úseku ř. km
STANOVENÍ AKTIVNÍ ZÓNY ZÁPLAVOVÉHO ÚZEMÍ BOTIČE v úseku ř. km 7.349-7.783 HAMR-Sport a.s. K Vodě 3200/3, Praha 10 - Záběhlice D-PLUS PROJEKTOVÁ A INŽENÝRSKÁ a. s. Sokolovská 16/45A, Praha 8 Karlín Duben
VíceZáplavová území podle vyhlášky 79/2018 Sb. Ing. Josef Dohnal Povodí Vltavy, státní podnik
Záplavová území podle vyhlášky 79/2018 Sb. Ing. Josef Dohnal Povodí Vltavy, státní podnik Změny oproti předchozí vyhlášce 236/2002 Sb. Způsob stanovení AZZÚ Obsah návrhu záplavového území Změny oproti
Více5 Zásady odvodňování stavebních jam
5 Zásady odvodňování stavebních jam 5.1 Pohyb vody v základové půdě Podzemní voda je voda vyskytující se pod povrchem terénu. Jejím zdrojem jsou jednak srážky, jednak průsak z vodotečí, nádrží, jezer a
Více1 Hodnocení hlukové situace v prostoru navrhované změny 2798/00
1 Hodnocení hlukové situace v prostoru navrhované změny 2798/00 1.1 Obecné údaje 1.1.1 Intenzity dopravy Pozaďové intenzity automobilové dopravy a MHD na hlavních komunikacích v řešeném území byly čerpány
VíceMRATÍNSKÝ POTOK ELIMINACE POVODŇOVÝCH PRŮTOKŮ PŘÍRODĚ BLÍZKÝM ZPŮSOBEM
Úsek 06 (staničení 2134-2318 m) V současnosti je koryto zahloubené, napřímené, opevněné ve dně a březích betonovými panely. Ve svahu levého břehu vede velké množství inženýrských sítí. Pravý břeh je součástí
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnický monitoring učební texty, přednášky Monitoring proudění vody doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009.
VícePokud proudění splňuje všechny výše vypsané atributy, lze o něm prohlásit, že je turbulentní (atributy je třeba znát).
Laminární proudění je jeden z typů proudění reálné, tedy vazké, tekutiny. Laminární proudění vzniká obecně při nižších rychlostech (přesněji Re). Proudnice laminárního proudu jsou rovnoběžné a vytvářejí
Vícechemického modulu programu Flow123d
Testovací úlohy pro ověření funkčnosti chemického modulu programu Flow123d Lukáš Zedek, Jan Šembera 20. prosinec 2010 Abstrakt Předkládaná zpráva představuje přehled funkcionalit a výsledky provedených
VíceŽÁDOST O UDĚLENÍ SOUHLASU
Příloha č. 11 k vyhlášce č. 183/2018 Sb. Adresa místně a věcně příslušného vodoprávního úřadu ŽÁDOST O UDĚLENÍ SOUHLASU [ 17 vodního zákona] 1. Žadatel Obchodní firma nebo název / Jméno, popřípadě jména,
VícePředběžné výsledky technických prací, realizovaných v rámci projektu v Olomouckém kraji
Předběžné výsledky technických prací, realizovaných v rámci projektu v Olomouckém kraji Jiří Michna hydogeologie, GEOtest, a.s. Součástí projektu Rebilance zásob podzemních vod byly v rámci aktivity 4
VíceMěřící žlaby FR Technické podmínky
Měřící žlaby FR 200-250-300-400-500 Technické podmínky TP 9-2012 MI FLOW s.r.o. Zahradnická 12, PSČ 603 00 Brno Tel./fax:+420 515 540 166 Tel.:+420 603 810 247 Email: info@miflow.cz Základní technické
VíceTEPELNÉ VLASTNOSTI HORNIN A JEJICH VLIV NA VYUŽITÍ ZEMNÍHO TEPLA
Konference Alternativní zdroje energie 2016 21. a 22. června 2016 Kroměříž TEPELNÉ VLASTNOSTI HORNIN A JEJICH VLIV NA VYUŽITÍ ZEMNÍHO TEPLA Mgr. Michal Havlík, Ing. arch. Pavel Cihelka, Stavební geologie
VíceZásady křížení vodních toků a komunikací Doc. Ing. Aleš Havlík, CSc.
Zásady křížení vodních toků a Doc. Ing. Aleš Havlík, CSc. Respektování vodohospodářských zájmů Návrh křížení musí respektovat : Bezpečnost ochranných hrází. Splaveninový režim toku a stabilitu koryta toku.
VíceHráz a konstrukční zásady
Hráz a konstrukční zásady 4. PŘEDNÁŠKA BS053 Rybníky a účelové nádrže HRÁZ JE GEOTECHNICKOU KONSTRUKCÍ, JEJÍŽ NEDÍLNOU SOUČÁSTÍ JE I PODLOŽÍ Rozdělení hrází MVH ve většině případů sypané hráze Podle materiálu
VíceVodní hospodářství krajiny 2
Václav David K143 e-mail: vaclav.david@fsv.cvut.cz Konzultační hodiny: dle dohody Vodní hospodářství krajiny 2 Obsah Suché nádrže Charakteristiky Hráze Funkční objekty Prostor zátopy Výpočet tlakového
VíceHYDROTECHNICKÝ VÝPOČET
Výstavba PZS Chrást u Plzně - Stupno v km 17,588, 17,904 a 18,397 SO 5.01.2 Rekonstrukce přejezdová konstrukce v km 17,904 Část objektu: Propustek v km 17,902 Hydrotechnický výpočet HYDROTECHNICKÝ VÝPOČET
Vícedq/dt+da/dt=q a rovnice o zachování hybnosti dq/dx+d(ß*q*q/a)/dx+gady/dx+gai(f)=gai(b)
2. Hydrotechnické výpočty 2.1.Popis modelu Výpočet průběhu hladin jsme provedli výpočtem nerovnoměrného neustáleného proudění pomocí programu MIKE11, vyvinutým Dánským hydraulickým institutem pro výpočet
VíceVÝŠKOVÉ ŘEŠENÍ. kategorie S 9,5 a S 11,5... m m max. dovolená minimální hodnota... m m min doporučená minimální hodnota...
podélný sklon s : s max VÝŠKOVÉ ŘEŠENÍ s s 0,5% (smax viz zadání) značení podélného sklonu ve směru staničení: + s [%]... stoupání ve směru staničení s [%]... klesání ve směru staničení výsledný sklon
VíceZALOŽENÍ NÁSYPŮ DÁLNICE D8 NA MÁLO ÚNOSNÉM PODLOŽÍ V PROSTORU PLAVIŠTĚ ÚŽÍN
ZALOŽENÍ NÁSYPŮ DÁLNICE D8 NA MÁLO ÚNOSNÉM PODLOŽÍ V PROSTORU PLAVIŠTĚ ÚŽÍN Ing. Petr Kučera Stavební geologie - Geotechnika, a.s. Foundation of Embankment of Motorway D8 on a Soft Subsoil at Úžín Tailing
VíceVýpočet konsolidace pod silničním náspem
Inženýrský manuál č. 11 Aktualizace: 06/2018 Výpočet konsolidace pod silničním náspem Program: Soubor: Sedání Demo_manual_11.gpo V tomto inženýrském manuálu je vysvětlen výpočet časového průběhu sedání
VíceHydromechanické procesy Obtékání těles
Hydromechanické procesy Obtékání těles M. Jahoda Klasifikace těles 2 Typy externích toků dvourozměrné osově symetrické třírozměrné (s/bez osy symetrie) nebo: aerodynamické vs. neaerodynamické Odpor a vztlak
VíceAPLIKAČNÍ MANUÁL Drenážní rohož PETEXDREN
APLIKAČNÍ MANUÁL Drenážní rohož PETEXDREN Obsah: Úvod... 2 Charakteristika výrobku... 2 Vlastnosti výrobku... 3 Použití rohože... 5 1. Dopravní stavby... 5 2. Ekologické stavby... 6 3. Skládky... 7 4.
Více5. Hodnocení vlivu povodně na podzemní vody
5. Hodnocení vlivu povodně na podzemní vody Podzemní vody jsou součástí celkového oběhu vody v povodí. Proto extrémní srážky v srpnu 2002 významně ovlivnily jejich režim a objem zásob, které se v horninovém
Více1. Zajištění průzkumných prací pro stabilizaci vodohospodářské situace v hraničním prostoru Cínovec/Zinwald
* 1. Zajištění průzkumných prací pro stabilizaci vodohospodářské situace v hraničním prostoru Cínovec/Zinwald zhotovitel: ATE CR, a.s. doba řešení: únor až srpen 2012 2. Společný přeshraniční návrh na
VíceObec Troubky. Dopracování studie odtokových poměrů
Obec Troubky Dopracování studie odtokových poměrů V Brně, únor 2019 OBS AH OBSAH... 2 1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE... 3 2. PŘEDMĚT PRÁCE A METODA ZPRACOVÁNÍ... 3 2.1 PŘEDMĚT PRÁCE... 3 2.2 POSTUP ZPRACOVÁNÍ...
VícePříloha P.9.5 POSOUZENÍ INVESTIČNÍHO ZÁMĚRU BYTY BERANKA I POSOUZENÍ POVODÍ A KAPACITY JIRENSKÉHO POTOKA V KATASTRÁLNÍM ÚZEMÍ HORNÍ POČERNICE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební K144 - Katedra zdravotního a ekologického inženýrství Thákurova 7, 166 29 Praha 6 POSOUZENÍ POVODÍ A KAPACITY JIRENSKÉHO POTOKA V KATASTRÁLNÍM ÚZEMÍ
VíceGenerování sítě konečných prvků
Generování sítě konečných prvků Jaroslav Beran Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování vlastností
Vícedq/dt+da/dt=q a rovnice o zachování hybnosti dq/dx+d(ß*q*q/a)/dx+gady/dx+gai(f)=gai(b)
2. Hydrotechnické výpočty 2.1.Popis modelu Výpočet průběhu hladin jsme provedli výpočtem nerovnoměrného neustáleného proudění pomocí programu MIKE11, vyvinutým Dánským hydraulickým institutem pro výpočet
VícePřehled provedených prací a použité metody Česká geologická služba
Přehled provedených prací a použité metody Česká geologická služba Renáta Kadlecová a kol. Cíle projektu Zhodnotit přírodní zdroje podzemních vod v 56 rajonech s použitím moderních technologií, včetně
Více