Program RIB RTwalls. Protokol zadání:

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Program RIB RTwalls. Protokol zadání:"

Transkript

1 Program RIB RTwalls Verze: Název projektu: Záporová pažící konstrukce Název souboru: Záporové pažení.rtw Protokol zadání: Veškeré údaje na m se vztahují na b ž. m délky st ny. Použitá norma: CSN St na: Sou adnice koruny st ny: x= 0.00 m z= 0.00 m Typ st ny: Záporová st na Rozte pažení a:2.50 Ší ka fošen:0.60 Smyková plocha Aq = 11 cm2 EI (b ž.m) EI = knm2 EA (b ž.m) EA = kn Tíha st ny (b ž.m) g = 0.17 kn/m Hodnoty vrstvy:

2 Legenda: phi[ ] delta.a[ ] delta.p[ ] c'[kn/m2] Sp.tíha[kN/m3] Sp.tíha'[kN/m3] delta.c[ ] delta.av[ ] p edp.kah,k0h p edp.kph p edp.kach p edp.kpch propustnost kprou.[cm/s] VodaHDH[mVoda]...Úhel vnit ního t ení...úhel t ení na st n aktivní...úhel t ení na st n pasivní...koheze...specifická tíha zeminy bez vodního vztlaku...specifická tíha zeminy p i vodním vztlaku...úhel t ení na st n náhradní síly....úhel t ení na st n posudek V...P edepsaný akt. sou initel tlaku zeminy (klid. tlak)...p edepsaný pasivní sou initel tlaku zeminy...p edepsaný aktivní sou initel tlaku zeminy (koheze)...p edepsaný pasivní sou initel tlaku zeminy (koheze)...vrstva je vodopropustná...sou initel propustnosti...výška vodního sloupce na DH nepropustné vrstvy Parametry vrstvy zeminy: Název phi delta.a delta.p c'spec.tíha Sp.tíha' Název delta.c delta.av p edp.kah p edp.kphp edp.kachp edp.kpch Název prop.vrstva kproud VodaHDH Ne Ne Kotva: z[m] min.l[m] Sklon[ ]Pružina[kN] v[m]

3 Volby výpo tu: Všechna zatížení se vztahují na 1 m ší ky st ny. Prutový systém Volby výpo tu Maximální po et iterací: 30 P esnost eps pro konvergenci 0.10 m Použitá norma: CSN Stavební stav A: Hloubka výkopu zs= 3.00 m Zatížení: Zatížení systému Nekone ná pásová zatížení: pasivní x[m] z[m] q[kn/m2] Prom nné T ení Ano Ne Ano

4 Volby výpo tu stavebního stavu A Obecn : Hloubka patky se stanovuje iterativn. Druh konvergence: Vetknutí patky dle BLUMa. Druh uložení koruny: voln Horizontální posuvy p sobí v následujících stavech jako posuvy podpor: Ne Zadat po áte ní hloubku pro iteraci: Ano Po áte ní hloubka: 4.00 m Díl í sou initelé pro ú inky a namáhání: Návrhový stav 2 Návrhové situace: NS-P(1) NS-T(2) NS-T(2)/3 NS-A(3) STR/GEO-2: Posouzení mezních stav konstrukce : stálá, všeobecn : stálé ú inky voda (EAU): nepíznivé prom nné: stálé, klid.tlak zeminy: EQU: Posouzení statické rovnováhy píznivé, stálé: nepíznivé, stálé píznivé, prom nné: nepíznivé, prom nné: Síla proud ní nepíznivé podloží: GEO-3: Použitelnost (smyková kružnice) stálé: nepíznivé, prom nné: STR,GEO-2: Odolnosti (usmyknutí, stabilita podloží, návrhy ŽB) Odolnost zeminy: Odolnost ocelového táhla: Odolnost injektážního t lesa: Odolnost kotvy bez zainjektování: GEO-3: Geotechnické parametry (smyková kružnice) tan phi': Koheze c':

5 Redistribuce tlaku zeminy: Neprobíhá žádná zm na pr b hu tlaku zeminy. Ú inky po dno výkopu, hloub ji nep sobí tlak zeminy (d lená st na). Posudek smykové kružnice: Provádí se výpo et smykových kružnic. Obdélník st ed kružnic: Ší ka: m Výška: m Vzdál.-x: 0.00 m Vzdál.-Z 0.00 m Patka st ny=fixní bod, p ídavek k patce st ny: 0.00 m Stavební stav B: Hloubka výkopu zs= 8.35 m Zatížení: Zatížení systému

6 Nekone ná pásová zatížení: pasivní x[m] z[m] q[kn/m2] Prom nné T ení Ano Ne Ano Kotva: z[m] min.l[m] Sklon[ ]Pružina[kN] v[m] P edp Volby výpo tu stavebního stavu B Obecn : Hloubka patky se stanovuje iterativn. Druh konvergence: Patka horizontáln posuvná, el.uložení možné Druh uložení koruny: voln Horizontální posuvy p sobí v následujících stavech jako posuvy podpor: Ne Zadat po áte ní hloubku pro iteraci: Ano Po áte ní hloubka: 8.45 m Díl í sou initelé pro ú inky a namáhání: Návrhový stav 2 Návrhové situace: NS-P(1) NS-T(2) NS-T(2)/3 NS-A(3) STR/GEO-2: Posouzení mezních stav konstrukce : stálá, všeobecn : stálé ú inky voda (EAU): nepíznivé prom nné: stálé, klid.tlak zeminy: EQU: Posouzení statické rovnováhy píznivé, stálé: nepíznivé, stálé píznivé, prom nné: nepíznivé, prom nné: Síla proud ní nepíznivé podloží: GEO-3: Použitelnost (smyková kružnice) stálé: nepíznivé, prom nné: STR,GEO-2: Odolnosti (usmyknutí, stabilita podloží, návrhy ŽB) Odolnost zeminy: Odolnost ocelového táhla: Odolnost injektážního t lesa: Odolnost kotvy bez zainjektování: GEO-3: Geotechnické parametry (smyková kružnice)

7 tan phi': Koheze c': Redistribuce tlaku zeminy: Geometrie obdélníková. Uplatuje se tlak zeminy z prom nných zatížení Ú inky po dno výkopu, hloub ji nep sobí tlak zeminy (d lená st na). Posudek smykové kružnice: Provádí se výpo et smykových kružnic. Obdélník st ed kružnic: Ší ka: m Výška: m Vzdál.-x: 0.00 m Vzdál.-Z 0.00 m Kotevní síly s vlivem na t ení Patka st ny=fixní bod, p ídavek k patce st ny: 0.00 m Výpo et kotev: Ur ení délky kotvy dle Ranke/Ostermayera. P ídavek na kotevní síly pro hlubokou smykovou spáru: 0.00 % Prodloužení virtuální kotevní st ny sm rem dol : 0.00 m Úhel t ení na fiktivní st n (aktivní tlak zeminy) se p ebírá z vrstev zeminy. Úhel t ení na fiktivní st n (odolnost zeminy) se uvažuje delta.p=0. Stavební stav C:

8 Hloubka výkopu zs= m Zatížení: Zatížení systému Nekone ná pásová zatížení: pasivní x[m] z[m] q[kn/m2] Prom nné T ení Ano Ne Ano Kotva: z[m] min.l[m] Sklon[ ]Pružina[kN] v[m] P edp Volby výpo tu stavebního stavu C Obecn : Hloubka patky se stanovuje iterativn. Druh konvergence: Patka horizontáln posuvná, el.uložení možné Druh uložení koruny: voln Horizontální posuvy p sobí v následujících stavech jako posuvy podpor: Ne Zadat po áte ní hloubku pro iteraci: Ano Po áte ní hloubka: m Díl í sou initelé pro ú inky a namáhání: Návrhový stav 2 Návrhové situace: NS-P(1) NS-T(2) NS-T(2)/3 NS-A(3) STR/GEO-2: Posouzení mezních stav konstrukce : stálá, všeobecn : stálé ú inky voda (EAU): nepíznivé prom nné: stálé, klid.tlak zeminy: EQU: Posouzení statické rovnováhy píznivé, stálé: nepíznivé, stálé píznivé, prom nné: nepíznivé, prom nné: Síla proud ní nepíznivé podloží: GEO-3: Použitelnost (smyková kružnice) stálé: nepíznivé, prom nné:

9 STR,GEO-2: Odolnosti (usmyknutí, stabilita podloží, návrhy ŽB) Odolnost zeminy: Odolnost ocelového táhla: Odolnost injektážního t lesa: Odolnost kotvy bez zainjektování: GEO-3: Geotechnické parametry (smyková kružnice) tan phi': Koheze c': Redistribuce tlaku zeminy: Geometrie obdélníková. Uplatuje se tlak zeminy z prom nných zatížení Ú inky po dno výkopu, hloub ji nep sobí tlak zeminy (d lená st na). Posudek smykové kružnice: Provádí se výpo et smykových kružnic. Obdélník st ed kružnic: Ší ka: m Výška: m Vzdál.-x: 0.00 m Vzdál.-Z 0.00 m Kotevní síly s vlivem na t ení Patka st ny=fixní bod, p ídavek k patce st ny: 0.00 m Výpo et kotev: Ur ení délky kotvy dle Ranke/Ostermayera. P ídavek na kotevní síly pro hlubokou smykovou spáru: 0.00 % Prodloužení virtuální kotevní st ny sm rem dol : 0.00 m Úhel t ení na fiktivní st n (aktivní tlak zeminy) se p ebírá z vrstev zeminy. Úhel t ení na fiktivní st n (odolnost zeminy) se uvažuje delta.p=0.

10 Stavební stav D: Hloubka výkopu zs= m Zatížení: Zatížení systému Nekone ná pásová zatížení: pasivní x[m] z[m] q[kn/m2] Prom nné T ení Ano Ne Ano Kotva: z[m] min.l[m] Sklon[ ]Pružina[kN] v[m] P edp

11 Volby výpo tu stavebního stavu D Obecn : Hloubka patky je p edepsána. Druh konvergence: žádné, patka horizontáln posuvná, el. uložení možné Druh uložení koruny: voln Délka st ny: m Díl í sou initelé pro ú inky a namáhání: Návrhový stav 2 Návrhové situace: NS-P(1) NS-T(2) NS-T(2)/3 NS-A(3) STR/GEO-2: Posouzení mezních stav konstrukce : stálá, všeobecn : stálé ú inky voda (EAU): nepíznivé prom nné: stálé, klid.tlak zeminy: EQU: Posouzení statické rovnováhy píznivé, stálé: nepíznivé, stálé píznivé, prom nné: nepíznivé, prom nné: Síla proud ní nepíznivé podloží: GEO-3: Použitelnost (smyková kružnice) stálé: nepíznivé, prom nné: STR,GEO-2: Odolnosti (usmyknutí, stabilita podloží, návrhy ŽB) Odolnost zeminy: Odolnost ocelového táhla: Odolnost injektážního t lesa: Odolnost kotvy bez zainjektování: GEO-3: Geotechnické parametry (smyková kružnice) tan phi': Koheze c':

12 Redistribuce tlaku zeminy: Geometrie obdélníková. Uplatuje se tlak zeminy z prom nných zatížení Ú inky po dno výkopu, hloub ji nep sobí tlak zeminy (d lená st na). Posudek smykové kružnice: Provádí se výpo et smykových kružnic. Obdélník st ed kružnic: Ší ka: m Výška: m Vzdál.-x: 0.00 m Vzdál.-Z 0.00 m Kotevní síly s vlivem na t ení Patka st ny=fixní bod, p ídavek k patce st ny: 0.00 m Výpo et kotev: Ur ení délky kotvy dle Ranke/Ostermayera. P ídavek na kotevní síly pro hlubokou smykovou spáru: 0.00 % Prodloužení virtuální kotevní st ny sm rem dol : 0.00 m Úhel t ení na fiktivní st n (aktivní tlak zeminy) se p ebírá z vrstev zeminy. Úhel t ení na fiktivní st n (odolnost zeminy) se uvažuje delta.p=0. Výsledek: Stavební stav A NS-T(2): Hloubka výkopu zs= 3.00 m Spo tená délka st ny = 4.03 m Hloubka vetknutí ts= 1.03 m Výpo et (výpo et délky vetknutí): ez Hloubka[m] M[kNm]

13 Pídavek hloub.vetknutí: Druh uložení patky: Hloubka dna zs[m]: Patka st ny zf[m] (bez p ídavku délky): Délka vetknutí t (bez p ídavku na délku ): Pídavek hloubky vetknutí dle EAB: P ídavek delta t= 0.2*t= Nový bod patky st ny: zf+delta_t= = Vetknutí dle Bluma 3.00 m 3.86 m 0.86 m 0.17 m 4.03 m Použije se p ídavek hloubky vetknutí dle EAB. Tlak zeminy a odolnosti zeminy: Volby tlaku zeminy Druh zeminy: nevazká zemina. Zp sob výpo tu tlaku zeminy: aktivní Tlak zeminy od zatížení se nestanovuje iterativn pro horizontální bloková zatížení. Zohledn ní koheze dle DIN 4085 min kagh: 0.20 Záporné hodnoty tlaku zeminy od vlastní tíhy a p itížení p i adit 0 Zohlednit vertikální podíl tlaku zeminy: Ne Úhel smykové plochy: 45+phi/2 Aproximace dle Culmann p i klasickém výpo tu odolnosti zeminy (svah):ne Volby odolnosti zeminy Druh výpo tu odolnosti zeminy: klasicky Krok u pasivního výpo tu d. Gudehuse: 0.50 m po ítat vždy rovinn (bez Caquot-Kerisela) Obrázek... Tlak zeminy a odolnost

14 Sou initele tlaku zeminy: Spo tené sou initele tlaku zeminy: Název delta beta thetaa thetap Kah K0h Kach Název delta beta Kph Kpch Caquot Kpph Tlak zeminy od vlastní tíhy: Výsledek aktivního tlaku zeminy: Plochy k ivky= Charakteristický tlak zeminy Ehk Sou initel bezpe nosti gama= 1.20 Nr. z-pos[m] eh[kn/m] eh*gamma Odolnost zeminy vlivem vl.tíhy (spojitá st na): Výsledek odolnosti zeminy od vlastní tíhy: Plochy k ivky= Charakteristická odolnost zeminy Ephk Sou initel odolnosti = 1.30 Nr. z-pos[m] eh[kn/m] eh*1/gamma Odolnost zeminy vlivem stálého zatížení: Výsledek odolnosti zeminy od stálých zatížení: Plochy k ivky= Sou initel odolnosti = 1.30 Nr. z-pos[m] eh[kn/m] eh*1/gamma

15 Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách: Posudek dle Weißenbachapro b žný m st ny Rozte pilot a: a= 2.50 m Ší ka pilot b0: b0= 0.60 m Sv tla ší ka fošen bl: bl= 1.90 m Hloubka vetknutí t0: t0= 0.86 m Sou initel odporu zeminy pro t ecí složku KR: KR= 7.12 Sou initel odporu zeminy pro kohezní složku KK: KK= 3.23 Sou initel odporu zeminy s delta=0 KR0: KR0= 3.70 Sou initel odporu zeminy s delta=0 KK0: KK0= 1.92 Náhradní ší ka vlivem t ení bsr: 0.6*tan(phi)*t0= 0.6*tan(35.00)*0.86= bsr= 0.36 m Náhradní ší ka vlivem koheze bsk: 0.9*(1+tan(phi)*t0=0.9*(1+tan(35.00))*0.86= bsk= 1.31 m Kritická tlaková ší ka st ny bkr: 0.3*t0 = 0.3*0.86= bkr= 0.26 m Ší ka tlakové oblasti bt: bt= 0.60 m Celková odolnost zeminy z malých tlakových ploch EKR: EKR=(0.5*gama*KR*(bt+bsR)*t0*t0+ Pp*KR*t0*(bt+bsR)+2*cp*KK*t0*(bt+bsk))/a= (0.5*12.00*7.12*(0.96)*0.86* *3.23*0.96*(0.86)+ 2*10.00*3.23*0.86*(1.91))/2.50= EKR= kn/lfm dov.e= E/gamaEp = / (1.30)= zul.e= kn/m E= min(e,edu)= E= kn/lfm Redistribuovaný tlak zeminy a odolnost zeminy: Tlak zeminy na aktivní stran (Návrh) Nr. z-pos[m] eh[kn/m] Odolnost zeminy p i malých tlakových plochách (návrhové síly):

16 Hoorizontální zatížení a vnitní ú inky (iterace): H[kN/m2] M[kNm] 47.0 Q[kN] Hloubka výkopu zs= 3.00 m Podpora: x:0.00 m z:3.86 m... Vetknutá podpora, horizontální Fx: kn Fz:0.000 kn M: knm Tabulka hodnot: Hloubka H-tlak Pr hyb MomentPosouv.síla A-H El.uložení [m] [kn/m2] [mm] [knm] [kn] [kn/m2] M C 0.00

17 Hoorizontální zatížení a vnitní ú inky (charakteristická stálá): Hg[kN/m2] Mg[kNm] Qg[kN] Ng[kN] Hloubka výkopu zs= 3.00 m Podpora: x:0.00 m z:3.86 m... Vetknutá podpora, horizontální Fx: kn Fz:0.000 kn M: knm Tabulka hodnot: Hloubka H-tlak Pr hyb MomentPosouv.síla A-H El.uložení [m] [kn/m2] [mm] [knm] [kn] [kn/m2] M C 0.00

18 Návrhové vnitní ú inky: Md[kNm] 47.0 Qd[kN] Nd[kN] -0.8 Tabulka hodnot návrhových ú ink: z[m] Md[kNm] Qd[kN] Nd[kN] Extremální hodnoty: z [m] = 0.00 maxm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 3.86 maxq [kn] = p ísl.m [knm= z [m] = 3.21 minm [knm] = p ísl.q [kn]= 2.04 z [m] = 3.00 minq [kn] = p ísl.m [knm= Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3:

19 Výsledek: Kružnice s min. bezpe ností: x:0.00 m z:0.00 m rádius:4.03 m Ed(P sobící síla): kn Rd(Vzdorující síla): kn Ed<=Rd.. Posudek vyhovuje. Geotechnické posudky GEO-2: Únosnost zemního uložení GEO-2: Ú inek [kn] Odolnost [kn] γg*ugh,k= 1.20*49.99= /1.30= γq*uqh,k= 1.30*-0.00= Suma Uh,d= Ephodol,d= Ephodol,d >= Uh,d >= Posudek vyhovuje Eph,d>= d.eah*lw/a+uhd 94.23>=(10.42* =67.91)...vyhovuje Eph,d... návrhová hodnota odolnosti zeminy uzav ené st ny d.eah... aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou Uh,d... návrhová hodnota výpo etního uložení v zemin Ephodol... odolnost zeminy p i malých tlakových plochách lw... sv tlá ší ka mezi pilotami (fošnami) a... rozte pilot (fošen) Horizontální a vertikální síly: Poloha H síla Síla V Vrstvy zeminy na pravé stran : 1: z1/z2=0.00/3.00 delta= Tíha st ny Gk: 0.69 Horizontální charakteristická náhradní síla Chk vpravo: Chk = CGhk + CQhk+ CWhk = = Vert. náhr. síla Cvk: tan(deltac)*chk=tan(11.67 )*39.19= 8.09 Suma Vk: Horizontální charakteristická reakce Bhk vlevo: Bhk= BGhk+BQhk+BWhk = = Relevantní deltap = Bvk = Bhk * tan(deltap) = kn * tan(17.50 ) = Sou et: (nahoru) Zjednodušený posudek: Sou et Vk >=Bvk >= nevyhovuje (zmenšit deltap!) P esný posudek dle Weißenbacha: Gk+Suma Vk(bez Cvk) + 0.5*Cvk >= (Bhk-0.5*Chk)*tan deltapk *8.09 >= ( *39.19)*tan(17.50) = 8.14 >=9.58 nevyhovuje (zmenšit deltap!)

20 Posudek síly C (odolnost náhradní síly) GEO-2: Sou.-Z náhradní síly: 3.86 m Návrhová hodnota síly C Chd: Chd = CGhk*gama_g+CQhk*gama_Q+CWhk*gama_W = 39.19* * *1.25= kn Sou initel odporu zeminy kphc: v oblasti od C,bei phi=35.00 deltac=11.67 kphc= epghck=(gama_zemina*zs+ gama_zemina*t+ pk)*kphc+2*c*sqrt(kphc)= (12.00* * )*2.50+2*10.00*1.58= kn/m Ú inná oblast delta t od C: delta t= 0.2*Hloubka_vetknutí= 0.2*0.86= 0.17 m Výsledná odolnost: Rd=EphCd= 2*delta_t*epghCk/gama_Ep=2*0.17*147.22/1.30= kn Stupe využití: Chd/Rd= 47.02/38.87= > Posudek nevyhovuje delta t musí být prodlouženo delta t,nut= Chd *gama_ep/(2*epghck)= 47.02*1.30/(2*147.22)= 0.21 Toto následn dává: Rd=EphCd= 2*delta_t*epghCk/gama_Ep=2*0.21*147.22/1.30= Stupe využití= Chd/Rd= Posudek vyhovuje Posouzení použitelnosti (deformace pi charakteristickém plném zatížení): Deformace st ny: Nr. z-pos[m] Posuv X[mm]

21 Pehled posudk Stavební stav A NS-T(2): Hloubka patky se stanovuje iterativn. Druh konvergence: Vetknutí patky dle BLUMa. Druh uložení koruny: voln Hloubka výkopu zs= 3.00 m Spo tená délka st ny = 4.03 m Hloubka vetknutí ts= 1.03 m Návrhové vnitní ú inky: z [m] = 0.00 maxm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 3.86 maxq [kn] = p ísl.m [knm= z [m] = 3.21 minm [knm] = p ísl.q [kn]= 2.04 z [m] = 3.00 minq [kn] = p ísl.m [knm= Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3: Kružnice s min. bezpe ností: x:0.00 m z:0.00 m rádius:4.03 m Ed(P sobící síla): kn Rd(Vzdorující síla): kn Ed<=Rd.. Posudek vyhovuje. Únosnost zemního uložení GEO-2: Ephodol,d >= Uh,d >= Posudek vyhovuje Eph,d>= d.eah*lw/a+uhd 94.23>=(10.42* =67.91)...vyhovuje Eph,d... návrhová hodnota odolnosti zeminy uzav ené st ny d.eah... aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou Uh,d... návrhová hodnota výpo etního uložení v zemin Ephodol... odolnost zeminy p i malých tlakových plochách lw... sv tlá ší ka mezi pilotami (fošnami) a... rozte pilot (fošen) Horizontální a vertikální síly: Sou et: H=0.00 kn V=-3.58 kn Zjednodušený posudek: Sou et Vk >=Bvk >= nevyhovuje (zmenšit deltap!) P esný posudek dle Weißenbacha: Gk+Suma Vk(bez Cvk) + 0.5*Cvk >= (Bhk-0.5*Chk)*tan deltapk *8.09 >= ( *39.19)*tan(17.50) = 8.14 >=9.58 nevyhovuje (zmenšit deltap!)

22 Posudek síly C (odolnost náhradní síly) GEO-2: Rd=EphCd= 2*delta_t*epghCk/gama_Ep=2*0.17*147.22/1.30= kn Stupe využití: Chd/Rd= 47.02/38.87= > Posudek nevyhovuje delta t musí být prodlouženo delta t,nut= Chd *gama_ep/(2*epghck)= 47.02*1.30/(2*147.22)= 0.21 Toto následn dává: Stupe využití= Chd/Rd= Posudek vyhovuje Stavební stav B NS-T(2): Hloubka výkopu zs= 8.35 m Spo tená délka st ny = 8.89 m Hloubka vetknutí ts= 0.54 m Výpo et (výpo et délky vetknutí): z[m] Ephodol,d>= Uhd[kN] delta Eahd (d.eahd+uhd)<= Ephd Tlak zeminy a odolnosti zeminy: Volby tlaku zeminy Hodnoty stejné jako ve stavebním stavu 'A' Obrázek... Tlak zeminy a odolnost

23 Sou initele tlaku zeminy: Spo tené sou initele tlaku zeminy: Název delta beta thetaa thetap Kah K0h Kach Název delta beta Kph Kpch Caquot Kpph Tlak zeminy od vlastní tíhy: Výsledek aktivního tlaku zeminy: Plochy k ivky= Charakteristický tlak zeminy Ehk Nr. z-pos[m] eh[kn/m]

24 Odolnost zeminy vlivem vl.tíhy (spojitá st na): Výsledek odolnosti zeminy od vlastní tíhy: Plochy k ivky= Charakteristická odolnost zeminy Ephk Nr. z-pos[m] eh[kn/m] Odolnost zeminy vlivem stálého zatížení: Výsledek odolnosti zeminy od stálých zatížení: Plochy k ivky= Nr. z-pos[m] eh[kn/m] Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách: Posudek dle Weißenbachapro b žný m st ny Rozte pilot a: a= 2.50 m Ší ka pilot b0: b0= 0.60 m Sv tla ší ka fošen bl: bl= 1.90 m Hloubka vetknutí t0: t0= 0.54 m Sou initel odporu zeminy pro t ecí složku KR: KR= 7.12 Sou initel odporu zeminy pro kohezní složku KK: KK= 3.23 Sou initel odporu zeminy s delta=0 KR0: KR0= 3.70 Sou initel odporu zeminy s delta=0 KK0: KK0= 1.92 Náhradní ší ka vlivem t ení bsr: 0.6*tan(phi)*t0= 0.6*tan(35.00)*0.54= bsr= 0.23 m Náhradní ší ka vlivem koheze bsk: 0.9*(1+tan(phi)*t0=0.9*(1+tan(35.00))*0.54= bsk= 0.82 m Kritická tlaková ší ka st ny bkr: 0.3*t0 = 0.3*0.54= bkr= 0.16 m Ší ka tlakové oblasti bt: bt= 0.60 m Celková odolnost zeminy z malých tlakových ploch EKR: EKR=(0.5*gama*KR*(bt+bsR)*t0*t0+ Pp*KR*t0*(bt+bsR)+2*cp*KK*t0*(bt+bsk))/a= (0.5*12.00*7.12*(0.83)*0.54* *3.23*0.83*(0.54)+ 2*10.00*3.23*0.54*(1.42))/2.50= EKR= kn/lfm dov.e= E/gamaEp = / (1.30)= zul.e= kn/m

25 E= min(e,edu)= E= kn/lfm Redistribuovaný tlak zeminy a odolnost zeminy: Tlak zeminy na aktivní stran (charakter.): Nr. z-pos[m] eh[kn/m] Odolnost zeminy p i malých tlakových plochách (návrhové síly):

26 Horizontální zatížení a charakt. vnitní ú inky (plné zatížení): H[kN/m2] M[kNm] Q[kN] Hloubka výkopu zs= 8.35 m Podpora: x:0.00 m z:8.67 m... Posuvná podpora, horizontální Fx: kn Fz:0.000 kn M:0.000 knm Uh = Fx = kn Podpora: x:0.00 m z:8.89 m... Posuvná podpora, vertikální Fx:0.000 kn Fz:1.511 kn M:0.000 knm Kotva: x:0.00 m z:2.50 m Ah: kn Tabulka hodnot: Hloubka H-tlak Pr hyb MomentPosouv.síla A-H El.uložení [m] [kn/m2] [mm] [knm] [kn] [kn/m2] A M C C 0.00

27 Hoorizontální zatížení a vnitní ú inky (charakteristická stálá): Hg[kN/m2] 10.0 Mg[kNm] Qg[kN] Ng[kN] Hloubka výkopu zs= 8.35 m Podpora: x:0.00 m z:8.67 m... Posuvná podpora, horizontální Fx: kn Fz:0.000 kn M:0.000 knm Uh = Fx = kn Podpora: x:0.00 m z:8.89 m... Posuvná podpora, vertikální Fx:0.000 kn Fz:1.511 kn M:0.000 knm Kotva: x:0.00 m z:2.50 m Ah: kn Tabulka hodnot: Hloubka H-tlak Pr hyb MomentPosouv.síla A-H El.uložení [m] [kn/m2] [mm] [knm] [kn] [kn/m2] A M C C 0.00

28 Extremální hodnoty: z [m] = 6.10 maxm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 2.50 maxq [kn] = p ísl.m [knm= z [m] = 2.50 minm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 2.50 minq [kn] = p ísl.m [knm= Návrhové vnitní ú inky: Md[kNm] Qd[kN] Nd[kN] Tabulka hodnot návrhových ú ink: z[m] Md[kNm] Qd[kN] Nd[kN] Extremální hodnoty: z [m] = 6.10 maxm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 2.50 maxq [kn] = p ísl.m [knm= z [m] = 2.50 minm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 2.50 minq [kn] = p ísl.m [knm= Výpo et kotev (glob. stabilita ve hluboké kluzné spáe): Posuvná patka bez el. uložení, st ed otá ení = patka st ny Bod otá ení ve st n : sou.z= 8.89 m. Poloha Ahg+q,k min.dél nut.dél eta AHmož. AHstáv. AHmož.d AHstáv. [m] kn/lfm [m] [m] kn/lfm kn/lfm kn/lfm kn/lfm Výpo et.1: eta=1.380

29 Výsledky: TypPoloha Sklon Ahg+q,k min.dél nut.dél AHmož.d- AHstáv. spln na? [m] [ ] [kn/lfm] [m] [m] [kn/lfm] [kn/lfm] A Ano Poloha kotvy A1: aktivní kotva: 1 Hodnoty smykových kivek: Smykové ploch x1 z1 x2 z Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3: Výsledek: Kružnice s min. bezpe ností: x:-1.67 m z:0.00 m rádius:9.04 m Ed(P sobící síla): kn Rd(Vzdorující síla): kn Ed<=Rd.. Posudek vyhovuje. Geotechnické posudky GEO-2: Únosnost zemního uložení GEO-2: Ú inek [kn] Odolnost [kn] γg*ugh,k= 1.20*22.70= /1.30= γq*uqh,k= 1.30*0.00= Suma Uh,d= Ephodol,d= Ephodol,d >= Uh,d >= Posudek vyhovuje Eph,d>= d.eah*lw/a+uhd 40.62>=(13.34* =37.39)...vyhovuje Eph,d... návrhová hodnota odolnosti zeminy uzav ené st ny d.eah... aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou Uh,d... návrhová hodnota výpo etního uložení v zemin Ephodol... odolnost zeminy p i malých tlakových plochách lw... sv tlá ší ka mezi pilotami (fošnami) a... rozte pilot (fošen)

30 Horizontální a vertikální síly: Poloha H síla Síla V Vrstvy zeminy na pravé stran : 1: z1/z2=0.00/8.35 delta= Tíha st ny Gk: 1.51 Síly kotvení: Kotva 1: x/z=0.00/2.50 Sklon= Suma Vk: Horizontální charakteristická reakce Bhk vlevo: Bhk= BGhk+BQhk+BWhk = = Relevantní deltap = Bvk = Bhk * tan(deltap) = kn * tan(17.50 ) = Sou et: (dol ) Zjednodušený posudek: Sou et Vk >=Bvk >= Posudek vyhovuje Posouzení použitelnosti (deformace pi charakteristickém plném zatížení): Deformace st ny: Nr. z-pos[m] Posuv X[mm]

31 Pehled posudk Stavební stav B NS-T(2): Hloubka patky se stanovuje iterativn. Druh konvergence: Patka horizontáln posuvná, el.uložení možné Druh uložení koruny: voln Hloubka výkopu zs= 8.35 m Spo tená délka st ny = 8.89 m Hloubka vetknutí ts= 0.54 m Návrhové vnitní ú inky: z [m] = 6.10 maxm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 2.50 maxq [kn] = p ísl.m [knm= z [m] = 2.50 minm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 2.50 minq [kn] = p ísl.m [knm= Kotevní(A)- a podporové(s) reakce: TypPoloha Sklon Ahg,k Ahq,k Ahg+q,k min.dél nut.dél Ag+q,k [m] [ ] [kn/lfm] [kn/lfm] [kn/lfm] [m] [m] [kn/lfm] A Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3: Kružnice s min. bezpe ností: x:-1.67 m z:0.00 m rádius:9.04 m Ed(P sobící síla): kn Rd(Vzdorující síla): kn Ed<=Rd.. Posudek vyhovuje. Únosnost zemního uložení GEO-2: Ephodol,d >= Uh,d >= Posudek vyhovuje Eph,d>= d.eah*lw/a+uhd 40.62>=(13.34* =37.39)...vyhovuje Eph,d... návrhová hodnota odolnosti zeminy uzav ené st ny d.eah... aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou Uh,d... návrhová hodnota výpo etního uložení v zemin Ephodol... odolnost zeminy p i malých tlakových plochách lw... sv tlá ší ka mezi pilotami (fošnami) a... rozte pilot (fošen) Horizontální a vertikální síly: Sou et: H=-0.00 kn V=31.48 kn Zjednodušený posudek: Sou et Vk >=Bvk >= Posudek vyhovuje

32 Stavební stav C NS-T(2): Hloubka výkopu zs= m Spo tená délka st ny = m Hloubka vetknutí ts= 0.68 m Výpo et (výpo et délky vetknutí): z[m] Ephodol,d>= Uhd[kN] delta Eahd (d.eahd+uhd)<= Ephd Tlak zeminy a odolnosti zeminy: Volby tlaku zeminy Hodnoty stejné jako ve stavebním stavu 'A' Obrázek... Tlak zeminy a odolnost Sou initele tlaku zeminy: Spo tené sou initele tlaku zeminy: Název delta beta thetaa thetap Kah K0h Kach Název delta beta Kph Kpch Caquot Kpph

33 Tlak zeminy od vlastní tíhy: Výsledek aktivního tlaku zeminy: Plochy k ivky= Charakteristický tlak zeminy Ehk Nr. z-pos[m] eh[kn/m] Odolnost zeminy vlivem vl.tíhy (spojitá st na): Výsledek odolnosti zeminy od vlastní tíhy: Plochy k ivky= Charakteristická odolnost zeminy Ephk Nr. z-pos[m] eh[kn/m] Odolnost zeminy vlivem stálého zatížení: Výsledek odolnosti zeminy od stálých zatížení: Plochy k ivky= Nr. z-pos[m] eh[kn/m] Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách: Posudek dle Weißenbachapro b žný m st ny Rozte pilot a: a= 2.50 m Ší ka pilot b0: b0= 0.60 m Sv tla ší ka fošen bl: bl= 1.90 m Hloubka vetknutí t0: t0= 0.68 m Sou initel odporu zeminy pro t ecí složku KR: KR= 7.12 Sou initel odporu zeminy pro kohezní složku KK: KK= 3.23 Sou initel odporu zeminy s delta=0 KR0: KR0= 3.70 Sou initel odporu zeminy s delta=0 KK0: KK0= 1.92 Náhradní ší ka vlivem t ení bsr: 0.6*tan(phi)*t0= 0.6*tan(35.00)*0.68= bsr= 0.29 m Náhradní ší ka vlivem koheze bsk: 0.9*(1+tan(phi)*t0=0.9*(1+tan(35.00))*0.68= bsk= 1.04 m Kritická tlaková ší ka st ny bkr: 0.3*t0 = 0.3*0.68= bkr= 0.20 m Ší ka tlakové oblasti bt: bt= 0.60 m Celková odolnost zeminy z malých tlakových ploch EKR: EKR=(0.5*gama*KR*(bt+bsR)*t0*t0+ Pp*KR*t0*(bt+bsR)+2*cp*KK*t0*(bt+bsk))/a= (0.5*12.00*7.12*(0.89)*0.68* *3.23*0.89*(0.68)+ 2*10.00*3.23*0.68*(1.64))/2.50= EKR= kn/lfm dov.e= E/gamaEp = / (1.30)= zul.e= kn/m E= min(e,edu)= E= kn/lfm

34 Redistribuovaný tlak zeminy a odolnost zeminy: Tlak zeminy na aktivní stran (charakter.): Nr. z-pos[m] eh[kn/m] Odolnost zeminy p i malých tlakových plochách (návrhové síly): Horizontální zatížení a charakt. vnitní ú inky (plné zatížení): H[kN/m2] M[kNm] Q[kN]

35 Hloubka výkopu zs= m Podpora: x:0.00 m z:12.91 m... Posuvná podpora, horizontální Fx: kn Fz:0.000 kn M:0.000 knm Uh = Fx = kn Podpora: x:0.00 m z:13.18 m... Posuvná podpora, vertikální Fx:0.000 kn Fz:2.241 kn M:0.000 knm Kotva: x:0.00 m z:2.50 m Ah: kn Kotva: x:0.00 m z:7.85 m Ah: kn Tabulka hodnot: Hloubka H-tlak Pr hyb MomentPosouv.síla A-H El.uložení [m] [kn/m2] [mm] [knm] [kn] [kn/m2] A A M C C 0.00 Hoorizontální zatížení a vnitní ú inky (charakteristická stálá): Hg[kN/m2] 15.0 Mg[kNm] Qg[kN] Ng[kN] -31.0

36 Hloubka výkopu zs= m Podpora: x:0.00 m z:12.91 m... Posuvná podpora, horizontální Fx: kn Fz:0.000 kn M:0.000 knm Uh = Fx = kn Podpora: x:0.00 m z:13.18 m... Posuvná podpora, vertikální Fx:0.000 kn Fz:2.241 kn M:0.000 knm Kotva: x:0.00 m z:2.50 m Ah: kn Kotva: x:0.00 m z:7.85 m Ah: kn Tabulka hodnot: Hloubka H-tlak Pr hyb MomentPosouv.síla A-H El.uložení [m] [kn/m2] [mm] [knm] [kn] [kn/m2] A A M C C 0.00 Extremální hodnoty: z [m] = maxm [knm] = p ísl.q [kn]= 0.14 z [m] = 7.85 maxq [kn] = p ísl.m [knm= z [m] = 2.50 minm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 7.85 minq [kn] = p ísl.m [knm=

37 Návrhové vnitní ú inky: Md[kNm] Qd[kN] Nd[kN] Tabulka hodnot návrhových ú ink: z[m] Md[kNm] Qd[kN] Nd[kN] Extremální hodnoty: z [m] = maxm [knm] = p ísl.q [kn]= 0.16 z [m] = 7.85 maxq [kn] = p ísl.m [knm= z [m] = 2.50 minm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 7.85 minq [kn] = p ísl.m [knm= Výpo et kotev (glob. stabilita ve hluboké kluzné spáe): Posuvná patka bez el. uložení, st ed otá ení = patka st ny Bod otá ení ve st n : sou.z= m. Poloha Ahg+q,k min.dél nut.dél eta AHmož. AHstáv. AHmož.d AHstáv. [m] kn/lfm [m] [m] kn/lfm kn/lfm kn/lfm kn/lfm Výpo et.1: eta=

38 Výsledky: TypPoloha Sklon Ahg+q,k min.dél nut.dél AHmož.d- AHstáv. spln na? [m] [ ] [kn/lfm] [m] [m] [kn/lfm] [kn/lfm] A Ano A Ano Poloha kotvy A1: aktivní kotva: 1 Hodnoty smykových kivek: Smykové ploch x1 z1 x2 z Poloha kotvy A2: aktivní kotva: 2 1 Hodnoty smykových kivek: Smykové ploch x1 z1 x2 z Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3: Výsledek: Kružnice s min. bezpe ností: x:-3.33 m z:-1.67 m rádius:15.22 m Ed(P sobící síla): kn Rd(Vzdorující síla): kn Ed<=Rd.. Posudek vyhovuje.

39 Geotechnické posudky GEO-2: Únosnost zemního uložení GEO-2: Ú inek [kn] Odolnost [kn] γg*ugh,k= 1.20*24.48= /1.30= γq*uqh,k= 1.30*0.00= Suma Uh,d= Ephodol,d= Ephodol,d >= Uh,d >= Posudek vyhovuje Eph,d>= d.eah*lw/a+uhd 54.50>=(25.14* =48.48)...vyhovuje Eph,d... návrhová hodnota odolnosti zeminy uzav ené st ny d.eah... aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou Uh,d... návrhová hodnota výpo etního uložení v zemin Ephodol... odolnost zeminy p i malých tlakových plochách lw... sv tlá ší ka mezi pilotami (fošnami) a... rozte pilot (fošen) Horizontální a vertikální síly: Poloha H síla Síla V Vrstvy zeminy na pravé stran : 1: z1/z2=0.00/12.50 delta= Tíha st ny Gk: 2.24 Síly kotvení: Kotva 1: x/z=0.00/2.50 Sklon= Kotva 2: x/z=0.00/7.85 Sklon= Suma Vk: Horizontální charakteristická reakce Bhk vlevo: Bhk= BGhk+BQhk+BWhk = = Relevantní deltap = Bvk = Bhk * tan(deltap) = kn * tan(17.50 ) = Sou et: (dol )

40 Zjednodušený posudek: Sou et Vk >=Bvk >= Posudek vyhovuje Posouzení použitelnosti (deformace pi charakteristickém plném zatížení): Deformace st ny: Nr. z-pos[m] Posuv X[mm]

41 Pehled posudk Stavební stav C NS-T(2): Hloubka patky se stanovuje iterativn. Druh konvergence: Patka horizontáln posuvná, el.uložení možné Druh uložení koruny: voln Hloubka výkopu zs= m Spo tená délka st ny = m Hloubka vetknutí ts= 0.68 m Návrhové vnitní ú inky: z [m] = maxm [knm] = p ísl.q [kn]= 0.16 z [m] = 7.85 maxq [kn] = p ísl.m [knm= z [m] = 2.50 minm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 7.85 minq [kn] = p ísl.m [knm= Kotevní(A)- a podporové(s) reakce: TypPoloha Sklon Ahg,k Ahq,k Ahg+q,k min.dél nut.dél Ag+q,k [m] [ ] [kn/lfm] [kn/lfm] [kn/lfm] [m] [m] [kn/lfm] A A Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3: Kružnice s min. bezpe ností: x:-3.33 m z:-1.67 m rádius:15.22 m Ed(P sobící síla): kn Rd(Vzdorující síla): kn Ed<=Rd.. Posudek vyhovuje. Únosnost zemního uložení GEO-2: Ephodol,d >= Uh,d >= Posudek vyhovuje Eph,d>= d.eah*lw/a+uhd 54.50>=(25.14* =48.48)...vyhovuje Eph,d... návrhová hodnota odolnosti zeminy uzav ené st ny d.eah... aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou Uh,d... návrhová hodnota výpo etního uložení v zemin Ephodol... odolnost zeminy p i malých tlakových plochách lw... sv tlá ší ka mezi pilotami (fošnami) a... rozte pilot (fošen)

42 Horizontální a vertikální síly: Sou et: H=0.00 kn V=82.38 kn Zjednodušený posudek: Sou et Vk >=Bvk >= Posudek vyhovuje Stavební stav D NS-T(2): Hloubka výkopu zs= m Spo tená délka st ny = m Hloubka vetknutí ts= 2.00 m Tlak zeminy a odolnosti zeminy: Volby tlaku zeminy Hodnoty stejné jako ve stavebním stavu 'A' Obrázek... Tlak zeminy a odolnost Sou initele tlaku zeminy: Spo tené sou initele tlaku zeminy: Název delta beta thetaa thetap Kah K0h Kach Název delta beta Kph Kpch Caquot Kpph Tlak zeminy od vlastní tíhy: Výsledek aktivního tlaku zeminy: Plochy k ivky= Charakteristický tlak zeminy Ehk Nr. z-pos[m] eh[kn/m]

43 Odolnost zeminy vlivem vl.tíhy (spojitá st na): Výsledek odolnosti zeminy od vlastní tíhy: Plochy k ivky= Charakteristická odolnost zeminy Ephk Nr. z-pos[m] eh[kn/m] Odolnost zeminy vlivem stálého zatížení: Výsledek odolnosti zeminy od stálých zatížení: Plochy k ivky= Nr. z-pos[m] eh[kn/m] Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách: Posudek dle Weißenbachapro b žný m st ny Rozte pilot a: a= 2.50 m Ší ka pilot b0: b0= 0.60 m Sv tla ší ka fošen bl: bl= 1.90 m Hloubka vetknutí t0: t0= 2.00 m Sou initel odporu zeminy pro t ecí složku KR: KR= 7.12 Sou initel odporu zeminy pro kohezní složku KK: KK= 3.23 Sou initel odporu zeminy s delta=0 KR0: KR0= 3.70 Sou initel odporu zeminy s delta=0 KK0: KK0= 1.92 Náhradní ší ka vlivem t ení bsr: 0.6*tan(phi)*t0= 0.6*tan(35.00)*2.00= bsr= 0.84 m Náhradní ší ka vlivem koheze bsk: 0.9*(1+tan(phi)*t0=0.9*(1+tan(35.00))*2.00= bsk= 3.06 m bsk=3.06 > bl=1.90 => bsk=bl= 1.90 m Kritická tlaková ší ka st ny bkr: 0.3*t0 = 0.3*2.00= bkr= 0.60 m Ší ka tlakové oblasti bt: bt= 0.60 m Celková odolnost zeminy z malých tlakových ploch EKR: EKR=(0.5*gama*KR*(bt+bsR)*t0*t0+ Pp*KR*t0*(bt+bsR)+2*cp*KK*t0*(bt+bsk))/a= (0.5*12.00*7.12*(1.44)*2.00* *3.23*1.44*(2.00)+ 2*10.00*3.23*2.00*(2.50))/2.50= EKR= kn/lfm dov.e= E/gamaEp = / (1.30)= zul.e= kn/m Sv tlá ší ka fošny bl=1.90 je menší než hloubka vetknutí t0=2.00 m. Musí být vypo tena odolnost zeminy protínajících se postranních odolností Edu. Edu= [[0.5*gama*KR0*t0*t0*bl+ 0.5*gama*KR*t0*t0*b0]/a+ [2*c*KK0*t0*bl+ 2*c*KK*t0*b0]/a] [(0.5*12.00*3.70*2.00*2.00* *12.00*7.12*2.00*2.00*0.60) / (2*10.00*1.92*2.00* *10.00*3.23*2.00*0.60) / 2.50)] Edu= /1.30= Edu= kn/lfm E= min(e,edu)= E= kn/lfm

44 Redistribuovaný tlak zeminy a odolnost zeminy: Tlak zeminy na aktivní stran (charakter.): Nr. z-pos[m] eh[kn/m] Odolnost zeminy p i malých tlakových plochách (návrhové síly): Horizontální zatížení a charakt. vnitní ú inky (plné zatížení): H[kN/m2] M[kNm] Q[kN]

45 Hloubka výkopu zs= m Podpora: x:0.00 m z:16.70 m... Posuvná podpora, horizontální Fx: kn Fz:0.000 kn M:0.000 knm Uh = Fx = kn Podpora: x:0.00 m z:17.50 m... Posuvná podpora, vertikální Fx:0.000 kn Fz:2.975 kn M:0.000 knm Kotva: x:0.00 m z:2.50 m Ah: kn Kotva: x:0.00 m z:7.85 m Ah: kn Kotva: x:0.00 m z:12.00 m Ah: kn Tabulka hodnot: Hloubka H-tlak Pr hyb MomentPosouv.síla A-H El.uložení [m] [kn/m2] [mm] [knm] [kn] [kn/m2] A A A M C C 0.00

46 Hoorizontální zatížení a vnitní ú inky (charakteristická stálá): Hg[kN/m2] Mg[kNm] Qg[kN] Ng[kN] Hloubka výkopu zs= m Podpora: x:0.00 m z:16.70 m... Posuvná podpora, horizontální Fx: kn Fz:0.000 kn M:0.000 knm Uh = Fx = kn Podpora: x:0.00 m z:17.50 m... Posuvná podpora, vertikální Fx:0.000 kn Fz:2.975 kn M:0.000 knm Kotva: x:0.00 m z:2.50 m Ah: kn Kotva: x:0.00 m z:7.85 m Ah: kn Kotva: x:0.00 m z:12.00 m Ah: kn Tabulka hodnot: Hloubka H-tlak Pr hyb MomentPosouv.síla A-H El.uložení [m] [kn/m2] [mm] [knm] [kn] [kn/m2] A A A M C C 0.00 Extremální hodnoty: z [m] = maxm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 2.50 maxq [kn] = p ísl.m [knm= z [m] = 2.50 minm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 2.50 minq [kn] = p ísl.m [knm=

47 Návrhové vnitní ú inky: Md[kNm] Qd[kN] Nd[kN] Tabulka hodnot návrhových ú ink: z[m] Md[kNm] Qd[kN] Nd[kN] Extremální hodnoty: z [m] = maxm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 2.50 maxq [kn] = p ísl.m [knm= z [m] = 2.50 minm [knm] = p ísl.q [kn]= z [m] = 2.50 minq [kn] = p ísl.m [knm=

48 Výpo et kotev (glob. stabilita ve hluboké kluzné spáe): Posuvná patka bez el. uložení, st ed otá ení = patka st ny Bod otá ení ve st n : sou.z= m. Poloha Ahg+q,k min.dél nut.dél eta AHmož. AHstáv. AHmož.d AHstáv. [m] kn/lfm [m] [m] kn/lfm kn/lfm kn/lfm kn/lfm Výpo et.1: eta= Výpo et.2: eta= Výpo et.3: eta= Výsledky: TypPoloha Sklon Ahg+q,k min.dél nut.dél AHmož.d- AHstáv. spln na? [m] [ ] [kn/lfm] [m] [m] [kn/lfm] [kn/lfm] A Ano A Ano A Ano Poloha kotvy A1: aktivní kotva: 1 Hodnoty smykových kivek: Smykové ploch x1 z1 x2 z Poloha kotvy A2: aktivní kotva: 2 1 Hodnoty smykových kivek: Smykové ploch x1 z1 x2 z Poloha kotvy A3: aktivní kotva: Hodnoty smykových kivek: Smykové ploch x1 z1 x2 z

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 CZ-140 00, Praha 4

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 CZ-140 00, Praha 4 S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 E 1 h= 3.m max w=1.22m E 2 +/- 0.00 m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m dle metodiky ATV A127: Sm rnice pro statický výpo et

Více

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 CZ-140 00, Praha 4

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 CZ-140 00, Praha 4 Program RIB ATV A127 H16.0 STATIKA TROUBY S T A T I C K Á A N A L Ý Z A H L O U B E N Ý C H P O T R U B Í SLW 60 E 1 h= 3.m max w=1.00m E 2 +/- 0.00 m E 3 ß= 90. E 3 E 4 min w=-1.00m b= 1.6m dle metodiky

Více

MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV

MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV AKCE: MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV D202b - Dokumentace pro stavební povolení Místo stavby: p.p.č. 185/3, 180/2, 180/1, 6018, 6016, 190/1, 127, 6015 a st.p. 638/1, 638/6 Investor: Město Jiříkov, Náměstí 464/1,

Více

4 Opěrné zdi. 4.1 Druhy opěrných zdí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí. Opěrné zd i

4 Opěrné zdi. 4.1 Druhy opěrných zdí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí. Opěrné zd i Opěrné zd i 4 Opěrné zdi 4.1 Druhy opěrných zdí Podle kapitoly 9 Opěrné konstrukce evropské normy ČSN EN 1997-1 se z hlediska návrhu opěrných konstrukcí rozlišují následující 3 typy: a) gravitační zdi,

Více

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 Praha 4 fax: +420 241 442 085 http://www.rib.cz email: info@rib.cz 21.

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 Praha 4 fax: +420 241 442 085 http://www.rib.cz email: info@rib.cz 21. RIB Lepený dřevěný vazník (CSN EN 1995-1) PrimyNosnikSozubemAprostupem.RTbsh Protokol zadání Geometrie nosníku 0.00 1.08 0.00 1.08 0.50 20.00 Typ nosníku = N.konstatní výšky Délka nosníku = 21.00 m Sklon

Více

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet 179/2013 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Certifikována podle ČSN EN ISO 9001: 2009 Botanická 256, 360 02 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, tel., fax: 35 32 300 17, mobil: +420

Více

Typový prefabrikovaný vazník RIB RTbalken SN EN 1992-1-1 2014 RIB Software AG Dílec: Typový prefabrikovaný vazník Soubor: Prefabrikovaný vazník.

Typový prefabrikovaný vazník RIB RTbalken SN EN 1992-1-1 2014 RIB Software AG Dílec: Typový prefabrikovaný vazník Soubor: Prefabrikovaný vazník. Typový prefabrikovaný vazník RIB RTbalken SN EN 1992-1-1 214 RIB Software AG Soubor: Prefabrikovaný vazník.rtbal Zat žov ací stav 1 - technologie Sníh max Dodate ná zatížení A - 1-2.8 2.8 B $ % 7.4 7.4

Více

NEXIS 32 rel. 3.60. Základové patky

NEXIS 32 rel. 3.60. Základové patky SCIA CZ, s. r. o. Slavíčkova 1a 638 00 Brno tel. 545 193 526 545 193 535 fax 545 193 533 E-mail info.brno@scia.cz www.scia.cz Systém programů pro projektování prutových a stěnodeskových konstrukcí NEXIS

Více

OCELOVÁ KONSTRUKCE. Obsah dokumentace

OCELOVÁ KONSTRUKCE. Obsah dokumentace OCELOVÁ KONSTRUKCE Obsah dokumentace složka str. A TECHNICKÁ ZPRÁVA 1 B VÝKAZ MATERIÁLU 1 C VÝKRESY 7 D STATICKÝ VÝPO ET 7 VYPRACOVAL ZODP. PROJEKTANT VED. PROJEKTU Ing. M. Homola Ing. M. Homola KRAJ :

Více

Příručka uživatele návrh a posouzení

Příručka uživatele návrh a posouzení Příručka uživatele návrh a posouzení OBSAH 1. Všeobecné podmínky a předpoklady výpočtu 2. Uvažované charakteristiky materiálů 3. Mezní stav únosnosti prostý ohyb 4. Mezní stav únosnosti smyk 5. Mezní stavy

Více

Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1

Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1 Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1 1. Návrhové hodnoty účinků zatížení Účinky zatížení v mezním stavu porušení ((STR) a (GEO) jsou dány návrhovou kombinací

Více

Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet

Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec

Více

Stabilita skalního svahu rovinná smyková plocha

Stabilita skalního svahu rovinná smyková plocha Inženýrský manuál č. 29 Aktualizace: 03/2016 Stabilita skalního svahu rovinná smyková plocha Program: Skalní svah Soubor: Demo_manual_29.gsk Tento inženýrský manuál popisuje určení stability skalní stěny,

Více

Spoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny

Spoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny cvičení Dřevěné konstrukce Spoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny Úvodní poznámky Styčníkové desky s prolisovanými trny se používají pro spojování dřevěných prvků stejné tloušťky v jedné rovině,

Více

STRU NÝ NÁVOD PRO POUŽÍVÁNÍ PROGRAMU SCIA ENGINEER 2010.1 (RÁMOVÉ KONSTRUKCE)

STRU NÝ NÁVOD PRO POUŽÍVÁNÍ PROGRAMU SCIA ENGINEER 2010.1 (RÁMOVÉ KONSTRUKCE) STRU NÝ NÁVOD PRO POUŽÍVÁNÍ PROGRAMU SCIA ENGINEER 2010.1 (RÁMOVÉ KONSTRUKCE) http://www.scia-online.com/ STUDENTSKÁ VERZE PROGRAMU SCIA ENGINEER 2010.1 http://www.scia-campus.com/ STAŽENÍ STUDENTSKÉ VERZE

Více

Pro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady:

Pro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady: Předložený statický výpočet řeší založení objektu SO 206 most na přeložce silnice I/57 v km 13,806 přes trať ČD v km 236,880. Obsahem tohoto výpočtu jsou pilotové základy krajních opěr O1 a O6 a středních

Více

OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2

OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2 OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2 DESIGN BY ing.arch. Stojan D. PROJEKT - SERVIS Ing.Stojan STAVEBNÍ PROJEKCE INVESTOR MÍSTO STAVBY

Více

, základovou půdu tvoří písčitá hlína (třída F3, tuhá konzistence). Úhel tření mezi zeminou a rubem zdi je uvažován 18

, základovou půdu tvoří písčitá hlína (třída F3, tuhá konzistence). Úhel tření mezi zeminou a rubem zdi je uvažován 18 Inženýrský manuál č. 3 Aktualizace: 02/2016 Posouzení tížné zdi Program: Tížná zeď Soubor: Demo_manual_03.gtz V tomto inženýrském manuálu je provedeno posouzení stávající tížné zdi na trvalou a mimořádnou

Více

DOKUMENTACE PRO ZADÁNÍ STAVBY ZHOTOVITELI C TECHNICKÁ ZPRÁVA. SO-04 ELEKTROINSTALACE Hromosvod a uzemnění Úpravy elektroinstalací na fasádě objektu

DOKUMENTACE PRO ZADÁNÍ STAVBY ZHOTOVITELI C TECHNICKÁ ZPRÁVA. SO-04 ELEKTROINSTALACE Hromosvod a uzemnění Úpravy elektroinstalací na fasádě objektu MŠ DELFÍNEK DOKUMENTACE PRO ZADÁNÍ STAVBY ZHOTOVITELI C TECHNICKÁ ZPRÁVA SO-04 ELEKTROINSTALACE Hromosvod a uzemnění Úpravy elektroinstalací na fasádě objektu Zhotovitel: Investor: Akce: S-Projekt liberec

Více

Rekonstrukce panelového objektu Praha 8, U Slovanky 268/7-269/9

Rekonstrukce panelového objektu Praha 8, U Slovanky 268/7-269/9 e Název stavby: Rekonstrukce panelového objektu Praha 8, U Slovanky 268/7-269/9 PRAHA III/2011 B. SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA Stupeň: Investor: Zodpovědný projektant: Vedoucí projektu: Vypracoval: Projektová

Více

Rekonstrukce panelového objektu Praha 8, Batličkova 253/1-254/3

Rekonstrukce panelového objektu Praha 8, Batličkova 253/1-254/3 e Název stavby: Rekonstrukce panelového objektu Praha 8, Batličkova 253/1-254/3 PRAHA III/2011 F. DOKUMENTACE STAVBY F.3. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ F.3.1. Technická zpráva Stupeň: Investor: Zodpovědný

Více

Technická zpráva ke konstrukční části:

Technická zpráva ke konstrukční části: Technická zpráva ke konstrukční části: ČOV Skalka: Popis navrženého konstrukčního systému: Objekt ČOV je dvoupodlažní. Nadzemní část je provedena jako tradiční zděná stavba, kterou lze charakterizovat

Více

Chodník podél místní komunikace

Chodník podél místní komunikace 0 HIP: VP: WAY project s.r.o. 0 0 Jindřichův Hradec, Jarošovská 1126/II Projektant: Kontroloval: Zodp. projektant: tel.: 384 321 494, 384 327 505 Ing. Michal Šedivý Josef Šedivý Ing. Lubomír Hlom email:

Více

Mechanika hornin. Přednáška 3. Klasifikace hornin

Mechanika hornin. Přednáška 3. Klasifikace hornin Mechanika hornin Přednáška 3 Klasifikace hornin Mechanika hornin - přednáška 3 1 HORNINOVÝ MASIV Část zemské kůry vzniklá horotvornou činností (soubor hornin) Vzhledem k rozrušení diskontinuitami (plochami

Více

D.1.2 - Stavebn konstruk ní ást. Atelier Krumlov pobo ka firmy Latrán 82, 381 01 eský Krumlov tel : 380 711 377

D.1.2 - Stavebn konstruk ní ást. Atelier Krumlov pobo ka firmy Latrán 82, 381 01 eský Krumlov tel : 380 711 377 Terronská 880/58, 160 00 Praha 6 tel./fax.: 220 51 51 64, 220 51 51 72 e-mail: des@des.cz, www.des.cz Atelier Krumlov pobo ka firmy Latrán 82, 381 01 eský Krumlov tel : 380 711 377 D.1.2 - Stavebn konstruk

Více

ETA 10/0221 20/05/2015. Evropské technické posouzení

ETA 10/0221 20/05/2015. Evropské technické posouzení Člen www.eota.eu Technický a zkušební ústav stavební Praha, s.p. Prosecká 811/76a 190 00 Praha Česká Republika eota@tzus.cz Evropské technické posouzení ETA 10/0221 20/05/2015 Subjekt pro technické posuzování

Více

MICHALOVY HORY - HŘBITOVNÍ ZEĎ OPRAVA OPĚRNÉ ZDI Dokumentace pro provádění stavby Zak. č : 07/15

MICHALOVY HORY - HŘBITOVNÍ ZEĎ OPRAVA OPĚRNÉ ZDI Dokumentace pro provádění stavby Zak. č : 07/15 MICHALOVY HORY - HŘBITOVNÍ ZEĎ OPRAVA OPĚRNÉ ZDI Dokumentace pro provádění stavby Zak. č : 07/15 VÝKAZ VÝMĚR A SOUPIS PRACÍ Č.úkonu Popis úkonu Materiál Výměra Z zeď Výměra J zeď Výměra celkem Jednotky

Více

Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. VZPĚR VZPĚR

Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. VZPĚR VZPĚR Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHANIKA DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 8. ZÁŘÍ 2013 Název zpracovaného celku: VZPĚR VZPĚR U všech předcházejících druhů namáhání byla funkce součásti ohroţena překročením

Více

Šatny a hospodářské zázemí, objekt SO03, SO01 (část) SPORTOVNÍ CENTRUM CHODOV OBSAH... 2 TECHNICKÁ ZPRÁVA K OBJEKTU SO03... 3 1. ÚVOD...

Šatny a hospodářské zázemí, objekt SO03, SO01 (část) SPORTOVNÍ CENTRUM CHODOV OBSAH... 2 TECHNICKÁ ZPRÁVA K OBJEKTU SO03... 3 1. ÚVOD... OBSAH OBSAH... 2 TECHNICKÁ ZPRÁVA K OBJEKTU SO03... 3 1. ÚVOD... 3 1.1. Identifikační údaje... 3 1.2. Předmět dokumentace... 3 2. PODKLADY... 4 3. POUŽITÉ PŘEDPISY, LITERATURA, SOFTWARE... 4 4. POPIS KONSTRUKCE...

Více

A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. 1270 Severní přístavba

A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. 1270 Severní přístavba A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. 1270 Severní přístavba 2.1. Technická zpráva a) Podrobný popis navrženého nosného

Více

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku

Více

14.0 Valivá ložiska. obr.108

14.0 Valivá ložiska. obr.108 4.0 Valivá ložiska -slouží k oto nému uložení h ídele v rámu stroje. Skládají se zpravidla ze dvou kroužk, valivých t les a klece. obr.08 Smykové t ení v kluzných ložiscích je nahrazeno valením kuli ek

Více

Montovaná ocelová hala LLENTAB íslo projektu LLENTAB Akce: Datum: 19.5.2016

Montovaná ocelová hala LLENTAB íslo projektu LLENTAB Akce: Datum: 19.5.2016 TECHNICKÁ ZPRÁVA Montovaná ocelová hala LLENTAB íslo projektu LLENTAB Akce: Objekt: Stupe : Investor: Místo výstavby: Vypracoval: CS0578 ZATEPLENÁ T LOCVI NA ZATEPLENÁ OCELOVÁ HALA SE SPOJOVACÍM KR KEM

Více

FAKULTA STAVEBNÍ VUT V BRNĚ

FAKULTA STAVEBNÍ VUT V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ VUT V BRNĚ PŘIJÍMACÍ ŘÍZENÍ DO NMSP STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ PRO AKADEMICKÝ ROK 2009 2010 OBOR: POZEMNÍ STAVBY ČÁST A 1. Určete, které z následujících tvrzení je pravdivé: Hladina významnosti

Více

Statický návrh a posouzení kotvení hydroizolace střechy

Statický návrh a posouzení kotvení hydroizolace střechy Statický návrh a posouzení kotvení hydroizolace střechy podle ČSN EN 1991-1-4 Stavba: Stavba Obsah: Statické schéma střechy...1 Statický výpočet...3 Střecha +10,000...3 Schéma kotvení střechy...9 Specifikace

Více

Evropské technické osvědčení ETA-05/0070

Evropské technické osvědčení ETA-05/0070 Deutsches Institut für Bautechnik (Německý institut pro stavební techniku) Ústav veřejného práva 10829 Berlín, Kolonnenstraße 30 L Německo Telefon: +49 (0)30 787 30 0 Fax: +49 (0)30 787 30 320 E-mail:

Více

1 Zadání konstrukce. Výška stěny nad terénem (horní líc) h= 3,5 m Sedlová střecha, sklon 45, hřeben ve směru delší stěny

1 Zadání konstrukce. Výška stěny nad terénem (horní líc) h= 3,5 m Sedlová střecha, sklon 45, hřeben ve směru delší stěny 1 1 Zadání konstrukce Základní půdorysné uspořádání i výškové uspořádání je patrné z obrázků. Dřevostavba má obytné zateplené podkroví. Detailní uspořádání a skladby konstrukcí stěny, stropu i střechy

Více

Zakázka: D111029 Stavba: Sanace svahu Olešnice poškozeného přívalovými dešti v srpnu 2010 I. etapa Objekt: SO 201 Sanace svahu

Zakázka: D111029 Stavba: Sanace svahu Olešnice poškozeného přívalovými dešti v srpnu 2010 I. etapa Objekt: SO 201 Sanace svahu 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Identifikační údaje... 2 1.1.1 Stavba... 2 1.1.2 Investor... 2 1.1.3 Projektant... 2 1.1.4 Ostatní... 2 1.2 Základní údaje o zdi... 3 1.3 Technický popis

Více

Zadání. Založení projektu

Zadání. Založení projektu Zadání Cílem tohoto příkladu je navrhnout symetrický dřevěný střešní vazník délky 13 m, sklon střechy 25. Materiálem je dřevo třídy C24, fošny tloušťky 40 mm. Zatížení krytinou a podhledem 0,2 kn/m, druhá

Více

Návrh rozměrů plošného základu

Návrh rozměrů plošného základu Inženýrský manuál č. 9 Aktualizace: 02/2016 Návrh rozměrů plošného základu Program: Soubor: Patk Demo_manual_09.gpa V tomto inženýrském manuálu je představeno, jak lze jednoduše a ektivně navrhnout železobetonovou

Více

RÁMCOVÉ OTÁZKY pro pedmt Mechanika zemin pro 2. roník

RÁMCOVÉ OTÁZKY pro pedmt Mechanika zemin pro 2. roník RÁMCOVÉ OTÁZKY pro pedmt Mechanika zemin pro 2. roník Zemina jako trojfázové prostedí Pevná fáze zeminy 1. Vznik zemin (zvtrávání, transport, sedimentace) 2. Zeminy normáln konsolidované a pekonsolidované

Více

11.12.2013, Brno ipravil: Tomáš Vít z Mechanika tekutin

11.12.2013, Brno ipravil: Tomáš Vít z Mechanika tekutin 11.12.2013, Brno ipravil: Tomáš Vít z Mechanika tekutin erpadla strana 2 erpadla - za ízení pro dopravu tekutin Doprava tekutin m že být uskute ována pomocí erpadel, - ventilátor, - kompresor. Tato za

Více

ČSN 1264-4: 4: 2002) ČSN EN

ČSN 1264-4: 4: 2002) ČSN EN Převážně sálavé otopné plochy - úvod Mezi převážně sálavé plochy řadíme i tepelně aktivované stavební konstrukce se zabudovanými teplovodními rozvody nebo elektrickými topnými kabely (rohožemi, fóliemi).

Více

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství

Více

Výrobek. Vlastnosti. Použití

Výrobek. Vlastnosti. Použití Výrobek Vlastnosti Použití Kotva na bázi vinylesterové pryskyřice s malým zápachem je vysoce výkonný, rychle vytvrzující dvousložkový chemicky kotvicí systém. Kotva pracuje na základě vysoké reaktivity

Více

Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Agro Babiš Položka: D-05 Dílec: Hřebenová vaznice

Telefon: +420 241 442 078 www.rib.cz email: info@rib.cz Zakázka: Agro Babiš Položka: D-05 Dílec: Hřebenová vaznice Zakázka: Agro Babiš Položka: D05 Dílec: Hřebenová vaznice RIB Software AG BALKEN V16.0 BuildNr. 13062016 Typ: Dřevostavby Soubor: Vaznice.Bal Informace o projektu Zakázka Agro Babiš Popis Spojitý dřevěný

Více

5 Navrhování vyztužených zděných prvků

5 Navrhování vyztužených zděných prvků 5 Navrhování vyztužených zděných prvků 5.1 Úvod Při navrhování konstrukcí z nevyztuženého zdiva se často dostáváme do situace, kdy zděný konstrukční prvek (stěna, pilíř) je namáhán zatížením, vyvolávajícím

Více

CNC soustružení pro začátečníky

CNC soustružení pro začátečníky Střední odborná škola a Střední odborné učiliště, Šumperk, Gen. Krátkého 30 CNC soustružení pro začátečníky Šumperk, únor 2007 Název projektu: Registrační číslo: Tvorba a realizace vzdělávacích programů

Více

Scia Engineer 2011 Zatížení Radim Blažek

Scia Engineer 2011 Zatížení Radim Blažek Tractebel Engineering - Musée des Confluences - Lyon, France - image isochrom.com Scia Engineer 2011 Zatížení Radim Blažek Zatížení konstrukcí ve Scia Engineer 2011 Obsah Zatížení podle Eurokódů zatěžovací

Více

http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET

http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET Dokumentace pro ohlášení stavby REKONSTRUKCE ČÁSTI DVOJDOMKU Jeremenkova 959/80, Praha 4 2011/05-149 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ

Více

Uložení potrubí. Obsah. Reference

Uložení potrubí. Obsah. Reference Obsah Hmotnost na jednotku délky a vzdálenosti bodů upevnění u ocelových trubek (směrné hodnoty) 18.1 Vzdálenosti bodů upevnění v domovních instalacích z ocelových, měděných a plastových trubek (směrné

Více

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován

Více

DEFINICE STANDARTIZACE MATERIÁLŮ

DEFINICE STANDARTIZACE MATERIÁLŮ DEFINICE STANDARTIZACE MATERIÁLŮ ÚSPORY ENERGIÍ ZATEPLENÍ OBECNÍHO ÚŘADU Obec Očihov PROVÁDĚCÍ PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE Místo stavby: čp. 7, st.p.č. 54/1 k.ú. Očihov 708917 Investor: Obec Očihov Očihov 7

Více

Rev. Datum Důvod vydání dokumentu, druh změny Vypracoval Tech. kontrola. IČO 241580 tel. 241 940 454 podatelna@psary.cz

Rev. Datum Důvod vydání dokumentu, druh změny Vypracoval Tech. kontrola. IČO 241580 tel. 241 940 454 podatelna@psary.cz Rev. Datum Důvod vydání dokumentu, druh změny Vypracoval Tech. kontrola Objednatel: Zhotovitel: Projekt Obec Psáry Pražská 137 252 44 Psáry HW PROJEKT s r.o. Pod Lázní 2 140 00 Praha 4 IČO 241580 tel.

Více

2482510hoh. Městský úřad Trhové Sviny Stavební úřad ROZHODNUTÍ. Žižkovo náměstí 32, 374 17 Trhové Sviny

2482510hoh. Městský úřad Trhové Sviny Stavební úřad ROZHODNUTÍ. Žižkovo náměstí 32, 374 17 Trhové Sviny Městský úřad Trhové Sviny Stavební úřad Žižkovo náměstí 32, 374 17 Trhové Sviny Č.j. : Výst. 20986/91-A/2010/H Trhové Sviny, dne 23.8.2010 Vyřizuje : Jana Kokejlová 24825/10/Hoh Telefon : 386 301 426 Keblany

Více

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení

Více

CZ Plast s.r.o, Kostěnice 173, 530 02 Pardubice

CZ Plast s.r.o, Kostěnice 173, 530 02 Pardubice 10/stat.03/1 CZ PLAST s.r.o Kostěnice 173 530 02 Pardubice Statické posouzení jímky, na vliv podzemní vody 1,0 m až 0,3 m, a založením 1,86 m pod upraveným terénem. Číslo zakázky... 10/stat.03 Vypracoval

Více

B. SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA

B. SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA Obsah : 1. Urbanistické, architektonické a stavebně technické řešení. 2 a) zhodnocení staveniště.. 2 b) urbanistické a architektonické řešení stavby.. 2 c) technické řešení s popisem pozemních staveb a

Více

Hlavní novinky a změny ve verzích 14.0 po podskupinách produktů RIBTEC

Hlavní novinky a změny ve verzích 14.0 po podskupinách produktů RIBTEC RIBTEC verze 14.0 Hlavní novinky a změny ve verzích 14.0 po podskupinách produktů RIBTEC RIBTEC všeobecně Nové, podstatně rychlejší datové úložiště http://d.rib.cz/ribtec/down pro stahování balíků aktuálních

Více

Obr.1 Schéma tvaru haly a jejího umístění v terénu

Obr.1 Schéma tvaru haly a jejího umístění v terénu Příklad P1.4 - Zatížní větrm Zadání příkladu Stanovt atížní větrm působící na výrobní halu s plochou střchou. Výška haly h= m, šířka b=18m, délka l=7 m. Hala j umístěna v svažitém trénu u hřbn v okolí

Více

1 400 mm, l = 2 000 mm

1 400 mm, l = 2 000 mm 1 TECHNICKÁ ZPRÁVA a) Popis navrženého konstrukčního systému, výsledky průzkumu ÚVOD Statická část projektové dokumentace pro realizaci stavby a na akci Přístavba výtahu na radnici v Náchodě řeší staticky

Více

Návrh a tepelnětechnické posouzení skladby jednoplášťové ploché střechy

Návrh a tepelnětechnické posouzení skladby jednoplášťové ploché střechy Návrh a tepelnětechnické posouzení skladby jednoplášťové ploché střechy č. zakázky: 2012-006278-Ná Objednatel: Adresa objektu: Ing.arch. Miloslav Tempír Postřelmovská 2 789 01, Zábřeh na Moravě Plavecký

Více

Téma: Zemní práce II

Téma: Zemní práce II Téma: Zemní práce II Vypracoval: Ing. Josef Charamza TE NTO PR OJ E KT J E S POLUFINANC OVÁN E VR OPS KÝ M S OC IÁLNÍM FONDEM A STÁTNÍM ROZPOČTEM ČESKÉ REPUBLIKY. Roubení Pokud nemůžeme provést svahované

Více

DOMOV PRO SENIORY IRIS - PŘÍSTAVBA A.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST A.2.3. PODROBNÝ STATICKÝ POSUDEK

DOMOV PRO SENIORY IRIS - PŘÍSTAVBA A.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST A.2.3. PODROBNÝ STATICKÝ POSUDEK DOMOV PRO SENIORY IRIS - PŘÍSTAVBA PD pro provedení stavby 7-3/13 A.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST A.2.3. PODROBNÝ STATICKÝ POSUDEK objekt: SO01 Přístavby vypracoval: ing. Robin Kulhánek kontroloval: ing.

Více

Pružinové jednotky, pružinové a distanční jednotky

Pružinové jednotky, pružinové a distanční jednotky Pružinové jednotky, pružinové a distanční jednotky F43 Jednotlivé elementy pružinové jednotky předpružené pružinové a distanční jednotky 246. Pružina FIBROFLEX 244.4. Pružinové podložky 2441.3. Misky pružiny

Více

Mechanismy. Vazby členů v mechanismech (v rovině):

Mechanismy. Vazby členů v mechanismech (v rovině): Mechanismy Mechanismus klikový, čtyřkloubový, kulisový, západkový a vačkový jsou nejčastějšími mechanismy ve strojích (kromě převodů). Mechanismy obsahují členy (kliky, ojnice, těhlice, křižáky a další).

Více

Tel/fax: +420 545 222 581 IČO:269 64 970

Tel/fax: +420 545 222 581 IČO:269 64 970 PRÁŠKOVÁ NITRIDACE Pokud se chcete krátce a účinně poučit, přečtěte si stránku 6. 1. Teorie nitridace Nitridování je sycení povrchu součásti dusíkem v plynné, nebo kapalném prostředí. Výsledkem je tenká

Více

úř ř Č Ž ř ř Ž Á úř ř ž ř ř š ř ř š ů š ř ů Í Í ř š ř ů ř ž š ř š Í ů ť ú ř ř ř ř ř Ž ů ř ř ř Ú ř ř ů ů ú ř š Ž ů ů ů ů ú ů ř ů š ů ž š ž š š ů š ř ť Í ř ř ř ř ř ř ř Í ř ř Í ř ř ž ž š ř ú ř Í ž ž š Ž ř

Více

Nástroje produktivity

Nástroje produktivity Nástroje produktivity Skupina nástrojů zvyšující produktivitu práce. Automatický update obsahu a vzhledu dokumentu (textů i obrázků, včetně obrázků v galerii) při změně dat. Export 3D obrázků z dokumentu

Více

Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)

Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5

Více

D.1.1. Dokumentace stavebních objektů. Technická zpráva. Dokumentace pro realizaci stavby

D.1.1. Dokumentace stavebních objektů. Technická zpráva. Dokumentace pro realizaci stavby D.1.1. Dokumentace stavebních objektů ZAŘÍZENÍ SILNOPROUDÉ ELEKTRECHNIKY A BLESKOSVODŮ Technická zpráva Silnoproudá elektrotechnika Bleskosvody Bezpečnost a ochrana zdraví Příloha č.1: Analíza řízení rizika

Více

FRANK. Technologie pro stavení průmysl. Stavební akustika. Izolace proti kročejovému hluku, akustické oddělení

FRANK. Technologie pro stavení průmysl. Stavební akustika. Izolace proti kročejovému hluku, akustické oddělení FRANK Technologie pro stavení průmysl Stavební akustika Izolace proti kročejovému hluku, akustické oddělení Max Frank GmbH & Co. KG Mitterweg 1 94339 Leiblfi ng Německo Tel. +49 9427 189-0 Fax +49 9427

Více

ZAKLÁDÁNÍ STAVEB VE ZVLÁŠTNÍCH PODMÍNKÁCH

ZAKLÁDÁNÍ STAVEB VE ZVLÁŠTNÍCH PODMÍNKÁCH ZAKLÁDÁNÍ STAVEB VE ZVLÁŠTNÍCH PODMÍNKÁCH ZAKLÁDÁNÍ NA NÁSYPECH Skladba násypů jako: zeminy, odpad z těžby nerostů nebo průmyslový odpad. Důležité: ukládání jako hutněný nebo nehutněný materiál. Nejnebezpečnější

Více

Injektážní systém pro zdivo

Injektážní systém pro zdivo 71 Beznapěťové upevnění pro profesionály. přehled FIS H K plastové sítko FIS HK prodloužené plastové sítko FIS H L kovová sítka v metráži FIS A kotevní svorník FIS E pouzdro s vnitřním závitem Vhodná pro:

Více

. ČOV Nemile Dokument Technická zpráva SO/PS D.1.6 - Přípojka NN Vypracoval Miroslav Pavelka Investor Obec Nemile Datum 07/2014 TECHNICKÁ ZPRÁVA

. ČOV Nemile Dokument Technická zpráva SO/PS D.1.6 - Přípojka NN Vypracoval Miroslav Pavelka Investor Obec Nemile Datum 07/2014 TECHNICKÁ ZPRÁVA Akce : SO/PS : Zakázka číslo : Investor : ČOV Nemile D.1.6 - Přípojka NN 1PC1407 Obec Nemile TECHNICKÁ ZPRÁVA Projekt je zpracován dle podkladů a požadavků dodaných investorem a dle platných norem ČSN.

Více

IDEA RCS 5 Reinforced Concrete Section

IDEA RCS 5 Reinforced Concrete Section Uživatelská příručka IDEA IDEA RCS 5 Reinforced Concrete Section Uživatelská příručka Uživatelská příručka IDEA Obsah 1.1 Požadavky programu... 9 1.2 Pokyny k instalaci programu... 9 2 Základní pojmy...

Více

Zakládání ve Scia Engineer

Zakládání ve Scia Engineer Apollo Bridge Apollo Bridge Architect: Ing. Architect: Miroslav Ing. Maťaščík Miroslav Maťaščík - Alfa 04 a.s., - Alfa Bratislava 04 a.s., Bratislava Design: DOPRAVOPROJEKT Design: Dopravoprojekt a.s.,

Více

STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE

STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE Stavba : Objekt : STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE - Dokumentace : Prováděcí projekt Část : Konstrukční část Oddíl : Ocelové konstrukce

Více

TECHNICKÉ PARAMETRY PROFILU WINDEK PVC CLIMA STAR

TECHNICKÉ PARAMETRY PROFILU WINDEK PVC CLIMA STAR TECHNICKÉ PARAMETRY PROFILU WINDEK PVC CLIMA STAR 5 největších předností profilu WINDEK PVC CLIMA STAR **** 6-ti komorový systém **** **** vypěněná komora v rámu okna **** **** systém dorazového a středového

Více

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby

Více

9. Lineárně elastická lomová mechanika K-koncepce. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík

9. Lineárně elastická lomová mechanika K-koncepce. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík 9. Lineárně elastická lomová mechanika K-koncepce Únava a lomová mechanika Faktor intenzity napětí Předpokládáme ostrou trhlinu namáhanou třemi základními módy zatížení Zredukujeme-li obecnou trojrozměrnou

Více

BETONIKA plus. Technický katalog

BETONIKA plus. Technický katalog Odvodňovací systémy BIRCO Technický katalog Obsah Úvod... 3 Výhody použití odvodňovacích žlabů BIRCO... 3 Porovnání bodového a liniového odvodnění... 3 Způsoby upevnění roštů... 4 Poskytované služby...

Více

š Ě Á š Á š š š ú š ů ú š ú š š ž š Š ú š ž ž š ž ž ů ů ů ž š ň ž ž ň š ů Ž ú š ž ž š ň Č Č ž Ů Ž Č Í Ť Í ň ť Í Č Ě Í š ú š Š Č šť š ů š ň ž šť šť ž ž ň šť ž ž šť š ú š Š Č š ž Ž š ů ů ž ž ň š ž ž ú ž

Více

MECHANIKA HORNIN A ZEMIN

MECHANIKA HORNIN A ZEMIN MECHANIKA HORNIN A ZEMIN podklady k přednáškám doc. Ing. Kořínek Robert, CSc. Místnost: C 314 Telefon: 597 321 942 E-mail: robert.korinek@vsb.cz Internetové stránky: fast10.vsb.cz/korinek Mechanické vlastnosti

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA Zdravotně technické instalace

TECHNICKÁ ZPRÁVA Zdravotně technické instalace STAVBA: Rekonstrukce budovy C sídlo ÚP Brno, Příkop 11, Brno list č.1 TECHNICKÁ ZPRÁVA Zdravotně technické instalace Obsah: 1. Všeobecně 1.1 Rozsah řešení 1.2 Podklady 1.3 Použité normy a předpisy 1.4

Více

STATICKÁ ÚNOSNOST 3D MODELU SVĚRNÉHO SPOJE

STATICKÁ ÚNOSNOST 3D MODELU SVĚRNÉHO SPOJE STATICKÁ ÚNOSNOST 3D MODELU SVĚRNÉHO SPOJE Autoři: prof. Ing. Petr HORYL, CSc., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB TU OSTRAVA, e- mail: petr.horyl@vsb.cz Ing. Hana ROBOVSKÁ, Ingersoll Rand Equipment

Více

Zajištění stavební jámy. akreditovaný program 36-41-N/05 PŘÍPRAVA A REALIZACE STAVEB

Zajištění stavební jámy. akreditovaný program 36-41-N/05 PŘÍPRAVA A REALIZACE STAVEB Zajištění stavební jámy akreditovaný program 36-41-N/05 PŘÍPRAVA A REALIZACE STAVEB 1. Svahovaný výkop Výhody: - Volný vnitřní prostor, který umožňuje maximální využití mechanizace, při hloubení a přesunu

Více

3 Plošné základy. 3.1 Druhy plošných základů. Plošné základy

3 Plošné základy. 3.1 Druhy plošných základů. Plošné základy Plošné základy 3 Plošné základy Plošné základy, jež jsou nejspodnější částí konstrukce stavby, přenášejí veškeré zatížení ze stavby do základové půdy pomocí plochy základové spáry. Ta se volí obvykle vodorovná

Více

SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA Zákon č. 62/2013, Příloha č.5 k vyhlášce č. 499/2006

SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA Zákon č. 62/2013, Příloha č.5 k vyhlášce č. 499/2006 B. SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA Zákon č. 62/2013, Příloha č.5 k vyhlášce č. 499/2006 K akci: STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁBRADLÍ STÁVAJÍCÍHO SCHODIŠTĚ K SV. ANTONÍNU PADUÁNSKÉMU Ke Kostelu, 353 01 Mariánské Lázně -

Více

B C D

B C D Zelený pruh 56/99 tel.: +4 4 44 78 Praha 4 fax: +4 4 44 85 RIB Posudek pro stojatou stolici 3 RIB Software AG Krov A s 3..5 g,q B C 4. w A D.6 4.5 5.5.6.5.68.45 3.438 Návrhová norma : ČSN EN 995 Druh dřeva

Více

Nové druhy kování Průmyslová sekční vrata Hloubka 67 mm Montážní údaje: stav 01.04.2016

Nové druhy kování Průmyslová sekční vrata Hloubka 67 mm Montážní údaje: stav 01.04.2016 Nové druhy kování Průmyslová sekční vrata Hloubka 67 mm Montážní údaje: stav 01.04.2016 Obsah Přehled obsahu Strana Popis výrobku 4 5 Přehled technických údajů 6 Přehled druhů kování 7 8 SPU 67 Thermo

Více

SOŠ Josefa Sousedíka Vsetín oprava objektu A, Bobrky 466

SOŠ Josefa Sousedíka Vsetín oprava objektu A, Bobrky 466 SOŠ Josefa Sousedíka Vsetín oprava objektu A, Bobrky 466 Stavebník: Místo stavby: Druh dokumentace: Zlínský kraj, Tř. Tomáše Bati 21, Zlín Vsetín, Bobrky Projektová dokumentace pro SP a RDS TECHNICKÁ ZPRÁVA

Více

HUTNÍ PROJEKT OSTRAVA a.s. STATICKÝ VÝPOČET

HUTNÍ PROJEKT OSTRAVA a.s. STATICKÝ VÝPOČET HUTNÍ PROJEKT OSTRAVA a.s. držitel certifikátu ISO 9001 a ISO 14001 STATICKÝ VÝPOČET Objednatel Stavba Objekt Část Stň : VÍTKOVICE ARÉNA, a.s. : STAVEBNÍ ÚPRAVY V HALE ČEZ ARÉNA : SO 003 STAVEBNÍ ÚPRAVY

Více

Č ý é ě Č ě é ě ř ě ě ř é ř é ě Ú č č ř ě ě ř Ž é ě ř ě ř é ř Ú ě č ě ů ů č é é ů ř č éž ř é č ě ř čů ů č ůž é ě č ě ř ě úř é ě ý č ř é ř é ř č ý č Í é č ě ý ř č ý ů ý ě é ě č Í č ř č ý é ý Í ě č ě ý ě

Více

kotvení stožárů veřejného osvětlení na mostech Obsah

kotvení stožárů veřejného osvětlení na mostech Obsah Obsah 1. Všeobecné údaje... 2 2. Zadání a podklady... 2 3. Stožár č. 1231... 2 4. Stožáry č. 1243 a 1244... 3 5. Použité stožáry... 3 6. Konstrukční řešení kotvení stožárů... 3 6.1. Demoliční práce...

Více

Základní principy navrhování konstrukcí podle EN 1990

Základní principy navrhování konstrukcí podle EN 1990 Základní principy navrhování konstrukcí podle EN 1990 Zatížení konstrukcí obecná Podle EN-1991-1-1 Přednášející: prof. Ing. Ivailo Terzijski, CSc. VUT Brno, Fakulta Stavební Zásady navrhování konstrukcí

Více

TESTOVÁNÍ SOFTWARU PAM STAMP MODELOVÝMI ZKOUŠKAMI

TESTOVÁNÍ SOFTWARU PAM STAMP MODELOVÝMI ZKOUŠKAMI TESTOVÁNÍ SOFTWARU PAM STAMP MODELOVÝMI ZKOUŠKAMI Petr Kábrt Jan Šanovec ČVUT FS Praha, Ústav strojírenské technologie Abstrakt Numerická simulace procesu lisování nachází stále větší uplatnění jako činný

Více

Í Í ř ř é ů š ř ů ř ř ř ř ů ř ž ž ř ó ó ř ř ň š ř é úř ř ž ř ř é ů é ú Ž ú ž é ž ž ž Ž ů é ž ž ú ř š ř ř é ú ů ú ů ž é ů š ř é ř ž š é ž ř ř ř ú ř ř ž ž é ž ž ž Ú ž ř ř é ó š ž ř é ž ř Ů ř š ř é Ů é ř

Více

TECHNICKÁ ZPRÁVA SO161 ÚPRAVA HŘIŠŤ A MOBILIÁŘ

TECHNICKÁ ZPRÁVA SO161 ÚPRAVA HŘIŠŤ A MOBILIÁŘ TECHNICKÁ ZPRÁVA SO161 ÚPRAVA HŘIŠŤ A MOBILIÁŘ DOPRAVOPROJEKT Ostrava spol. s r.o., Masarykovo nám. č. 5/5, 702 00 Ostrava Str. 1 / 11 PDPS 120015 Revitalizace veřejných prostranství sídliště Na Rybníku

Více

1 KOLA A PNEUMATIKY. Nejčastěji používaná kola automobilů se skládají z těchto částí : disky s ráfky, hlavy (paprskové hlavy), pneumatiky.

1 KOLA A PNEUMATIKY. Nejčastěji používaná kola automobilů se skládají z těchto částí : disky s ráfky, hlavy (paprskové hlavy), pneumatiky. 1 KOLA A PNEUMATIKY Nejčastěji používaná kola automobilů se skládají z těchto částí : disky s ráfky, hlavy (paprskové hlavy), pneumatiky. DISKOVÉ KOLO Skládá se z : ráfku zabezpečuje spojení pneumatiky

Více