Typový prefabrikovaný vazník RIB RTbalken SN EN RIB Software AG Dílec: Typový prefabrikovaný vazník Soubor: Prefabrikovaný vazník.

Rozměr: px

Začít zobrazení ze stránky:

Download "Typový prefabrikovaný vazník RIB RTbalken SN EN 1992-1-1 2014 RIB Software AG Dílec: Typový prefabrikovaný vazník Soubor: Prefabrikovaný vazník."

Eva Švecová
před 8 lety
Počet zobrazení:

Typový prefabrikovaný vazník RIB RTbalken SN EN 1992-1-1 214 RIB Software AG Soubor: Prefabrikovaný vazník.

1 Typový prefabrikovaný vazník RIB RTbalken SN EN RIB Software AG Soubor: Prefabrikovaný vazník.rtbal Zat žov ací stav 1 - technologie Sníh max Dodate ná zatížení A B $ % #!" 4. &'()*+, -./ ? > = : < ; 4. ABCDEFG HIJ K L MNJOO P

rtbal Zat žov ací stav 1 - technologie Sníh max Dodate ná zatížení A -

2 Protokol zadání Druh stavby : Pozemní stavby Norma : SN EN (ŠíQky trhlin metodikou MC9) KonstrukRní tqída : TQída S4 TQídy expozice dc.dev c.nom wk.max Kon.tQ. Beton [mm] [mm] [mm] [min] [min] horní: XC S4 C3/37 dolní: XC S4 C3/37 stran: XC S4 C3/37 Pr ez.charakter. x A Iy zs Wh Wd l beff/b [m] [m2] [m4] [cm] [m3] [m3] [m] Systém Pole x Podpora PrSQez Typ uložení ŠíQka Ozub R. [m] dx dz rx ry b h (1=fixní,-1=kloub) [cm] [cm] [cm] A Beton pqímo Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q-1 B Beton pqímo Materiálové parametry a vrstvy výztuže fck/fyk gama alfa E-Modul G-Modul Sp.tíha d1-h d1-d [MN/m2] [MN/m2] [MN/m2] [kn/m3] [cm] [cm] C4/ B5S vysoká duktilita Sou adnice pr ez a minimální výztuž Bod y z min As y z [cm] [cm] [cm2] [cm] [cm] PrTUez: Q-1 x =. m

3341 2.8 1..6.2816.1163 35.2.3341.3341 2.8 1..6.2813.116 35.2.32983.32924 2.8 1. 4.4.2177.2813 48.1.5842.41391 2.8 1. 6.2.2537.47995 59.4.8746.59576 2.8 1. 16.4.2177.2813 48.1.5842.41391 2.8 1. 2.2.2813.116 35.2.32983.32924 2.8 1. 2.2.2816.1163 35.2.3341.3341 2.8 1. 2.8.2816.1163 35.2.3341.3341 2.8 1. Systém Pole x Podpora PrSQez Typ uložení ŠíQka Ozub R.

3 Sou adnice pr ez a minimální výztuž Bod y z min As y z [cm] [cm] [cm2] [cm] [cm] PrTUez: Q-3 x =.6 m PrTUez: Q-4 x = 4.4 m PrTUez: Q-2 x = 6.2 m Koeficienty dotvarování a smrš ování Koeficienty dotvarování a smršvování pqi normální teplotw relativní vlhkost RH = 7 % x h A u eps(t-tn) phi(t1-tn) [m] [mm] [cm2] [cm] [1E+5] Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q-27-vzdál.d Q-1

6-7.5 14. 7-7.5 17.5 8-2. 17.5 Koeficienty dotvarování a smrš ování Koeficienty dotvarování a smršvování pqi normální teplotw relativní vlhkost RH = 7 % x h A u eps(t-tn) phi(t1-tn) [m] [mm] [cm2] [cm] [1E+5].

4 Zatížení Automatický výporet vlastní tíhy ZatWžovací stav: Vlastní tíha nosníku a a1 g g1 [m] [m] [kn/m] [kn/m]..6 z z z z z z z z z z z Liniová zatížení a e qzz mxz qzk mxk [m] [m] [kn/m] [knm/m] [kn/m] [knm/m] ZatWžovací stav: DodateXná zatížení ZatWžovací stav: Sníh max ZatWžovací stav: ZatYžovací stav 1 - technologie (PZE) Díl í a kombina ní sou initele nepqízn. pqízn. Komb. Rástá kvazis. obrasná gam.sup gam.inf psi. psi.1 psi.2 psi.1' Stálé zatížení PromWnné (PZE) Sníh Vnit ní ú inky a reakce max/min reakcí Podpora x ÚRinek max Az min Az pqís.ax pqís.mx pqís.my [m] [kn] [kn] [kn] [knm] [knm] A. Stálé zav PromWnné zav Zatížení snwhem SouRet charakt Zákl. kombinace B 2.8 Stálé zav PromWnné zav Zatížení snwhem SouRet charakt Zákl. kombinace

4 Liniová zatížení a e qzz mxz qzk mxk [m] [m] [kn/m] [knm/m] [kn/m] [knm/m] ZatWžovací stav: DodateXná zatížení. 2.8 4.5. ZatWžovací stav: Sníh max. 2.8 6.

5 max min. max min Návrhové momenty [knm] Návrhové posouvající síly [kn] P ehled MSÚ(M,N), MSP, MS únavy Zasy posudk[: dny Nutná výztuž x As-h ds As-h As-d ds Stojina Pásnice Stojina [m] [cm2] [mm] [cm2] [cm2] [mm] f 25 Q Q-24-hr.uložení Q f 25 Q Q-25-vzdál.d Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q-18

[cm2] [cm2] [mm].. 25. 6.42f 25 Q-1.13. 25. 7.72 25 Q-24-hr.uložení.6. 25. 7.72 25 Q-1.6. 25. 6.42f 25 Q-3.73. 25. 7.19 25 Q-25-vzdál.d 1.4. 25. 1.21 25 Q-5 2.8. 25. 15.35 25 Q-6 3.12. 25. 18.

6 P ehled MSÚ(M,N), MSP, MS únavy Zasy posudk[: dny Nutná výztuž x As-h ds As-h As-d ds Stojina Pásnice Stojina [m] [cm2] [mm] [cm2] [cm2] [mm] Q Q Q Q Q Q Q Q-27-vzdál.d f 25 Q Q Q-26-hr.uložení f 25 Q-1 f = Min.výztuž v poli Nap tí po vzniku trhlin KonstrukRní tqída : TQída S4 Kombinace: charakteristická kvazistálá t fctm.6*fck(t).45*fck(t) [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] dov. MWkká výztuž PQ. kabely PQ. kabely(tn) [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] 4. charakt. kvazistálá x Beton Beton M.výztuž PQ.kabely t [m] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [dny]

uložení 2.8. 25. 6.42f 25 Q-1 f = Min.výztuž v poli Nap tí po vzniku trhlin KonstrukRní tqída : TQída S4 Kombinace: charakteristická kvazistálá t fctm.6*fck(t).45*fck(t) [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] 28 3.

7 charakt. kvazistálá x Beton Beton M.výztuž PQ.kabely t [m] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [dny] Stupn využití a ší ky trhlin x MSÚ MSP MS únavy Beton Bet.výztuž PQ.výztuž w,cal [m] [mm]

46 339. 28 18.72-15.98 339. 28 19.76-13.25 323. 28 2.7-11.9 336. 28 2.2-1.97 333. 28 2.2-1.4 272. 28 2.68-2.14 58. 28 2.8 Stupn využití a ší ky trhlin x MSÚ MSP MS únavy Beton Bet.výztuž PQ.

8 Stupn využití a ší ky trhlin x MSÚ MSP MS únavy Beton Bet.výztuž PQ.výztuž w,cal [m] [mm] max min 6.42 nut. výztuž stojina dolní [cm2] max. min max 339. min. Nap\tí v betonu (II) charakt. [N/mm2] Nap\tí m\kké výztuže [N/mm2]

$výztuž stojina dolní [cm2] -15-1 -5 5 1 15-3 -2-1 1 2 3 max. min -16.84 max 339. min. Nap\tí v betonu (II) charakt.$

9 Stupn využití a ší ky trhlin x MSÚ MSP MS únavy Beton Bet.výztuž PQ.výztuž w,cal [m] [mm] max 1. min. Využití MSÚ max.99 min. Využití MSP max.7 min. Využití tlakových nap]tí betonu max.85 min. Využití nap]tí m]kké výztuže Návrh na smyk Návrhové parametry x VEd VRdc VRdmax min-b red-b max-h t PrSQez [m] [kn] [kn] [kn] [cm] [cm] [cm] [dny] Q Q-24-hr.uložení Q Q Q-25-vzdál.d Q Q-6

Využití nap]tí m]kké výztuže Návrh na smyk Návrhové parametry x VEd VRdc VRdmax min-b red-b max-h t PrSQez [m] [kn] [kn] [kn] [cm] [cm] [cm] [dny]. 269.2 54.9 144.

10 Návrh na smyk Návrhové parametry x VEd VRdc VRdmax min-b red-b max-h t PrSQez [m] [kn] [kn] [kn] [cm] [cm] [cm] [dny] Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q-27-vzdál.d Q Q Q-26-hr.uložení Q-1 Nutná výztuž z návrhu na posouvající sílu M = Minimální výztuž x As,w VEd VRds ró-l theta Dm Zi Krytí betonem [m] [cm2/m] [kn] [kn] [%] [ ] [cm] [cm] [cm] M M M M M

9 15. 15. 14. 365 Q-11 8.32 54. 12.4 1227. 15. 15. 14. 365 Q-12 9.36 27. 121.7 1226. 15. 15. 14. 365 Q-13 1.4. 122.1 1226. 15. 15. 14. 365 Q-14 11.44 27. 121.7 1226. 15. 15. 14. 365 Q-15 12.48 54. 12.4 1227. 15. 15. 14. 365 Q-16 13.

11 Nutná výztuž z návrhu na posouvající sílu M = Minimální výztuž x As,w VEd VRds ró-l theta Dm Zi Krytí betonem [m] [cm2/m] [kn] [kn] [%] [ ] [cm] [cm] [cm] M M M M M M Návrh styku stojina-pásnice x Asf hf Ac VEd/av VRdmax/av VRdsy bf/b [m] [cm2/m] [cm] [m2] [kn/m] [kn/m] [kn/m].73 HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr

124.2 74. 15.6 2.34 134.8 134.8 1.221 4 116.7 111.1 66.2 16.4 2.97 154.9 154.9 1.318 4 16. 1.7 6. 16.64 3.17 16.9 16.9 1.337 4 13.1 97.9 58.3 17.68 4.21 187.2 187.2 1.381 4 9.6 85.9 51.2 18.72 5.

12 Návrh styku stojina-pásnice x Asf hf Ac VEd/av VRdmax/av VRdsy bf/b [m] [cm2/m] [cm] [m2] [kn/m] [kn/m] [kn/m] 7.28 HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr HP-le HP-pr

2 1156.7 9.3.313 1.4 HP-pr.2 17.5.219 11.2 1156.7 9.3.313 11.44 HP-le.3 17.5.219 17.1 1156.7 14.2.313 11.44 HP-pr.3 17.5.219 17.1 1156.7 14.2.313 12.48 HP-le.3 17.5.219 17.1 1156.7 14.2.313 12.48 HP-pr.

13 max min. VEd,w [kn] max min 54.9 max min VRd,c [kn] VRd,max [kn] -5 5 max 8.7 min 1.52 nut. výztuž na p.sílu [cm2/m]

14 P ehled deformací (nelineárn ) Metoda zatwžovacího kroku SpolupSsobení betonu v tahu, f.ctm dle normy max 1.72 min. Kombinace t=7 Pr^hyb dz [mm] (nelineárn_) max min. Kombinace po t=28 Pr^hyb dz [mm] (nelineárn_) -5 5 max min. Kombinace t=365 Pr^hyb dz [mm] (nelineárn_)

Kombinace t=7 Pr^hyb dz [mm] (nelineárn_) -4-3 -2-1 1 2 3 4 max 48.75 min.

15 as pro návrh t= 365 d Program RIB RTbalken 14. SN EN :27 Návrhové parametry TQída stavebního objektu :Pozemní stavby Druh užívání :Pozemní stavby Návrhová norma : SN EN :27 Návrhová situace :trvalá Typ nosné konstrukce :Prutová konstrukce Typ prsqezu :Nosník T TQída prostqedí tab.7.1(ndp) :XC3 Dílec :nepqedpjatý Systém :staticky urritý Povrchová výztuž konstruktivní/pqedpjatá :NE/NE Výztuž na celistvost :ANO Konstruktivní požární odolnost :R 6 Beton C 4/ 5 fck : 4. N/mm2 Ecm(28) : 352 N/mm2 gamc : 1.5 alfa.cc(28) : 1. fcd(28), n=2. (prac. diagram napwtí-pqetvoqení : 26.7 N/mm2 fctd(28) : 1.64 N/mm2 fcd,fat(n*=1^6) : 19. N/mm2 fctm(28) : 3.51 N/mm2 fctk,.5(28) : 2.46 N/mm2 fcto : 2.9 N/mm2 w,cal :.2 mm fbd : 3.68 N/mm2 CEM N,R :.25 Výztuž B 5(A) fyk : 5 N/mm2 Es : 2 N/mm2 gams : 1.15 ft / fyk (osa S-D) : 1.8 dsig.rsd,s(n*=1^6), k1=5 (osa S-N) : 13.4 N/mm2 Výztuž max ds / horní stojina : 12. mm max ds / dolní stojina : 25. mm max ds / horní pásnice : 2. mm max ds / dolní pásnice : 6. mm d1x,h : 4. cm d1x,d : 1. cm lb,rqd / horní stojina : 35.4 cm lb,rqd / dolní stojina : 73.8 cm lb,rqd / horní pásnice : 59. cm lb,rqd / dolní pásnice : 17.7 cm Stá`í betonu as vzniku širokých trhlin / minimální výztuž : 365 d as stabilních trhlin / omezení šíqky trhlin : 365 d as 1. zatížení / tlaková pevnost betonu : 365 d as 1. cyklického zatížení / únavová pevnost : 28 d Druh namáhání Silové a deformarní zav. Druh vynuceného p`etvo`ení vnitqní vynucené pqetvoqení

konstrukce Typ prsqezu :Nosník T TQída prostqedí tab.7.

16 Podélná výztuž Beton: C 4/5 - Bet.výztuž: B 5(A) T`ída prost`edí XC3 (M) Minimální výztuž a povrchová výztuž (B) Únosnost na ohyb s normálovou silou (R) Vznik a stabilita trhlin (E) Posudek únavy na ohyb s normálovou silou (P) Vnitaní paedpjatá výztuž se soudržností (Q) Seizmicita únosnost SouRet bet. výztuže v cm cm2/muk Dílec bez Ap(P) As(M) As(B) As(R) As(E) As(Q) As(TL)

Vnitaní paedpjatá výztuž se soudržností (Q) Seizmicita únosnost ----- SouRet bet. výztuže v cm2 ----- cm2/muk Dílec bez Ap(P) As(M) As(B) As(R) As(E) As(Q) As(TL) 1. 6.3 6.3.12 6.3 6.3 7.7 2.12 6.3 6.3 7.7.6 6.

17 Podélná výztuž Beton: C 4/5 - Bet.výztuž: B 5(A) T`ída prost`edí XC3 (M) Minimální výztuž a povrchová výztuž (B) Únosnost na ohyb s normálovou silou (R) Vznik a stabilita trhlin (E) Posudek únavy na ohyb s normálovou silou (P) Vnitaní paedpjatá výztuž se soudržností (Q) Seizmicita únosnost SouRet bet. výztuže v cm cm2/muk Dílec bez Ap(P) As(M) As(B) As(R) As(E) As(Q) As(TL)

Vnitaní paedpjatá výztuž se soudržností (Q) Seizmicita únosnost ----- SouRet bet. výztuže v cm2 ----- cm2/muk Dílec bez Ap(P) As(M) As(B) As(R) As(E) As(Q) As(TL) 9.36 6.3 25.4 25.4 15 9.36 6.3 25.4 25.4 1.4 6.

18 Stupn využití Beton: C 4/5 - Bet.výztuž: B 5(A) T`ída prost`edí XC3 (B) Únosnost na ohyb s normálovou silou (R) w.cal stabilní trhliny (E) dsig.equ Posouzení MS únavy (Q) Seizmicita únosnost (D) Smyková únosnost v tlacené diagonále (C) Sig.c se zohledndním trhlin (S) Sig.s se zohledndním trhlin (P) Sig.p v preaezu s trhlinami (H) Sig.I Hlavní tahová napdtí Prvek bez A(B) A(R) A(E) A(Q) A(D) A(C) A(S) A(PH A(T) MSÚ Únava MSP

I Hlavní tahová napdtí Prvek bez A(B) A(R) A(E) A(Q) A(D) A(C) A(S) A(PH A(T) MSÚ Únava MSP 1..12.21.7.14.21.14 2.12.21.7.14.21.14.6.97.31.68.97.68 3.6.97.34.83.97.83.73 1..37.84 1..84 4.73 1..37.84 1..84 1.4 1..99.

19 Stupn využití Beton: C 4/5 - Bet.výztuž: B 5(A) T`ída prost`edí XC3 (B) Únosnost na ohyb s normálovou silou (R) w.cal stabilní trhliny (E) dsig.equ Posouzení MS únavy (Q) Seizmicita únosnost (D) Smyková únosnost v tlacené diagonále (C) Sig.c se zohledndním trhlin (S) Sig.s se zohledndním trhlin (P) Sig.p v preaezu s trhlinami (H) Sig.I Hlavní tahová napdtí Prvek bez A(B) A(R) A(E) A(Q) A(D) A(C) A(S) A(PH A(T) MSÚ Únava MSP max. využití

I Hlavní tahová napdtí Prvek bez A(B) A(R) A(E) A(Q) A(D) A(C) A(S) A(PH A(T) MSÚ Únava MSP 15 9.36 1..51.52.84 1..84 1.4 1..5.53.84 1..84 16 1.4 1..5.53.84 1..84 11.44 1..51.52.84 1..84 17 11.44 1..51.52.84 1..84 12.

20 Tabelární požární odolnost TQ. požární odolnosti R6 OhoQení 4-stranné TQída stojiny WA As,stáv./As,nut. 1. Systém staticky urritý Posudek vyhovuje Stupe využití jednotlivých návrh Návrh na ohyb 1. Omezení šíqky trhlin.99 NapWtí v betonu.7 NapWtí ve výztuži.85 Návrh na p.sílu - tlarená diagonála.44 Návrh na p.sílu - styk s pásnicí.6 Požární odolnost vyhovuje R6

Systém staticky urritý Posudek vyhovuje Stupe využití jednotlivých návrh Návrh na ohyb 1.

Podobné dokumenty

BW3-CZ - ht_2 RIB PONTIbetonverbund CSN EN RIB Software AG

Zelený pruh 156/99 tel.: +42 241 442 78 Praha 4 fax: +42 241 442 85 BW3-CZ - ht_2 RIB PONTIbetonverbund CSN EN 1992 212 RIB Software AG Soubor: BW3-CZ.bvtr 26. 26. 1 2 12 11 4 3 Y 15. Z 891 567 258. Průřez: