4 Opěrné zdi. 4.1 Druhy opěrných zdí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí. Opěrné zd i

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "4 Opěrné zdi. 4.1 Druhy opěrných zdí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí. Opěrné zd i"

Transkript

1 Opěrné zd i 4 Opěrné zdi 4.1 Druhy opěrných zdí Podle kapitoly 9 Opěrné konstrukce evropské normy ČSN EN se z hlediska návrhu opěrných konstrukcí rozlišují následující 3 typy: a) gravitační zdi, které bývají kamenné, z prostého nebo vyztuženého betonu, přičemž sama tíha zdi, eventuálně včetně stabilizující tíhy spolupůsobící zeminy hrají významnou roli v podpírání zadržovaného materiálu; příkladem jsou gravitační zdi konstantní nebo proměnné tloušťky plošně založené, úhlové železobetonové zdi atd.; b) vetknuté stěny, které jsou relativně tenké stěny ocelové, železobetonové, složené z oceli a dřeva (např. záporové stěny), podporované kotvami nebo rozpěrami, nebo pasivním zemním tlakem, přičemž jejich ohybová únosnost hraje významnou roli při podpoře zadržovaného materiálu na rozdíl od tíhy těchto zdí, jež není významná; příkladem jsou štětové stěny, podzemní a pilotové stěny, záporové pažení atd., tedy konstrukce, o nichž je pojednáno v kap. 2 a 4; c) složené opěrné konstrukce, které se skládají z kombinace obou výše jmenovaných s využitím dalších prvků a konstrukcí speciálního zakládání staveb. Těchto konstrukcí je mnoho druhů; za příklad slouží dvojité štětové stěny jímek, zemní konstrukce vyztužené táhly nebo geomřížemi, hřebíkování svahů či jakkoli jinak složené konstrukce. Uvedené dělení opěrných konstrukcí není jistě vyčerpávající, je však dostatečné pro účely jejich návrhu. S ohledem na frekvenci výskytu budeme se v této kapitole zabývat pouze zdmi gravitačními, plošně založenými, neboť např. zdi železobetonové založené hlubinně náležejí podle tohoto dělení již do složených opěrných konstrukcí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí Pro návrh a posouzení gravitačních opěrných zdí platí zásady mezních stavů, přičemž se musí uvažovat s následujícími: ztrátou celkové stability (1. mezní stav); porušením konstrukčního prvku stěna, styk mezi jednotlivými prvky, (1. mezní stav); kombinací porušení v základové půdě a v konstrukčním prvku (1. mezní stav); porušení únosnosti základové půdy (1. mezní stav); porušení smykem v základové spáře (1. mezní stav); porušení nakloněním zdi (2. mezní stav); porušení vztlakem (1. mezní stav) a vnitřní erozí; pohybem opěrné konstrukce, který může být příčinou kolapsu, nebo může ovlivnit efektivní užívání konstrukce, popř. sousedních konstrukcí nebo inženýrských sítí (2. mezní stav); nepřijatelným průsakem stěnou nebo pod stěnou; nepřijatelným transportem částic zeminy skrz stěnu nebo pod stěnou; nepřijatelnou změnou režimu podzemní vody. 77

2 Opěrné zdi Zatížení gravitačních opěrných zdí je tvořeno: vlastní tíhou konstrukce zdi a zásypových materiálů; zemními tlaky stanovenými s ohledem na možný pohyb opěrné zdi; přírůstky zemního tlaku od ostatního stálého a užitného zatížení; účinky vody a podzemní vody (změnou mechanických parametrů základové půdy, tlakem hydrostatickým apřípadně i hydrodynamickým); silami vln a ledu (pokud to přichází v úvahu); kolizními silami (např. od dopravy, silami působícími na zábradlí atd., pokud to přichází v úvahu); vlivem teploty. Ve všech těchto případech je třeba důkladně zvážit, je-li konkrétní účinek zatížením stálým, nebo pohyblivým, a to zejména s ohledem na statické posouzení podle mezního stavu porušení tak, aby mohl být pro příslušný návrhový přístup vybrán správný dílčí koeficient zatížení typu A. Při volbě velikosti zatížení zemním tlakem se musí zvážit možný relativní pohyb stěny a základové půdy. Pokud tento pohyb nenastane, je třeba počítat se zemním tlakem v klidu, jehož výslednice v případě vodorovného povrchu terénu působí kolmo na svislou stěnu. Pokud terén za rubem stěny stoupá pod úhlem β, má výslednice směr rovnoběžný s povrchem terénu a součinitel zemního tlaku v klidu (viz rovnice 10) se změní na: K r,β = K r (1 + sin β) (48) V základové půdě za opěrnou konstrukcí se uvažuje se zemním tlakem v klidu, pokud je relativní pohyb konstrukce menší než H, kde H je výška opěrné konstrukce. Pokud je relativní pohyb omezen a nesplňuje podmínky pro dosažení aktivního zemního tlaku, musí se počítat s mezilehlými hodnotami např. podle kap Zvláštní pozornost je třeba věnovat velikosti pasivního zemního tlaku, s jehož plnou hodnotou nelze prakticky počítat nikdy. Při určení velikosti zemních tlaků je třeba vzít v úvahu účinky eventuálního zhutňování zásypu za rubem konstrukce, respektive naopak při návrhu zhutňování je třeba vyhnout se nadměrným dodatečným zemním tlakům, vyvolaným právě tímto zhutňováním. Při určení velikosti působícího hydrostatického tlaku je třeba vždy zvážit možnou úroveň hladiny podzemní vody za rubem stěny s ohledem na drenážní účinek, a to i v případě zemin se střední nebo i nízkou propustností (silty i jíly). Návrh gravitačních opěrných zdí se musí posoudit proti dosažení mezního stavu porušení (1. mezní stav), a to pro návrhové situace, které tomuto stavu odpovídají za použití návrhových zatížení nebo účinků zatížení a návrhové únosnosti, přičemž rozhodující bývá porušení typu GEO, popř. i STR (obr. 38). Pro zeminy jemnozrnné se musí počítat jak s krátkodobou, tak i dlouhodobou únosností. Opěrné zdi, na které působí rozdílné tlaky vody (s ohledem na různé úrovně jejich hladin před a za zdí), se musí ověřit na bezpečnost proti porušení v důsledku hydraulického vztlaku (UPL),případně i sufoze (HYD). Návrh gravitačních opěrných zdí se musí rovněž ověřit v mezním stavu použitelnosti, přičemž se pro příslušné výpočty (sedání, deformací) použije charakteristických hodnot zatížení. 78

3 Opěrné zd i Obr. 38 Příklady mezních stavů porušení základů gravitatačních opěrných zdí Příklad 5 Posouzení železobetonové úhlové opěrné zdi podle obr. 39. Zemina tvořící zásyp za rubem má charakteristiku velikosti stabilitních parametrů: γ 1, k = 17,5 knm -3, φ 1,k,ef = 28, c 1,k,ef = 0, zemina tvořící základovou půdu je písek S3 s parametry: γ 2, k = 19,0 knm -3, φ 2,k,ef = 30, c 2,k,ef = 0, s hladinou podzemní vody není počítáno. Terén za rubem stěny je ve sklonu β = 20, za rubem je zatížení kolovým vozidlem o celkové tíze F k = 800 kn, jež se rozkládá na plochu 3,8 x 6,0 m podle obr. 39. Obr.39 Zadání úhlové zdi k příkladu 6 Řešení: Bude posouzen mezní stav porušení podle NP1 (tj. NP1a, 1b) a podle NP2 pro porušení typu GEO. Při výpočtu působících sil bude postupováno podle ČSN Zemní tlak na stavební konstrukce, a to pro případ úhlové zdi, kdy je umožněna příslušná deformace navržené opěrné zdi pro vznik aktivního zemního tlaku. 79

4 Opěrné zdi NP1a: A1 + M1 + R1 a) tvar zatěžovacího obrazce: sin 2 α = (sin (φ 1 β) cos (α + φ 1 )) / (2tg φ 1 cos (α β). α = 17,6 ; θ as = 90 α = 72,4 θ a = α + φ 1 = 45,6 b) charakteristické tíhy zdi a zemního klínu (na šířku b = 1,0 m): G 1k = 3,0 0,4 25 = 30,0 kn/m G 2k = 3,6 0,4 25 = 36,0 kn/m G 3 = 17,5 (0,88 3,6 + 0,88 0,32 / 2 + 1,21 3,92 / 2) = 99,41 kn/m c) aktivní zemní tlak (charakteristické velikosti na šířku b = 1,0 m): součinitel K a = cos 2 φ 1 / cos δ 1 / [1 + (((sin (φ 1 +δ 1 ) sin (φ 1 β)) / (cos δ 1 cos β)) 1/2 ] 2 = 0,461 (pro horní vrstvu) S a1,k = 17,5 4,1 2 / 2 0,461 = 67,80 kn/m; S a1h,k = S a1,k cos θ a = 47,44 kn/m; S a1v,k = S a1,k sin θ a = 48,44 kn/m součinitel K a = tg 2 (45 φ 2 / 2) = 0,333 pro spodní vrstvu S a2,k = 19,0 0,4 2 / 2 0,333 = 0,51 kn/m; S a2h,k = S a2,k cos δ 2 = 0,49 kn/m; S a2v,k = S a2,k sin δ 2 = 0,13 kn/m d) vnější zatížení F (charakteristická velikost): pomocný úhel: cotg ε = tg φ 1 + (1 / cos φ 1 ) ((sin (φ 1 + δ 1 ) cos β) / (sin (φ 1 β) cos δ 1 )) 1/2 ε = 22,3, θ = φ + ε = ,3 = 50,3 pomocné pořadnice od vrcholu zdi: tg 28 = v 1 / 0,5, v 1 = 0,27, a 1 = 0,27 0,18 = 0,09 m tg 50,3 = v 2 / 4,3, v 2 = 5,18, a 2 = 5,18 1,57 = 3,60 m, h f = 3,60 0,09 = 3,51 m součinitel zemního tlaku K af = sin (θ φ 2 ) / cos (θ φ 2 δ 2 ) = 0,38 náhradní zatížení f a = 800 / (3,8 6,0) = 35,08 kn/m 2 silový přírůstek: ΔS a = f a B K af = 35,08 3,8 0,38 = 50,66 kn/m, horní pořadnice: Δσ fs = ΔS a / h f (1 + a / (a + b)) = 16,11 kn/m spodní pořadnice: Δσ fi = ΔS a / h f (1 a / (a + b)) = 12,75 kn/m e) návrhové velikosti zatěžovacích sil (A1: γ G = 1,35 stálé zatížení, γ Q = 1,5 proměnné zatížení) svislé síly: N d = 1,35 (30,0 + 36,0 + 99, ,44 + 0,13) = 288,87 kn/m vodorovné síly: H d = 1,35 (47,44 + 0,49) + 1,5 50,66 = 140,70 kn/m moment ke středu základové spáry: M d = 1,35 (36,0 0,9 + 0,88 3,6 17,5 0,26 + 0,88 0,32 / 2 17,5 0,11 3,92 1,21 / / 2 17,5 0, ,44 1,71 48,44 1,08 + 0,49 0,13 0,13 1,5) + 1,5 (12,75 3,51 2,15 + 3,36 3,51 / 2 2,74) = 232,18 knm/m

5 Opěrné zd i f) excentricita síly v základové spáře, napětí v základové spáře: excentricita e = 232,18 / 288,87 = 0,80 m < 3,0 / 3 = 1,0 m napětí v základové spáře σ d = 288,87 / (1,0 (3,0 2 0,8)) = 206,33 kpa návrhová únosnost základové spáry (hrubozrnné zeminy odvodněné podmínky): hloubka založení D = 1,0 m, efektivní tlak nadloží q = 19,0 1,0 = 19,0 kpa; φ = 30, c = 0 součinitel únosnosti: N q = e π.tg.φ tg 2 (45 + φ / 2) = 18,38; N γ = 2 (N q 1) tg φ = 20,07 součinitelé tvaru základu: s q = 1 + 1,4 / 1,0sin 30 = 1,7; s γ = 0,7 součinitelé šikmosti: m B = (2 + 1,4 / 1,0) / (1 + 1,4 / 1,0) = 1,42 i q = (1 140,7 / 288,87) 1,42 = 0,38; i γ = (1 140,7 / 288,87) 2,42 = 0,20 R d = 19,0 20,07 1,7 0,38 + 0,5 19,0 1,4 20,07 0,7 0,20 = 283,71 kpa > 206,33 g) vodorovná návrhová únosnost v základové spáře: R h,d = 288,87tg 30 = 166,67 kn/m < 140,70 2. NP1b: A2 + M2 + R1 a) součinitele pro M2 γ φ = 1,1: φ 1,d = 25,8 ; φ 2,d = 27,7 b) tvar zatěžovacího obrazce: sin 2 α = (sin (φ 1 β) cos (α + φ 1 )) / (2tg φ 1 cos (α β). α = 16,2 ; θ as = 90 α = 73,8 θ a = α + φ 1 = 42,0 c) charakteristické tíhy zdi a zemního klínu (na šířku b = 1,0 m): G 1k = 3,0 0,4 25 = 30,0 kn/m G 2k = 3,6 0,4 25 = 36,0 kn/m G 3 = 17,5 (1,05 3,6 + 1,05 0,38 / 2 + 1,15 3,98 / 2) = 109,69 kn/m d) aktivní zemní tlak (charakteristické velikosti na šířku b = 1,0 m): součinitel K a = cos 2 φ 1 / cos δ 1 / [1 + (((sin (φ 1 + δ 1 ) sin (φ 1 β)) / (cos δ 1 cos β)) 1/2 ] 2 = 0,521 (pro horní vrstvu) S a1,k = 17,5 4,14 2 / 2 0,521 = 78,14 kn/m; S a1h,k = S a1,k cos θ a = 58,06 kn/m; S a1v,k = S a1,k sin θ a = 52,30 kn/m součinitel K a = tg 2 (45 φ 2 / 2) = 0,365 pro spodní vrstvu S a2,k = 19,0 0,4 2 / 2 0,365 = 0,55 kn/m; S a2h,k = S a2,k cos δ 2 = 0,53 kn/m; S a2v,k = S a2,k sin δ 2 = 0,15 kn/m 81

6 Opěrné zdi e) vnější zatížení F (charakteristická velikost): pomocný úhel: cotg ε = tg φ 1 + (1 / cos φ 1 ) ((sin (φ 1 + δ 1 ) cos β) / (sin (φ 1 β) cos δ 1 )) 1/2 ε = 17,4, θ = φ + ε = 25,8 + 17,4 = 43,2 pomocné pořadnice od vrcholu zdi: tg 25,7 = v 1 / 0,5, v 1 = 0,24, a 1 = 0,24 0,1 = 0,06 m tg 43,2 = v 2 / 4,3, v 2 = 4,04, a 2 = 4,04 1,57 = 2,47 m, h f = 2,47 0,06 = 2,41 m součinitel zemního tlaku K af = sin (θ φ 2 ) / cos (θ φ 2 δ 2 ) = 0,27 náhradní zatížení f a = 800 / (3,8 6,0) = 35,08 kn/m 2 silový přírůstek: ΔS a = f a B K af = 35,08 3,8 0,27 = 35,99 kn/m horní pořadnice: Δσ fs = ΔS a / h f (1 + a / (a + b)) = 16,67 kn/m spodní pořadnice: Δσ fi = ΔS a / h f (1 a / (a + b)) = 13,20 kn/m f) návrhové velikosti zatěžovacích sil (A2: γ G = 1,0 stálé zatížení, γ Q = 1,3 proměnné zatížení) svislé síly: N d = 1,0 (30,0 + 36, , ,30 + 0,15) = 228,14 kn/m vodorovné síly: H d = 1,0 (58,06 + 0,53) + 1,3 35,99 = 105,38 kn/m moment ke středu základové spáry: M d = 1,0 (36,0 0,9 + 1,05 3,6 17,5 0,18 + 1,05 0,38 / 2 17,5 0,0 3,98 1,15 / 2 17,5 0, ,06 1,73 52,30 1,11 + 0,53 0,13 0,15 1,5) + 1,3 (13,20 2,41 2,74 + 3,47 2,41 / 2 3,14) = 187,68 knm/m g) excentricita síly v základové spáře, napětí v základové spáře: excentricita e = 187,68 / 228,14 = 0,82 m < 3,0 / 3 = 1,0 m napětí v základové spáře σ d = 228,14 / (1,0 (3,0 2 0,82)) = 167,75 kpa h) návrhová únosnost základové spáry (hrubozrnné zeminy odvodněné podmínky): hloubka založení D = 1,0 m, efektivní tlak nadloží q = 19,0 1,0 = 19,0 kpa; φ = 27,7, c = 0 součinitel únosnosti: N q = e π tg φ tg 2 (45 + φ / 2) = 14,23; N γ = 2 (N q 1) tg φ = 13,89 součinitele tvaru základu: s q = 1 + 1,36 / 1,0sin 30 = 1,68; s γ = 0,7 součinitele šikmosti: m B = (2 + 1,36 / 1,0) / (1 + 1,36 / 1,0) = 1,42 i q = (1 105,38 / 228,14) 1,42 = 0,41; i γ = (1 105,38 / 228,14) 2,42 = 0,22 R d = 19,0 14,23 1,68 0,41 + 0,5 19,0 1,36 13,89 0,7 0,22 = 213,86 kpa > 167,75 i) vodorovná návrhová únosnost v základové spáře: R h,d = 228,14tg 27,7 = 119,77 kn/m < 105,38 82

7 Opěrné zd i 3. NP2: A1 + M1 + R2 a) tvar zatěžovacího obrazce: sin 2 α = (sin (φ 1 β) cos (α + φ 1 )) / (2tg φ 1 cos (α β). α = 17,6 ; θ as = 90 α = 72,4 θ a = α + φ 1 = 45,6 b) charakteristické tíhy zdi a zemního klínu (na šířku b = 1,0 m): G 1k = 3,0 0,4 25 = 30,0 kn/m G 2k = 3,6 0,4 25 = 36,0 kn/m G 3 = 17,5 (0,88 3,6 + 0,88 0,32 / 2 + 1,21 3,92 / 2) = 99,41 kn/m c) aktivní zemní tlak (charakteristické velikosti na šířku b = 1,0 m): součinitel K a = cos 2 φ 1 / cos δ 1 / [1 + (((sin (φ 1 + δ 1 ) sin (φ 1 β)) / (cos δ 1 cos β)) 1/2 ] 2 = 0,461 (pro horní vrstvu) S a1,k = 17,5 4,1 2 / 2 0,461 = 67,80 kn/m; S a1h,k = S a1,k cos θ a = 47,44 kn/m; S a1v,k = S a1,k sin θ a = 48,44 kn/m součinitel K a = tg 2 (45 φ 2 / 2) = 0,333 pro spodní vrstvu S a2,k = 19,0 0,4 2 / 2 0,333 = 0,51 kn/m; S a2h,k = S a2,k cos δ 2 = 0,49 kn/m; S a2v,k = S a2,k sin δ 2 = 0,13 kn/m d) vnější zatížení F (charakteristická velikost): pomocný úhel: cotg ε = tg φ 1 + (1 / cos φ 1 ) ((sin (φ 1 + δ 1 ) cos β) / (sin (φ 1 β) cos δ 1 )) 1/2 ε = 22,3, θ = φ + ε = ,3 = 50,3 pomocné pořadnice od vrcholu zdi: tg 28 = 1 / 0,5, 1 = 0,27, a 1 = 0,27 0,18 = 0,09 m tg 50,3 = 2 / 4,3, 2 = 5,18, a 2 = 5,18 1,57 = 3,60 m, h f = 3,60 0,09 = 3,51 m součinitel zemního tlaku K af = sin (θ φ 2 ) / cos (θ φ 2 δ 2 ) = 0,38 náhradní zatížení f a = 800 / (3,8 6,0) = 35,08 kn/m 2 silový přírůstek: ΔS a = f a B K af = 35,08 3,8 0,38 = 50,66 kn/m horní pořadnice: Δσ fs = ΔS a / h f (1 + a / (a + b)) = 16,11 kn/m spodní pořadnice: Δσ fi = ΔS a / h f (1 a / (a + b)) = 12,75 kn/m e) návrhové velikosti zatěžovacích sil (A1: γ G = 1,35 stálé zatížení, γ Q = 1,5 proměnné zatížení) svislé síly: N d = 1,35 (30,0 + 36,0 + 99, ,44 + 0,13) = 288,87 kn/m vodorovné síly: H d = 1,35 (47,44 + 0,49) + 1,5 50,66 = 140,70 kn/m moment ke středu základové spáry: M d = 1,35 (36,0 0,9 + 0,88 3,6 17,5 0,26 + 0,88 0,32 / 2 17,5 0,11 3,92 1,21 / 2 17,5 0, ,44 1,71 48,44 1,08 + 0,49 0,13 0,13 1,5) + 1,5 (12,75 3,51 2,15 + 3,36 3,51 / 2 2,74) = 232,18 knm/m 83

8 Opěrné zdi f) excentricita síly v základové spáře, napětí v základové spáře: excentricita e = 232,18 / 288,87 = 0,80 m < 3,0 / 3 = 1,0 m napětí v základové spáře σ d = 288,87 / (1,0 (3,0 2 0,8)) = 206,33 kpa g) návrhová únosnost základové spáry (hrubozrnné zeminy odvodněné podmínky), pro R2 je dílčí koeficient pro únosnost γ R,v = 1,4 a pro usmyknutí γ R,h = 1,1: hloubka založení D = 1,0 m, efektivní tlak nadloží q = 19,0 1,0 = 19,0 kpa; φ = 30, c = 0 součinitel únosnosti: N q = e π.tg φ tg 2 (45 + φ / 2) = 18,38; N γ = 2 (N q 1) tg φ = 20,07 součinitele tvaru základu: s q = 1 + 1,4 / 1,0sin 30 = 1,7; s γ = 0,7 součinitele šikmosti: m B = (2 + 1,4 / 1,0) / (1 + 1,4 / 1,0) = 1,42; i q = (1 140,7 / 288,87) 1,42 = 0,38; i γ = (1 140,7 / 288,87) 2,42 = 0,20 R d = (19,0 20,07 1,7 0,38 + 0,5 19,0 1,4 20,07 0,7 0,20) / 1,4 = 202,65 kpa 202,65 kpa < 206,33 nevyhovuje, bylo by nutné zvětšit šířku základové spáry h) vodorovná návrhová únosnost v základové spáře: R h,d = (288,87 tg 30) / 1,1 = 151,52 kn/m 151,52 kn/m < 140,70 kn/m 3. Deformace opěrné zdi (2. mezní stav použitelnosti) (není počítáno se zatížením pohyblivým) a) charakteristické tíhy zdi a zemního klínu (na šířku b = 1,0 m): G 1k = 3,0 0,4 25 = 30,0 kn/m G 2k = 3,6 0,4 25 = 36,0 kn/m G 3 = 17,5 (0,88 3,6 + 0,88 0,32 / 2 + 1,21 3,92 / 2) = 99,41 kn/m b) aktivní zemní tlak (charakteristické velikosti na šířku b = 1,0 m): S a1,k = 17,5 4,1 2 / 2 0,461 = 67,80 kn/m; S a1h,k = S a1,k cos θ a = 47,44 kn/m; S a1v,k = S a1,k sin θ a = 48,44 kn/m součinitel K a = tg 2 (45 φ 2 / 2) = 0,333 pro spodní vrstvu S a2,k = 19,0 0,4 2 / 2 0,333 = 0,51 kn/m; S a2h,k = S a2,k cos δ 2 = 0,49 kn/m; S a2v,k = S a2,k sin δ 2 = 0,13 kn/m c) charakteristické velikosti zatěžovacích sil: svislé síly: N k = 30,0 + 36,0 + 99, ,44 + 0,13 = 213,98 kn/m vodorovné síly: H k = 47,44 + 0,49 = 47,93 kn/m moment ke středu základové spáry: M k = 36,0 0,9 + 0,88 3,6 17,5 0,26 + 0,88 0,32 / / 2 17,5 0,11 3,92 1,21 / 2 17,5 0, ,44 1,71 48,44 1,08 + 0,49 0,13 0,13 1,5 = 47,12 knm/m 84

9 Opěrné zd i d) svislé napětí v základové spáře: σ 1 = 213,98 / 3,0 + 47,12 6 / 3,0 2 = 102,74 kpa; σ 1 = 213,98 / 3,0 47,12 6 / 3,0 2 = = 39,89 kpa původní geostatické napětí v základové spáře: σ or,0 = 19,0 1,0 = 19,0 kpa napětí konstantní σ a = 39,89 19,0 = 20,89 kpa, napětí trojúhelníkové σ b = 102,74 39,89 19,0 = 43,85 kpa e) deformační vlastnosti základové půdy a tuhost základu: E def = 14,0 MPa, ν = 0,30, β = 0,74, E oed = 15,73 MPa k = (26500 / 14,0) (0,4 / 3,0) 3 = 4,48 > 1 základ je tuhý f) výpočet konečného sedání bude součtem sedání tuhého základu pod charakteristickým bodem pro zatížení konstantní σ a = 20,89 kpa a zatížení trojúhelníkové s pořadnicí σ b = 43,85 kpa (podrobněji viz např. Navrhování základových konstrukcí), vlastní výpočet bude sestaven do tab. 16. Komentář k výsledkům: navržený tvar základového pasu (B = 3,0 m) vyhoví pro NP1a, b mezního stavu porušení, mírně nevyhovuje (98,2 %) pro NP2, kdy by bylo nutné zvětšit šířku základové spáry na B = 3,1 m, sedání základové patky na hraně A: s A = 0,67 mm sedání základové patky na hraně B: s B = 0,67 + 1,61 = 2,28 mm průměrné sedání základové patky: s = (2,28 + 0,67) / 2 = 1,48 mm naklonění základové patky: Δs / B = (2,28 0,67) / 3000 = 0,00054 posun hlavy opěrné zdi: u = 0, = 1,94 mm > 1,80 mm jistě vyhoví vyhoví naklonění pro vznik aktivního zemního tlaku: u = = 1,80 mm, zavedení zatížení aktivním zemním tlakem bylo oprávněné. 85

10 Tab. 16 Výpočet sedání základu úhlové opěrné zdi z příkladu 6 Číslo vrstvy Mocnost h i [m] z i [m] D / z i κ 1 z c / z i κ 2 Z ri = κ 1. κ 2. z i σ or,i [kpa] 0,2. σ or,i [kpa] 1 0,5 0,25 4,00 1,82 32,0 1,0 0,45 27,55 5,51 2 0,5 0,75 1,33 1,55 10,66 1,0 1,16 41,04 8,20 3 0,5 1,25 0,80 1,40 6,40 1,0 1,75 52,25 10,45 4 1,0 2,00 0,50 1,30 4,00 1,0 2,60 68,40 13,68 5 1,0 3,00 0,33 1,19 2,66 0,97 3,46 84,74 16,95 6 1,0 4,00 0,25 1,12 2,00 0,95 4,26 99,94 19,98 Pokračování tab. 16 Číslo vrstvy Sedání pro konstantní napětí σ a = 20,89 kpa Sedání pod nezatíženou hranou Sedání pod zatíženou hranou z i / B I 2 σ zi [kpa] σ zi 0,2. σ or,i E oed,i [MPa] s i [mm] I A,1 σ zi 0,2. σ or,i s A,i [mm] z i / B I B,1 σ zi 0,2. σ or,i 1 0,150 0,90 18,80 13,29 15,73 0,42 0,020-3,75 0,150 0,248 16,24 15,73 0,52 2 0,387 0,68 14,21 6,00 15,73 0,19 0,057-3,20 0,387 0,238 12,67 15,73 0,40 3 0,583 0,59 12,33 1,88 15,73 0,06 0,070-4,31 0,583 0,228 9,55 15,73 0,30 4 0,867 0,50 10,45-3,23 15,73 0,079-6,75 0,867 0,212 6,18 15,73 0,39 5 1,153 0,43 8,98 15,73 0,080 1,153 0,192-0,11 15,73 6 1,420 0,36 7,52 15,73 0,073 1,420 0,165 15,73 E oed,i [MPa] Sedání pod charakteristickýcm bodem 0,67 Sedání pod bodem A 0 Sedání pod bodem B 1,61 s B,i [mm] 86

Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1

Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1 Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN 1997-1 1. Návrhové hodnoty účinků zatížení Účinky zatížení v mezním stavu porušení ((STR) a (GEO) jsou dány návrhovou kombinací

Více

3 Plošné základy. 3.1 Druhy plošných základů. Plošné základy

3 Plošné základy. 3.1 Druhy plošných základů. Plošné základy Plošné základy 3 Plošné základy Plošné základy, jež jsou nejspodnější částí konstrukce stavby, přenášejí veškeré zatížení ze stavby do základové půdy pomocí plochy základové spáry. Ta se volí obvykle vodorovná

Více

V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi.

V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Inženýrský manuál č. 2 Aktualizace: 02/2016 Návrh úhlové zdi Program: Úhlová zeď Soubor: Demo_manual_02.guz V tomto inženýrském manuálu je popsán návrh a posouzení úhlové zdi. Zadání úlohy: Navrhněte úhlovou

Více

Pilotové základy úvod

Pilotové základy úvod Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet

Více

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet 179/2013 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Certifikována podle ČSN EN ISO 9001: 2009 Botanická 256, 360 02 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, tel., fax: 35 32 300 17, mobil: +420

Více

BZKV 10. přednáška RBZS. Opěrné a suterénní stěny

BZKV 10. přednáška RBZS. Opěrné a suterénní stěny Opěrné a suterénní stěny Opěrné stěny Zachycují účinky zeminy nebo sypké látky za zdí. Zajišťují zeminu proti ujetí ze svahu Gravitační Úhelníkové Žebrové Speciální Opěrné stěny dřík stěny = = hradící

Více

ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá

ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá Výpočet tížné zdi Vstupní data Projekt Datum : 0.7.0 Geometrie konstrukce Pořadnice Hloubka X [m] Z [m] 0.00 0.00 0.00 0.60 0.0 0.6 0.0.80 0.0.0 6-0.79.0 7-0.79.80 8-0.70 0.00 Počátek [0,0] je v nejhořejším

Více

Program cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb

Program cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb Stavební fakulta ČVUT Praha Katedra geotechniky Rok 2004/2005 Obor, ročník: Posluchač/ka: Stud.skupina: Program cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb Příklad 1 30g vysušené zeminy bylo podrobeno

Více

ZÁKLADOVÉ KONSTRUKCE

ZÁKLADOVÉ KONSTRUKCE ZÁKLADOVÉ KONSTRUKCE POZEMNÍ STAVITELSTVÍ II. DOC. ING. MILOSLAV PAVLÍK, CSC. Základové konstrukce Hlavní funkce: přenos zatížení do základové půdy ochrana před negativními účinky základové půdy ornice

Více

OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2

OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2 OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2 DESIGN BY ing.arch. Stojan D. PROJEKT - SERVIS Ing.Stojan STAVEBNÍ PROJEKCE INVESTOR MÍSTO STAVBY

Více

1 Použité značky a symboly

1 Použité značky a symboly 1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req

Více

Stavební jámy. Pažící konstrukce Rozpěrné systémy Kotevní systémy Opěrné a zárubní zdi

Stavební jámy. Pažící konstrukce Rozpěrné systémy Kotevní systémy Opěrné a zárubní zdi Mechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia Stavební jámy Pažící konstrukce Rozpěrné systémy Kotevní systémy Opěrné a zárubní zdi Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Fakulta

Více

γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem

γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Datum :..00 Materiály bloků výplň γ φ c [ ] [ ] [] 7.00 Materiály bloků pletivo Pevnost sítě R t [] Vzdálenost svislých sítí b [m] Únosnost čelního spoje R s [] 4.00

Více

Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet

Rozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec

Více

Principy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová

Principy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování

Více

1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927)

1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927) Teorie K sesuvu svahu dochází často podél tenké smykové plochy, která odděluje sesouvající se těleso sesuvu nad smykovou plochou od nepohybujícího se podkladu. Obecně lze říct, že v nesoudržných zeminách

Více

Pro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady:

Pro zpracování tohoto statického výpočtu jsme měli k dispozici následující podklady: Předložený statický výpočet řeší založení objektu SO 206 most na přeložce silnice I/57 v km 13,806 přes trať ČD v km 236,880. Obsahem tohoto výpočtu jsou pilotové základy krajních opěr O1 a O6 a středních

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES OPĚRNÁ ŢELEZOBETONOVÁ

Více

Geotechnické navrhování. ČSN EN Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí Část 1: Obecná pravidla

Geotechnické navrhování. ČSN EN Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí Část 1: Obecná pravidla Geotechnické navrhování ČSN EN 1997-1 Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí Část 1: Obecná pravidla 1 Obsah EC 7-1 1/2 1 Všeobecně 2 Zásady navrhování geotechnických konstrukcí 3 Geotechnické

Více

Mechanika zemin II 5 Zemní tlaky, opěrné konstrukce

Mechanika zemin II 5 Zemní tlaky, opěrné konstrukce Mechanika zemin II 5 Zemní tlaky, opěrné konstrukce 1. Vliv vody na stabilitu 2. Zemní tlaky horizontální napětí v mezním stavu 3. Síly na opěrné konstrukce v mezním stavu 4. Parametry MZ2 1 (Horizontální)

Více

Zakázka: D111029 Stavba: Sanace svahu Olešnice poškozeného přívalovými dešti v srpnu 2010 I. etapa Objekt: SO 201 Sanace svahu

Zakázka: D111029 Stavba: Sanace svahu Olešnice poškozeného přívalovými dešti v srpnu 2010 I. etapa Objekt: SO 201 Sanace svahu 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Identifikační údaje... 2 1.1.1 Stavba... 2 1.1.2 Investor... 2 1.1.3 Projektant... 2 1.1.4 Ostatní... 2 1.2 Základní údaje o zdi... 3 1.3 Technický popis

Více

předběžný statický výpočet

předběžný statický výpočet předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.

Více

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství

Více

, základovou půdu tvoří písčitá hlína (třída F3, tuhá konzistence). Úhel tření mezi zeminou a rubem zdi je uvažován 18

, základovou půdu tvoří písčitá hlína (třída F3, tuhá konzistence). Úhel tření mezi zeminou a rubem zdi je uvažován 18 Inženýrský manuál č. 3 Aktualizace: 02/2016 Posouzení tížné zdi Program: Tížná zeď Soubor: Demo_manual_03.gtz V tomto inženýrském manuálu je provedeno posouzení stávající tížné zdi na trvalou a mimořádnou

Více

STATICKÉ POSOUZENÍ. Tel.: Projekční ateliér: Projektant: Ing. Alexandr Cedrych IČO: Razítko:

STATICKÉ POSOUZENÍ. Tel.: Projekční ateliér: Projektant: Ing. Alexandr Cedrych IČO: Razítko: STATICKÉ POSOUZENÍ ENGINEERS CZ Tel.: +420 252546463 Projekční ateliér: IČO: 24127663 s.r.o. info@engineers-cz.cz Projektant: Ing. Alexandr Cedrych IČO: 43082734 Razítko: Kraj. úřad: Praha Investor: Vězeňská

Více

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)

Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku

Více

Uplatnění prostého betonu

Uplatnění prostého betonu Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého

Více

Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot

Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot Inženýrský manuál č. 17 Aktualizace: 04/2016 Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot Proram: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_17.sp Úvod Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití

Více

ZAKLÁDÁNÍ STAVEB VE ZVLÁŠTNÍCH PODMÍNKÁCH

ZAKLÁDÁNÍ STAVEB VE ZVLÁŠTNÍCH PODMÍNKÁCH ZAKLÁDÁNÍ STAVEB VE ZVLÁŠTNÍCH PODMÍNKÁCH ZAKLÁDÁNÍ NA NÁSYPECH Skladba násypů jako: zeminy, odpad z těžby nerostů nebo průmyslový odpad. Důležité: ukládání jako hutněný nebo nehutněný materiál. Nejnebezpečnější

Více

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet

Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet 47/2016 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================

Více

STATICKÝ VÝPOČET. PSDS s.r.o. IČ: 280 980 64 www.psds.cz TRABANTSKÁ 673/18, 190 15 PRAHA 9. Kabelová komora Zekan XXL. pro stavební povolení

STATICKÝ VÝPOČET. PSDS s.r.o. IČ: 280 980 64 www.psds.cz TRABANTSKÁ 673/18, 190 15 PRAHA 9. Kabelová komora Zekan XXL. pro stavební povolení 2012 STAVBA STUPEŇ Kabelová komora Zekan XXL pro stavební povolení STATICKÝ VÝPOČET březen 2012 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 15 PSDS s.r.o. IČ: 280 980 64 www.psds.cz TRABANTSKÁ 673/18, 190

Více

Stávající opěrná stěna v části ul.cornovova

Stávající opěrná stěna v části ul.cornovova S T A T I C K É P O S O U Z E N Í Stávající opěrná stěna v části ul.cornovova Stavebně technické posouzení stávajícího stavu stěny a návrh opravy Místo stavby: Brno-Černovice, areál PN BRNO, Húskova 2,

Více

Mezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty

Mezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty Kontaktní prvky Mezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty Základní myšlenka Modelování posunu po smykové ploše, diskontinuitě či na rozhraní konstrukce a okolního

Více

Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)

Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad) KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka

Více

STATICA Plzeň, s.r.o. III/1992 Svojšín Oprava opěrné zdi Datum: 12/2013. Technická zpráva OBSAH 1. Identifikace stavby... 3

STATICA Plzeň, s.r.o. III/1992 Svojšín Oprava opěrné zdi Datum: 12/2013. Technická zpráva OBSAH 1. Identifikace stavby... 3 OBSAH 1. Identifikace stavby... 3 2. Konstrukční systém stavby... 3 2.1. Gabionová část... 3 2.2. Část z bednících dílců... 3 3. Navržené výrobky, materiály a konstrukční prvky... 4 4. Hodnoty zatížení

Více

Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů

Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů Stavební konstrukce Adresa.: Střední průmyslová

Více

STATICKÉ POSOUZENÍ ZALOŽENÍ RD HOSTIVICE STATICKÉ POSOUZENÍ. p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE ING. ROMAN BALÍK ING. MARTIN KAMEŠ

STATICKÉ POSOUZENÍ ZALOŽENÍ RD HOSTIVICE STATICKÉ POSOUZENÍ. p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE ING. ROMAN BALÍK ING. MARTIN KAMEŠ STATICKÉ POSOUZENÍ VYPRACOVAL: SCHVÁLIL: ING. ROMAN BALÍK ING. MARTIN KAMEŠ OBJEDNATEL: FORMÁT A4: MÍSTO STAVBY: STAVBA - OBJEKT: AVEK s.r.o., PROSECKÁ 683/15, 190 00 PRAHA 9 p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE

Více

STATICKÝ VÝPOČET a TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH:

STATICKÝ VÝPOČET a TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH: STATICKÝ VÝPOČET a TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH: 1 ZADÁNÍ A ŘEŠENÁ PROBLEMATIKA, GEOMETRIE... 2 2 POLOHA NA MAPĚ A STANOVENÍ KLIMATICKÝCH ZATÍŽENÍ... 2 2.1 SKLADBY STŘECH... 3 2.1.1 R1 Skladba střechy na objektu

Více

4+5. Cvičení. Voda v zeminách Napětí v základové půdě

4+5. Cvičení. Voda v zeminách Napětí v základové půdě 4+5. Cvičení Voda v zeminách Napětí v základové půdě DRUHY VODY Gravitační (volná, kapilární) Vázaná (pevně vázaná - absorbovaná, kapilární - osmotická) Strukturní (chemicky vázaná, krystalická) Vodní

Více

Mechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia. Zemní tlaky

Mechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia. Zemní tlaky Mechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia Zemní tlaky Rozdělení, aktivizace Výpočet pro soudržné i nesoudržné zeminy Tlaky zemin a vody na pažení Katedra geotechniky a podzemního

Více

ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ

ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Doporučená literatura: ČSN EN 99 Eurokód: zásady navrhování konstrukcí. ČNI, Březen 24. ČSN EN 99-- Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -: Obecná zatížení - Objemové tíhy,

Více

OBSAH. 8 Návrh a posouzení detailů a styků ovlivňující bezpečnost konstrukce 9 Postup výstavby

OBSAH. 8 Návrh a posouzení detailů a styků ovlivňující bezpečnost konstrukce 9 Postup výstavby OBSAH 1 Koncepční řešení nosné konstrukce 2 Použité podklady 3 Statický model konstrukce 4 Materiály a technologie 5 Jakost navržených materiálů 6 Rekapitulace zatížení 7 Návrh a posouzení nosných prvků

Více

1/7. Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012

1/7. Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012 Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012 Úkol řešte ve skupince 2-3 studentů. Den narození zvolte dle jednoho člena skupiny. Řešení odevzdejte svému cvičícímu. Na symetrické prosté krokevní

Více

PŘEHRÁŽKY. Příčné objekty s nádržným prostorem k zachycování splavenin. RETENČNÍ PŘEHRÁŽKY: Účel: Zastavit enormní přínos splavenin níže.

PŘEHRÁŽKY. Příčné objekty s nádržným prostorem k zachycování splavenin. RETENČNÍ PŘEHRÁŽKY: Účel: Zastavit enormní přínos splavenin níže. PŘEHRÁŽKY Příčné objekty s nádržným prostorem k zachycování splavenin. RETENČNÍ PŘEHRÁŽKY: Účel: Zastavit enormní přínos splavenin níže. KONSOLIDAČNÍ PŘEHRÁŽKY: Účel: Zamezit dalšímu prohlubování koryta.

Více

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup

Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup

Více

NK 1 Zatížení 1. Vodojem

NK 1 Zatížení 1. Vodojem NK 1 Zatížení 1 Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta

Více

Schöck Isokorb typ KS

Schöck Isokorb typ KS Schöck Isokorb typ 20 Schöck Isokorb typ 1 Obsah Strana Varianty připojení 16-165 Rozměry 166-167 Dimenzační tabulky 168 Vysvětlení k dimenzačním tabulkám 169 Příklad dimenzování/upozornění 170 Údaje pro

Více

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován

Více

při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní

při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní prvek, stádium II dříve vznikají trhliny ohybové a

Více

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Zemní tlaky cvičení doc. Dr. Ing. Hynek Lahuta Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009. Tento projekt je spolufinancován Evropským sociálním

Více

MPa MPa MPa. MPa MPa MPa

MPa MPa MPa. MPa MPa MPa Výpočet úhlové zdi Vstupní data Projekt Datu :..005 Materiál konstrukce Objeová tíha g.00 kn/ Výpočet betonových konstrukcí proveden podle nory ČSN 7 0 R. Beton : Beton B 0 Pevnost v tlaku Pevnost v tahu

Více

Spolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010

Spolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010 1 Jaká máme zatížení? 2 Co je charakteristická hodnota zatížení? 3 Jaké jsou reprezentativní hodnoty proměnných zatížení? 4 Jak stanovíme návrhové hodnoty zatížení? 5 Jaké jsou základní kombinace zatížení

Více

ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ

ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ 7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní

Více

5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí. terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce

5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí. terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce 5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce 5.1 Terminologie stavebních konstrukcí nosné konstrukce

Více

ČSN EN OPRAVA 1

ČSN EN OPRAVA 1 ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 91.010.30; 93.020 Září 2009 Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí Část 1: Obecná pravidla ČSN EN 1997-1 OPRAVA 1 73 1000 idt EN 1997-1:2004/AC:2009-02 Corrigendum Toto

Více

Rev. Datum Důvod vydání dokumentu, druh změny Vypracoval Tech. kontrola. IČO 241580 tel. 241 940 454 podatelna@psary.cz

Rev. Datum Důvod vydání dokumentu, druh změny Vypracoval Tech. kontrola. IČO 241580 tel. 241 940 454 podatelna@psary.cz Rev. Datum Důvod vydání dokumentu, druh změny Vypracoval Tech. kontrola Objednatel: Zhotovitel: Projekt Obec Psáry Pražská 137 252 44 Psáry HW PROJEKT s r.o. Pod Lázní 2 140 00 Praha 4 IČO 241580 tel.

Více

VYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ

Více

CZ Plast s.r.o, Kostěnice 173, 530 02 Pardubice

CZ Plast s.r.o, Kostěnice 173, 530 02 Pardubice 10/stat.03/1 CZ PLAST s.r.o Kostěnice 173 530 02 Pardubice Statické posouzení jímky, na vliv podzemní vody 1,0 m až 0,3 m, a založením 1,86 m pod upraveným terénem. Číslo zakázky... 10/stat.03 Vypracoval

Více

Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem

Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním

Více

Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy. Náměstí Svobody Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ

Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy. Náměstí Svobody Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy Investor: Město Modřice Náměstí Svobody 93 664 42 Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ Vypracoval: Ing. Miroslav Dorazil Ivanovické náměstí 404/28a

Více

SPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ

SPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ 2. cvičení SPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Na spojování prvků ocelových konstrukcí se obvykle používají spoje šroubové (bez předpětí), spoje třecí a spoje svarové. Šroubové spoje Základní pojmy. Návrh spojovacího

Více

STATIKON Solutions s.r.o. Hostinského 1076/8 155 00 Praha 5 Stodůlky STATICKÝ POSUDEK

STATIKON Solutions s.r.o. Hostinského 1076/8 155 00 Praha 5 Stodůlky STATICKÝ POSUDEK STATIKON Solutions s.r.o. Hostinského 1076/8 155 00 Praha 5 Stodůlky STATICKÝ POSUDEK OPĚRNÁ STĚNA A PLOT NA HRANICI POZEMKU Na Hradním vodovodu 44/3, 162 00 Praha 6 - Veleslavín DSP + DPS Počet stran:

Více

STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE

STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE Stavba : Objekt : STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE - Dokumentace : Prováděcí projekt Část : Konstrukční část Oddíl : Ocelové konstrukce

Více

Prostý beton Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II

Prostý beton  Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II Prostý beton http://www.klok.cvut.cz Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II - Uplatnění prostého betonu -Ukázky staveb - Charakteristické pevnosti -Mezní únosnost

Více

Betonové konstrukce (S) Přednáška 3

Betonové konstrukce (S) Přednáška 3 Betonové konstrukce (S) Přednáška 3 Obsah Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce Silové působení kabelu na beton Ekvivalentní zatížení Staticky neurčité účinky předpětí Konkordantní kabel, Lineární

Více

Základy: Základy: Ing. et Ing. Petr Kacálek. Ing. et Ing. Petr Kacálek

Základy: Základy: Ing. et Ing. Petr Kacálek. Ing. et Ing. Petr Kacálek Navrhování základových konstrukcí Základy jsou konstrukční nosné prvky stavebních objektů, které zabezpečují přenášení účinků stavby (svislých nosných konstrukcí = zatížení) do základové půdy. Základy

Více

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN

Více

NK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému

NK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta

Více

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení

Více

Problematika je vyložena ve smyslu normy ČSN 73 0035 Zatížení stavebních konstrukcí.

Problematika je vyložena ve smyslu normy ČSN 73 0035 Zatížení stavebních konstrukcí. ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ 4. cvičení Problematika je vyložena ve smyslu normy ČSN 73 0035 Zatížení stavebních konstrukcí. Definice a základní pojmy Zatížení je jakýkoliv jev, který vyvolává změnu stavu napjatosti

Více

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední

Více

Prvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška. Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání

Prvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška. Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání Prvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání Prvky namáhané kroucením Typy kroucených prvků Prvky namáhané kroucením

Více

ING. VLASTIMIL BÁRTA Bezručova 1, Blansko tel.: Obsah:

ING. VLASTIMIL BÁRTA Bezručova 1, Blansko tel.: Obsah: Obsah: 1. VŠEOBECNÁ ČÁST... 2 1.1 Evidenční údaje... 2 1.2 Podklady pro výpočet... 2 1.3 Použitá literatura... 2 1.8 Popis konstrukce... 3 2. VÝPOČTOVÁ ČÁST... 5 2.1 Postup výpočtu... 5 2.2 Materiálové

Více

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby

Více

http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka

http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY: 3 2.2.1. Použité

Více

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE

PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE STUPEŇ PROJEKTU DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ (ve smyslu přílohy č. 5 vyhlášky č. 499/2006 Sb. v platném znění, 110 odst. 2 písm. b) stavebního zákona) STAVBA INVESTOR

Více

Některá klimatická zatížení

Některá klimatická zatížení Některá klimatická zatížení 5. cvičení Klimatické zatížení je nahodilé zatížení vyvolané meteorologickými jevy. Stanoví se podle nejnepříznivějších hodnot mnohaletých měření, odpovídajících určitému zvolenému

Více

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Geotechnický monitoring učební texty, přednášky Monitoring přehradních hrází doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009.

Více

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU

NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN

Více

Obsah: 1 VŠEOBECNÁ ČÁST... 2 2 VÝPOČTOVÁ ČÁST... 6 3 PŘÍLOHY... 26

Obsah: 1 VŠEOBECNÁ ČÁST... 2 2 VÝPOČTOVÁ ČÁST... 6 3 PŘÍLOHY... 26 Obsah: 1 VŠEOBECNÁ ČÁST... 2 1.1 Evidenční údaje...2 1.2 Podklady pro výpočet...2 1.3 Použitá literatura...2 1.4 Mechanická odolnost a stabilita, bezpečnost práce...2 1.5 Předmět statického výpočtu...3

Více

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB

CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení,

Více

Mechanika zemin II 6 Plošné základy

Mechanika zemin II 6 Plošné základy Mechanika zemin II 6 Plošné základy 1. Definice 2. Vliv vody na stabilitu a sedání 3. Únosnost 4. Sedání Výpočet okamžitého, konsolidačního a konečného sedání Výpočet podle teorie pružnosti Výpočet podle

Více

Statické posouzení. Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34 k.ú. Broumov

Statické posouzení. Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34 k.ú. Broumov Statické posouzení Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34-1 - OBSAH: 1 ÚVOD... 3 1.1 ROZSAH POSUZOVANÝCH KONSTRUKCÍ... 3 1.2 PODKLADY... 3 1.2.1 Použité normy... 3

Více

Základy Zateplením stávajícího objektu dojde k minimálnímu (zanedbatelnému) přitížení stávajících základů.

Základy Zateplením stávajícího objektu dojde k minimálnímu (zanedbatelnému) přitížení stávajících základů. PROJEKT PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ ST 01 TECHNICKÁ ZPRÁVA Obsah a) popis navrženého konstrukčního systému stavby, výsledek průzkumu stávajícího stavu nosného systému stavby při návrhu její změny... 3 Úvod...

Více

ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ VŠEOBECNĚ

ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ VŠEOBECNĚ ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ VŠEOBECNĚ Charakteristiky zatížení a jejich stanovení Charakteristikami zatížení jsou: a) normová zatížení (obecně F n ), b) součinitele zatížení (obecně y ), c) výpočtová zatížení

Více

Šatny a hospodářské zázemí, objekt SO03, SO01 (část) SPORTOVNÍ CENTRUM CHODOV OBSAH... 2 TECHNICKÁ ZPRÁVA K OBJEKTU SO03... 3 1. ÚVOD...

Šatny a hospodářské zázemí, objekt SO03, SO01 (část) SPORTOVNÍ CENTRUM CHODOV OBSAH... 2 TECHNICKÁ ZPRÁVA K OBJEKTU SO03... 3 1. ÚVOD... OBSAH OBSAH... 2 TECHNICKÁ ZPRÁVA K OBJEKTU SO03... 3 1. ÚVOD... 3 1.1. Identifikační údaje... 3 1.2. Předmět dokumentace... 3 2. PODKLADY... 4 3. POUŽITÉ PŘEDPISY, LITERATURA, SOFTWARE... 4 4. POPIS KONSTRUKCE...

Více

Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015

Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015 2015 STAVBA STUPEŇ Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem DSP STATICKÝ POSUDEK srpen 2015 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 8 Ing. Jiří Surovec istruct Trabantská 673/18, 190

Více

Výpočet konsolidace pod silničním náspem

Výpočet konsolidace pod silničním náspem Inženýrský manuál č. 11 Aktualizace: 02/2016 Výpočet konsolidace pod silničním náspem Program: Soubor: Sedání Demo_manual_11.gpo V tomto inženýrském manuálu je vysvětlen výpočet časového průběhu sedání

Více

REZIDENCE KAVČÍ HORY, PRAHA

REZIDENCE KAVČÍ HORY, PRAHA ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí REZIDENCE KAVČÍ HORY, PRAHA RESIDENTIAL HOUSE KAVČÍ HORY, PRAGUE REŠERŠNÍ ČÁST DIPLOMOVÁ PRÁCE DIPLOMA THESIS

Více

Objekt pro ubytování surikatů v ZOO Hodonín prosinec 12 Statický výpočet a technická zpráva 261/2012

Objekt pro ubytování surikatů v ZOO Hodonín prosinec 12 Statický výpočet a technická zpráva 261/2012 ZADÁVACÍ PODMÍNKY: 2 Podklady: 2 POPIS OBJEKTU všeobecně: 2 STATICKÝ VÝPOČET: 3 Krov: 3 Zatížení krovu: 3 Svislé konstrukce : 6 Překlady : 7 Základy : 7 ZÁVĚR: 7 1 Obsahem tohoto dokumentu je návrh a posouzení

Více

PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.

PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku. PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,

Více

5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek

5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek 5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek 5.1 Analýza konstrukce 5.1.1 Modelování konstrukce V článku 5.1 jsou uvedeny zásady a aplikační pravidla potřebná pro stanovení výpočetních modelů, které

Více

A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. 1270 Severní přístavba

A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. 1270 Severní přístavba A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. 1270 Severní přístavba 2.1. Technická zpráva a) Podrobný popis navrženého nosného

Více

PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling

PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling PODKLADY PRO DIMENZOVÁNÍ NOSNÉHO BEDNĚNÍ PODLAH A REGÁLŮ Z DESEK OSB/3 Sterling Objednavatel: M.T.A., spol. s r.o., Pod Pekárnami 7, 190 00 Praha 9 Zpracoval: Ing. Bohumil Koželouh, CSc. znalec v oboru

Více

Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru. Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.

Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru. Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Beton z požárního hlediska Ohnivzdorný materiál: - nehořlavý -tepelně izolační Skupenství:

Více

Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB 1 Obsah: 1. statické posouzení dřevěného krovu osazeného na ocelové vaznice 1.01 schema konstrukce 1.02 určení zatížení na krokve 1.03 zatížení kleštin (zatížení od 7.NP) 1.04 vnitřní síly - krokev, kleština,

Více

NÁVRH NETRADIČNÍHO POSTUPU ZPEVNĚNÍ NÁSYPOVÉHO TĚLESA ŽELEZNIČNÍ TRATI

NÁVRH NETRADIČNÍHO POSTUPU ZPEVNĚNÍ NÁSYPOVÉHO TĚLESA ŽELEZNIČNÍ TRATI Prof.Ing. Josef Aldorf, DrSc. VŠB-TU Ostrava, Fakulta stavební, katedra geotechniky e-mail: josef.aldorf@vsb.cz Ing. Jaroslav Ryšávka UNIGEO a.s. Ostrava e-mail: rysavka.jaroslav@unigeo.cz NÁVRH NETRADIČNÍHO

Více

VIII. Zásady a kombinace zatížení pro zásobníky a nádrže

VIII. Zásady a kombinace zatížení pro zásobníky a nádrže VIII. Zásady a kombinace pro zásobníky a nádrže VIII. Zásady a kombinace pro zásobníky a nádrže 1 Úvod V ČSN EN 1991-4 jsou uvedeny modely pro zrnité tuhé látky skladované v různých typech zásobníků a

Více

D.1.2 a. STAVBA: MALOKAPACITNÍ UBYTOVACÍ ZAŘÍZENÍ - MIROŠOV U JIHLAVY na p.č. 1/1 k.ú. Mirošov u Jihlavy (695459)

D.1.2 a. STAVBA: MALOKAPACITNÍ UBYTOVACÍ ZAŘÍZENÍ - MIROŠOV U JIHLAVY na p.č. 1/1 k.ú. Mirošov u Jihlavy (695459) P R O J E K T Y, S. R. O, H A V Í Ř S K Á 1 6, 5 8 6 0 1 K A N C E L Á Ř : C H L U M O V A 1, 5 8 6 0 1 J I H L A V A J I H L A V A D.1.2 a TECHNICKÁ ZPRÁVA STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ STAVBA: MALOKAPACITNÍ

Více

NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU

NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁU Navrhněte ohybovou výztuž do železobetonového nosníku uvedeného na obrázku. Kromě vlastní tíhy je nosník zatížen bodovou silou od obvodového pláště ostatním stálým rovnoměrným

Více