1.2. Postup výpočtu. d R =, [m 2.K/W] (6)
|
|
- Luboš Soukup
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 1. Součinitel prostupu tepla Součinitel prostupu tepla a tepelný odpor jsou základními veličinami charakterizujícími tepelně izolační vlastnosti stavebních konstrukcí Požadavky Požadavky na součinitel prostupu tepla uvádí ČSN v čl Pro každou stavební konstrukci musí být splněna podmínka U U N, [W/(m 2.K)] (1) kde U je součinitel prostupu tepla konstrukce a U N je jeho normou požadovaná hodnota ve W/(m 2.K). Způsob stanovení hodnoty U N závisí na relativní vlhkosti vnitřního vzduchu ϕ i a na převažující návrhové vnitřní teplotě θ im (jedná se o návrhovou vnitřní teplotu většiny prostor v objektu). Pokud se objekt skládá z více odlišných teplotních zón 1, stanovují se požadavky na stavební konstrukce pro každou zónu samostatně. Pro konstrukce v běžných objektech s převažující návrhovou vnitřní teplotou θ im od 18 do 24 C včetně a s relativní vlhkostí ϕ i do maximálně 60% se pro stano- ano Je ϕ i 60 %? ano Je θ im od 18 do 24 C? ne U N z Tab. 5 U N ze vztahu (20) ne U wn ze vztahu (21) Výsledné U N je minimum z U wn (je-li známo) a U N Obr. 1 Aloritmus stanovení požadované hodnoty U N vení velikosti U N používají tabulkové hodnoty, které jsou uvedeny v Tab. 1. Tento způsob určení U N je nejběžnější. Pokud je převažující návrhová vnitřní teplota θ im mimo rozmezí 18 až 24 C a relativní vlhkost ϕ i je přitom maximálně 60%, používá se vztah 700 U N = U N,, 20 [W/(m 2.K)] (2) θ im ( θ θ ) im e kde U N,20 je základní hodnota součinitele prostupu tepla z Tab. 1, θim je převažující návrhová vnitřní teplota ve C a θe je návrhová teplota venkovního vzduchu v zimním období ve C. Při posuzování konstrukcí v prostorách s relativní vlhkostí vyšší než 60% se požadovaná hodnota U N stanoví jako minimum z hodnot z Tab. 1, resp. ze vztahu (2), a ze vztahu si ( θ ai θ w ) ( θ θ ) U w N = 0, 6,, [W/(m 2.K)] (3) R ai e kde R si je tepelný odpor při přestupu na vnitřní straně v m 2.K/W (uvažuje se obvykle 0,25 m 2.K/W, výjimečně jinak podle Tab. 2), θai je návrhová teplota vnitřního vzduchu ve C (viz kapitola Okrajové podmínky), 1 Teplotní zóna je charakterizovaná určitou převažující vnitřní teplotou, způsobem větrání, velikostí vnitřních zisků atd. Bytové a občanské objekty jsou obvykle jednozónové. Objektem se dvěma zónami by byla například výrobní hala (1. zóna) s administrativní částí (2. zóna). Podrobnosti k zónám jsou uvedeny v ČSN EN 832.
2 θe je návrhová teplota venkovního vzduchu ve C a θw je teplota rosného bodu ve C, kterou lze stanovit např. z Tab. K.4 v ČSN nebo ze vztahů 236 ln p 1513,867 θ w = pro p 610,75 Pa 23,59 ln p 273 ln p 1751,21055 θ w = pro p < 610,75 Pa. 28,9205 ln p kde p je částečný tlak vodní páry ve vnitřním vzduchu v Pa. [ C] (4) Tab. 1: Požadovaný součinitel prostupu tepla U N podle ČSN Popis konstrukce Typ konstrukce Požadované hodnoty U N [W/(m 2 K)] Doporučené hodnoty U N [W/(m 2 K)] Střecha plochá a šikmá se sklonem do 45 včetně Podlaha nad venkovním prostorem 0,24 0,16 Strop pod nevytápěnou půdou se střechou bez tepelné izolace Podlaha a stěna s vytápěním (vnější vrstvy od vytápění) 0,30 0,20 Stěna vnější Podlaha a stěna přilehlá k zemině (ve vzdálenosti menší než lehká 0,30 0,20 1 m od rozhraní zeminy a vnějšího vzduchu) Střecha strmá se sklonem nad 45 těžká 0,38 0,25 Podlaha a stěna přilehlá k zemině (ve vzdálenosti větší než 1 m od rozhraní zeminy a vnějšího vzduchu - Obr. 2) Strop a stěna vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru 0,60 0,40 Strop a stěna vnitřní z vytápěného k částečně vytápěnému prostoru 0,75 0,50 Stěna mezi sousedními budovami Strop mezi prostory s rozdílem teplot do 10 C včetně 1,05 0,70 Stěna mezi prostory s rozdílem teplot do 10 C včetně 1,30 0,90 Strop vnitřní mezi prostory s rozdílem teplot do 5 C včetně 2,2 1,45 Stěna vnitřní mezi prostory s rozdílem teplot do 5 C včetně 2,7 1,80 Okno, dveře a jiná výplň otvoru ve vnější stěně a strmé nová 1,70 1,20 střeše z vytápěného prostoru (včetně rámu, který má u nových oken U 2,0 W/(m 2.K)) upravená 2,0 1,20 Okno, dveře a jiná výplň otvoru ve stěně a strmé střeše z vytápěného do částečně vytápěného prostoru nebo z částečně vytápěného prostoru do exteriéru (včetně rámu) 3,5 2,3 Střešní okno, světlík či jiná šikmá výplň otvoru se sklonem do 45 z vytápěného prostoru (včetně rámu, který má U 2,0 W/(m 2.K)) Střešní okno, světlík či jiná šikmá výplň otvoru se sklonem do 45 z vytápěného do částečně vytápěného prostoru nebo z částečně vytápěného prostoru do exteriéru (včetně rámu) Lehký obvodový plášť (smontovaná sestava včetně nosných prvků), s poměrnou plochou prosklení w = A w /A, kde A je celková plocha char. výseku LOP a A w je plocha prosklení (včetně příslušných rámů) v char. výseku LOP. Sloupky a příčníky musí mít U 2,0 W/(m2 K). w 0,50 w > 0,50 1,5 1,1 2,6 1,7 0,3 + 1,4 w 0,7 + 0,6 w 0,2 + 1,0 w Není-li možné dosáhnout toho, aby byl součinitel prostupu tepla konstrukce nižší než hodnota U w,n podle vztahu (3), připouští ČSN nesplnění této podmínky ovšem za předpokladu, že je alespoň dodržena požadovaná hodnota U N podle Tab. 1 či vztahu (2). Současně musí být zajištěna
3 bezchybná unkce konstrukce při povrchové kondenzaci a vyloučeno nepříznivé působení kondenzátu na navazující konstrukce. Pro snadnější cestu temnými zákoutími postupu určení hodnoty U N je na Obr. 1 uveden základní aloritmus tohoto výpočtu. Závěrem se ještě nutné uvést několik poznámek. Pro nízkoeneretické objekty se doporučuje navrhovat konstrukce tak, aby jejich součinitel prostupu tepla nepřesáhl 2/3 doporučené hodnoty. Sousední vytápěné byty se považují za prostory s rozdílem teplot do 10 C, sousední temperované prostory se považují za částečně vytápěné prostory. Při změnách dokončených budov lze ve výjimečných případech eneretickým auditem prokázat, že splnění požadavku na součinitel prostupu tepla není Obr. 2 Vzdálenost 1 m od rozhraní zeminy a vzduchu technicky možné nebo ekonomicky vhodné. V žádném případě ale nesmí překročení požadavku vést k poruchám a vadám při užívání budovy. Při hodnocení konstrukce přilehlé k zemině ve vzdálenosti do 1 m od rozhraní zeminy a vnějšího vzduchu lze zahrnout i tepelnou izolaci základů, navazuje-li na tepelnou izolaci stěny. U budov s vnitřními technoloickými zdroji tepla, jejichž výkon využívaný pro vytápění je vyšší než 25 W/m 3, je možné překročit požadovanou hodnotu U N o 25% Postup výpočtu Neprůsvitné konstrukce Výpočet součinitele prostupu tepla stavební konstrukce je zdánlivě jednoduchá úloha. Platí to ovšem pouze v případě vrstvených konstrukcí bez systematických (pravidelně se opakujících) tepelných mostů. Jakmile se v konstrukci opakují tepelné mosty (např. krokve v zateplené šikmé střeše), je nutné jejich vliv do výsledné hodnoty součinitele prostupu zahrnout. Nově to zcela jasně požaduje i ČSN Než se ale budeme podrobněji zabývat konstrukcemi s tepelnými mosty, podívejme se nejprve v rychlosti na konstrukce bez nich Konstrukce bez systematických tepelných mostů Součinitel prostupu tepla plošné konstrukce bez systematických tepelných mostů se stanoví U = R 1 + R + si R se, [W/(m 2.K)] (5) kde R si a R se jsou tepelné odpory při přestupu tepla na vnitřní a vnější straně v m 2.K/W podle Tab. 2 a R je tepelný odpor konstrukce, který lze určit ze známého vztahu jako d R =, [m 2.K/W] (6) λ
4 kde d je tloušťka vrstvy konstrukce 2 v m a λ je její tepelná vodivost ve W/(m.K), která byla podrobně diskutována v kapitole Vlastnosti materiálů. Stručně připomeňme, že do tepelného odporu se standardně započítávají pouze ty vrstvy, které jsou účinně chráněny před účinky vlhkosti (tedy u střech vrstvy pod hydroizolací s výjimkou extrudovaného polystyrenu u obrácených skladeb, u podlah na zemině vrstvy nad hydroizolací apod.). U dvouplášťových konstrukcí se do tepelného odporu započítávají pouze vrstvy vnitřního pláště (tj. vrstvy mezi interiérem a větranou vzduchovou vrstvou). Tab. 2: Tepelné odpory při přestupu tepla podle ČSN Povrch Účel výpočtu Konstrukce / povrch Tepelný odpor při přestupu tepla R si, R se [m 2.K/W] jednoplášťová 0,04 vnější 3 souč. prostupu tepla, povrchové dvouplášťová stejné jako R si zemina teploty styk se zeminou 0 souč. prostupu stěna (horizont. tep. tok) 0,13 tepla, tepelné střecha (tep. tok vzhůru) 0,10 toky podlaha (tep. tok dolů) 0,17 výplně otvorů 0,13 vnitřní 4 povrchové teploty ostatní konstrukce 0,25 Další hodnoty dle ČSN EN ISO : horní polovina místnosti 0,25 dolní polovina místnosti 0,35 stínění nábytkem 0,50 Součinitel přestupu tepla h i, h e [W/(m 2.K)] 1/R s Konstrukce se systematickými tepelnými mosty Součinitel prostupu tepla konstrukce se systematickými tepelnými mosty (Obr. 3) lze vypočítat dvěma způsoby. První způsob přesný výpočet je možné použít obecně pro jakoukoli konstrukci 5. Vychází se totiž z řešení vícerozměrného teplotního pole (obvykle dvourozměrného) v charakteristickém výseku konstrukce. Zvolený výsek (Obr. 4) se vyhodnotí s pomocí vhodného sotware pro řešení teplotních polí, přičemž eometrie detailu a vlastnosti jeho dílčích částí se zadávají podle pravidel pro modelování tepelných mostů (podrobněji např. v lit. //, //). Důležitá je volba okrajových podmínek. Teplotní pole se totiž v tomto případě stanovuje zásadně jen pro dvě působící okrajové teploty. Na straně interiéru se používá návrhová vnitřní teplota a na straně exteriéru návrhová venkovní teplota. Tepelná izolace Dřevěný sloupek v pravidelném rastru Obr. 3 Příklad konstrukce se systematickými tepelnými mosty 2 Postup stanovení tloušťky spádových vrstev ve střechách uvádí ČSN EN ISO 6946 v příloze C. 3 Uvedené hodnoty platí pro zimní období. Pro letní období se obvykle uvažuje tepelný odpor při přestupu na vnější straně 0,075 m 2.K/W. 4 Hodnoty platí pro běžnou emisivitu vnitřního povrchu 0,9. Je-li emisivita vnitřního povrchu jiná, lze pro účely výpočtu tepelných toků použít výpočet tepelného odporu při přestupu tepla podle ČSN EN ISO 6946, příloha A. 5 Tento postup se používá např. i při výpočtu součinitele prostupu tepla zdiva podle ČSN EN 1745.
5 a je Zvláště pozorně je třeba zadávat tepelné odpory při přestupu tepla, které by měly být voleny v souladu s typem výpočtu podle Tab. 2 (na straně interiéru se používají hodnoty R si = 0,10 / 0,13 / 0,17 m 2.K/W). Jakmile je k dispozici dvourozměrné teplotní pole v charakteristickém výseku konstrukce, lze její součinitel prostupu tepla vyjádřit ze vztahu 1 Φ U = = b θ θ i e L b Stěna v dřevostavbě b Char. výsek Obr. 4 Charakteristický výsek konstrukce Deska Tep. izolace Deska, [W/(m 2.K)] (7) Φ Φ kde b je šířka hodnoceného výseku v m (Obr. 4), vypočtená hustota tepelného toku ve W/m, θ i a θ e jsou návrhové vnitřní a venkovní teploty ve C a L je tepelná propustnost výsekem konstrukce ve W/(m.K). Veličiny L uvádí např. proram Area v protokolu o výpočtu. Druhý způsob výpočtu součinitele prostupu S měr tep elného tok u tepla, který je deinován v ČSN EN ISO 6946, je 1 λ a 1 λ c1 přibližný a může se použít 2 jen tehdy, pokud nejsou V rstv y λ a 2 λ c2 tepelné mosty tvořeny kovovými prvky. Jeho výsledky jsou vždy zatíženy určitou chybou, 3 4 λ a 3 λ a 4 λ c3 λ c4 která může být téměř 5 λ a 5 λ c5 zanedbatelná, ale i dosti značná. Prvním krokem a b c tohoto výpočtu je rozdělení charakteristické-ho výseku V ýseky konstrukce s tepelným Obr. 5 Rozdělení výseku konstrukce na části mostem na dílčí části podle schématu na Obr. 5. Součinitel prostupu tepla včetně vlivu tepelného mostu lze pak stanovit jako 2 U = R T + R T, [W/(m 2.K)] (8) kde R T je horní mez a R T dolní mez tepelného odporu při prostupu tepla v m 2.K/W. Hodnotu R T lze stanovit ze vztahu 1 a b q R = T K, [m 2.K/W] (9) RTa RTb RTq kde a až q jsou poměrné plochy dílčích výseků hodnocené konstrukce a R Ta až R Tq jsou tepelné odpory při prostupu tepla v m 2.K/W stanovené ve směru tepelného toku pro každý dílčí výsek. Součet všech poměrných ploch dílčích výseků musí být roven 1, přičemž poměrná plocha x-tého výseku x je deinována jako Ax x =, [-] (10) A kde A x je plocha x-tého výseku v m 2 a A je celková plocha hodnocené konstrukce v m 2 (ve směru kolmém na směr tepelného toku). Hodnota R T ze vztahu (8) je deinovaná jako
6 RT = Rsi + R1 + R2 + L + Rn + Rse, [m 2.K/W] (11) kde R si a R se jsou tepelné odpory při přestupu na vnitřní a vnější straně v m 2.K/W (Tab. 2) a R 1 až R n jsou ekvivalentní tepelné odpory jednotlivých vrstev kolmých na směr tepelného toku v m 2.K/W. Tyto hodnoty lze určit ze vztahu 1 a b q R j = + + K+ Raj Rbj R, [m 2.K/W] (12) qj kde R aj až R qj jsou tepelné odpory j-té vrstvy kolmé na směr tepelného toku ve výsecích a až q. Maximální chybu vzniklou použitím vztahu (8) uvádí ČSN EN ISO 6946 jako R T R T e = 100 U. [%] (13) 2 Přibližný způsob výpočtu je sice postupem určeným pro ruční počítání, ale na první pohled může i mírně vyděsit. Naštěstí není vždy nutné pronikat do jeho podstaty, protože existuje řada alternativních možností např. využít vhodný sotware, který s tímto postupem počítá Konstrukce ve styku se zeminou Postup výpočtu součinitele prostupu tepla konstrukcí ve styku se zeminou je možný dvojí, přičemž jeho výsledky se mohou i dosti dramaticky lišit. Pro vysvětlení této poněkud překvapující skutečnosti je nutné nejprve vysvětlit několik souvislostí. Součinitel prostupu tepla se v následných tepelně technických a topenářských výpočtech používá především při stanovení tepelné ztráty prostupem ze známého vztahu p ( θ θ ) Φ = A U, [W] (14) i e kde A je plocha konstrukce v m 2, U je její součinitel prostupu tepla ve W/(m 2.K), θ i je návrhová vnitřní teplota ve C a θ e je teplota na vnější straně konstrukce ve C. Veličinou, o kterou se budeme zajímat více, je právě poslední jmenovaná teplota. V ČR se tradičně za hodnotu θ e ve vztahu (14) dosazovala a dosud většinou dosazuje teplota bezprostředně na vnější straně konstrukce. Pokud tedy máme např. podlahu na zemině, dosadí se za θ e odhadnutá teplota v zemině (viz kapitola Okrajové podmínky). Součinitel prostupu tepla U pak v tomto případě vyjadřuje jen vlastnosti samotné podlahy. V nových evropských normách se prosadil jiný přístup k veličině θ e. Tato hodnota se zásadně ztotožňuje s návrhovou venkovní teplotou θ e,e N Z tráta dle E N IS O norem θ i Z tráta dle Č S N θ e,čsn θ e,čs N aráž θ e,e N Obr. 6 Tepelné ztráty prostupem podle stávající ČSN a podle EN ISO norem jinými slovy: už se nepočítá tepelná ztráta např. z interiéru přes podlahu do zeminy, ale tepelná ztráta z interiéru do exteriéru přes podlahu a zeminu. Součinitel prostupu tepla U pak musí ovšem vyjadřovat v jediném čísle vlastnosti konstrukce i přilehlé zeminy. 6 V kapitole 1.3 je uveden příklad výpočtu s pomocí proramu Teplo.
7 Součinitel prostupu tepla konstrukce ve styku se zeminou se bez vlivu zeminy stanoví ze vztahu (5), přičemž se použijí tepelné odpory při přestupu tepla podle Tab. 2. Vypočtená hodnota se porovnává s požadavkem ČSN uvedeným v kapitole 1.1. Používá se také při stanovení tepelných ztrát podle tradiční ČSN (1994) vždy ovšem v kombinaci s předpokládanou teplotou v zemině 7. Součinitel prostupu tepla konstrukce v kontaktu s terénem se s vlivem zeminy stanovuje podle ČSN EN ISO V této normě jsou uvedeny postupy pro čtyři základní typy konstrukcí ve styku se zeminou. Jedná se o: podlahy na zemině (s okrajovou svislou či vodorovnou přídavnou izolací či bez ní) zvýšené podlahy (tj. podlahy nad větraným průlezným prostorem) vytápěné suterény a nevytápěné suterény. Pro každou z uvedených konstrukcí se stanovuje jediná hodnota součinitele prostupu tepla, která zahrnuje vliv podlahové konstrukce, vliv zeminy a v případě suterénů i vliv suterénních stěn a větrání. Výpočtové postupy z ČSN EN ISO jsou poměrně obsáhlé, není je proto bohužel možné všechny zde uvést. Podívejme se ale alespoň na nejjednodušší Obr. 7 Přídavná okrajová izolace případ na podlahu na zemině. Součinitel prostupu tepla se pro tuto konstrukci určí ze vztahu ψ U = U + 2, 0 [W/(m 2.K)] (15) B přičemž základní hodnota součinitele prostupu tepla U 0 se stanoví jako U U λ π B = ln + 1 π B + dt d t λ = 0, 475 B + d t pro d t < B pro d t B. [W/(m 2.K)] (16) Hodnota λ je tepelná vodivost zeminy (obvykle 2,0 W/(m.K)). Hodnota d t je ekvivalentní tloušťka podlahy, která se stanoví ze vztahu t ( R + R R ) d = w + λ +, [m] (17) si se kde w je tloušťka stěn v m, R si a R se jsou tepelné odpory při přestupu tepla na vnitřní a vnější straně v m 2.K/W podle Tab. 2 (obvykle 0,17 a 0,04 m 2.K/W) a R je tepelný odpor podlahy. Zbývá charakteristický rozměr podlahy B, který se určí jako A B =, [m] (18) 0,5 P kde A je plocha podlahy v m2 a P je exponovaný obvod podlahy v m (odpovídá celkové délce stěn oddělujících interiér od vnějšího prostředí či přilehlých nevytápěných prostor 8 ). Poslední neuvedená 7 Tento přístup se postupně mění v souvislosti s přechodem na výpočty tepelných ztrát místností podle evropské normy ČSN EN ISO Nezapočítávají se tedy délky stěn sousedících s vytápěnými prostory (např. u řadových domů).
8 veličina je korekce na vliv okrajové tepelné izolace (vodorovné nebo svislé), kterou lze stanovit 9 λ D D ψ = ln + 1 ln + 1 π d d + d t t λ 2 D 2 D ψ = ln + 1 ln + 1 π d d + d t t pro vodorovnou okrajovou izolaci pro svislou okrajovou izolaci [W/(m.K)] (19) kde D je šířka vodorovné nebo hloubka svislé přídavné okrajové tepelné izolace v m (Obr. 7) a d je eektivní tloušťka, která se stanoví ze vztahu d d = λ R, n [m] (20) λ kde λ je tepelná vodivost zeminy ve W/(m.K), R n je tepelný odpor přídavné tepelné izolace v m 2.K/W a d je její tloušťka v m. Vypočtená hodnota součinitele prostupu tepla s vlivem zeminy se používá při výpočtech tepelných ztrát a potřeb tepla na vytápění podle evropských norem a to vždy v kombinaci s teplotou vnějšího vzduchu. Tab. 3: Tepelný odpor podstřešních prostorů podle ČSN EN ISO 6946 Popis střechy Přídavný tepelný odpor R [m 2.K/W] Střecha s taškovou krytinou, bez pojistné hydroizolace a bednění 0,06 Střecha s těsnou krytinou, nebo skládanou krytinou s pojistnou hydroizolací či bedněním 0,20 Plochá dvouplášťová střecha 0, Konstrukce ve styku s nevytápěnými prostory U konstrukcí ve styku s nevytápěnými prostory je situace podobná jako u konstrukcí ve styku se zeminou opět se jejich součinitel prostupu tepla stanovuje dvěma způsoby v závislosti na tom, s jakým teplotním rozdílem se počítá při stanovení tepelné ztráty prostupem (viz úvod kap ). Součinitel prostupu tepla bez vlivu přilehlého prostoru se stanoví ze vztahu (5), přičemž se použijí tepelné odpory při přestupu podle Tab. 2. Vypočtená hodnota se porovnává s požadavkem ČSN uvedeným v kapitole 1.1. Používá se také při stanovení tepelných ztrát podle tradiční ČSN samozřejmě vždy v kombinaci s předpokládanou teplotou v nevytápěném prostoru 10. Součinitel prostupu tepla s vlivem nevytápěného prostoru se stanovuje přibližně podle ČSN EN ISO 6496 nebo přesněji podle ČSN EN ISO Vzhledem k omezenému rozsahu těchto skript se podíváme stručně jen na přibližný postup. Přilehlý nevytápěný prostor se zohledňuje prostřednictvím přídavného tepelného odporu, který se přičte k tepelnému odporu konstrukce a který lze stanovit buď z Tab. 3 nebo ze vztahu Aiu R = 0,09 + 0, 4, [m 2.K/W] (21) A ue kde A iu je plocha konstrukcí mezi interiérem a nevytápěným prostorem a A ue je plocha konstrukcí mezi nevytápěným prostorem a exteriérem v m 2. Hodnota R podle (21) může být max. 0,5 m 2.K/W. Výsledný součinitel prostupu tepla s vlivem nevytápěného prostoru se používá při výpočtech 9 Pokud okrajová izolace není použita, je korekce samozřejmě nulová. 10 Tento přístup se postupně mění v souvislosti s přechodem na výpočty tepelných ztrát místností podle evropské normy ČSN EN ISO
9 ř tepelných ztrát a potřeb tepla na vytápění podle evropských norem a to vždy v kombinaci s teplotou vnějšího vzduchu. irážka U [W/m2K] P 0,20 0,18 0,16 0,14 0,12 0,10 0,08 0,06 0,04 0,02 0,00 Obrácená střecha Duo střecha Prům. srážky [mm/den] Obr. 8 Průběh teplot v obrácené střeše na jaře za sucha a při dešti Obr. 9 Korekční přirážka na vliv srážek u obrácené střechy a u duo-střechy Přirážky k součiniteli prostupu tepla Zbývá zmínit se ještě o korekčních přirážkách, které vyjadřují různé nepříznivé vlivy a přičítají se k vypočtenému součiniteli prostupu tepla (pokud již v něm nejsou zahrnuté). V ČSN EN ISO 6946 jsou deinovány dvě a diskutuje se ještě o jedné. První přirážka se vztahuje k mechanickým kotvám procházejícím tepelnou izolací a stanoví se ze vztahu U = α λ n A, [W/(m 2.K)] (22) kde α je součinitel typu kotvy (6 m -1 pro sendvičové zdivo, 5 m -1 pro střechy), λ je tepelná vodivost kotvy ve W/(m.K), n je počet kotev v 1 m 2 a A je průřezová plocha kotvy v m 2. Korekce na vliv kotev se neuvažuje, pokud má kotva tepelnou vodivost nižší než 1 W/(m.K) 12, pokud kotva prochází i vzduchovou dutinou či pokud spojuje dřevěné sloupky a zděnou stěnu. Pokud kotva spojuje dvě kovové vrstvy, nelze vztah (22) použít - součinitel prostupu tepla je nutné vypočítat s pomocí řešení teplotního pole podle kapitoly Další korekční přirážkou je korekce na vliv vzduchových mezer v tepelných izolacích. Pokud jsou tepelné izolace prováděny beze spár či ve více vrstvách, tato přirážka se neuvažuje. V ostatních případech se stanoví jako ( U ) 2 U = U, [W/(m 2.K)] (23) R 1 kde U je pomocný parametr (0,01 W/(m 2.K) pro izolace mezi krokvemi a sloupky a pro izolace v jedné vrstvě se spoji na sraz; 0,04 W/(m 2.K) pro nekvalitně provedené izolace s možností pohybu vzduchu na teplé straně), U je součinitel prostupu tepla konstrukce ve W/(m 2.K) a R 1 je tepelný odpor tepelné izolace v m 2.K/W. Korekce podle vztahu (23) je pro dobře provedené konstrukce dosti malá např. pro šikmé střechy s jednovrstvou tepelnou izolací o tloušťce 100 až 160 mm mezi krokvemi činí jen zhruba 0,01 W/(m 2.K). 11 Pro obrácenou střechu byl uvažován tepelný odpor extrudovaného polystyrenu 4,4 m 2.K/W, pro duo-střechu 3,0 m 2.K/W. Celkový tepelný odpor střechy byl v obou případech 5,0 m 2.K/W. 12 Např. plastový kotevní prvek.
10 Poslední korekční přirážkou je přirážka na vliv srážek u obrácených střech, která se stanovuje ze vztahu 2 0,04 p R1 U =, [W/(m R 2.K)] (24) kde p je průměrná míra srážek v mm/den během otopného období (ČSN uvádí pro ČR rozmezí 1,2 až 4 mm/den s tím, že vyšší srážky lze obecně zaznamenat ve vyšších nadmořských výškách), R 1 je tepelný odpor vrstvy extrudovaného polystyrenu nad hydroizolací a R je celkový tepelný odpor konstrukce v m 2.K/W. Zhoršení součinitele prostupu tepla vlivem srážek (Obr. 8 a Obr. 9) může být velmi nepříjemné zvláště v lokalitách, pro které je v zimním období charakteristický spíše výskyt dešťů než sněhu. Střechy se v těchto místech doporučuje provádět raději v tzv. duo variantě 13 - a to zvláště tehdy, pokud má nosná konstrukce malou tepelnou setrvačnost a tepelný odpor Okna, dveře a lehké asády Postup výpočtu součinitele prostupu tepla oken a dveří je uveden v ČSN EN ISO a 2. Vzhledem k omezenému rozsahu skript se podrobněji podíváme jen na nejběžnější jednoduchá okna s dvojsklem či trojsklem. Výpočetní postupy pro ostatní okna (dvojitá a zdvojená) a pro započtení vlivu okenic najde laskavý čtenář v citovaných normách. Součinitel prostupu tepla jednoduchého okna se stanoví ze vztahu U w A = U + A A U + A + l ψ, [W/(m 2.K)] (25) kde A a A jsou plochy zasklení a rámu při pohledu na okno v m 2 (Obr. 10), U a U jsou součinitele prostupu tepla zasklení a rámu ve W/(m 2.K), l je celkový viditelný obvod zasklení v m a ψ je lineární činitel prostupu tepla v uložení zasklení do rámu ve W/(m.K). Pokud je plocha zasklení různá při pohledu z interiéru a z exteriéru, uvažuje se ve výpočtu vždy plocha menší. U plochy rámu je tomu naopak. Obvod zasklení se uvažuje stejně jako plocha rámu, tedy je-li obvod zasklení různý při pohledu z interiéru a z exteriéru, uvažuje se vždy vyšší hodnotou. Plocha zasklení A Plocha rámu A Obvod zasklení l Vztah (25) je vlastně váženým průměrem Obr. 10 Schéma okenní konstrukce přes dílčí plochy okna se zahrnutím vlivu tepelného mostu v uložení zasklení do rámu, kde se neativně projevuje především vliv okrajového distančního rámečku v zasklení. Pokud se vztah (25) vhodným způsobem modiikuje, může sloužit i k hodnocení dveří či prosklených asád s částečně průsvitnými a částečně neprůsvitnými výplněmi. Podívejme se trochu více na jednotlivé veličiny ve vztahu (25). Součinitel prostupu tepla zasklení U obvykle uvádí jeho výrobce. Je ho možné také spočítat s pomocí ČSN EN 673. Součinitel prostupu tepla rámu U lze v orientačních výpočtech převzít z Tab. 4 a nebo lépe od výrobce. Lze jej také spočítat s pomocí numerického řešení dvourozměrného teplotního pole podle ČSN EN ISO Okenní rám se pro tyto účely modeluje co nejpřesněji podle skutečnosti, a to včetně všech vzduchových dutin, jejichž tepelnou vodivost je nutné stanovit podle kapitoly Vlastnosti materiálů. 13 Tepelná izolace je rozdělena na dvě vrstvy jedna je umístěna pod hydroizolací a druhá nad ní.
11 Tab. 4: Tabulkové parametry rámů a uložení zasklení podle ČSN EN ISO Souč. prostupu Lin. činitel prostupu tepla ψ [W/(m.K)] Typ rámu Speciikace tepla rámu U pro zasklení s Al distančním rámečkem [W/(m 2.K)] Běžné zasklení Zasklení s pokovením měkké dřevo tl. 60 mm 2,0 měkké dřevo tl. 80 mm 1,7 dřevěný m. dřevo s PU příložkou 0,7 0,9 0,04 0,06 tvrdé dřevo tl. 60 mm 2,3 tvrdé dřevo tl. 80 mm 2,0 PVC dvoukomorový 2,2 plastový PVC tříkomorový 2,0 PVC pětikomorový 1,2 1,3 0,04 0,06 Dtto s PU vyplněním 0,7 0,9 bez přerušení mostů nutné určit 0,00 0,02 kovový s přerušením mostů individuálně 0,06 0,08 min. 5 mm max. 15 mm umístění okr. podmínky λ = 0,035 W/(m.K) umístění okr. podmínky b b p (min. 190 mm) Obr. 11 Schéma rámu s izolačním panelem min. 5 mm max. 15 mm umístění okr. podmínky zasklení umístění okr. podmínky b b (min. 190 mm) Obr. 12 Schéma rámu okna se zasklením Speciicky se v tomto výpočtu postupuje v případě zasklení místo něj se zadává náhradní tepelně izolační panel o tepelné vodivosti max. 0,035 W/(m.K). Tento panel musí mít stejnou tloušťku jako zasklení a musí být v rámu upevněn stejným způsobem. Schéma požadované úpravy rámu okna s dalšími doplňkovými eometrickými pravidly je uvedeno na Obr. 11. Po výpočtu teplotního pole v upraveném detailu okenního rámu se součinitel prostupu tepla rámu určí ze vztahu
12 U L U p bp =, [W/(m 2.K)] (26) b kde L je vypočtená tepelná propustnost rámem okna 14 ve W/(m.K), U p je součinitel prostupu tepla izolačního panelu ve W/(m 2.K) a b p a b jsou viditelné šířky panelu a rámu okna v m (Obr. 11). Lineární činitel prostupu tepla v uložení zasklení do rámu ψ se hodnotí pro styk rámu okna a skutečného zasklení včetně distančního rámečku. Geometrie styku rámu a zasklení se volí v souladu s Obr. 12. Po výpočtu teplotního pole v detailu okenního rámu se zasklením lze lineární činitel prostupu tepla v uložení zasklení stanovit ze vztahu ψ = L U b U b, [W/(m.K)] (27) kde L je vypočtená tepelná propustnost výsekem rámu se zasklením ve W/(m.K), U je součinitel prostupu tepla rámu ve W/(m 2.K) stanovený ze vztahu (26), U je součinitel prostupu tepla zasklení ve W/(m 2.K) použitý při výpočtu L a konečně b a b jsou šířky rámu a zasklení v m (Obr. 12). vnitřní povrch se zvýšeným tepelným odporem při přestupu b=d 30 d>30 mm d>30 mm Závěrem je nutné d<30 mm uvést ještě důležité upozornění týkající se zadávání 30 okrajových podmínek. Do Obr. 13 Povrchy rámu se zvýšeným tepelným odporem R s výpočtů teplotních polí je třeba zadávat vždy jen tepelné odpory při přestupu tepla předepsané pro výpočet tepelných toků (viz Tab. 2). Standardně se tedy zadává hodnota 0,13 m 2.K/W pro vnitřní povrch a hodnota 0,04 m 2.K/W pro vnější povrch. V některých místech vnitřního povrchu se navíc tepelný odpor při přestupu uvažuje zvýšenou hodnotou 0,20 m 2.K/W vzhledem ke sníženému přestupu tepla prouděním (Obr. 13). Chyby se také často dělají při výpočtu lineárního činitele prostupu tepla ψ. Zde je třeba dát pozor především na to, aby byly stejné součinitele prostupu tepla zasklení a rámu použity jak ve vztahu(27), tak při určení tepelné propustnosti L výpočtem teplotního pole Příklady Konstrukce se systematickými tepelnými mosty Prvním příkladem výpočtu součinitele prostupu tepla je konstrukce se systematickými tepelnými mosty umístěná v prostředí o převažující návrhové vnitřní teplotě 20 C a relativní vlhkosti 70%. Návrhová venkovní teplota je 15 C. Konstrukce má skladbu (od interiéru): sádrokarton tl. 12,5 mm PE olie tl. 0,1 mm minerální vlákna tl. 80 mm mezi dřevěnými sloupky 50/80 mm ve vzdálenostech 400 mm zdivo CP 450 mm. 14 Výsledek řešení dvourozměrného teplotního pole.
13 Z této položky lze vyvolat výpočet vlivu mostů klávesou F2 50% z deklarované hodnoty vzhledem ke spojům Obr. 14 Skladba konstrukce zadaná do proramu Teplo 2005 Vypočtená korekce na tepelné mosty Obr. 15 Pomocný výpočet vlivu tepelných mostů v proramu Teplo 2005 Požadovaný součinitel prostupu tepla je nutné stanovit jak z Tab. 1, tak ze vztahu (3): 0,6 ( θ ai θ w ) 0,6 ( 21 15,3) 2 U w, N = = = 0, 38W/(m.K). Rsi ( θ ai θ e ) 0,25 ( ) Z Tab. 1 vychází U N = 0,30 W/(m 2.K) tato hodnota je tedy požadovaným součinitelem prostupu. Výpočet součinitele prostupu tepla konstrukce bude proveden přibližným způsobem s pomocí proramu Teplo. Vstupní data zadávaná do tohoto proramu ukazují Obr. 14 a Obr. 15. Výsledný součinitel prostupu tepla stanovený proramem včetně vlivu tepelných mostů činí U = 0,46 W/(m 2.K). Tato hodnota je vyšší než U N = 0,30 W/(m 2.K) - požadavek ČSN na
14 součinitel prostupu tepla konstrukce tedy není splněn. Zajímavé je srovnání korektní hodnoty součinitele prostupu tepla s hodnotou stanovenou bez vlivu tepelných mostů. Pokud bychom tepelné mosty zanedbali, vyšel by součinitel prostupu tepla sympaticky nízký: 0,36 W/(m 2.K). Byl by tedy o 22% nižší. Tak vysoké je v tomto konkrétním případě zhoršení ideální hodnoty součinitele prostupu tepla vlivem tepelných mostů (a samozřejmě také chyba v hodnocení, pokud se s tepelnými mosty nepočítá). Pokud bychom pro zajímavost zadali charakteristický výsek konstrukce do proramu Area, stanovili teplotní pole a určili tepelnou propustnost L = 0,189 W/(m.K), vyšel by s použitím přesného vztahu (7) součinitel prostupu tepla U = 0,47 W/(m 2.K) hodnota tedy velmi blízká výše uvedenému výsledku přibližného výpočtu Podlaha na zemině Dalším příkladem výpočtu součinitele prostupu tepla je podlaha osaměle stojící nepodsklepené průmyslové haly. Hala má vnější půdorysné rozměry 20 x 10 m. Převažující vnitřní návrhová teplota je 15 C a relativní vlhkost 50%. Návrhová venkovní teplota je 18 C. Podlaha má skladbu (shora): betonová mazanina vyztužená s povrchovou úpravou tl. 150 mm lepenka A 500 pěnový polystyren tl. 50 mm hydroizolace na podkladním betonu. Požadovaná hodnota součinitele prostupu tepla se v tomto případě počítá ze vztahu (2), přičemž se stanovuje samostatně pro části do 1 m od obvodu objektu a samostatně pro zbylé části podlahy. U kraje objektu je požadovaná hodnota: U = 0,38 ( 700 /( 15 ( ) )) = 0,54 W/(m 2 N.K), ve U = 0, / = 0,85 W/(m 2. středu objektu pak ( ( ( ))).K) N Součinitel prostupu tepla podlahy stanovíme nejprve bez vlivu zeminy ze vztahu (5) jako 1 U = ( 0,17 + ( 0,15 1,7 + 0,05 0,044) ) = 0,71 W/(m 2.K). Vypočtená hodnota splňuje požadavek ČSN pro střed objektu. Na okrajích do 1 m od obvodu požadavek splněn není - bude nutné použít přídavnou tepelnou izolaci. Podívejme se ještě na výpočet součinitele prostupu tepla podlahy s vlivem zeminy. Charakteristický rozměr podlahy je podle vztahu (18) B = 200/30 = 6,67 m, ekvivalentní tloušťka pak podle vztahu (17) d t = 0, (0,17+1,22+0,04) = 3,01 m (za předpokladu tloušťky stěn 150 mm). Vzhledem k tomu, že je d t < B, použijeme vztah 2 λ π B 2 2 3,14 6,67 2 U = ln + 1 = ln + 1 = 0,35 W/(m.K) π B + dt d t 3,14 6,67 + 3,01 3,01 Vypočtený součinitel prostupu tepla s vlivem zeminy je o 51% nižší než součinitel prostupu tepla bez započítání vlivu podloží. Jak je vidět, rozdíly mezi oběma hodnotami mohou být dosti značné, a proto je třeba každou z nich používat v souladu s jejím účelem (viz kapitola ) Okenní konstrukce Posledním příkladem je přesné stanovení součinitele prostupu tepla jednoduché okenní konstrukce uvedené na Obr. 16. Výpočet byl proveden s pomocí řešení dvourozměrného teplotního pole v místě rámu proramem Area. Nejprve bylo nutné zadat do proramu rám okna podle Obr. 16, dvojsklo nahradit izolačním panelem a zadat správně okrajové podmínky (viz kapitola 1.2.2). Z výpočtu vyšla tepelná propustnost L = 0,346 W/(m.K). Součinitel prostupu tepla rámu pak bylo možné stanovit ze vztahu (26): U = 0,346 1,03 0,19 0, 11 = 1,4 W/(m 2. ( ).K) Dalším krokem byl výpočet lineárního činitele prostupu tepla v uložení zasklení. Do proramu Area byl zadán rám včetně dvojskla a jeho distančního rámečku podle Obr. 16. Tepelná
15 ψ vodivost výplně mezi skly ve dvojskle byla dopočítána tak, aby výsledný součinitel prostupu tepla dvojskla skutečně odpovídal hodnotě 1,3 W/(m 2.K). Výpočtem teplotního pole byla stanovena tepelná 1200 Souč. prostupu tepla U = 1,3 W/(m 2.K) Obr. 16 Jednoduché okno a jeho rám propustnost L = 0,490 W/(m.K). Lineární činitel prostupu tepla v uložení zasklení byl pak stanoven s pomocí vztahu (27): = 0,490 1,4 0,11 1,3 0, 19 = 0,09 W/(m.K). Zbývá vypočítat výsledný součinitel prostupu tepla okna ze vztahu (25): U = 0,9604 1,3 + 0,4796 1,4 + 3,92 0,09 1, 44 = 1,6 W/(m 2. w ( ).K) Okenní konstrukce splní požadavek ČSN na součinitel prostupu tepla, protože vypočtená hodnota součinitele prostupu je nižší než hodnota 1,7 W/(m 2.K) požadovaná pro nová okna. Pro zajímavost ještě uveďme, jak by se změnil součinitel prostupu tepla okna, pokud bychom ho vypočítali s pomocí tabulkových hodnot z ČSN EN ISO Součinitel prostupu tepla rámu by byl podle tabulek U = 1,5 W/(m 2.K), lineární činitel prostupu tepla ψ = 0,06 W/(m.K) a součinitel prostupu tepla okna U w = 1,5 W/(m 2.K) byl by tedy nižší, než při přesném výpočtu. Tento poněkud nešťastný výsledek je způsoben hodnotou ψ, která je v normových tabulkách nastavena příliš nízko. O tomto problému se již diskutuje a pravděpodobně dojde k úpravám těchto hodnot.
Součinitel prostupu tepla
Součinitel prostupu tepla Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2014 především s ohledem na změny v normách. Součinitel prostupu
VíceSoučinitel prostupu tepla
Součinitel prostupu tepla Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2018 především s ohledem na změny v normách. Součinitel prostupu
VíceNejnižší vnitřní povrchová teplota a teplotní faktor
Nejnižší vnitřní povrchová teplota a teplotní faktor Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2014 především s ohledem na změny v normách.
VíceLineární činitel prostupu tepla
Lineární činitel prostupu tepla Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2018 především s ohledem na změny v normách. Lineární činitel
VíceBH059 Tepelná technika budov
BH059 Tepelná technika budov Ing. Danuše Čuprová, CSc. Ing. Sylva Bantová, Ph.D. Výpočet součinitele prostupu okna Lineární a bodový činitel prostupu tepla Nejnižší vnitřní povrchová teplota konstrukce
VíceBH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D.
Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství BH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D. Průběh zkoušky, literatura Tepelně
VíceVÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT
VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT A. Potřebné údaje pro výpočet tepelných ztrát A.1 Výpočtová vnitřní teplota θ int,i [ C] normová hodnota z tab.3 určená podle typu a účelu místnosti A.2 Výpočtová venkovní teplota
VíceBH059 Tepelná technika budov Konzultace č.1
Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství BH059 Tepelná technika budov Konzultace č.1 Literatura, podmínky zápočtu Zadání, protokoly Součinitel prostupu tepla U, teplotní
VícePrůměrný součinitel prostupu tepla budovy
Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Praha Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2014 především s ohledem na změny v normách.
VíceVysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství. BH059 Tepelná technika budov Konzultace č.1
Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství BH059 Tepelná technika budov Konzultace č.1 Literatura: Studijní opory: BH10 Tepelná technika budov Normy: ČSN 73 0540 Tepelná
VíceOblast podpory A Snižování energetické náročnosti stávajících rodinných domů. Oblast podpory C.2 Efektivní využití zdrojů energie, výměna zdrojů tepla
Metodický pokyn k upřesnění výpočetních postupů a okrajových podmínek pro podprogram Nová zelená úsporám - RODINNÉ DOMY v rámci 2. Výzvy k podávání žádostí Oblast podpory A Snižování energetické náročnosti
VíceVÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT
VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT A. Potřebné údaje pro výpočet tepelných ztrát A.1 Výpočtová vnitřní teplota θ int,i [ C] normová hodnota z tab.3 určená podle typu a účelu místnosti A.2 Výpočtová venkovní teplota
VíceVÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODKROVÍ
VÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODKROVÍ Zbyněk Svoboda FSv ČVUT v Praze, Thákurova 7, Praha 6, e-mail: svobodaz@fsv.cvut.cz The following paper contains overview of recommended calculation methods for
VícePředmět VYT ,
Předmět VYT 216 1085, 216 2114 Podmínky získání zápočtu: 75 % docházka na cvičení (7 cvičení = minimálně 5 účastí) Konzultační hodiny: po dohodě Roman.Vavricka@fs.cvut.cz Místnost č. 215 Fakulta strojní,
VíceOblast podpory A Snižování energetické náročnosti stávajících bytových domů
Metodický pokyn k upřesnění výpočetních postupů a okrajových podmínek pro podprogram Nová zelená úsporám - BYTOVÉ DOMY v rámci 1. Výzvy k podávání žádostí Oblast podpory A Snižování energetické náročnosti
VíceTECHNICKÁ PŘÍPRAVA FASÁD WWW.TPF.CZ TECHNICKÁ PŘÍPRAVA FASÁD KONZULTACEO U C PROJEKTY DOZORY POSUDKY VÝPOČTY NÁVRHY SOFTWARE. ing.
TECHNICKÁ Odborná inženýrská, projekční a poradenská kancelář v oblasti oken/dveří, lehkých obvodových plášťů (LOP) a jiných fasádních konstrukcí. KONZULTACEO U C PROJEKTY DOZORY POSUDKY VÝPOČTY NÁVRHY
VíceDetail nadpraží okna
Detail nadpraží okna Zpracovatel: Energy Consulting, o.s. Alešova 21, 370 01 České Budějovice 386 351 778; 777 196 154 roman@e-c.cz Autor: datum: leden 2007 Ing. Roman Šubrt a kolektiv Lineární činitelé
VíceTepelně technické vlastnosti zdiva
Obsah 1. Úvod 2 2. Tepelná ochrana budov 3-4 2.1 Závaznost požadavků 3 2.2 Budovy které musí splňovat normové požadavky 4 ČSN 73 0540-2(2007) 5 2.3 Ověřování požadavků 4 5 3. Vlastnosti použitých materiálů
VíceMetodický pokyn k upřesnění výpočetních postupů a okrajových podmínek
Metodický pokyn k upřesnění výpočetních postupů a okrajových podmínek Oblast podpory A Snižování energetické náročnosti stávajících rodinných domů Pro účely programu Nová zelená úsporám 2013 se rozumí:
VíceOblast podpory B Výstavba rodinných domů s velmi nízkou energetickou náročností
Metodický pokyn k upřesnění výpočetních postupů a okrajových podmínek pro podprogram Nová zelená úsporám - RODINNÉ DOMY v rámci 2. Výzvy k podávání žádostí Oblast podpory B Výstavba rodinných domů s velmi
Vícekde U součinitel prostupu tepla stavební konstrukce [W/m2 K] Rsi vnitřní tepelný odpor při přestupu tepla (internal) [W/m2 K] Rse vnější tepelný
VYTÁPĚNÍ - cvičení č. Výpočet tepelných ztrát Ing. Roman Vavřička Vavřička,, Ph.D Ph.D.. ČVUT v Praze, Fakulta strojní Ústav techniky prostředí Roman.Vavricka@ Roman.Vavricka @fs.cvut.cz neprůsvitné části
VícePOROVNÁNÍ TEPELNĚ TECHNICKÝCH VLASTNOSTÍ MINERÁLNÍ VLNY A ICYNENE
POROVNÁNÍ TEPELNĚ TECHNICKÝCH VLASTNOSTÍ MINERÁLNÍ VLNY A ICYNENE Řešitel: Doc. Ing. Miloš Kalousek, Ph.D. soudní znalec v oboru stavebnictví, M-451/2004 Pod nemocnicí 3, 625 00 Brno Brno ČERVENEC 2009
VíceTabulka Tepelně-technické vlastností zeminy Objemová tepelná kapacita.c.10-6 J/(m 3.K) Tepelná vodivost
Výňatek z normy ČSN EN ISO 13370 Tepelně technické vlastnosti zeminy Použijí se hodnoty odpovídající skutečné lokalitě, zprůměrované pro hloubku. Pokud je druh zeminy znám, použijí se hodnoty z tabulky.
VíceProtokol č. V- 213/09
Protokol č. V- 213/09 Stanovení součinitele prostupu tepla U, lineárního činitele Ψ a teplotního činitele vnitřního povrchu f R,si podle ČSN EN ISO 10077-1, 2 ; ČSN EN ISO 10211-1, -2, a ČSN 73 0540 Předmět
VícePrezentace: Martin Varga SEMINÁŘE DEKSOFT 2016 ČINITELÉ TEPLOTNÍ REDUKCE
Prezentace: Martin Varga www.stavebni-fyzika.cz SEMINÁŘE DEKSOFT 2016 ČINITELÉ TEPLOTNÍ REDUKCE Co to je činitel teplotní redukce b? Činitel teplotní redukce b je bezrozměrná hodnota, pomocí které se zohledňuje
VíceSF2 Podklady pro cvičení
SF Podklady pro cvičení Úloha 7 D přenos tepla riziko růstu plísní a kondenzace na vnitřním povrchu konstrukce Ing. Kamil Staněk 11/010 kamil.stanek@fsv.cvut.cz 1 D přenos tepla 1.1 Úvodem Dosud jsme se
VíceTEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: BD Ulice: Družstevní 279 PSČ: 26101 Město: Příbram Stručný popis budovy
VíceOblast podpory B Výstavba rodinných domů s velmi nízkou energetickou náročností
Metodický pokyn k upřesnění výpočetních postupů a okrajových podmínek pro podprogram Nová zelená úsporám - RODINNÉ DOMY v rámci 3. Výzvy k podávání žádostí Oblast podpory B Výstavba rodinných domů s velmi
VíceMetodický pokyn k upřesnění výpočetních postupů a okrajových podmínek pro program Nová zelená úsporám
Metodický pokyn k upřesnění výpočetních postupů a okrajových podmínek pro program Nová zelená úsporám Oblast podpory A Snižování energetické náročnosti stávajících rodinných domů Oblast podpory C.2 Snižování
VícePOSOUZENÍ KCÍ A OBJEKTU
PROTOKOL TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KCÍ A OBJEKTU dle ČSN 73 0540 Studentská cena ENVIROS Nízkoenergetická výstavba 2006 Kateřina BAŽANTOVÁ studentka 5.ročníku VUT Brno - fakulta stavební obor NAVRHOVÁNÍ
VíceOBVODOVÉ KONSTRUKCE Petr Hájek 2015
OBVODOVÉ KONSTRUKCE OBVODOVÉ STĚNY jednovrstvé obvodové zdivo zdivo z vrstvených tvárnic vrstvené obvodové konstrukce - kontaktní plášť - skládaný plášť bez vzduchové mezery - skládaný plášť s provětrávanou
VíceŠkolení DEKSOFT Tepelná technika 1D
Školení DEKSOFT Tepelná technika 1D Program školení 1. Blok Požadavky na stavební konstrukce Okrajové podmínky Nové funkce Úvodní obrazovka Zásobník materiálů Uživatelské skupiny Vlastní katalogy Zásady
VíceTepelná technika 1D verze TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: Základní škola Slatina nad Zdobnicí Ulice: Slatina nad zdobnicí 45 PSČ:
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Stavební fyzika (L) Jan Tywoniak A428
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Stavební fyzika (L) 3 Jan Tywoniak A428 tywoniak@fsv.cvut.cz Bilanci lze sestavit pro krátký nebo dlouhý časový úsek odlišná využitelnost (proměňujících
VíceObr. 3: Pohled na rodinný dům
Samostatně stojící dvoupodlažní rodinný dům s obytným podkrovím. Obvodové stěny jsou vystavěny z keramických tvarovek CDm tl. 375 mm, střecha je sedlová s obytným podkrovím. Střecha je sedlová a zateplena
VíceTEPELNÁ TECHNIKA OKEN A LOP
TEPELNÁ TECHNIKA OKEN A LOP změny související s vydáním ČSN 73 0540-2 (2011) Ing. Olga Vápeníková ČSN 73 0540-2 (říjen 2011, platnost listopad 2011) PROJEKČNÍ NORMA okna + dveře = výplně otvorů ostatní
VíceTepelná technika 1D verze TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: Bytový dům čp. 357359 Ulice: V Lázních 358 PSČ: 252 42 Město: Jesenice Stručný
VíceSCHEMA OBJEKTU POPIS OBJEKTU. Obr. 3: Pohled na rodinný dům
Klasický rodinný dům pro tři až čtyři obyvatele se sedlovou střechou a obytným podkrovím. Obvodové stěny vystavěny ze škvárobetonových tvárnic tl. 300 mm, šikmá střecha zateplena mezi krokvemi. V rámci
VíceTEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ KONSTRUKCE - Dle českých technických norem ZÁKLADNÍ ÚDAJE Identifikační údaje o budově Název budovy: Obecní úřad Suchonice Ulice: 29 PSČ: 78357 Město: Stručný popis budovy Seznam
Vícerekreační objekt dvůr Buchov orientační výpočet potřeby tepla na vytápění stručná průvodní zpráva
rekreační objekt dvůr Buchov orientační výpočet potřeby tepla na vytápění stručná průvodní zpráva Jiří Novák činnost technických poradců v oblasti stavebnictví květen 2006 Obsah Obsah...1 Zadavatel...2
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Stavební fyzika (L) Jan Tywoniak A428
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Stavební fyzika (L) 4 Jan Tywoniak A428 tywoniak@fsv.cvut.cz volba modelu pro výpočet vícerozměrného vedení tepla Lineární a bodový tepelný most Lineární
VíceVýpočet potřeby tepla na vytápění
Výpočet potřeby tepla na vytápění Výpočty a posouzení byly provedeny při respektování zásad CSN 73 05 40-2:2011, CSN EN ISO 13789, CSN EN ISO 13790 a okrajových podmínek dle TNI 73 029, TNI 73 030. Vytvořeno
VíceVlastnosti konstrukcí. Součinitel prostupu tepla
Vlastnosti konstrukcí Součinitel prostupu tepla U = 1 si se = Požaavky ČSN 730540-2: závisí na vnitřní H a na převažující vnitřní návrhové teplotě: o 60 % na 60 % o 18 o 22 C jiný rozsah teplot U U N Požaavky
VíceOprava a modernizace bytového domu Odborný posudek revize č.1 Václava Klementa 336, Mladá Boleslav
Obsah: Úvod... 1 Identifikační údaje... 1 Seznam podkladů... 2 Tepelné technické posouzení... 3 Energetické vlastnosti objektu... 10 Závěr... 11 Příloha č.1: Tepelně technické posouzení konstrukcí obálky
VíceTEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE. Varianta B Hlavní nosná stěna
TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE Varianta B Hlavní nosná stěna ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN
VíceRecenze: Střešní okna pro pasivní domy
Petr Slanina Tato recenze je reakcí na článek Střešní okna pro pasivní domy [1], jenž vyšel v květnu 2018 a jehož autorem je prof. Ing. Jan Tywoniak, CSc. z ČVUT v Praze a recenzentem doc. Ing. Miloš Kalousek,
VícePŘEDSTAVENÍ PROGRAMŮ PRO HODNOCENÍ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV
Přednáška na SPŠ Stavební v Havlíčkově PŘEDSTAVENÍ PROGRAMŮ PRO HODNOCENÍ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV Ing. Petr Kapička 1 Aplikační programy tepelné techniky Všechny programy obsahují pomůcky: Katalog
VíceWiFi: název: InternetDEK heslo: netdekwifi. Školení DEKSOFT Tepelná technika
WiFi: název: InternetDEK heslo: netdekwifi Školení DEKSOFT Tepelná technika Program školení 1. Blok Legislativa Normy a požadavky Představení aplikací pro tepelnou techniku Představení dostupných studijních
VíceICS Listopad 2005
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 91. 120. 10 Listopad 2005 Tepelná ochrana budov - Část 3: Návrhové hodnoty veličin ČSN 73 0540-3 Thermal protection of buildings - Part 3: Design value quantities La protection
VíceSCHEMA OBJEKTU. Obr. 3: Pohled na rodinný dům
Samostatně stojící dvoupodlažní rodinný dům s obytným podkrovím. Obvodové stěny jsou vystavěny z pórobetonových tvárnic tl. 250mm. Střecha je sedlová se m nad krokvemi. Je provedeno fasády kontaktním zateplovacím
VíceKatalog konstrukčních detailů oken SONG
Katalog konstrukčních detailů oken SONG Květen 2018 Ing. Vítězslav Calta Ing. Michal Bureš, Ph.D. Stránka 1 z 4 Úvod Tento katalog je vznikl za podpory programu TAČR TH01021120 ve spolupráci ČVUT UCEEB
VíceEFEKTIVNÍ ENERGETICKÝ REGION ECHY DOLNÍ BAVORSKO
EFEKTIVNÍ ENERGETICKÝ REGION JIŽNÍČECHY ECHY DOLNÍ BAVORSKO Vytápěnía využitíobnovitelných zdrojůenergie se zaměřením na nízkoenergetickou a pasivní výstavbu Parametry pasivní výstavby Investice do Vaší
Více1. Hodnocení budov z hlediska energetické náročnosti
H O D N O C E N Í B U D O V Z H L E D I S K A E N E R G E T I C K É N Á R O Č N O S T I K A P I T O L A. Hodnocení budov z hlediska energetické náročnosti Hodnocení stavebně energetické vlastnosti budov
VícePRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY. DLE VYHL.Č. 78/2013 Sb. RODINNÝ DŮM. čp. 24 na stavební parcele st.č. 96, k.ú. Kostelík, obec Slabce,
Miloslav Lev autorizovaný stavitel, soudní znalec a energetický specialista, Čelakovského 861, Rakovník, PSČ 269 01 mobil: 603769743, e-mail: mlev@centrum.cz, www.reality-lev.cz PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI
VíceTZB Městské stavitelsví
Katedra prostředí staveb a TZB TZB Městské stavitelsví Zpracovala: Ing. Irena Svatošová, Ph.D. Nové výukové moduly vznikly za podpory projektu EU a státního rozpočtu ČR: Inovace a modernizace studijního
VíceOBSAH ŠKOLENÍ. Internet DEK netdekwifi
OBSAH ŠKOLENÍ 1) základy stavební tepelné techniky pro správné posuzování skladeb 2) samotné školení práce v aplikaci TEPELNÁ TECHNIKA 1D Internet DEK netdekwifi 1 Základy TEPELNÉ OCHRANY BUDOV 2 Legislativa
VíceSoučinitel prostupu tepla oken, střešních oken, světlíků a LOP absurdity
Součinitel prostupu tepla oken, střešních oken, světlíků a LOP absurdity Pro citování: Petr Slanina Slanina, P. (2016). Součinitel prostupu tepla oken, střešních oken, světlíků a LOP absurdity. In Otvorové
Víces t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y Tepelně technické vlastnosti l i s t o p a d 2 0 0 8
s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y Tepelně technické vlastnosti l i s t o p a d 2 0 0 8 s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y
VíceLineární činitel prostupu tepla
Lineární činitel prostupu tepla Zyněk Svooda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavení fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2015 především s ohledem na změny v normách. Lineární činitel
VíceKOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY
KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2014 EDU stěna obvodová Název úlohy : Zpracovatel : Jan
VíceObr. 3: Pohled na rodinný dům
Samostatně stojící dvoupodlažní rodinný dům. Obvodové stěny jsou vystavěny z keramických zdících prvků tl. 365 mm, stropy provedeny z keramických tvarovek typu Hurdis. Střecha je pultová bez. Je provedeno
VícePrincipy návrhu střech s opačným pořadím izolačních vrstev
Seminář portálu TZB-info na veletrhu For Arch 2011 Principy návrhu střech s opačným pořadím izolačních vrstev Ing. Vladimír Vymětalík MONTAKO s.r.o., vedoucí střediska technické podpory Předpisy a normy
VíceSCHEMA OBJEKTU. Obr. 3: Řez rodinným domem POPIS OBJEKTU
Dvoupodlažní rodinný dům pro pětičlennou rodinu se sedlovou střechou a neobytnou půdou. Obvodové stěny vystavěny z pórobetonových tvárnic tl. 250 mm, konstrukce stropů provedena z železobetonových dutinových
VíceVysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích. Institute of Technology And Business In České Budějovice
13. ZATEPLENÍ OBVODOVÝCH STĚN Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace
VíceKOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY
KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2015 obvodová stěna - Porotherm Název úlohy : Zpracovatel
Víceprůměrný úhrn srážek v listopadu (mm) průměrná teplota vzduchu v prosinci ( C) 0 1
Příl. 1. Tab. 1. Klimatické charakteristiky okolí obce Střelice průměrná roční teplota vzduchu ( C) 7 8 průměrný roční úhrn srážek (mm) 500 550 průměrná teplota vzduchu na jaře ( C) 8 9 průměrný úhrn srážek
VíceNPS. Nízkoenergetické a pasivní stavby. Přednáška č. 3. Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích
Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích NPS Nízkoenergetické a pasivní stavby Přednáška č. 3 Přednášky: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Garant: Ing. Michal Kraus, Ph.D. Katedra stavebnictví
VíceSOFTWARE PRO STAVEBNÍ FYZIKU
PROTOKOL Z VÝSLEDKŮ TESTOVÁNÍ PROGRAMU ENERGETIKA NA POTŘEBU ENERGIE NA VYTÁPĚNÍ A CHLAZENÍ DLE ČSN EN 15 265. SOFTWARE PRO STAVEBNÍ FYZIKU Testována byla zkušební verze programu ENERGETIKA 3.0.0 z 2Q
Více2. Tepelné ztráty dle ČSN EN
Základy vytápění (2161596) 2. Tepelné ztráty dle ČSN EN 12 831-1 19. 10. 2018 Ing. Jindřich Boháč ČSN EN 12 831-1 ČSN EN 12 831-1 Energetická náročnost budov Výpočet tepelného výkonu Část 1: Tepelný výkon
VíceObr. 3: Řez rodinným domem
Dvoupodlažní rodinný dům pro pětičlennou rodinu se sedlovou střechou a neobytnou půdou. Obvodové stěny vystavěny z keramických zdících prvků tl. 365 mm, stropy provedeny z keramických tvarovek typu Hurdis.
VíceVzorový příklad 005b* aplikace Energetika Rodinný dům (typ RD 2)
Vzorový příklad 005b* aplikace Energetika Rodinný dům (typ RD 2) (novostavba výpočet návrhových tepelných ztrát, příklad s výběrem OT) MODUL TEPELNÉ ZTRÁTY ZADÁNÍ SE ZÓNOVÁNÍM, S BILANČNÍM VÝPOČTEM NEVYTÁPĚNÝCH
VíceMetodický pokyn k upřesnění výpočetních postupů a okrajových podmínek
Metodický pokyn k upřesnění výpočetních postupů a okrajových podmínek Oblast podpory B Výstavba rodinných domů s velmi nízkou energetickou náročností Pro účely programu Nová zelená úsporám 2013 se rozumí:
Více[PENB] PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY. (dle vyhl. č. 78/2013 Sb. o energetické náročnosti budovy)
[PENB] PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY (dle vyhl. č. 78/2013 Sb. o energetické náročnosti budovy) Objekt: Bytový dům Adresa: Lipnická 1448 198 00 Praha 9 - Kyje kraj Hlavní město Praha Majitel: Společenství
VíceTZB II Architektura a stavitelství
Katedra prostředí staveb a TZB TZB II Architektura a stavitelství Zpracovala: Ing. Irena Svatošová, Ph.D. Nové výukové moduly vznikly za podpory projektu EU a státního rozpočtu ČR: Inovace a modernizace
VíceVzorový příklad 005b aplikace Energetika Rodinný dům (typ RD 2)
Vzorový příklad 005b aplikace Energetika Rodinný dům (typ RD 2) (novostavba výpočet návrhových tepelných ztrát, příklad s výběrem OT) MODUL TEPELNÉ ZTRÁTY ZADÁNÍ SE ZÓNOVÁNÍM, S BILANČNÍM VÝPOČTEM NEVYTÁPĚNÝCH
VíceAutor: Ing. Martin Varga
Konstrukce přilehlé k zemině - zadání dle ČSN EN ISO 13 370 (1. část) 3. 4. 2018 Autor: Ing. Martin Varga V tomto článku obecně popíšeme výpočetní případy dle ČSN EN ISO 13 370 pro konstrukce přilehlé
VíceTOB v PROTECH spol. s r.o Pavel Nosek - Kaplice Datum tisku: DP_RDlow-energy. 6 c J/(kg K) 5 ρ kg/m 3.
TOB v... POTECH spol. s r.o. 00 - Pavel Nosek - Kaplice Datum tisku:..0 Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: Místo: Zpracovatel: odinný dům Kaplice Zadavatel: Zakázka: Projektant:
VícePosudek k určení vzniku kondenzátu na izolačním zasklení oken
Posudek k určení vzniku kondenzátu na izolačním zasklení oken Firma StaniOn s.r.o. Kamenec 1685 Bystřice pod Hostýnem Zkušební technik: Stanislav Ondroušek Telefon: 773690977 EMail: stanion@stanion.cz
Víceing. Roman Šubrt Tepelné mosty ve stavebních konstrukcích e-mail: roman@e-c.cz web: www.e-c.cz tel.: 777 196 154 roman@e-c.cz roman@e-c.
ing. Roman Šubrt Energy Consulting o.s. Tepelné mosty ve stavebních konstrukcích e-mail: web: www.e-c.cz tel.: Vykonzolovaný železobetonový balkón o délce m může mít z hlediska energetiky stejné tepelné
VíceSNÍŽENÍ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY RESTAURACE S UBYTOVÁNÍM PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PRO PROVÁDĚNÍ STAVBY
INVESTOR: BŘETISLAV JIRMÁSEK, Luční 1370, 539 01 Hlinsko Počet stran: 10 STAVBA: SNÍŽENÍ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY RESTAURACE S UBYTOVÁNÍM, 271, 269, 270 PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE PRO PROVÁDĚNÍ STAVBY
VíceBYTOVÉ DOMY v rámci 3. výzvy k podávání žádostí
Metodický pokyn k upřesnění výpočetních postupů a okrajových podmínek pro podprogram NZÚ BYTOVÉ DOMY v rámci 3. výzvy k podávání žádostí Oblast podpory B Výstavba bytových domů s velmi nízkou energetickou
VíceOkrajové podmínky pro tepelně technické výpočty
Okrajové podmínky pro tepelně technické výpočty Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2014 především s ohledem na změny v normách.
VícePRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY DLE VYHLÁŠKY 78/2013 SB.
PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY DLE VYHLÁŠKY 78/2013 SB. Název akce: Zadavatel: Zpracovatel: Rodinný dům Vodňanského č.p. 2249, 253 80 Hostivice JUDr. Farouk Azab a Ing. arch. Amal Azabová Ing. Lada
Více00-611 Warszawa, ul. Filtrowa 1, tel. 022 8250471, fax. 022 8255286. Výpočet koeficientu prostupu tepla u oken systému Pol-Skone a Skandynawskie
00-611 Warszawa, ul. Filtrowa 1, tel. 022 8250471, fax. 022 8255286 Výpočet koeficientu prostupu tepla u oken systému Pol-Skone a Skandynawskie podle PN-EN 14351-1:2006 Č. práce: NF-0631/A/2008 (LF-89/2008)
VícePříloha 2 - Tepelně t echnické vlast nost i st avební konst rukce. s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y
s t a v e b n í s y s t é m p r o n í z k o e n e r g e t i c k é d o m y Příloha 2 - Tepelně t echnické vlast nost i st avební konst rukce l i s t o p a d 2 0 0 8 s t a v e b n í s y s t é m p r o n í
VíceVysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích. Energetický audit budov EAB. Seminář č. 2. Ing. Michal Kraus, Ph.D. Katedra stavebnictví
Vysoká škola technická a ekonomická V Českých Budějovicích Energetický audit budov Seminář č. 2 Ing. Michal Kraus, Ph.D. Katedra stavebnictví Tepelná ochrana budov Přehled základních požadavků na stavební
VíceSeminář dne 29. 11. 2011 Lektoři: doc. Ing. Jaroslav Solař, Ph.D. doc. Ing. Miloslav Řezáč, Ph.D. SŠSaD Ostrava, U Studia 33, Ostrava-Zábřeh
Seminář dne 29. 11. 2011 Lektoři: doc. Ing. Jaroslav Solař, Ph.D. doc. Ing. Miloslav Řezáč, Ph.D. SŠSaD Ostrava, U Studia 33, Ostrava-Zábřeh Popularizace a zvýšení kvality výuky dřevozpracujících a stavebních
VíceTepelnětechnický výpočet kondenzace vodní páry v konstrukci
Zakázka číslo: 2015-1201-TT Tepelnětechnický výpočet kondenzace vodní páry v konstrukci Bytový dům Kozlovská 49, 51 750 02 Přerov Objednatel: Společenství vlastníků jednotek domu č.p. 2828 a 2829 v Přerově
VíceTOB v PROTECH spol. s r.o ARCHEKTA-Ing.Mikovčák - Čadca Datum tisku: MŠ Krasno 2015.TOB 0,18 0,18. Upas,20,h = Upas,h =
Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: MŠ Krasno Místo: Zadavatel: Zpracovatel: Zakázka: Archiv: Projektant: E-mail: Datum: Telefon:..0 Výpočet je proveden dle STN 00:00 SCH -
VíceSTAŽENO z www.cklop.cz
7 Tepelná technika Oblast tepelné techniky prožívá v současnosti bouřlivý vývoj, a to jak po stránce technické tak hlavně v oblasti norem. Následující text proto vychází z norem a doporučení zavedených
VíceZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2009 SO1 Název úlohy : Zpracovatel : Josef Fatura Zakázka : VVuB
VíceDifúze vodní páry a její kondenzace uvnitř konstrukcí
Difúze vodní páry a její kondenzace uvnitř konstrukcí Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2014 především s ohledem na změny v normách.
VíceOblast podpory A Snižování energetické náročnosti stávajících rodinných domů
Metodický pokyn k upřesnění výpočetních postupů a okrajových podmínek pro podprogram Nová zelená úsporám - RODINNÉ DOMY v rámci 3. Výzvy k podávání žádostí Oblast podpory A Snižování energetické náročnosti
VíceTEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ DETAILŮ OBLUKOVÝCH PŘEKLADŮ ATBET
STOPTERM spol. s r.o.,plamínkové 1564 / 5, Praha 4 tel. / fax : 241 400 533 TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ DETAILŮ OBLUKOVÝCH PŘEKLADŮ ATBET Zadavatel : Roman Čejka Hrdlořezy 208 293 07 Zpracoval : Robert
VíceDoporučené standardy nízko energetických budov a budov s téměř nulovou potřebou energie
Doporučené standardy nízko energetických budov a budov s téměř nulovou potřebou energie Téma vývoje energetiky budov je v současné době velmi aktuální a stává se společenskou záležitostí, neboť šetřit
VíceZATEPLENÍ BYTOVÉHO DOMU UL. PRAŽSKÉHO POVSTÁNI ČP. 2097 PPČ. 2778/11 K.Ú. BENEŠOV U PRAHY
DOKUMENTACE PŘIKLÁDANÁ K ŽÁDOSTI dokumentace : O DOTACI V PROGRAMU ZELENÁ ÚSPORÁM V OBLASTI PODPORY A stupeň místo stavby : Benešov zadavatel : Město Benešov Masarykovo náměstí 100 256 00 Benešov název
VíceVÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č. 148/2007 Sb. a ČSN 730540
VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č. 148/2007 Sb. a ČSN 730540 a podle ČSN EN ISO 13790 a ČSN EN 832 Energie 2009 FM1 Název úlohy: Zpracovatel:
VícePorovnání tepelných ztrát prostupem a větráním
Porovnání tepelných ztrát prostupem a větráním u bytů s parame try PD, NED, EUD, ST D o v ytápě né ploše 45 m 2 4,95 0,15 1,51 0,15 1,05 0,15 0,66 0,15 4,95 1,26 1,51 0,62 1,05 0,62 0,66 0,62 0,00 1,00
VíceZakázka číslo: 2010-02040-StaJ. Energetická studie pro program Zelená úsporám. Bytový dům Královická 1688 250 01 Brandýs nad Labem Stará Boleslav
Zakázka číslo: 200-02040-StaJ Energetická studie pro program Zelená úsporám Bytový dům Královická 688 250 0 Brandýs nad Labem Stará Boleslav Zpracováno v období: březen 200 Obsah.VŠEOBECNĚ...3..Předmět...3.2.Úkol...3.3.Objednatel...3.4.Zpracovatel...3.5.Vypracoval...3.6.Kontroloval...3.7.Zpracováno
VícePRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY
PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY v souladu se zákonem č. 406/2000 Sb. o hospodaření energií Objednatel: Client: ENBRA, a.s. Durďákova 1786/5, Černá Pole, 613 00 Brno IČ: 440 15 844 CEVRE Consultants,
Více