Návrh truhlářské dílny

Transkript

1 MENDELOVA ZEMĚDĚLSKÁ A LESNICKÁ UNIVERZITA V BRNĚ Lesnická a dřevařská fakulta Ústav lesnické a dřevařské techniky Návrh truhlářské dílny Diplomová práce 2006/2007 Michal Karkoška 1

2 2

3 Prohlašuji, že jsem diplomovou práci na téma: Návrh truhlářské dílny zpracoval sám a uvedl jsem všechny použité prameny. Souhlasím, aby moje diplomová práce byla zveřejněna v souladu s 47b Zákona č. 111/1998 Sb., o vysokých školách a uložena v knihovně Mendelovy zemědělské a lesnické univerzity v Brně, zpřístupněna ke studijním účelům ve shodě s Vyhláškou rektora MZLU o archivaci elektronické podoby závěrečných prací. Autor kvalifikační práce se dále zavazuje, že před sepsáním licenční smlouvy o využití autorských práv díla s jinou osobou (subjektem) si vyžádá písemné stanovisko univerzity o tom, že předmětná licenční smlouva není v rozporu s oprávněnými zájmy univerzity a zavazuje se uhradit případný příspěvek na úhradu nákladů spojených se vznikem díla dle řádné kalkulace. V Brně, dne: 3

4 Rád bych touto cestou poděkoval vedoucímu mé diplomové práce Ing. Janu Klepárníkovi za velmi cenné rady a připomínky, které mi během jejího zpracování poskytoval. Dále bych chtěl poděkovat Ing. Jitce Čechové, která mi byla ochotna kdykoliv poradit a pomoci hlavně se stavebními částmi práce. 4

5 Michal Karkoška, Návrh truhlářské dílny Abstrakt Tato diplomová práce řeší projekt truhlářské dílny především z pohledu technického zařízení. Pro dílnu je navržena technologie výroby včetně elektroinstalace. Je naplánován druh výroby a její kapacita se stanovením množství vznikajícího dřevního odpadu. Podle skladby stavebních konstrukcí je vypočtena tepelná ztráta dílny. Výsledkem je stanovení množství dřevní hmoty, které je potřebné pro pokrytí tepelné ztráty stavby a posouzení, zda bude dřevní odpad z vlastní výroby dostačující pro vytápění. Závěrem je řešena i otopná soustava, která má zajistit požadovanou tepelnou pohodu. Klíčová slova: Truhlářská dílna; technologie výroby; dřevní odpad; stavební konstrukce; tepelná ztráta; otopná soustava. Michal Karkoška, Joiner's workshop project Abstract This thesis solves a project of a joiner's workshop from the point of view of operational technology, technical equipment as well as constructional aspects. The type of production and its capacity together with the wooden waste assesment is planned. Heat loss of the workshop is calculated according to structural constructions composition. A wooden stuff amount needed to cover the heat loss represents one partial result in relation to check if the wooden waste amount in own production will be sufficient for the heating. Finally a heating system which ensures a required thermal comfort is solved. Keywords: Joiner's workshop, operational technology, wooden waste, structural construction, heat loss, heating system. 5

6 Obsah 1 Úvod do problematiky, cíl práce Úvod do problematiky Cíl práce Metodika Současný stav objektu Návrh nové dílny Stavební část Popis stavby Skladba konstrukcí Výpočet součinitele prostupu tepla U Tepelná ztráta stavby Podklady pro výpočet Postup výpočtu Tepelná ztráta prostupem Tepelná ztráta větráním Stavební konstrukce přiléhající k zemině Vlastní výpočet Zhodnocení výsledků Projekt technologie Návrh odsávání Návrh elektroinstalace Energetické využití odpadu Plánovaná výroba Výpočet množství odpadu Vlastní výpočet Množství energie na vytápění stavby Návrh otopné soustavy Návrh zdroje tepla Návrh otopných těles Návrh rozvodů topného média

7 8 Závěr...46 Summary...47 Seznam literatury...48 Seznam příloh

8 1 Úvod do problematiky, cíl práce 1.1 Úvod do problematiky Truhlářská dílna, která je řešena v této práci, je zatím ve fázi zpracovaného projektu. Měla by vzniknout přestavbou současného objektu (stodoly), která se nachází v obci Budíškovice nedaleko Dačic v okrese Jindřichův Hradec. Rozkládá se na ploše cca 300 m2 a přiléhá k ní rozlehlá zahrada o výměře 1350 m2. Celý pozemek je nedaleko obytné výstavby ale podle územního plánu je určen k podnikání a službám. Po dodržení všech předpisů tedy nic nebrání výstavbě. Tyto předpisy jsou stanoveny v zákoně č. 183/2006 Sb. (stavební zákon) a ve vyhlášce 137/1998 o obecných technických požadavcích na výstavbu. Na obr. 1 je pohled na stodolu v nynějším stavu. Investor v současné době podniká v provozovně, kterou má v pronájmu. Pronajatý prostor je malý a ve špatném technickém stavu. Podnikání v truhlářském oboru je v této oblasti docela zajímavé i z důvodu blízké hranice s Rakouskem. Výčet těchto důvodů vede majitele k investici do chátrající stavby na vlastním pozemku, čímž hodlá řešit svoji podnikatelskou budoucnost. Obr. 1. Stodola, současný stav 8

9 1.2 Cíl práce Cílem práce je navrhnout truhlářskou dílnu na půdorysu současné stavby tak, aby byla vyhovující ve všech směrech. To znamená z hlediska stavebních a provozních norem, bezpečnosti a hygieny práce, požárních předpisů apod. Na ploše dílny je třeba rozmístit technologické vybavení v závislosti na předpokládané výrobě a jejím objemu. Plánovaná výroba má sloužit k volbě vlastní technologie a pro výpočet množství odpadu dřevní hmoty, která vznikne při této výrobě. Podle technologického vybavení a požadavků majitele se navrhne elektroinstalace celého objektu a odsávání ke strojům. Na základě návrhu stavební části budovy, jednotlivých konstrukcí a jejich materiálového složení se vypočte tepelná ztráta jednotlivých místností a celé stavby. Podle tepelné ztráty stavby se navrhne otopná soustava. Je předpokládáno vytápění objektu odpadním dřevem. Podle výpočtu tepelných ztrát budovy lze tedy zjistit, zda dřevní odpad z vlastní výroby pokryje požadované množství energie na vytápění truhlářské dílny. V případě nedostatku vlastního paliva je možné spočítat další náklady na vytápění budovy. Dále bude navržena otopná soustava, vhodná pro daný typ stavby a v požadovaných parametrech. Výstupem celé práce bude celkový návrh technického zařízení dílny a dokumentace pro stavební povolení včetně požárně bezpečnostního řešení stavby. 9

10 2 Metodika Aby tato práce přinesla očekávaný výsledek, je nutné při jejím zpracování postupovat následovně: 1. Navržení nejvhodnějšího půdorysného uspořádání budoucí dílny. Podle požadavků výroby a strojního vybavení je nutné navrhnout dostatečnou velikost jednotlivých výrobních částí a podle předpokládaného počtu pracovníků také dostačující sociální zázemí. Rozmístění strojů na ploše dílny musí odpovídat daným požadavkům a technologii výroby tak, aby nedocházelo ke zbytečné manipulaci s materiálem, polotovary nebo hotovými výrobky. To vše se musí přizpůsobit současnému půdorysu stavby se zřetelem na co nejnižší náklady na stavební úpravy a náklady provozní. Proto je nezbytná analýza současného stavu stavby a zvážení možností úprav. 2. Navržení elektroinstalace. Elektroinstalace bude navržena podle předpokládaného výkonu a zatížení jednotlivých strojů a podle požadavků ostatních spotřebičů. Uvedený projekt je v souladu s legislativními a normativními předpisy. 3. Vzduchotechnika (odsávání) bude navrženo za pomoci firmy ACword, s ohledem na hygienické a bezpečnostní požadavky. 4. Naplánovat výrobu stavebně truhlářských výrobků oken a dveří podle požadavků trhu. Z plánovaného objemu výroby se spočítá množství dřevního odpadu, který je možné použít pro vytápění provozovny. Pro zjištění reálného objemu výroby poslouží informace od jiných firem a zkušeností investora. K výpočtu bude použita dokumentace pro typizovaný dům, do kterého bude za úkol vyrobit okna a dveře. Množství dřevního odpadu z této výroby se spočítá pomocí katalogu dřevoobráběcích nástrojů firmy RH+. Dále se stanoví, zda množství dřevního odpadu z naplánované výroby může pokrýt požadované množství energie na vytápění dílny. Potřebné množství paliva se určí výpočtem. Základem pro výpočet bude tepelná ztráta budovy. Nakonec se potřebné množství paliva porovná s množstvím paliva vyprodukovaným vlastní výrobou. 5. Spočítat energetickou náročnost vytápění provozu. Výpočet se provede podle normy ČSN Výpočet tepelných ztrát budov při ústředním vytápění. Pro výpočet je nezbytné znát všechny stavební rozměry a skladbu jednotlivých stavebních částí, zejména obvodového pláště. Budou navrženy dvě varianty zateplení budovy. 6. Návrh otopné soustavy. Podle vybrané varianty zateplení stavby a příslušné tepelné náročnosti stavby budou navržena do jednotlivých místností otopná tělesa, jejichž ohřev bude zajištěn vhodným kotlem pro spalování dřevního odpadu. Výkonové hodnoty všech částí otopné soustavy musí odpovídat hodnotám příslušných tepelných ztrát. 7. Celkové zhodnocení práce. 10

11 3 Současný stav objektu Stodola určená pro přestavbu na truhlářskou dílnu se nachází na vhodném místě a již mnoho let neslouží svému původnímu účelu. V podstatě je užívána k ukládání nejrůznějších potřebných věcí, které se zde jen hromadí a nemají další uplatnění. Do stavby se delší dobu nic neinvestovalo a tomu odpovídá i její stav. Jedna štítová zeď je staticky narušena a pravděpodobně by se musela v blízké době zbourat. Do střechy v mnoha místech zatéká a celá stavba je také podmáčena vodou z přilehlé zahrady, která sem stéká při vydatnějších deštích. Uvnitř jsou zbytky slámy a použité nevhodně uskladněné řezivo. Toto vytváří ideální podmínky pro dřevokazné houby. Část vnitřní konstrukce ve spodní části stavby je napadena dřevomorkou domácí s velkými plodnicemi. Stodola byla postavena v roce Základy jsou kamenné bez izolace proti zemní vlhkosti. Základový kámen může být do nových základů znovu použit. Obvodové zdivo je z větší části postaveno z plných pálených cihel, které jsou v poměrně dobrém stavu. To je velká výhoda, protože převážná část nové dílny by z nich mohla být také postavena. Zbylá část obvodového pláště stavby je prkenná. Krov o rozpětí 16ti metrů je věšadlové konstrukce z mohutných tesaných trámů. V místech styku podpěrných sloupů a vazného trámu je krov poškozen, ale vzhledem ke konstrukci a velkému sklonu střechy to nemá zásadní vliv na jeho pevnost. Dřevo krovu, až na místa kam delší dobu zatéká, je v bezvadném stavu a je ho možno využít při stavbě nové dílny. Krytina je tvořena pálenými taškami brněnkami. Ty jsou rovněž použitelné pro novou stavbu, kde by mohly ještě alespoň dočasně sloužit. Jak umístění pozemku, tak materiál, z něhož je stodola postavena, se zdá být ideální pro zamýšlený projekt. Přípojka elektřiny, vody a kanalizace je bez problémů řešitelná. Vše se totiž nachází na pozemku majitele a je možné napojení zmiňovaného objektu. Celá realizace truhlářské dílny by tedy měla být finančně únosná a hlavně by měla vyřešit problémy se současnou provozovnou i s chátrající stodolou. Obrázek 2 ukazuje současný interiér objektu a jeho stav. Obr. 2. Stav současné stavby 11

12 4 Návrh nové dílny 4.1 Stavební část Velikost nové stavby vychází z rozměrů stávající stodoly, protože realizace bude provedena jako přestavba. Tím se vše vyřeší jedním stavebním povolením a předejde se problémům s likvidací materiálu z demolice, který se použije na novou výstavbu. Mimoto je plocha stodoly dostatečně veliká pro zamýšlený projekt. Dílnu bude vhodné rozdělit do více částí. Z důvodu snadnější přístupnosti pozemků na obou stranách stavby musí být zachována dostatečně velká průchodnost objektem. Půdorys se tak rozdělí na dvě hlavní části. První tvořená asi dvěma třetinami celkové plochy má být stěžejní částí celé stavby. Bude vytápěná, a proto tu bude kladen vyšší důraz na skladbu jednotlivých konstrukčních prvků. Zde se umístí strojní a ruční dílna, kancelář, šatna, sociální zařízení a kotelna. V druhé části bude zajištěn již zmiňovaný průjezd pomocí vrat dostatečných rozměrů. Vrata uzavřou nevytápěný prostor menší dílny, která může sloužit k hrubé přípravě materiálu nebo k příležitostnému skladování materiálů a výrobků. Součástí této části stavby bude i větší přístřešek, sloužící spíše jako vstupní prostor do dalších částí budovy. Bude zde i vstup do půdního prostoru, který vznikne nad nevytápěnou a strojní dílnou. Nad touto částí je naplánována střecha sedlového tvaru. Tak vzniká půdní prostor velkých rozměrů, který prozatím není v plánu nijak využívat. Stropy však budou dimenzovány na dostatečné zatížení pro případ budoucího záměru. Zbylá část stavby bude o něco nižší a kryta pultovou střechou Popis stavby Uspořádání stavby včetně rozměrů a základního popisu je rozkresleno ve výkrese číslo 1. Půdorys stavby. Z pod přístřešku 1) je hlavní vstup do předsíně 2). Odtud se vchází do kanceláře 3) a šatny 4). Kancelář má sloužit majiteli pro základní administrativu, přípravu výroby, příjem zakázek a podobně. Šatna je určena pro 2 až 3 zaměstnance. Má sloužit pro jejich odpočinek a převlékání. Obě místnosti mají i samostatný vstup na pracoviště. Ruční dílna 5) je určena k dokončovacím pracím, jako je příprava výrobků na povrchovou úpravu nebo jejich montáž. Plošným rozměrům místnosti a charakteru práce odpovídá i světlá výška, která činí 2700 mm. Z ruční dílny vedou dveře do umývárny 7) a dále na toaletu 8). Vraty z ruční dílny se vstupuje do strojní dílny 6) o ploše necelých 119 m 2 a světlé výšce 3000 mm, což by měly být dostatečné rozměry pro plánovanou výrobu stavebně truhlářských výrobků. Celou plochu strojní dílny limituje pouze uprostřed umístěný sloup, který podpírá průvlak zvyšující únosnost stropu. Ze strojní dílny vedou další vrata do nevytápěné dílny 9). Okna pro přirozené osvětlení interiéru budovy mohou být umístěna pouze ve dvou stěnách. V případě ruční dílny je to stěna severovýchodní a u dílny strojní 12

13 jihozápadní. Zbylé dvě stěny přiléhají k sousedním pozemkům a není ani nutné zde další okenní otvory vytvářet Skladba konstrukcí Základy a základová deska bude vyrobena z betonu doplněného kamenem. Na základovou desku se umístí izolace proti zemní vlhkosti. Mezi základový a vrchní beton bude s největší pravděpodobností umístěna tepelná izolace. V případě méně zatížených místností to je běžný podlahový polystyren EPS 100 S a u ruční a hlavně strojní dílny se jedná o polystyren s co nejvyšším možným zatížením EPS 150 S nebo EPS 200 S. Vrchní beton bude muset být v místech vyššího zatížení opatřen ocelovou výztuží. Tloušťka polystyrenu bude od 30 do 50 mm. Podlaha v dílnách bude dokončena pouze nátěrem betonu a v ostatních místnostech dlažbou. Zdivo stavby bude vybudováno z plných pálených cihel. Větší část bude použita ze současné stodoly a zbytek z demolice objektu ve stejném katastru. Nosné zdi se postaví v tloušťce 300 mm a příčky 100 mm. Obvodový plášť vytápěné části stavby bude zateplen fasádním polystyrenem EPS 70 F o tloušťce 50 a 100 mm. Otvory v obvodovém plášti budovy budou vyplněny eurookny 68 mm a palubkovými dveřmi a vraty s vloženou tepelnou izolací. Vnitřní otvorové výplně uzavřou dřevěné rámové dveře. Stropní konstrukce bude dřevěná s izolací z minerální vlny. Nenosnou část stropu pod pultovou střechou tvoří nosníky o u 50 x 170 mm. Mezi nimi vzniknou mezery šíře 625 mm na minerální vlnu s tloušťkou 100 až 160 mm. Spodní část stropu se opatří latěmi u 40 x 50 mm. Latě jsou připevněny kolmo ke stropnicím se stejnými mezerami jako u stropnic. Tady bude minerální vlna s tloušťkou 40 mm. Toto řešení značně omezí tepelné mosty přes dřevěné stropní nosníky. Dále je konstrukce podbita lehkými stavebními cementotřískovými deskami (heraklit) s tloušťkou 25 mm. Poté se opatří omítkou. Toto provedení má zajistit požadovanou požární odolnost a bude ekonomicky nejméně náročné. Záklop stropu vyřeší prkna tloušťky 24 mm. Prkna záklopu se spojí na vložené pero a drážku aby se vytvořila uzavřená vzduchová mezera s tepelně izolační schopností. Nosný strop nad strojní dílnou a nevytápěnou dílnou má stejnou skladbu. Vzhledem k vyšší únosnosti mají však stropnice 80 x 250 mm a ve stropní konstrukci jsou uloženy také vazné trámy krovu. Strop však nezatěžují, jsou v něm pouze skryty aby v půdním prostoru nepřekážely. Do stropu v nevytápěné dílně se zatím s tepelnou izolací nepočítá. Nosný strop je ve strojní dílně dále podepřen zděným sloupem 300 x 300 mm. Na sloupu je průvlak, který podpírá ve střední části celý strop. Průvlak tvoří tří I profily položené vedle sebe o výšce 180 mm. Ocelové profily musí být obloženy také heraklitem aby se zvýšila jejich požární odolnost. Krov se skládá ze dvou částí, které na sebe plynule navazují. Konstrukce krovu je znázorněna na výkrese číslo 2. Nižší část stavby je zastřešena pultovou střechou se sklonem 10. Krytinu tvoří trapézové plechy. Krov se zde skládá pouze z krokví osedlaných v okapové části na pozednici a nahoře na vaznici, kde se napojuje na sedlovou střechu nad zbylou částí dílny. Tuto část krovu tvoří klasická vaznicová soustava o rozpětí 10 m. Sklon směrem k pultové střeše je 33 a na druhé straně

14 Skládá se ze 4 plných a 17 prázdných vazeb s podporou nosných štítů. V plné vazbě je vazný trám skrytý ve stropě. Do vazného trámu jsou čepovány sloupky. Na sloupcích jsou osazeny vaznice. Vše je vyztuženo vzpěrami a zajištěno kleštinami. Nakonec jsou na pozednicích a vaznicích osedlány krokve dotvářející tvar střechy. Krytina je z pálených tašek, které se použijí z původní stodoly. Ta má mnohem větší rozlohu střechy a díky tomu bude krytiny pro novou střechu dostatečné množství Výpočet součinitele prostupu tepla U Součinitel prostupu tepla udává tepelný tok šířící se z vnitřního prostředí do vnějšího prostředí plochou 1m 2 při jednotkovém teplotním spádu vnějšího a vnitřního prostředí. Stanovením součinitele prostupu tepla U, případně tepelným odporem konstrukce R T, se hodnotí ustálený teplotní tok prostupující celými konstrukcemi, prvky nebo díly, včetně případného vlivu tepelných mostů v nich zabudovaných. Součinitel prostupu tepla je obrácenou hodnotou odporu konstrukce při prostupu tepla. Vypočítá se tedy ze vztahu U=1/R T [W m -2 K -1 ] Součinitel prostupu tepla a tepelný odpor konstrukce musí zahrnovat vliv tepelných mostů, které jsou v konstrukci obsažené. Tento vliv je možné zanedbat, pokud je souhrnné působení tepelných mostů menší než 5 % součinitele prostupu tepla vypočteného s vlivem tepelných mostů. Tepelné mosty se objevují zejména u nestejnorodých konstrukcí. U konstrukcí, které obsahují tepelné mosty, není možné stanovit hodnoty U a R součtem tepelných odporů jednotlivých vrstev z materiálů mimo tepelný most. Tepelný odpor konstrukce se vypočítá jako součet tepelných odporů jednotlivých vrstev dané konstrukce a tepelných odporů při přestupu tepla na vnitřní a vnější straně konstrukce. Vyjádří se ze vztahu R T =1/α i + d 1 /λ d n /λ n + 1/α e [m 2 K W -1 ] α i je součinitel přestupu tepla na interiérové straně konstrukce [W m -2 K -1 ] α e je součinitel přestupu tepla na straně exteriéru [W m -2 K -1 ] d je tloušťka vrstvy konstrukce [m] λ je součinitel tepelné vodivosti vrstvy konstrukce [W m -1 K -1 ] Jsou navrženy a vypočteny dvě varianty zateplení budovy. První je navržena s minimální tepelnou izolací tak, aby se dala postavit s minimálními investičními náklady. Druhá lépe tepelně izolovaná má sloužit k porovnání s první. Pro součinitel přestupu tepla na interiérové straně konstrukce α i je použita hodnota 8 W m -2 K -1. U součinitele přestupu tepla na straně exteriéru α e je hodnota 23 W m -2 K -1 a na vnější straně podlah u přiléhající zeminy je to 1000 W m -2 K

15 Tabulka 1. Podlaha dílny varianta 1 vrstva d λ skladba % Rv 1 0,08 1,3 beton 0, ,1 1,3 beton 0,077 Rk U 0, , Obr. 3. Podlaha dílny varianta 1 Tabulka 2. Podlaha s běžným zatížením varianta 1 vrstva d λ skladba % Rv 1 0,06 1,3 beton 0, ,1 1,3 beton 0,077 Rk U 0, , Obr. 4. Podlaha s běžným zatížením varianta 1 Tabulka 3. Podlaha dílny varianta 2 vrstva d λ skladba % Rv 1 0,08 1,3 beton 0, ,03 0,035 polystyren EPS 200S DCD IDEAL 0, ,1 1,3 beton 0,077 Rk U 1, ,89158 Obr. 5. Podlaha dílny varianta 2 15

16 Tabulka 4. Podlaha s běžným zatížením varianta 2 vrstva d λ skladba % Rv 1 0,06 1,3 beton 0, ,05 0,037 polystyren EPS 100S DCD IDEAL 1, ,1 1,3 beton 0,077 Rk U 1, , Obr. 6. Podlaha s běžným zatížením varianta 2 Tabulka 5. Stěna obvodová nosná 400 mm vrstva d λ skladba % Rv 1 0,3 0,8 cihla plná 0, ,1 0,039 polystyren EPS 70F DCD IDEAL 2,564 Rk U 3, , Tabulka 6. Stěna obvodová nosná 350 mm vrstva d λ skladba % Rv 1 0,3 0,8 cihla plná 0, ,05 0,039 polystyren EPS 70F DCD IDEAL 1,282 Rk U 1, , Obr. 7. Obvodové stěny 16

17 Tabulka 7. Stěna vnitřní nosná 300 mm vrstva d λ skladba % Rv 1 0,3 0,8 cihla plná 0,375 Rk U Tabulka 8. Stěna vnitřní nenosná 100 mm 0,625 1,6 vrstva d λ skladba % Rv 1 0,1 0,8 cihla plná 0,125 Rk U 0,375 2, Obr. 8. Vnitřní stěny Tabulka 9. Strop nosný varianta 1 vrstva d λ skladba % Rv 1 0,01 0,7 omítka 0, ,025 0,075 heraklit DCD IDEAL 0, ,1 0,06156 SM / rockwool 1, ,1 0,18 stropnice SM (16%) 0, ,1 0,039 rockwool - rockmin (84%) 0,84 4 0,15 0,6 SM / vzduchová vrstva 0, ,15 0,18 stropnice SM (16%) 0, ,15 0,68 vzduchová vrstva (84%) 0,84 5 0,024 0,18 záklop SM 0,133 Rk U 2, , Obr. 9. Strop nosný varianta 1 17

18 Tabulka 10. Strop nenosný varianta 1 vrstva d λ skladba % Rv 1 0,01 0,7 omítka 0, ,025 0,075 heraklit DCD IDEAL 0, ,1 0,0531 SM / rockwool 1, ,1 0,18 stropnice SM (10%) 0, ,1 0,039 rockwool - rockmin (90%) 0,9 4 0,07 0,315 SM / vzduchová vrstva 0, ,07 0,18 stropnice SM (10%) 0, ,07 0,33 vzduchová vrstva (90%) 0,9 5 0,024 0,18 záklop SM 0,133 Rk U 2, , Obr. 10. Strop nenosný varianta 1 Tabulka 11. Strop nosný varianta 2 vrstva d λ skladba % Rv 1 0,01 0,7 omítka 0, ,025 0,075 heraklit DCD IDEAL 0, ,04 0,0531 SM / rockwool 0, ,04 0,18 rošt SM (10%) 0, ,04 0,039 rockwool - rockmin (90%) 0,9 4 0,1 0,06156 SM / rockwool 1, ,1 0,18 stropnice SM (16%) 0, ,1 0,039 rockwool - rockmin (84%) 0,84 5 0,15 0,6 SM / vzduchová vrstva 0, ,15 0,18 stropnice SM (16%) 0, ,15 0,68 vzduchová vrstva (84%) 0,84 6 0,024 0,18 záklop SM 0,133 Rk U 3, , Obr. 11. Strop nosný varianta 2 18

19 Tabulka 12. Strop nenosný varianta 2 vrstva d λ skladba % Rv 1 0,01 0,7 omítka 0, ,025 0,075 heraklit DCD IDEAL 0, ,04 0,0531 SM / rockwool 0, ,04 0,18 rošt SM (10%) 0, ,04 0,039 rockwool - rockmin (90%) 0,9 4 0,1 0,0531 SM / rockwool 1, ,1 0,18 stropnice SM (10%) 0, ,1 0,039 rockwool - rockmin (90%) 0,9 5 0,07 0,315 SM / vzduchová vrstva 0, ,07 0,18 stropnice SM (10%) 0, ,07 0,33 vzduchová vrstva (90%) 0,9 6 0,024 0,18 záklop SM 0,133 Rk U 3, , Obr. 12. Strop nenosný varianta 2 Tabulka 13. Dveře vnitřní vrstva d λ skladba % Rv 1 0,035 0,18 rámové s výplní SM 0,194 Rk U 0, ,25 Obr. 13. Dveře vnitřní 19

20 Tabulka 14. Okno 1500 x 2000 mm vrstva d λ skladba % Rv 1 0,037 0,0764 SM / izolační dvojsklo 0, ,07 0,18 dřevěný rám SM (30%) 0, ,02 0,032 izolační dvojsklo (70%) 0,7 Rk U Tabulka 15. Okno 1500 x 1200 mm 0, , vrstva d λ skladba % Rv 1 0,043 0,09564 SM / izolační dvojsklo 0, ,07 0,18 dřevěný rám SM (43%) 0, ,02 0,032 izolační dvojsklo (57%) 0,57 Rk U 0, , Obr. 14. Okno Tabulka 16. Vrata vnitřní vrstva d λ skladba % Rv 1 0,015 0,18 palubka SM 0, ,03 0,162 SM / vzduchová vrstva 0, ,03 0,18 rám SM (40%) 0, ,03 0,15 vzduchová vrstva (60%) 0,6 3 0,015 0,18 palubka SM 0,083 Rk U 0, , Obr. 15. Vrata vnitřní 20

21 Tabulka 17. Vrata vnější vrstva d λ skladba % Rv 1 0,015 0,18 palubka SM 0, ,03 0,0978 SM / polystyren 0, ,03 0,18 rám SM (40%) 0, ,03 0,043 EPS 50Z DCD IDEAL (60%) 0,6 3 0,015 0,18 palubka SM 0,083 Rk U Tabulka 18. Dveře vnější 0, , vrstva d λ skladba % Rv 1 0,015 0,18 palubka SM 0, ,03 0,10465 SM / polystyren EPS 50Z 0, ,03 0,18 rám SM (45%) 0, ,03 0,043 EPS 50Z DCD IDEAL (55%) 0,55 3 0,015 0,18 palubka SM 0,083 Rk U 0, , Obr. 16. Vrata a dveře vnější 4.2 Tepelná ztráta stavby Podklady pro výpočet Výpočet tepelné ztráty budovy bude proveden podle ČSN Výpočet tepelných ztrát budov při ústředním vytápění. ČSN určuje postup výpočtu tepelných ztrát budov prostupem stěnami a větráním (infiltrací). Je podkladem pro dimenzování otopných soustav ústředního vytápění. Pro výpočet tepelných ztrát budov jsou nezbytné následující podklady: Situační plán, ze kterého je jasná poloha budovy vzhledem ke světovým stranám, výška a vzdálenost okolních budov, terénních překážek, nadmořská výška místa stavby a převládající směr a intenzita větru. Půdorysy jednotlivých podlaží budovy se všemi hlavními rozměry, včetně rozměrů oken a dveří. 21

22 Řezy budovou s udáním hlavních světlých a konstrukčních výšek podlaží. Tepelně technické vlastnosti jednotlivých stavebních konstrukcí. Součinitel spárové průvzdušnosti i lv a součinitel prostupu tepla oken a dveří U, případně údaje o materiálech a konstrukci oken a dveří potřebné k výpočtu tepelné ztráty místnosti prostupem a tepelné ztráty místnosti infiltrací. Údaje o druhu (účelu) místnosti. Údaje o teplotách. Výpočtové venkovní teploty a teploty v sousedících nevytápěných místnostech se volí podle údajů v normě. Výpočtové teploty vnitřní se mohou volit podle normy v souladu s hygienickými předpisy nebo na základě požadavků investora Postup výpočtu Plochy podlah, svislých stěn a stropů se vypočítají z vnitřních rozměrů místností ale u výšky se počítá s konstrukční výškou podlaží. Plocha dveřních a okenních otvorů se stanoví podle jejich stavebních rozměrů včetně zárubní a rámů. Pro přehlednost výpočtu je vhodné do formuláře zapisovat stavební konstrukce v místnosti vždy od jedné strany k druhé například ve směru hodinových ručiček. Tepelná ztráta budovy se vypočte z tepelných ztrát v jednotlivých místnostech. Při návrhu otopné soustavy ústředního vytápění v těchto místnostech je třeba zohlednit i tepelné zisky například z oslunění, trvalého pobytu osob, technologie a podobně. Tepelná ztráta budovy pak není pouze součtem vypočtených tepelných ztrát jednotlivých místností. Je třeba také zohlednit současnost větrání (infiltrace) a dobu provozu jednotlivých místností. Pro stanovení tepelné ztráty budovy je možné použít tzv. obálkovou metodu, podle níž se stanoví pouze tepelná ztráta obvodového pláště Tepelná ztráta prostupem Celková tepelná ztráta se rovná součtu tepelné ztráty prostupem tepla konstrukcemi a tepelné ztráty větráním. Q c =Q p +Q v [W] Tepelná ztráta místnosti prostupem tepla Q p [W] se určí ze vztahu Q p =Q o (1 + p 1 +p 2 +p 3 ) Q o je základní tepelná ztráta prostupem tepla [W] p 1 je přirážka na vyrovnání vlivu chladných konstrukcí p 2 je přirážka na urychlení zátopu p 3 je přirážka na světovou stranu 22

23 Základní tepelná ztráta prostupem Q o se rovná součtu tepelných toků prostupem tepla v ustáleném stavu jednotlivými konstrukcemi. Tyto konstrukce ohraničují vytápěnou místnost od venkovního prostředí nebo od sousedních místností. Q o =U 1 S 1 (t i t e ) U n S n (t i t e ) U 1 U n je součinitel prostupu tepla zabudované konstrukce [W m -2 K -1 ] S 1 S n je ochlazovaná část stavební konstrukce, její plocha [m 2 ] t i je vnitřní výpočtová [ C] t e je vnější výpočtová [ C], teplota na opačné straně konstrukce V případě, že je u některé ze stavebních konstrukcí teplota na vnější straně vyšší než teplota ve vytápěné místnosti, má tepelný tok prostupující touto stavební konstrukcí zápornou hodnotu. V takovém případě jde o tepelný zisk, který zmenšuje základní tepelnou ztrátu místnosti prostupem tepla. Přirážkou na vyrovnání vlivu chladných stavebních konstrukcí p 1 se umožní zvýšení teploty vnitřního vzduchu tak, aby i při nižší povrchové teplotě ochlazovaných konstrukcí bylo ve vytápěné místnosti dosaženo požadované výpočtové vnitřní teploty, pro kterou se počítá základní tepelná ztráta. Tato přirážka závisí na průměrném součiniteli prostupu tepla všech konstrukcí místností U c, který se stanoví ze vztahu U c =Q o /ΣS (t i - t e ) [W m -2 K -1 ] ΣS je celková plocha všech konstrukcí ohraničující vytápěnou místnost [m 2 ] t i je vnitřní výpočtová [ C] t e je vnější výpočtová [ C] Přirážka na vyrovnání vlivu chladných konstrukcí p 1 se stanoví ze vztahu p 1 =0,15 U c Přirážka na urychlení zátopu p 2 se za normálních okolností vůbec nepoužije, protože se při výpočtových podmínkách předpokládá nepřerušovaný provoz vytápění. Přirážka na světovou stranu p 3 se určuje z tabulky v normě. O její výši rozhoduje poloha nejvíce ochlazované stavební konstrukce místnosti. Při více ochlazovaných konstrukcích, poloha jejich společného rohu. U místnosti se třemi nebo s větším počtem ochlazovaných konstrukcí se počítá z přirážkou nejvyšší Tepelná ztráta větráním Tepelná ztráta prostoru větráním Q v se stanoví ze vztahu Q v =1300 V max (t i t v ) [W] V max je objemový tok větracího vzduchu [m 3 s -1 ] 23

24 t i je vnitřní výpočtová [ C] t e je vnější výpočtová [ C] Objemový tok větracího vzduchu prostoru musí vycházet z hygienických nebo technologických požadavků. Tyto požadavky jsou dány potřebnou intenzitou výměny vzduchu n h [h -1 ]. Za hodnotu objemového toku větracího vzduchu se dosadí větší z hodnot V h a V i. Hygienický průtok větracího vzduchu se stanoví ze vztahu V h =(n h /3600) V m [m 3 s -1 ] V m je vnitřní objem prostoru [m 3 ] Objemový tok větracího vzduchu přirozeným větráním infiltrací se stanoví ze vztahu V i =Σ(i lv L) B M Σ(i lv L) je součet průvzdušnosti oken a venkovních dveří dané místnosti [m 3 s -1 Pa -0,67 ] i lv je součinitel spárové průvzdušnosti [m 3 s -1 /m Pa 0,67 ] L je délka spár otevíratelných částí oken a venkovních dveří [m] B je charakteristické číslo budovy [Pa 0,67 ] M je charakteristické číslo místnosti Hodnoty součinitele spárové průvzdušnosti oken a venkovních dveří určíme z normy. Celková délka spáry se stanoví ze skladebných rozměrů otevíratelných oken a dveří. Musí se počítat se spárami mezi jednotlivými křídly a rámem a se spárami mezi dvěma na sebe doléhajícími křídly. Charakteristické číslo budovy je závislé na rychlosti větru volené podle polohy budovy vzhledem ke krajině (chráněná, nechráněná a velmi nepříznivá poloha) a na druhu budovy (řadové a osaměle stojící budovy). Z hlediska rychlosti větru se dále rozlišují krajiny na normální a s intenzivními větry. Charakteristické číslo místnosti je závislé na poměru mezi průvzdušností oken a vnitřních dveří. Rozlišují se následující případy: Místnosti, kde průvzdušnost vnitřních dveří je menší než průvzdušnost oken Místnosti, kde průvzdušnost vnitřních dveří je přibližně stejná jako u oken Místnosti, kde průvzdušnost vnitřních dveří je větší než průvzdušnost oken Místnosti bez vnitřních dveří Stavební konstrukce přiléhající k zemině Výpočet tepelné ztráty konstrukcí přiléhajících k zemině patří do zvláštních případů. Při tomto výpočtu nepodsklepených podlah přízemních místností a hal se uvažuje s průměrnou teplotou zeminy +10 C. Při výpočtu tepelné ztráty prostupem ostatních konstrukcí přilehlých k zemině sklepních místností částečně nebo zcela pod 24

25 úrovní okolního terénu se počítá s teplotou přilehlé zeminy podle tabulky v normě. S tou se počítá jako s výpočtovou venkovní teplotou. V našem případě je budova a její podlaha nad úrovní terénu. Proto se po obvodu do hloubky 1m uvažuje s venkovní výpočtovou teplotou jako u ostatních konstrukcí oddělujících vnitřní a vnější prostředí. V hloubce větší než 1m se pak počítá s teplotou +5 C Vlastní výpočet Výpočet tepelné ztráty stavby je proveden podle předem popsaného postupu. Pro přehlednost jsou všechny výpočty vyvedeny v tabulkách číslo 19, 20, 21 a 22 s příslušným popisem. Tabulky s výpočtem tepelných ztrát jednotlivých místností stavby jsou v přílohách 2 (varianta 1) a 3 (varianta 2). Pro vlastní výpočet je nezbytné určení všech potřebných parametrů. Ve variantě 1 nejsou jednotlivé konstrukce vůbec nebo jen minimálně zateplené. Podlaha je betonová jen s izolací proti zemní vlhkosti. Obvodové zdivo z plných pálených cihel je zatepleno vrstvou pěnového polystyrenu tloušťky 50 mm a zeď sousedící s nevytápěnou místností není zateplena vůbec. V dřevěné konstrukci stropu je pouze 100 mm kamenné vlny. Okna a dveře jsou standardní konstrukce. Tabulka 19. Přehled U konstrukcí, varianta 1 Název Označení U [W/m 2 K] Stěna obvodová nosná SON 0,548 Stěna vnitřní nosná SVN 1,600 Stěna vnitřní nenosná SVn 2,667 Okno - stěna obvodová nosná (1500x2000) O SON 1,526 Okno - stěna obvodová nosná (1500x1200) O SON 1,620 Vrata - stěna obvodová nosná V SON 1,558 Vrata - stěna vnitřní nosná V SVN 1,662 Dveře - stěna obvodová nosná D SON 1,608 Dveře - stěna vnitřní nenosná D SVn 2,250 Podlaha PDL 3,781 Strop - nosný STN 0,396 Strop - nenosný STn 0,363 25

26 Tabulka 20. Vstupní a výstupní hodnoty, varianta 1 Výpočtová teplota exteriéru [ C] -15 Místnost Výpočtová teplota interiéru [ C] Tepelná ztráta [W] 18 strojní dílna 15567,29 18 ruční dílna 4956,55 20 kancelář 1091,71 20 šatna 1314,15 20 umývárna 166,79 20 záchod 203,49 4,886 předsíň 0,01 15 kotelna 589,17 Celková tepelná ztráta budovy Qc [kw] 23,89 Ve variantě 2 jsou jednotlivé konstrukce zatepleny se zřetelem na co nejmenší tepelné ztráty, ale jen tak, aby to ještě bylo ekonomicky únosné. Podlaha je betonová s izolací proti zemní vlhkosti a s tvrzeným polystyrenem. V dílnách je v podlaze polystyren o tloušťce 30 mm a v ostatních částech stavby 50 mm. Obvodové zdivo z plných pálených cihel je zatepleno vrstvou pěnového polystyrenu tloušťky 100 mm a zeď sousedící s nevytápěnou místností je izolována polystyrenem tloušťky 50 mm. V dřevěné konstrukci stropu je izolace 100 mm z kamenné vlny a podhled stropu je snížen kontralatěmi s kamennou vlnou 40 mm silnou. Okna a dveře jsou standardní konstrukce. Tabulka 21. Přehled U konstrukcí, varianta 2 Název Označení U [W/m 2 K] Stěna obvodová nosná SON 0,322 Stěna vnitřní nosná SVN 1,600 Stěna vnitřní nenosná SVn 2,667 Okno - stěna obvodová nosná (1500x2000) O SON 1,526 Okno - stěna obvodová nosná (1500x1200) O SON 1,620 Vrata - stěna obvodová nosná V SON 1,558 Vrata - stěna vnitřní nosná V SVN 1,662 Dveře - stěna obvodová nosná D SON 1,608 Dveře - stěna vnitřní nenosná D SVn 2,250 Podlaha PDL 0,892 Strop - nosný STN 0,305 Strop - nenosný STn 0,285 26

27 Tabulka 22. Vstupní a výstupní hodnoty, varianta 2 Výpočtová teplota exteriéru [ C] -15 Místnost Výpočtová teplota interiéru [ C] Tepelná ztráta [W] 18 strojní dílna 7725,39 18 ruční dílna 2411,08 20 kancelář 533,41 20 šatna 676,68 20 umývárna 90,10 20 záchod 118,51 9,122 předsíň 0,01 15 kotelna 190,10 Celková tepelná ztráta budovy Qc[kW] 11, Zhodnocení výsledků Ve variantě 1 je tepelná ztráta 23,89 kw a ve variantě 2 je tato hodnota 11,75 kw. Rozdíl je značný. Přidáním několika centimetrů izolačních materiálů u všech konstrukcí se tak docílí poloviční tepelné ztráty stavby. Nejvíce se to projeví u podlahy, která je ve styku se zeminou. Přidáním jen minimálního množství tepelně izolačního materiálu se přeruší obrovský tepelný most, který vzniká u podlahy bez tepelné izolace. U stěn se tepelná ztráta příliš nesníží. V první variantě je již počítáno s 50 mm tepelnou izolací, protože bez ní by tepelná ztráta byla ještě mnohem vyšší. Po přidání dalších 50 mm fasádního polystyrenu se tepelně izolační vlastnosti stěny zlepší ale v porovnání s podlahou jen nepatrně. U stropní konstrukce má největší vliv překřížení podhledové nosné konstrukce z latí kolmo ke stropním nosníkům. Po vyplnění prostoru mezi latěmi minerální izolací se značně přeruší tepelné mosty přes stropnice. Pokud by jsme chtěli zlepšit tepelně izolační vlastnosti stropu jen přidáním izolace mezi stropnice, bylo by to jednoduší. Potřebovali bychom ale mnohem silnější vrstvu minerální vlny. Když tedy použijeme více tepelně izolačního materiálu, sníží se nám náklady na vytápění ale i investice do otopné soustavy. Zvýší se však náklady na vlastní stavbu. Týká se to ale jen vyšší ceny materiálů, protože pracnost na jednotlivých konstrukcích se téměř nemění. Pro posouzení výhodnosti nebo nevýhodnosti jednotlivých variant by musel být proveden podrobnější výpočet nákladů na stavbu, z kterého by pak bylo jasné, která varianta je výhodnější. V další části práce bude počítáno s variantou 2. Po hrubém odhadu stavebních nákladů se totiž zdá být pro realizaci výhodnější. 4.3 Projekt technologie Rozmístění strojů na ploše dílny znázorňuje výkres číslo 3. Strojní dílna je vybavena všemi základními dřevoobráběcími stroji nezbytnými pro výrobu stavebně truhlářských výrobků. Stroje jsou napojeny na odsávání, které je taktéž umístěno v dílně. Rozměry strojní dílny i rozmístění všech hlavních strojů umožňuje obrábění 27

28 materiálů s délkou až 5 metrů. Podrobný popis a parametry jednotlivých strojů jsou v příloze číslo 1. Ve směru od vrat z vnějšku, kterými bude řešen přísun materiálu, je umístěna kotoučová pila 1) (formátovací pila PROGRESS TOS Svitavy). Na pile je možné provádět hrubé řezání ale i přesné zakracování obrobených dílců. V případě potřeby je možné rozřezávat i velkoplošné materiály. Od pily se hrubé přířezy posunou napříč dílnou ke srovnávací frézce 2) (FWS 50 TOS Svitavy). Po přesném srovnání ploch a hran přířezů je možné jejich následné obrobení na vedle umístěné tloušťkovací frézce 3) (FWJ 63 TOS Svitavy). Frézování čepů a profilů bude prováděno na spodní svislé frézce 4) (FWV TOS Svitavy). U protější stěny je pak pásová bruska 5) (HOUFEK PB Eco) a vedle v rohu vrtací dlabačka 6) (ROJEK VDA 305 N). U vrat do ruční dílny bude umístěn kompresor 7) (SCHNEIDER Universal D). 4.4 Návrh odsávání Odsávání bude realizováno jako skupinové. Umístěním odsávání uvnitř strojní dílny se zamezí tepelným ztrátám a bude tak omezen hluk v okolí dílny. Návrh rozvodu odsávání odpadu od jednotlivých strojů i odsávače byly navrženy od firmy ACword. Odsávání pásové brusky je samostatné a použitý odsávač FT 302V bude v protivýbušném provedení a s dostatečným filtračním výkonem. Propojení odsávače a brusky je pomocí trubky o průměru 180 mm a PU hadice s průměrem 125 mm. Odsávání formátovací pily je také řešeno samostatně odsávačem FT 200. Propojení je provedeno pouze PU hadicí průměru 125 mm. Toto odsávání je mobilní a je tak použitelné i pro úklid v jiných částech dílny. Větší a výkonnější odsávač FT 403 bude použit pro odsávání odpadu od ostatních strojů. Skupinové řešení odsávání je navrženo s ohledem na charakter a objem odpadu od různých strojů. Navržené řešení je výhodné i z pohledu pořizovacích nákladů a ekonomiky provozu. Z odsávače vyúsťuje hlavní trubka o průměru 224 mm, která je později zredukována na průměr 180 mm. V tomto místě je také odbočka o průměru 125 mm k tloušťkovací frézce. Trubka průměru 180 mm se později rozvětvuje do průměrů 125 mm ke srovnávací a spodní svislé frézce. Vlastní napojení strojů je opět řešeno PU hadicí o průměru 125 mm. Návrh odsávání je znázorněn na výkrese číslo 3 a jednotlivé odsávače a jejich parametry v příloze číslo Návrh elektroinstalace Rozvody elektřiny znázorňuje výkres číslo 4. Přípojka elektrické energie je přivedena do předsíně, kde je umístěn podružný rozvaděč osazený jističi jednotlivých elektrických okruhů a spotřebičů. V předsíni, kanceláři, šatně a sociálním zřízení budou rozvody zapuštěny pod omítkou. V ostatních částech stavby povede elektřina v instalačních lištách. Dílny jsou prostory s vyšší prašností a veškerá instalace musí mít stupeň ochrany odpovídající takovému prostředí. Stroje s vyššími příkony (pila, frézky, bruska a kompresor) budou jištěny na samostatných okruzích. Na dalším okruhu budou odsávače a dlabačka. Jedna motorová zásuvka z této části bude vyvedena i v ruční dílně pro případné připojení například 28

29 stojanové vrtačky. Jedna třífázová zásuvka se samostatným jištěním bude také v nevytápěné dílně. Motorová instalace je navržena kabely CYKY 5 x 2,5 popřípadě 5 x 4 pro tloušťkovací frézku, formátovací pilu a nevytápěnou dílnu. Třífázové rozvody budou vypínány tlačítkem CENTRAL STOP. Jednofázové zásuvky budou rozvedeny dle výkresu do všech částí stavby. Je navržena ve dvou okruzích oba s kabely CYKY 3 x 2,5. Osvětlení ve většině místnostech bude zářivkové. V dílnách je nutné svítidla rozfázovat kvůli stroboskopickému jevu. V ruční dílně se plánují 3 svítidla ve dvou řadách a ve strojní dílně 4 řady po pěti svítidlech. Osvětlení v kotelně, předsíni, přístřešku, umývárně a na záchodě bude žárovkové. Světelná instalace bude vedena kabely CYKY 3 x 1,5. Elektřina v nevytápěné dílně bude přivedena pouze k vratům do strojní dílny. Zde budou zásuvky a osvětlení. Pro tuto dílnu není zatím využití a proto se tu další rozvod elektřiny prozatím nebude řešit. Všechny kovové části budou pospojovány ochranným vodičem. Zapojení podružného rozvaděče s odpovídajícími parametry jističů a kabelů je znázorněno na výkrese číslo 5. 29

30 5 Energetické využití odpadu 5.1 Plánovaná výroba Firma bude vyrábět převážně stavebně truhlářské výrobky. Mezi ně budou patřit hlavně eurookna s tloušťkou profilu 68 a 78 mm. Dále také vchodové a interiérové dveře. Na strojích použitých v dílně bude možné vyrábět také nábytek z rostlého dřeva i velkoplošných materiálů. Prozatím zde není plánována lakovna. Povrchové úpravy se budou řešit spoluprácí s jinými firmami nebo zcela příležitostně ručními způsoby. Plánovaný okruh výrobků je velmi rozmanitý, jedná se v podstatě o zakázkovou výrobu. Z tohoto důvodu bude pro výpočet množství dřevního odpadu pouze výroba eurooken a vnitřních dveří. Výroba bude naplánována na typizovaném domě. Půdorysy stavby s rozměry stavebních otvorů jsou na výkresech číslo 6 a 7. Ve firmě budou zaměstnáni dva truhláři na plný úvazek. Zaměstnavatel se také aktivně zapojí do pracovního procesu ale je u něj nutné počítat přibližně s třetinovou pracovní dobou na jiné činnosti. Musí řešit spoustu administrativních úkonů, plánovat výrobu, jednat se zákazníky, řešit dodávky materiálu a podobně. 5.2 Výpočet množství odpadu Pro výpočet bude použit katalog dřevoobráběcích nástrojů firmy RH+ Ing. Jaromír Horský. Profily z katalogu použité pro výpočet jsou znázorněny na obrázcích 17, 18 a 19. Interiérové dveře jsou rámové konstrukce, spojené na čep a dlab s protiprofilem. Výplň je vyrobena ze spárovky, zúžená po obvodu profilem. Může být i z jiného materiálu například sklo. Výplň z rostlého materiálu je uložena v rámu do drážky a skleněná do polodrážky a zalištovaná. Zárubeň je obložková, skládající se ze třech profilů s tloušťkou 26 mm. Pro výrobu a výpočet budou použity následující frézy: Vnější profil dveří žiletkový Frézy na dveře - Dveře B 2001 Fréza na výplně VP 60 A Obložkový rám 26 mm žiletkový Na výrobu se použije neomítané řezivo tloušťky 32, 40 a 50 mm, vysušené na vlhkost 8 až 10 %. Tloušťkou řeziva je dána nadmíra na opracování ve směru tloušťky přířezů. Délková nadmíra se pohybuje v závislosti na kvalitě materiálu okolo 100 mm. S dostatečnými nadmírami je nutné počítat hlavně u šířky přířezů. Budou se odřezávat obliny a každý kus řeziva má také jinou šířku, která nemusí odpovídat požadované šířce přířezů. Hlavně u širších dílců se musí myslet na vyšší podíl odpadu z výroby spárovek. Po odečtení čistého objemu dílce od množství vstupujícího materiálu snadno zjistíme množství dřevního odpadu, který při výrobě vzniká. 30

31 Eurookna 68 a 78 mm jsou klasické rámové konstrukce spojené na dvojitý čep a rozpor. V obou případech je počítáno se spodním profilem rámu pro okapnici typu DONAU. Pro výrobu jsou použity frézy: EURO 68 SOFTLINE, žiletkové (14 sad fréz včetně srazu dvoukřídlového okna) EURO 78 SOFTLINE, žiletkové (14 sad fréz včetně srazu dvoukřídlového okna) Vstupní surovinou budou eurohranoly o rozměrech pro EURO x 86 mm a pro EURO x 86 mm s vlhkostí 10 až 12 %. Tím jsou jasně určeny výchozí rozměry materiálu. Průměrná délková nadmíra je 50 mm. Stejným způsobem jako u dveří, se vypočte množství dřevního odpadu z výroby eurooken Vlastní výpočet Pro vlastní výpočet množství dřevního odpadu je nejvhodnější naplánování výroby stavebně truhlářských výrobků na typizovaném domě. Do vybraného domu je za úkol vyrobit vnitřní dveře a okna. Dveře jsou různých šířek, se zárubněmi na různé tloušťky zdí, plné i se skleněnou výplní. Okna mají také různé rozměry, jsou jedno a dvoukřídlová ale i pevně zasklená. Soupis stavebně truhlářských prvků v daném domě je v tabulce číslo 19. Výpočty jsou provedeny na každý různý prvek zvlášť a jednotlivá množství odpadů nakonec sečtena. Výpočty pro dveře jsou v tabulce číslo 20, pro EURO 68 v tabulce číslo 21 a pro EURO 78 v tabulce číslo 22. Do domu je proveden výpočet na oba typy oken. Z toho vychází dvě varianty výsledků. Dveře a EURO 68 nebo Dveře a EURO 78. Může se tak porovnat množství vyprodukovaného odpadu v obou případech. Při dalším výpočtu je použit průměr z obou vzniklých možností. Výpočet celkového množství odpadu za kalendářní rok vychází z doby potřebné k realizaci této zakázky, která se odhaduje na 340 pracovních hodin. Po zohlednění počtu pracovníků podílejících se na zakázce zjistíme, kolik lze podobné práce uskutečnit během jednoho kalendářního roku. Při výpočtu se bere v úvahu osmihodinová denní pracovní doba a nesmí se zapomenou odečíst doba dovolené a svátky, kdy nebude výroba probíhat. Výstupní výpočtové hodnoty dřevního odpadu z výroby jsou v tabulce číslo 23. Množství odpadu za jeden kalendářní rok je necelých 21 m 3. Tato hodnota je vzhledem k rozmanitosti plánované výroby spíše orientační a může se v reálném provozu lišit. Mimo to byl při výpočtu zanedbán odpad vzniklý frézováním zaoblených a sražených hran a od broušení. Tím by však vzniklo jen nepatrné navýšení celého množství. Z velké části jde o odpad ve formě hoblin a pilin, což znamená, že vyprodukovaný dřevní odpad bude zaujímat mnohem větší objem než dřevo v celku. Tím mohou vzniknout problémy s jeho skladováním. 31

32 Tabulka 23. Soupis stavebně truhlářských výrobků DVEŘE OKNA rozměr [mm] počet kusů provedení rozměr [mm] počet kusů provedení 600 x /3 prosklené 675 x jednokřídlové 700 x plné 1105 x jednokřídlové 700 x /3 prosklené 1105 x jednokřídlové 800 x /3 prosklené 1105 x dvoukřídlové 1105 x dvoukřídlové 1105 x pevné bez křídla Tabulka 24. Výpočet odpadu vnitřní dveře 600 x 1970 DVEŘE do 2/3 prosklené s obložkovou zárubní na tloušťku zdi 118 mm hrubý čistý odpad délka vlysu odpad čepy odpad délka množství množství odpadu celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] ZÁRUBEŇ 1 0, ,01892 Nadpraží 0,0048 0,0035 0,0017 0,6 0 0, ,00147 Stojky 0,0048 0,0035 0,0017 1, , ,00757 Obložka 0,0024 0,0016 0,0009 0, , ,00170 Obložka 0,0024 0,0016 0,0009 2, , ,00816 KŘÍDLO 1 0, ,03459 Horní vlys 0,0070 0,0048 0,0030 0,57 0,0006 0, ,00304 Střední vlys 0,0070 0,0048 0,0029 0,57 0,0006 0, ,00301 Svislé vlysy 0,0070 0,0048 0,0030 1,985 0,0003 0, ,01381 Spodní vlys 0,0115 0,0080 0,0039 0,57 0,0011 0, ,00443 Výplň 0,0240 0,0132 0,0132 0,518 0,0011 0, , x 1970 DVEŘE do 2/3 prosklené s obložkovou zárubní na tloušťku zdi 118 mm hrubý čistý odpad délka vlysu odpad čepy odpad délka množství množství odpadu 0,05350 celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] ZÁRUBEŇ 1 0, ,01926 Nadpraží 0,0048 0,0035 0,0017 0,7 0 0, ,00164 Stojky 0,0048 0,0035 0,0017 1, , ,00757 Obložka 0,0024 0,0016 0,0009 0, , ,00188 Obložka 0,0024 0,0016 0,0009 2, , ,00816 KŘÍDLO 1 0, ,03672 Horní vlys 0,0070 0,0048 0,0030 0,67 0,0006 0, ,00333 Střední vlys 0,0070 0,0048 0,0029 0,67 0,0006 0, ,00330 Svislé vlysy 0,0070 0,0048 0,0030 1,985 0,0003 0, ,01381 Spodní vlys 0,0115 0,0080 0,0039 0,67 0,0011 0, ,00482 Výplň 0,0280 0,0162 0,0142 0,518 0,0013 0, , ,

33 Pokračování 700 x 1970 hrubý DVEŘE plné s obložkovou zárubní na tloušťku zdi 178 mm čistý odpad délka odpad odpad množství množství vlysu čepy délka odpadu celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] ZÁRUBEŇ 2 0, ,04305 Nadpraží 0,0067 0,0050 0,0020 0,7 0 0, ,00208 Stojky 0,0067 0,0050 0,0020 1, , ,00940 Obložka 0,0024 0,0016 0,0009 0, , ,00188 Obložka 0,0024 0,0016 0,0009 2, , ,00816 KŘÍDLO 2 0, ,11247 Horní vlys 0,0070 0,0048 0,0030 0,67 0,0006 0, ,00333 Střední vlys 0,0070 0,0048 0,0029 0,67 0,0006 0, ,00330 Svislé vlysy 0,0070 0,0048 0,0030 1,985 0,0003 0, ,01381 Spodní vlys 0,0115 0,0080 0,0039 0,67 0,0011 0, ,00482 Výplň 0,0280 0,0162 0,0142 0,802 0,0013 0, , x 1970 DVEŘE do 2/3 prosklené s obložkovou zárubní na tloušťku zdi 166 mm hrubý čistý odpad délka vlysu odpad čepy odpad délka množství množství odpadu 0,15552 celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] ZÁRUBEŇ 1 0, ,02177 Nadpraží 0,0064 0,0047 0,0020 0,8 0 0, ,00225 Stojky 0,0064 0,0047 0,0020 1, , ,00930 Obložka 0,0024 0,0016 0,0009 0, , ,00206 Obložka 0,0024 0,0016 0,0009 2, , ,00816 KŘÍDLO 1 0, ,03885 Horní vlys 0,0070 0,0048 0,0030 0,77 0,0006 0, ,00363 Střední vlys 0,0070 0,0048 0,0029 0,77 0,0006 0, ,00360 Svislé vlysy 0,0070 0,0048 0,0030 1,985 0,0003 0, ,01381 Spodní vlys 0,0115 0,0080 0,0039 0,77 0,0011 0, ,00520 Výplň 0,0320 0,0192 0,0152 0,518 0,0015 0, , ,

34 Pokračování 800 x 1970 DVEŘE do 2/3 prosklené s obložkovou zárubní na tloušťku zdi 178 mm hrubý čistý odpad délka vlysu odpad čepy odpad délka množství množství odpadu celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] ZÁRUBEŇ 6 0, ,13144 Nadpraží 0,0067 0,0050 0,0020 0,8 0 0, ,00229 Stojky 0,0067 0,0050 0,0020 1, , ,00940 Obložka 0,0024 0,0016 0,0009 0, , ,00206 Obložka 0,0024 0,0016 0,0009 2, , ,00816 KŘÍDLO 6 0, ,23310 Horní vlys 0,0070 0,0048 0,0030 0,77 0,0006 0, ,00363 Střední vlys 0,0070 0,0048 0,0029 0,77 0,0006 0, ,00360 Svislé vlysy 0,0070 0,0048 0,0030 1,985 0,0003 0, ,01381 Spodní vlys 0,0115 0,0080 0,0039 0,77 0,0011 0, ,00520 Výplň 0,0320 0,0192 0,0152 0,518 0,0015 0, , ,36454 Protiprofil s čepem Profil pro vsazenou výplň Profil výplně Profily zárubně Vnější profil dveří Obr. 17. Profily dveří 34

35 Tabulka 25. Výpočet odpadu eurookno x 1360 hrubý čistý odpad EUROOKNO 68 jednokřídlové délka odpad odpad vlysu čepy délka množství množství odpadu celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] RÁM 3 0, ,03615 Horní vlys 0,0062 0,0053 0,0024 0,675 0,0001 0, ,00205 Svislé vlysy 0,0062 0,0053 0,0024 1,36 0,0004 0, ,00774 Spodní vlys 0,0062 0,0053 0,0027 0,675 0,0001 0, ,00226 KŘÍDLO 3 0, ,08805 Horní vlys 0,0062 0,0053 0,0028 0,601 0,0059 0, ,00787 Svislé vlysy 0,0062 0,0053 0,0028 1,269 0,0029 0, ,01356 Spodní vlys 0,0062 0,0053 0,0029 0,601 0,0059 0, , x 755 hrubý čistý odpad EUROOKNO 68 jednokřídlové délka odpad odpad vlysu čepy délka množství množství odpadu 0,12420 celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] RÁM 1 0, ,01136 Horní vlys 0,0062 0,0053 0,0024 1,105 0,0001 0, ,00306 Svislé vlysy 0,0062 0,0053 0,0024 0,755 0,0004 0, ,00489 Spodní vlys 0,0062 0,0053 0,0027 1,105 0,0001 0, ,00341 KŘÍDLO 1 0, ,02842 Horní vlys 0,0062 0,0053 0,0028 1,031 0,0059 0, ,00907 Svislé vlysy 0,0062 0,0053 0,0028 0,664 0,0029 0, ,01018 Spodní vlys 0,0062 0,0053 0,0029 1,031 0,0059 0, , x 2130 hrubý čistý odpad EUROOKNO 68 jednokřídlové délka odpad odpad vlysu čepy délka množství množství odpadu 0,03978 celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] RÁM 6 0, ,10706 Horní vlys 0,0062 0,0053 0,0024 1,105 0,0001 0, ,00306 Svislé vlysy 0,0062 0,0053 0,0024 2,13 0,0004 0, ,01137 Spodní vlys 0,0062 0,0053 0,0027 1,105 0,0001 0, ,00341 KŘÍDLO 6 0, ,21653 Horní vlys 0,0062 0,0053 0,0028 1,031 0,0059 0, ,00907 Svislé vlysy 0,0062 0,0053 0,0028 2,039 0,0029 0, ,01785 Spodní vlys 0,0062 0,0053 0,0029 1,031 0,0059 0, , ,

36 Pokračování 1105 x 1160 hrubý čistý odpad EUROOKNO 68 dvoukřídlové délka odpad odpad vlysu čepy délka množství množství odpadu celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] RÁM 1 0, ,01327 Horní vlys 0,0062 0,0053 0,0024 1,105 0,0001 0, ,00306 Svislé vlysy 0,0062 0,0053 0,0024 1,16 0,0004 0, ,00680 Spodní vlys 0,0062 0,0053 0,0027 1,105 0,0001 0, ,00341 KŘÍDLA 2 0, ,05483 Horní vlys 0,0062 0,0053 0,0028 0,5285 0,0059 0, ,00766 Svislý vlys 0,0062 0,0053 0,0028 1,069 0,0029 0, ,00622 Svislý vlys 0,0062 0,0053 0,0024 1,069 0,0029 0, ,00581 Spodní vlys 0,0062 0,0053 0,0029 0,5285 0,0059 0, , x 1360 hrubý čistý odpad EUROOKNO 68 dvoukřídlové délka odpad odpad vlysu čepy délka množství množství odpadu 0,06810 celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] RÁM 1 0, ,01421 Horní vlys 0,0062 0,0053 0,0024 1,105 0,0001 0, ,00306 Svislé vlysy 0,0062 0,0053 0,0024 1,36 0,0004 0, ,00774 Spodní vlys 0,0062 0,0053 0,0027 1,105 0,0001 0, ,00341 KŘÍDLA 2 0, ,05691 Horní vlys 0,0062 0,0053 0,0028 0,5285 0,0059 0, ,00766 Svislý vlys 0,0062 0,0053 0,0028 1,269 0,0029 0, ,00678 Svislý vlys 0,0062 0,0053 0,0024 1,269 0,0029 0, ,00630 Spodní vlys 0,0062 0,0053 0,0029 0,5285 0,0059 0, , x 2130 hrubý čistý odpad EUROOKNO 68 pevné bez křídla délka odpad odpad vlysu čepy délka množství množství odpadu 0,07113 celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] RÁM 2 0,01248 Vodorovné 0,0062 0,0053 0,0016 1,105 0,0002 0, ,00439 Svislé vlysy 0,0062 0,0053 0,0016 2,13 0,0004 0, , ,

37 Tabulka 26. Výpočet odpadu eurookno x 1360 hrubý čistý odpad EUROOKNO 78 jednokřídlové délka odpad odpad vlysu čepy délka množství množství odpadu celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] RÁM 3 0, ,04133 Horní vlys 0,0071 0,0061 0,0028 0,675 0,0002 0, ,00241 Svislé vlysy 0,0071 0,0061 0,0028 1,36 0,0004 0, ,00897 Spodní vlys 0,0071 0,0061 0,0027 0,675 0,0002 0, ,00240 KŘÍDLO 3 0, ,10257 Horní vlys 0,0071 0,0061 0,0033 0,601 0,0055 0, ,00782 Svislé vlysy 0,0071 0,0061 0,0033 1,269 0,0047 0, ,01849 Spodní vlys 0,0071 0,0061 0,0034 0,601 0,0055 0, , x 755 hrubý čistý odpad EUROOKNO 78 jednokřídlové délka odpad odpad vlysu čepy délka množství množství odpadu 0,14391 celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] RÁM 1 0, ,01280 Horní vlys 0,0071 0,0061 0,0028 1,105 0,0002 0, ,00360 Svislé vlysy 0,0071 0,0061 0,0028 0,755 0,0004 0, ,00563 Spodní vlys 0,0071 0,0061 0,0027 1,105 0,0002 0, ,00357 KŘÍDLO 1 0, ,03307 Horní vlys 0,0071 0,0061 0,0033 1,031 0,0055 0, ,00925 Svislé vlysy 0,0071 0,0061 0,0033 0,664 0,0047 0, ,01447 Spodní vlys 0,0071 0,0061 0,0034 1,031 0,0055 0, , x 2130 hrubý čistý odpad EUROOKNO 78 jednokřídlové délka odpad odpad vlysu čepy délka množství množství odpadu 0,04587 celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] RÁM 6 0, ,12238 Horní vlys 0,0071 0,0061 0,0028 1,105 0,0002 0, ,00360 Svislé vlysy 0,0071 0,0061 0,0028 2,13 0,0004 0, ,01322 Spodní vlys 0,0071 0,0061 0,0027 1,105 0,0002 0, ,00357 KŘÍDLO 6 0, ,25321 Horní vlys 0,0071 0,0061 0,0033 1,031 0,0055 0, ,00925 Svislé vlysy 0,0071 0,0061 0,0033 2,039 0,0047 0, ,02360 Spodní vlys 0,0071 0,0061 0,0034 1,031 0,0055 0, , ,

38 Pokračování 1105 x 1160 hrubý čistý odpad EUROOKNO 78 dvoukřídlové délka odpad odpad vlysu čepy délka množství množství odpadu celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] RÁM 1 0, ,01504 Horní vlys 0,0071 0,0061 0,0028 1,105 0,0002 0, ,00360 Svislé vlysy 0,0071 0,0061 0,0028 1,16 0,0004 0, ,00787 Spodní vlys 0,0071 0,0061 0,0027 1,105 0,0002 0, ,00357 KŘÍDLO 2 0, ,06290 Horní vlys 0,0071 0,0061 0,0033 0,5285 0,0055 0, ,00758 Svislý vlys 0,0071 0,0061 0,0033 1,069 0,0047 0, ,00858 Svislý vlys 0,0071 0,0061 0,0025 1,069 0,0047 0, ,00766 Spodní vlys 0,0071 0,0061 0,0034 0,5285 0,0055 0, , x 1360 hrubý čistý odpad EUROOKNO 78 dvoukřídlové délka odpad odpad vlysu čepy délka množství množství odpadu 0,07794 celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] RÁM 1 0, ,01614 Horní vlys 0,0071 0,0061 0,0028 1,105 0,0002 0, ,00360 Svislé vlysy 0,0071 0,0061 0,0028 1,36 0,0004 0, ,00897 Spodní vlys 0,0071 0,0061 0,0027 1,105 0,0002 0, ,00357 KŘÍDLO 2 0, ,06521 Horní vlys 0,0071 0,0061 0,0033 0,5285 0,0055 0, ,00758 Svislý vlys 0,0071 0,0061 0,0033 1,269 0,0047 0, ,00925 Svislý vlys 0,0071 0,0061 0,0025 1,269 0,0047 0, ,00815 Spodní vlys 0,0071 0,0061 0,0034 0,5285 0,0055 0, , x 2130 hrubý čistý odpad EUROOKNO 78 jednokřídlové délka odpad odpad vlysu čepy délka množství množství odpadu 0,08135 celkové množství odpadu [m 2 ] [m 2 ] [m 2 ] [m] [m 3 ] [m 3 ] ks [m 3 ] [m 3 ] RÁM 2 0,01505 Vodorovné 0,0071 0,0061 0,0019 1,105 0,0002 0, ,00536 Svislé vlysy 0,0071 0,0061 0,0019 2,13 0,0004 0, , ,

39 Obr. 18. Profily EURO 68 Obr. 19. Profily EURO 78 39

40 Tabulka 27. Celkové množství odpadu Celkové množství odpadu ze zakázky EUROOKNO 68 0,6517 m 3 EUROOKNO 78 0,7548 m 3 DVEŘE 0,6902 m 3 Varianta 1 Eurookno 68 + dveře 1,3419 m 3 Varianta 2 Eurookno 78 + dveře 1,4449 m 3 Průměrné množství odpadu 1,3934 m 3 Stanovení přibližného množství dřevního odpadu za 1 rok Doba realizace zakázky 340 hodin Průměrná pracovní doba na 1 zaměstnance za 1 rok 1850 hodin Průměrná přímá pracovní doba zaměstnavatele za 1 rok 1350 hodin Předpokládaný počet zaměstnanců 2 Počet realizovaných zakázek za 1 rok 14,85294 ks Množství odpadu za 1 rok 20,6965 m 3 40

41 6 Množství energie na vytápění stavby Množství paliva pro vytápění dané dílny lze určit pouze přibližně. V reálném provozu se může lišit. Ve výpočtu je totiž zahrnuto mnoho veličin, které se mohou měnit hlavně podle počasí v otopném období a podle kvality paliva. Celý výpočet vychází z předem vypočtené tepelné ztráty stavby, která činí 11,75 kw. Nejdříve se musí určit roční spotřebu tepla E r [MJ] pomocí vzorce E r =3,6 24 e Q c d(t ip t ep ) / (t ip t eo ) 3,6 je přepočet na MJ 24 počet hodin za den e opravný součinitel vyjadřující různé provozní vlivy Q c tepelná ztráta [kw] d počet dnů vytápění t ip průměrná vnitřní teplota [ C] t ep průměrná venkovní teplota v otopném období [ C] t eo venkovní oblastní teplota [ C] Opravný součinitel e se získá ze vztahu e = e 1 e 2 e 3 e 4 e 1 vyjadřuje nesoučasnost vypočtených hodnot tepelné ztráty Q c (0,7 0,9) e 2 zvýšení vnitřní teploty ve srovnání s teplotou výpočtovou (1) e 3 vyjadřuje regulační vlastnosti otopné soustavy (0,7 1,1) e 4 snížení vnitřní teploty v noci nebo v nepřítomnosti (0,9) Po zjištění roční spotřeby tepla E r je možné vypočítat celkovou spotřebu paliva za otopné období B r [kg] B r =E r / (η K η R H u ) η K účinnost kotle (o 10 % méně, než udává výrobce) η R účinnost rozvodů (0,96 0,98) H u výhřevnost paliva [MJ/kg] Dosazené a výsledné hodnoty jsou v tabulce číslo 28 a 29. Nejdůležitější hodnotou je roční spotřeba paliva na vytápění, která je ve variantě 1 13,2 tuny a ve variantě 2 pouze 6,5 tuny. Budeme-li předpokládat výrobu převážně ze smrkového dřeva, můžeme počítat, že 1 m 3 má hmotnost asi 450 kg. Z toho vyplývá, že v první variantě bude potřeba 29,3 m 3 a v druhé variantě jen 14,4 m 3 dřeva pro pokrytí tepelné ztráty stavby. 41

42 Tabulka 28. Spotřeba paliva, varianta 1 d t ip t ep t eo e e 1 e 2 e 3 e ,5-15 0,56 0, ,7 Roční spotřeba tepla E r [MJ] ,78 η K η R H u 0,7 0,95 14 Roční spotřeba paliva B r [kg] 13201,48 Tabulka 29. Spotřeba paliva, varianta 2 d t ip t ep t eo e e 1 e 2 e 3 e ,5-15 0,56 0, ,7 Roční spotřeba tepla E r [MJ] 60427,50 η K η R H u 0,7 0,95 14 Roční spotřeba paliva B r [kg] 6490,60 42

43 7 Návrh otopné soustavy Otopná soustava bude navržena na základě výpočtů tepelných ztrát budovy a jednotlivých místností. Pro realizaci byla zvolena varianta 2. Celková tepelná ztráta budovy zde činí 11,56 kw. Toto je minimální hodnota, které musí odpovídat jmenovitý výkon kotle. Výkon kotle nesmí být ani příliš vysoký, aby nedocházelo k přetápění budovy, nebo ke zbytečnému snižování výstupní teploty z kotle. To vede k nedokonalému spalování, což zvyšuje spotřebu paliva a snižuje účinnost kotle. Tepelné výkony otopných těles v jednotlivých místnostech odpovídají tepelným ztrátám příslušných místností. Nesmí být nižší ani o mnoho vyšší, protože by pak byly problémy s vytápěním na požadovanou teplotu. V případě nižší výkonnosti otopných těles by docházelo k nedostatečnému vytápění stavby a v případě vyššího výkonu pak k přetápění a ke zbytečnému plýtvání s palivem. 7.1 Návrh zdroje tepla Kotel podle předem popsaných skutečností musí mít minimální výkon necelých 12 kw. Vzhledem k tomu, že jde o vytápění truhlářské dílny, bude palivem odpadní dřevo s vlhkostí 8 až 15 %. Z tohoto důvodu by byl nejvýhodnější kotel pro pyrolytické spalování suchého dřeva. Tyto kotle jsou úsporné a ekologické. Lze v nich však spalovat pouze kusové dřevo s maximálně 10 % drobného dřevního odpadu (piliny, hobliny, dřevní prach). Odpad z vlastní výroby ale tvoří ve většině právě zmiňované piliny a hobliny. Z nabídky výrobců bude pro tento druh paliva nejvýhodnější kotel Dakon FB 20 D. Je to litinový teplovodní kotel na pevná paliva. Podle údajů výrobce (příloha č. 4) má novou konstrukci litinového výměníku a větší spalovací prostor, což ho upřednostňuje pro spalování dřeva. Jeho jmenovitý výkon je až 18 kw. Pro dřevo pak v rozmezí 8 až 16 kw. Pokud z těchto hodnot vytvoříme průměr dostaneme výkon 12 kw, který potřebujeme pro pokrytí tepelné ztráty stavby. Spíše ale můžeme počítat s výkonem vyšším, protože palivem bude převážně suchá dřevní hmota s maximálně 15 % vlhkostí. V případě, že by se našlo využití pro nevytápěnou dílnu, poskytuje navržený kotel dostatečný výkon pro pokrytí její tepelné ztráty. Ta by totiž po zaizolování neměla překročit 4 kw, což je rozdíl v současnosti potřebného a maximálního výkonu kotle. 7.2 Návrh otopných těles Všechny místnosti mimo předsíně budou vytápěné. Ve všech vytápěných místnostech tedy musí být otopná tělesa s tepelným výkonem, který pokryje tepelné ztráty každé místnosti. V kotelně bude zdroj tepla (kotel) a proto zde také nemusí být otopná tělesa. Porovnáním parametrů a cen otopných těles různých výrobců bylo zjištěno, že pro daný účel budou nejvýhodnější desková otopná tělesa RADIK KLASIK od firmy KORADO. Podrobnější informace jsou v příloze číslo 5. 43

44 Navržená otopná tělesa jsou vybrána podle vypočtené tepelné ztráty jednotlivých místností. Důležitým faktorem pro výběr je i cena. V celé stavbě budou tedy použity dva typy těles. Oba typy jsou znázorněny na obrázku číslo 24. Typ 10 bude tam, kde je třeba jen malý tepelný výkon. Jeho výhodou je i menší tloušťka, díky níž nebude tolik zasahovat do prostoru menších místností. Typ 21 bude použit v dílnách, zde je třeba větší tepelný výkon. Použitím tohoto typu těles se ušetří náklady, jak na tělesa samotná, tak na rozvod otopné soustavy. O výkonu navržených otopných těles rozhoduje teplota interiéru, kterou musí tělesa zajistit a také teplota topného média (vody). Teplota v jednotlivých místnostech je dána návrhem ve výpočtu tepelných ztrát budovy. U teploty vody v otopné soustavě se počítá s hodnotou 75 C na výstupu ze zdroje tepla a s teplotou 65 C při návratu zpět. Na základě předem popsaných parametrů a údajů výrobce otopných těles, byla vybrána tělesa příslušných rozměrů a jim odpovídajících tepelných výkonů. Všechny údaje o vybraných otopných tělesech jsou v tabulce číslo 30. Typ 10 Typ 21 Obr. 24. Typy použitých otopných těles Tabulka 30. Topná tělesa pro danou stavbu Místnost Teplota [ C] Typ tělesa počet těles rozměr těles [mm] výkon těles [W] Tepelná ztráta [W] Strojní dílna x x ,39 Ruční dílna x ,08 Kancelář x ,41 Šatna x ,68 Umývárna 2 90,1 Záchod x ,51 Předsíň 9,122 Kotelna ,1 Celkem ,27 Ve všech místnostech jsou otopná tělesa mírně předimenzována. Pouze u šatny má těleso výkon o necelých 13 W nižší, než je vypočtená hodnota. Tento rozdíl je však zanedbatelný. Na záchodě a v umývárně je příliš malá tepelná ztráta, proto je zde 44

45 navrženo jedno těleso pro obě místnosti, které bude na WC. Obě místnosti jsou odděleny pouze vnitřními dveřmi, které ke všemu většinu času nebudou uzavřeny. Celkový výkon navržených topných těles pak v podstatě odpovídá celkové tepelné ztrátě budovy. Je však nutno připomenout, že ve výpočtu tepelné ztráty budovy je zahrnuta i kotelna, v níž není topné těleso. Z toho vyplývá, že výkon topných těles je v souhrnu navýšen o bezmála 209 W. Toto malé navýšení pouze nepatrně zvedne teplotu interiéru stavby. K mnohem závažnějšímu navýšení teploty může dojít zejména ve strojní a ruční dílně. Zde lze předpokládat tepelné zisky z výrobní technologie, proto by možná stálo za úvahu menší poddimenzování otopných těles v těchto místnostech. 7.3 Návrh rozvodů topného média Všechna otopná tělesa budou umístěna pod okny. Ke každému tělesu je nutné přivést otopnou vodu od zdroje tepla a ochlazenou vodu zase vrátit zpět do kotle. Rozvod topné vody bude proveden tenkostěnnými bezešvými ocelovými trubkami. Trubky se připevní ke zdivu vhodnými upínacími prvky. Rozvod vody bude veden z kotelny pod stropem na obě strany stavby. V místech, kde už rozvodům nebudou překážet vrata a dveře, budou rozvody svedeny k podlaze. Asi 10 cm nad podlahou až k jednotlivým otopným tělesům. U každého topného tělesa bude z hlavních trubek vyvedena přípojka k tělesu. Oběh vody bude zajišťován oběhovým čerpadlem vestavěným do potrubí. Kotel musí mít pojistné zařízení, kterým je pojistný ventil a ochlazovací smyčka. Dále musí mít soustava expanzní zařízení, které tvoří membránová expanzní nádoba. Potrubní rozvody musí být řádně tepelně izolovány kvůli tepelným ztrátám. Na rozvod tepla bude napojen i menší ohřívač teplé užitkové vody umístěný v umývárně. 45

46 8 Závěr Cílem této práce bylo navrhnout stavbu dílny a její technické zařízení. V daném případě se jedná o truhlářskou dílnu, určenou pro zakázkovou výrobu převážně stavebně truhlářských výrobků. Nejdříve bylo nutné vyřešit stavební část dílny a tím skladbu jednotlivých stavebních konstrukcí. Do výsledného půdorysu provozovny byla navržena technologie výroby včetně odsávání a elektroinstalace. Na základě konstrukcí stavby a jejích rozměrů byla vypočtena tepelná ztráta s hodnotou 11,75 kw. Výpočet byl proveden podle ČSN (Výpočet tepelných ztrát budov při ústředním vytápění). Podle předpokládaného objemu výroby, bylo zjištěno množství odpadu, s kterým se počítá pro vytápění dílny. Toto množství činí cca 21 m 3 dřevního odpadu za kalendářní rok. Výpočet ročního množství energie na vytápění stavby ukázal, že dřevní odpad z vlastní výroby bez problémů toto množství pokryje. Potřebné množství je 15 m 3 ale předpokládané množství odpadu dřevní hmoty z vlastní výroby je 21 m 3. Z toho plyne, že by i při poklesu výroby neměl být problém s množstvím paliva. Výpočet množství potřebného i vyrobeného paliva je přibližný. V každém případě by náklady na vytápění provozovny měly být nulové a přebytečné palivo lze použít pro vytápění rodinného domu majitele. V případě, že by se ušetřilo na tepelné izolaci stavby, došlo by ke značnému navýšení tepelných ztrát, jak ukázala druhá alternativa použitá v práci. Navýšení spotřeby tepelné energie by poté bylo přibližně dvojnásobné. Došlo by tak k navýšení nákladů na otopnou soustavu a na palivo, které by z vlastních zdrojů již nestačilo. Týkalo by se to asi 10 m 3 paliva z cizích zdrojů. Vzhledem k předpokládanému růstu cen paliv je tedy rozumnější stavbu lépe tepelně izolovat, než v budoucnu vynakládat další finanční prostředky na její vytápění. V případě velkého navýšení výrobní kapacity je možné odpad i zhodnotit například briketováním a vylepšit tak příjmy firmy. 46

47 Summary This work's target is to make a technical equipment proposal. In the given case the object is a joiner's workshop intended for mostly structural joinery custom production. First it was neccessary to solve the structural part of workshop together with individual structural constructions. Into final workroom ground plan the production technology including electric instalation has been suggested. On basic of structural construction and it's dimensions the energy loss of 11,75 kw has been calculated. The calcuation has been made according to ČSN (Heat loss of buildings using central heating system calculation). The amount of wooden waste based on the expected production volume has been found. It is intended for heating. The amount is approximately 21 m 3 annualy. The calculation of annual heating energy need showed that the wooden waste of own production will cover it withnout problems. The needed amount is 15 m 3, but the expected amount of wooden waste is 21m 3. That implies there should not be problems even in situation of production drop. The calculation of needed and produced wooden waste is approximate. In all cases the heating costs should be zero or minimal only. In case of the thermal building insulation reduction, the heat loss would rise extremly as the second solved variant showed. The thermal energy consupmtion would be approximately doubled. So the costs of heating system and fuel would rise, because it would not be more sufficient. The workshop would need about 10 m 3 of fuel from other sources. Regarding to an expected energy prices gorwth it is reasonable to make a proper insulation in the building then to spend financial mens for heating in vain in the future. In case of production capacity growth it is possible to valorize the waste by briquetting for example, and so impove the firm's incomes. 47

48 Seznam literatury 1. Zákon č. 183/2006 Sb. Stavební zákon 2. Vyhláška 137/1998 o obecných technických požadavcích na výstavbu 3. ČSN Výpočet tepelných ztrát pro ústřední vytápění 4. ČSN Tepelná ochrana budov 5. Hejma a kol.: Vzduchotechnika v dřevozpracovávajícím průmyslu, SNTL Jiří Vaverka a kol.: Stavební tepelná technika a energetika budov, VUTIUM Katalog dřevoobráběcích nástrojů firmy RH+ Ing. Jaromír Horský, Web stránky firmy TOS Svitavy, URL: [online ] 9. Web stránky firmy Rojek, URL: [online ] 10. Web stránky firmy ACword, URL: [online ] 11. Web stránky, URL: [online ] 12. Web stránky, URL: [online ] 13. Web stránky, URL: [online ] 14. Web stránky firmy DCD IDEAL, URL: [online ] 15. Web stránky firmy Rockwool, URL: [online ] 16. Web stránky firmy Dakon, URL: [online ] 17. Web stránky firmy Korado, URL: [online ] 48

49 Seznam příloh Příloha č. 1. Strojní vybavení dílny Příloha č. 2. Výpočet tepelných ztrát stavby. Varianta 1 Příloha č. 3. Výpočet tepelných ztrát stavby. Varianta 2 Příloha č. 4. Zdroj tepla Příloha č. 5. Otopná tělesa Příloha č. 6. Výkresová dokumentace Výkres č.1. Půdorys stavby Výkres č.2. Krov Výkres č.3. Rozmístění technologie Výkres č.4. Elektroinstalace Výkres č.5. Zapojení rozvaděče Výkres č.6. Typizovaný dům, přízemí Výkres č.7. Typizovaný dům, podkroví 49

50 Příloha č. 1. Strojní vybavení dílny Formátovací pila PROGRESS TOS Svitavy Stroj je určen na velmi přesné formátování a dělení plošných dílců. Umožňuje řezání formátů, rozřezávání pod úhly 0-45 stupňů, dělení s šířkovým dorazem, krácení a úhlové dělení s naklopeným pilovým kotoučem v rozsahu 0-45 stupňů. Stroj je dodáván v provedení na napětí 3 PE 400 V AC 50 Hz. Základní provedení elektomotor pilové hřídele 4kW naklápění vřetene 0 o - 45 o předřezávací jednotka spodní elektrické ovládání pravý přídavný stůl zadní přídavný stůl pravé podélné pravítko s lupou a posuvnou hliníkovou lištou přídavný rám formátovacího stolu úhlové pravítko s dorazy a excentrickým upínáním Zvláštní příslušenství elektromotor hlavního vřetene 5.5 kw ovládání z horního panelu úhlové pravítko do 1000 mm nebo 2000 mm oboustranný pokosník omítací doraz Technické parametry : Průměr pilového kotouče mm 350 Přesah pilového kotouče při Ø 350 mm při Ø 300 mm mm mm Přestavitelnost pilového kotouče mm 0-90 Naklopení pilového kotouče o 0-45 Upínací průměr pilového kotouče mm 30 Délka řezaného materiálu max. mm 2950 Výška stolu mm 850 Výkon elektromotoru pilové hřídele kw 3,4, 5.5 Otáčky vřetene min , 6000 Hmotnost stroje kg 750 Předřez výkon elektromotoru otáčky vřetene kw 0.55 min Průměr hřídele mm 20 Odsávání spodní horní rychlost mm mm m.s (60) 25 50

51 Srovnávací frézka FWS 50 TOS Svitavy Srovnávací frézka je určena pro srovnávání širokých ploch desek a přesné frézování stykových ploch na úzkých hranách desek. Stroj je dodáván v provedení na napětí 3 PE 400 V AC 50 Hz. Základní provedení motor brzdový 5,5 kw s rozběhem hvězda-trojúhelník pevné pravítko na zadním stole kryty nožového hřídele řemenice pro zvýšení otáček nožového hřídele na 4500 ot.min -1 Zvláštní příslušenství úhlové pravítko nožový hřídel TERSA Technické parametry : Výška pracovního stolu mm 850 Pracovní šířka stolu mm 500 Celková délka stolu mm 2400 Průměr nožového hřídele mm 140 Počet nožů ks 4 Otáčky nožového hřídele min (4500) Výkon elektromotoru nož. hřídele kw 4(5.5) Nastavitelný úběr mm 10 Rozměry stroje d/š/v mm 2400/780/1077 Hmotnost stroje cca kg 850 Odsávání průměr rychlost mm 160 m.s

52 Tloušťkovací frézka FWJ 63 TOS Svitavy Frézka je určena k jednostrannému rovinnému frézování dřevěných desek, prken, fošen, latí, hranolů a lišt na požadovanou tloušťku. Stroj je mimořádně robustní konstrukce, je dodáván v provedení na napětí 3 PE 400 V AC 50 Hz. Základní provedení odečítání polohy stolu podle milimetrového měřítka dvourychlostní pohon posuvu pomocí elektropřevodovky pracovní stůl se dvěma stolovými válečky dělený přední podávací rýhovaný válec zadní podávací hladký válec elektromotor pohonu nožové hřídele 7.5 kw Zvláštní příslušenství plynulá regulace rychlosti posuvu v rozsahu 7-30 m.min -1 elektronická digitální indikace polohy stolu elektromotor pohonu nožového hřídele 11 kw pogumovaný zadní válec nožový hřídel TERSA Technické parametry : Obráběná šířka mm 630 Obráběná délka min. mm 500 Obráběná tloušťka mm Průměr nožového hřídele mm 140 Počet nožů ks 4 Otáčky nožového hřídele min Výkon elektromotoru nož. hřídele kw 7.5(11) Rychlost posuvu m.min -1 7 a 14(7-30) Rozměry stroje d/š/v mm 1180/1375/1400 Hmotnost stroje cca kg 1275 Odsávání průměr rychlost mm 180 m.s

53 Svislá stolová frézka FWV TOS Svitavy Na tomto stroji lze provádět frézování drážek a polodrážek, tvarové frézování, neprůběžné frézování, boční srovnávání a čepování. Je dodáván v základním provedení na napětí 3PE 400V AC 50Hz. Základní provedení elektromotor 4 kw horní elektrické ovládání ruční naklápění v rozsahu AL pravítko kryt nástrojů do průměru 250 mm hliníkové pravítko vřeteno průměr 30 mm hliníkový posuvný stůl 1150 mm Zvláštní příslušenství posuvný AL stůl l=1600 mm teleskopické pokosové pravítko l=900 mm s excentrickým upínákem zvýšení výkonu elektromotoru na 5,5 kw průměr hlavního vřetene 40 mm bezpečnostní pravítka 350 nebo 500 mm čepovací stolík a čepovací kryt dle CE pomocný podpěrný stůl 2 ks kryt pro nástroj průměr 250 mm upínací zařízení MORI Technické parametry: Rozměry stolu: šířka x délka mm 650 x 1000 Rozměry pojezdového AL stolu: šířka x délka mm 350 x 1150(1600) Průměr násadce vřetene mm 30 (40) Max. průměr frézování (čepování) mm 250 (300) Axiální přestavitelnost frézovacího vřetene mm 180 mm Otáčky vřetene min , 4000, 5000, 6000, 8000, Výkon elektromotoru kw 4 Délka pojezdu mm 1115 Hmotnost stroje kg

54 Pásová bruska HOUFEK PB Eco Pásová bruska Konstrukce stroje je navržena tak,aby odolávala vysokému zatížení ve vícesměnných provozech, ovšem jednoduchá obsluha dovoluje použití i v menších provozech. Typ ECO je určen pro uživatele, kteří vyžadují jednoduchý a kvalitní stroj za nízkou cenu. Standardní vybavení - manuální zdvih stolu - motor 3 kw - naklápěcí brousící jednotka CE elektrický a bezpečnostní standard - standardní nylonové balení Vybvení na přání - napájecí napětí - 1 fáze, 230/50 Hz, motor 2,2 kw - dvourychlostní motor - frekvenční měnič motoru brousící jednotky - zpětný chod brusného pásu - podélné sklápění stolu - odsávání z obou stran - balení v dřevěné nebo dřevotřískové bedně, demontovaný stroj - balení v dřevěné nebo dřevotřískové bedně, smontovaný stroj - balení v dřevěné konstrukci + nylon, demontovaný stroj - balení v dřevěné konstrukci + nylon, smontovaný stroj PB Eco - Technická data Pásová bruska Typ 220; 250; 300 Délka pracovního stolu Šířka pracovního stolu Zdvih stolu Průměr odsávání Šiřka brousícího pásu Délka pásu Rychlost pásu Výkon motoru Výkon motoru zvedání Napájecí napětí Rychlost odsávaného vzduchu Odsávací kapacita Šířka stroje Výška stroje Délka stroje Hmotnost Max. hlučnost Max. hmotnost obrobku 2 200; 2 500; mm 800 mm 550 mm 100 mm 150 mm 5 900; 6 400; mm 18 m/s 4/3 HP/kW 0,25/0,18 HP/kW 3 x 230/400 V 20 n/s m³/h mm mm 3 000; 3 300; mm 345; 380; 420; kg 74 Lpa db/a 50 kg 54

55 Dlabačka ROJEK VDA 305 N Vrtací dlabačka Stroj robustní konstrukce navržený pro hromadnou výrobu. Standardní vybavení zahrnuje ocelový stojan s dostatečně silným motorem a litinovým stolem. Vřeteník s motorem je uložen na kuličkovém vedení v podélném i příčném směru a jeho ovládání umožňuje jednoruční páka. Toto vedení zaručuje přesnost a dlouhou životnost. Celý vřeteník je naklopitelný pro šikmé dlabání. VDA 305 N - Technická data Dlabačka Max. průměr nástroje Max. výška dlabu nad stolem Rozsah podélného pohybu Rozsah příčného pohybu Zdvih vřetena Výkon Otáčky Rozměry stroje Délka Šířka Výška Výška stolu Rozměry stolu Rozměry s obalem Hmotnost brutto Hmotnost netto Hluk na pracovním místě (bez technologie) Hluk na pracovním místě (s technologií) Akustický výkon (bez technologie) Akustický výkon (s technologií) Ø 20 mm 125 mm 140 mm 130 mm 180 mm 1,5 kw 2800 ot./min 385 mm 474 mm 870 mm 800 mm 530 x 230 mm 680 x 980 x 1180 mm 200 kg 160 kg 64,4 db(a) 92,2 db(a) 102,8 db(a) max. 130 db(a) 55

56 Kompresor SCHNEIDER Universal D (H ) Pístový kompresor na tlak 10 popř. 15 bar Všechny vzdušníky se speciální povrchovou úpravou uvnitř a vně. Záruka 10 let proti prorezavění. Všechny kompresory jsou přezkoušené a s potřebnou dokumentací. Kompletně vybavený všemi armaturami, jako je tlakový spínač pro plně automatický provoz, ochrana motoru, pojistný ventil, manometr, odvzdušňovací ventil, zpětný ventil, vypouštěcí kohout kondenzátu a kulové kohouty. Motor na střídavý proud 400 V. Malé vibrace při chodu díky nízkému počtu otáček. Dvouválcový agregát s jdvoustupňovou kompresí (kromě D) zvyšuje výkon a zajišťuje vysoký stupeň účinnosti. Velký ventilátor pro optimální chlazení. Sériově se silentbloky. U všech kompresorů a agregátů od 5,5 kw je součástí dodávky automatický přepínač hvězdatrojúhelník Provedení Silent včetně kontroly oleje Ke všem kompresorům na 90 l a 270 l nádobě je možno dodat sadu koleček pro pojízdnou variantu (kromě Silent provedení). Je možná dodatečná montáž nebo montáž před dodávkou od výrobce. Technické parametry Tlak (Bar) 10 Nasávané množ. (l/min) 460 Příkon motoru (kw) 3 Počet otáček (ot/min.) 1410 Velikost vzdušníku (l) 90 Rozměry ŠxHxV (mm) 1130x350x870 Hmotnost (kg) 75 Hlučnost (db(a)) 80 Dodávané množství (l/min) 375 Odvod vzduchu () 1/2i 56

57 Odsávač ACword FT 200 Informace Celokovové provedení, kvalitní rotor z hliníkové slitiny a výkonný motor umožňují dosáhnout spolehlivou funkci a vysokou odsávací rychlost Možnost objednání včetně textilního vaku s prodlouženou životností Možnosti použití Vhodné pro připojení k malým strojům, např. okružním a formátovacím pilám, srovnávacím a tloušťkovacím frézkám Technické parametry Hodnota Jdn. Odsávací kapacita 1560 m3/h Podtlak na vstupu 1570 Pa Odsávací rychlost 35,3 m/s Filtrační plocha 1,4 m2 Objem odpadních vaků 0,14 m3 Připojovací hrdlo 125 mm Napětí 230; 400 V Frekvence 50 Hz Výkon motoru 0,55; 0,7; 1,1 kw Počet fází 1; 3... Hlučnost 79 db Hmotnost 40 kg Výška 2200 mm Šířka 540 mm Délka 850 mm 57

58 Odsávač ACword FT 302V Informace Verze se speciálním motorem, antistatickými filtry a odpadními vaky zcela vyhovuje evropské normě ATEX Robustní celokovové provedení se svařovaným rotorem, který byl vyvinut s požadavkem na dlouhou trvanlivost i v případě odsávání malých kousků dřeva a suků Certifikováno podle normy ATEX Možnosti použití Vzhledem k ATEX úpravě lze tuto verzi použít pro připojení brusky jak samostatně, tak i v rámci centrálního odsávání malé dílny Splní vaše požadavky na kvalitní odsávání i na zajištění bezpečného a čistého pracovního prostředí Technické parametry Hodnota Jdn. Odsávací kapacita 3600 m3/h Podtlak na vstupu max Pa Odsávací rychlost max. 41,5 m/s Filtrační plocha 4,9 m2 Objem odpadních vaků 0,42 m3 Připojovací hrdlo 180 mm Napětí 400 V Frekvence 50 Hz Výkon motoru 1,1 kw Počet fází 3... Hlučnost 80 db Hmotnost 68 kg Výška 2600 mm Šířka 740 mm Délka 1700 mm 58

59 Odsávač ACword FT 403 Informace Rozšířený počet filtračních jednotek a odpadních vaků umožňuje delší provoz strojů bez přestávky nutné k odstranění odpadu Robustní celokovové provedení se svařovaným rotorem, který byl vyvinut s požadavkem na dlouhou trvanlivost i v případě odsávání malých kousků dřeva a suků Možnost objednání včetně textilního vaku s prodlouženou životností Možnosti použití Pro odsávání od několika strojů současně, a to i pro srovnávací, tloušťkovací a čtyřstranné frézky a rozmítací pily včetně brusky Řazení odpadních vaků a filtrů v řadě umožňuje snadné umístění i do stísněných prostorů dílny Technické parametry Hodnota Jdn. Odsávací kapacita 5990 m3/h Podtlak na vstupu 2250 Pa Odsávací rychlost 34 m/s Filtrační plocha 9 m2 Objem odpadních vaků 1 m3 Připojovací hrdlo 250 mm Napětí 400 V Frekvence 50 Hz Výkon motoru 2,2 kw Počet fází 3... Hlučnost 84 db Hmotnost 85 kg Výška 2700 mm Šířka 730 mm Délka 2750 mm 59

60 Příloha č. 2. Výpočet tepelných ztrát stavby. Varianta 1 Vstupní a výstupní hodnoty Název Označení U Stěna obvodová nosná SON 0,548 Stěna vnitřní nosná SVN 1,600 Stěna vnitřní nenosná SVn 2,667 Okno - stěna obvodová nosná (1500x2000) O SON 1,526 Okno - stěna obvodová nosná (1500x1200) O SON 1,620 Vrata - stěna obvodová nosná V SON 1,558 Vrata - stěna vnitřní nosná V SVN 1,662 Dveře - stěna obvodová nosná D SON 1,608 Dveře - stěna vnitřní nenosná D SVn 2,250 Podlaha PDL 3,781 Strop - nosný STN 0,396 Strop - nenosný STn 0,363 Výpočtová teplota exteriéru [ C] -15 Místnost Výpočtová teplota interiéru [ C] Tepelná ztráta [W] 18 strojní dílna 15567,29 18 ruční dílna 4956,55 20 kancelář 1091,71 20 šatna 1314,15 20 umývárna 166,79 20 záchod 203,49 4,886 předsíň 0,01 15 kotelna 589,17 Celková tepelná ztráta budovy Qc[kW] 23,89 60

61 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = 0,7 Zakázka: Místnost Strojní dílna ti = 18 C Vm = 355,8 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,147 W SON ,309 39, ,708 0, ,08 500,88 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) O SON 1 8 1, , ,35 604,22 Uc = 0,97676 [W/(m 2 * K)] SON ,309 33,09 33,09 0, ,08 598,17 SVN ,6 2,7 28,62 1 4, ,6 SON ,6 0,609 6,4554 6,4554 0, ,08 116,69 V SVN 3 2,2 2,1 4,62 4,62 1,66 0 0,00 0,00 SVn ,4 3,309 7,9416 7,9416 2,67 3 8,00 63,53 SON ,309 29, ,62 25,161 1, , ,50 V SON 5 2,2 2,1 4,62 4,62 1, ,41 237,52 STN , ,6 118,6 0, , ,72 PDL o , , ,67 PDL v ,6 1 89,6 89,6 3, , ,42 Sum 404, ,24 382, ,3 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 13023,3 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,0593 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0,0034 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 2544,0 O SON 1 0,9 1,4 4,6 8 36,8 0,1 3,68 Vmax = 0,0593 m 3 / s V SON ,3 2,4 Sum 9 44,8 6,08 Qc = Qp + Qv > 15567,3 61

62 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = 0,7 Zakázka: Místnost Ruční dílna ti = 18 C Vm = 108,8 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,1 1,211 W SVN ,9 2,929 23, ,62 18,5191 1,6 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) V SVN 1 2,2 2,1 4,62 4,62 1,66 0 0,00 0,00 Uc = 0,73669 [W/(m 2 * K)] SON ,1 2,929 14, ,9379 0, ,08 270,03 SON ,9 2,929 23, ,1391 0, ,08 309,82 O SON 3 4 1, , ,35 302,11 SVn ,85 2,929 5, ,576 3, , ,33-20,49 DSVn4.1 0,8 1,97 1,576 1,576 2, ,50-7,09 SVn ,6 2,929 4, ,576 3,1104 2, ,33-16,59 DSVn4.2 0,8 1,97 1,576 1,576 2, ,50-7,09 SVn ,65 2,929 4, ,739 3, , ,33-16,50 DSVn4.3 0,7 1,97 1,379 1,379 2, ,50-6,21 STn 242 7,9 5,1 40,29 40,29 0, ,98 482,62 PDL o , , ,38 PDL v , ,29 28,29 3, , ,64 Sum 171, , , ,6 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 4178,6 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,01813 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0,00103 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 777,9 O SON 3 0,9 1,4 4,6 4 18,4 0,1 1,84 Vmax = 0,01813 m 3 / s Sum 4 18,4 1,84 Qc = Qp + Qv > 4956,6 62

63 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = 0,7 Zakázka: Místnost Kancelář ti = 20 C Vm = 14,1 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,05 1,148 W SVn ,65 2,929 10, ,6909 2,67 0 0,00 0,00 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) SVn ,8 2,929 5, ,576 3,6962 2,67 2 5,33 19,71 Uc = 0,65549 [W/(m 2 * K)] D SVn 2 0,8 1,97 1,576 1,576 2,25 2 4,50 7,09 SON ,9 2,929 8, ,8 6,6941 0, ,17 128,34 O SON 3 1,2 1,5 1,8 1,8 1, ,70 102,07 SVn ,05 2,929 3, ,576 1, ,67 15,114 40,30 60,43 D SVn 4 0,8 1,97 1,576 1,576 2,25 15,114 34,01 53,59 STn 242 2,9 1,8 5,22 5,22 0, ,70 66,32 PDL o 210 2,9 1 2,9 2,9 4, ,52 407,50 PDL v 210 2,32 1 2,32 2,32 4, ,22 139,72 Sum 42, ,952 37, ,8 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 984,8 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,00235 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0,00043 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 106,9 O SON 3 0,5 1,4 3,8 2 7,6 0,1 0,76 Vmax = 0,00235 m 3 / s Sum 2 7,6 0,76 Qc = Qp + Qv > 1091,7 63

64 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = 0,7 Zakázka: Místnost Šatna ti = 20 C Vm = 20,9 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,081 W SVn ,929 5,858 5,858 2, ,33 78,11 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) SVn ,6 2,929 4,6864 4,6864 2,67 0 0,00 0,00 Uc = 0,54225 [W/(m 2 * K)] SVn ,6 2,929 4,6864 4,6864 2,67 0 0,00 0,00 SVn ,5 2,929 4, ,576 2,8175 2,67 2 5,33 15,03 D SVn 2 0,8 1,97 1,576 1,576 2,25 2 4,50 7,09 SVn ,8 2,929 11, ,1302 2,67 0 0,00 0,00 SVn ,929 2, ,576 1,353 2,67 15,114 40,30 54,53 DSVn3.2 0,8 1,97 1,576 1,576 2,25 15,114 34,01 53,59 SON ,3 2,929 6, ,8 4,9367 0, ,17 94,65 O SON 4 1,2 1,5 1,8 1,8 1, ,70 102,07 STn 242 7,76 1 7,76 7,76 0, ,70 98,59 PDL o 210 2,3 1 2,3 2,3 4, ,52 323,19 PDL v 210 5,46 1 5,46 5,46 4, ,22 328,81 Sum 60, ,952 55, ,7 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 1155,7 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,00348 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0,00043 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 158,5 O SON 4 0,5 1,4 3,8 2 7,6 0,1 0,76 Vmax = 0,00348 m 3 / s Sum 2 7,6 0,76 Qc = Qp + Qv > 1314,2 64

65 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = Zakázka: Místnost Umývárna ti = 20 C Vm = 3,89 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,029 W SVN ,9 2,929 2,6361 2,6361 1,60 2 3,20 8,44 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) SVn ,6 2,929 4, ,379 3,3074 2,67 2 5,33 17,64 Uc = 0,1934 [W/(m 2 * K)] D SVn 2 0,7 1,97 1,379 1,379 2,25 2 4,50 6,21 SVn ,45 2,929 4, , ,67 0 0,00 0,00 SVn ,05 2,929 3, ,379 1, ,67 0 0,00 0,00 D SVn 4 0,7 1,97 1,379 1,379 2,25 0 0,00 0,00 STn 242 0,9 1,6 1,44 1,44 0, ,70 18,29 PDL v 210 0,9 1,6 1,44 1,44 4, ,22 86,72 Sum 20, ,758 17, ,3 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 137,3 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,00065 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 29,5 Vmax = 0,00065 m 3 / s Sum Qc = Qp + Qv > 166,8 65

66 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = Zakázka: Místnost Záchod ti = 20 C Vm = 4,32 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,037 W SVN ,6 2,929 4,6864 4,6864 1,60 2 3,20 15,00 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) SVn ,929 2, ,379 1,55 2,67 0 0,00 0,00 Uc = 0,24625 [W/(m 2 * K)] D SVn 2 0,7 1,97 1,379 1,379 2,25 0 0,00 0,00 SVn ,6 2,929 4,6864 4,6864 2,67 0 0,00 0,00 SVn ,929 2,929 2,929 2, ,33 39,05 STn 242 1,6 1 1,6 1,6 0, ,70 20,33 PDL v 210 1,6 1 1,6 1,6 4, ,22 96,36 Sum 19, ,379 18, ,7 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 170,7 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,00072 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 32,8 Vmax = 0,00072 m 3 / s Sum Qc = Qp + Qv > 203,5 66

67 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = 1 Zakázka: Místnost Kotelna ti = 15 C Vm = 10,2 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,074 W SVn ,2 3,309 7,2798 7,2798 2, ,00-58,24 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) SVn ,35 2,929 3, , , ,33-52,72 Uc = 0,49207 [W/(m 2 * K)] SVn ,85 2,929 5, , , ,33-72,25 SON ,9 2,929 5, ,1525 3,4126 0, ,43 56,08 SON ,9 3,309 2,9781 2,9781 1, ,00 142,95 D SON 4 1,05 2,05 2,1525 2,1525 1, ,25 103,85 SON ,3 0,609 0,7917 0,7917 0, ,43 13,01 STn 242 1,3 1,9 2,47 2,47 0, ,89 26,90 STN 328 1,3 0,9 1,17 1,17 0, ,89 13,91 PDL o 210 2,8 1 2,8 2,8 3, ,44 317,63 PDL v 210 0,84 1 0,84 0,84 3, ,81 31,76 Sum 35,42 1 2, , ,9 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 522,9 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,0017 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0,00139 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 66,3 D SON 4 0,9 2 5,8 1 5,8 0,3 1,74 Vmax = 0,0017 m 3 / s Sum 1 5,8 1,74 Qc = Qp + Qv > 589,2 67

68 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = 0,7 Zakázka: Místnost Předsíň ti = 4,886 C Vm = 2,7 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W -0,01,05 1,040 W SVn ,929 2, ,576 1,353 2,67-15,114-40,30-54,53 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) D SVn 1 0,8 1,97 1,576 1,576 2,25-15,114-34,01-53,59 Uc = -0,06498 [W/(m 2 * K)] SVn ,929 2, ,576 1,353 2,67-15,114-40,30-54,53 D SVn 2 0,8 1,97 1,576 1,576 2,25-15,114-34,01-53,59 SON ,929 2,929 2,929 0,55 19,886 10,89 31,91 SON ,929 2, ,9475 0,9815 0,55 19,886 10,89 10,69 D SON 4 0,95 2,05 1,9475 1,9475 1,61 19,886 31,98 62,28 STn ,36 19,886 7,22 7,22 PDL o ,01 19,886 79,84 79,84 Sum 18, , ,716-24,3 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> -24,3 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,00045 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0,00094 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 24,3 D SON 4 0,8 2 5,6 1 5,6 0,3 1,68 Vmax = 0,00094 m 3 / s Sum 1 5,6 1,68 Qc = Qp + Qv > 0,0 68

69 Příloha č. 3. Výpočet tepelných ztrát stavby. Varianta 2 Vstupní a výstupní hodnoty Název Označení U Stěna obvodová nosná SON 0,322 Stěna vnitřní nosná SVN 1,600 Stěna vnitřní nenosná SVn 2,667 Okno - stěna obvodová nosná (1500x2000) O SON 1,526 Okno - stěna obvodová nosná (1500x1200) O SON 1,620 Vrata - stěna obvodová nosná V SON 1,558 Vrata - stěna vnitřní nosná V SVN 1,662 Dveře - stěna obvodová nosná D SON 1,608 Dveře - stěna vnitřní nenosná D SVn 2,250 Podlaha PDL 0,892 Strop - nosný STN 0,305 Strop - nenosný STn 0,285 Výpočtová teplota exteriéru [ C] -15 Místnost Výpočtová teplota interiéru [ C] Tepelná ztráta [W] 18 strojní dílna 7725,39 18 ruční dílna 2411,08 20 kancelář 533,41 20 šatna 676,68 20 umývárna 90,10 20 záchod 118,51 9,122 předsíň 0,01 15 kotelna 190,10 Celková tepelná ztráta budovy Qc[kW] 11,75 69

70 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = 0,7 Zakázka: Místnost Strojní dílna ti = 18 C Vm = 355,8 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,058 W SON ,349 40, ,188 0, ,62 299,33 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) O SON 1 8 1, , ,35 604,22 Uc = 0,38693 [W/(m 2 * K)] SON ,349 33,49 33,49 0, ,62 355,64 SVN ,6 2,7 28,62 1 4, ,6 SON ,6 0,649 6,8794 6,8794 0, ,62 73,05 V SVN 3 2,2 2,1 4,62 4,62 1,66 0 0,00 0,00 SVn ,4 3,349 8,0376 8,0376 2,67 3 8,00 64,30 SON ,349 30, ,62 25,521 0, ,08 461,34 V SON 5 2,2 2,1 4,62 4,62 1, ,41 237,52 STN , ,6 118,6 0, , ,27 PDL o , ,42 853,24 PDL v ,6 1 89,6 89,6 0, , ,51 Sum 405, ,24 384, ,4 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 5181,4 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,0593 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0,0034 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 2544,0 O SON 1 0,9 1,4 4,6 8 36,8 0,1 3,68 Vmax = 0,0593 m 3 / s V SON ,3 2,4 Sum 9 44,8 6,08 Qc = Qp + Qv > 7725,4 70

71 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = 0,7 Zakázka: Místnost Ruční dílna ti = 18 C Vm = 108,8 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,1 1,143 W SVN ,9 2,969 23, ,62 18,8351 1,6 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) V SVN 1 2,2 2,1 4,62 4,62 1,66 0 0,00 0,00 Uc = 0,28619 [W/(m 2 * K)] SON ,1 2,969 15, ,1419 0, ,62 160,79 SON ,9 2,969 23, ,4551 0, ,62 185,36 O SON 3 4 1, , ,35 302,11 SVn ,85 2,969 5, ,576 3, , ,33-20,89 DSVn4.1 0,8 1,97 1,576 1,576 2, ,50-7,09 SVn ,6 2,969 4, ,576 3,1744 2, ,33-16,93 DSVn4.2 0,8 1,97 1,576 1,576 2, ,50-7,09 SVn ,65 2,969 4, ,739 3, , ,33-16,85 DSVn4.3 0,7 1,97 1,379 1,379 2, ,50-6,21 STn 242 7,9 5,1 40,29 40,29 0, ,41 378,99 PDL o , ,42 353,07 PDL v , ,29 28,29 0, ,59 327,90 Sum 172, , , ,2 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 1633,2 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,01813 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0,00103 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 777,9 O SON 3 0,9 1,4 4,6 4 18,4 0,1 1,84 Vmax = 0,01813 m 3 / s Sum 4 18,4 1,84 Qc = Qp + Qv > 2411,1 71

72 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = 0,7 Zakázka: Místnost Kancelář ti = 20 C Vm = 14,1 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,05 1,092 W SVn ,65 2,969 10, ,8369 2,67 0 0,00 0,00 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) SVn ,8 2,969 5, ,576 3,7682 2,67 2 5,33 20,10 Uc = 0,28141 [W/(m 2 * K)] D SVn 2 0,8 1,97 1,576 1,576 2,25 2 4,50 7,09 SON ,9 2,969 8, ,8 6,8101 0, ,26 76,70 O SON 3 1,2 1,5 1,8 1,8 1, ,70 102,07 SVn ,05 2,969 3, ,576 1, ,67 10,878 29,01 44,71 D SVn 4 0,8 1,97 1,576 1,576 2,25 10,878 24,48 38,57 STn 242 2,9 1,8 5,22 5,22 0, ,98 52,08 PDL o 210 2,9 1 2,9 2,9 0, ,87 63,42 PDL v 210 2,32 1 2,32 2,32 0, ,37 21,74 Sum 43, ,952 38, ,5 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 426,5 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,00235 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0,00043 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 106,9 O SON 3 0,5 1,4 3,8 2 7,6 0,1 0,76 Vmax = 0,00235 m 3 / s Sum 2 7,6 0,76 Qc = Qp + Qv > 533,4 72

73 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = 0,7 Zakázka: Místnost Šatna ti = 20 C Vm = 20,9 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,036 W SVn ,969 5,938 5,938 2, ,33 79,17 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) SVn ,6 2,969 4,7504 4,7504 2,67 0 0,00 0,00 Uc = 0,24096 [W/(m 2 * K)] SVn ,6 2,969 4,7504 4,7504 2,67 0 0,00 0,00 SVn ,5 2,969 4, ,576 2,8775 2,67 2 5,33 15,35 D SVn 2 0,8 1,97 1,576 1,576 2,25 2 4,50 7,09 SVn ,8 2,969 11, ,2822 2,67 0 0,00 0,00 SVn ,969 2, ,576 1,393 2,67 10,878 29,01 40,41 DSVn3.2 0,8 1,97 1,576 1,576 2,25 10,878 24,48 38,57 SON ,3 2,969 6, ,8 5,0287 0, ,26 56,64 O SON 4 1,2 1,5 1,8 1,8 1, ,70 102,07 STn 242 7,76 1 7,76 7,76 0, ,98 77,42 PDL o 210 2,3 1 2,3 2,3 0, ,87 50,30 PDL v 210 5,46 1 5,46 5,46 0, ,37 51,17 Sum 61, ,952 56, ,2 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 518,2 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,00348 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0,00043 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 158,5 O SON 4 0,5 1,4 3,8 2 7,6 0,1 0,76 Vmax = 0,00348 m 3 / s Sum 2 7,6 0,76 Qc = Qp + Qv > 676,7 73

74 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = Zakázka: Místnost Umývárna ti = 20 C Vm = 3,89 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,013 W SVN ,9 2,969 2,6721 2,6721 1,60 2 3,20 8,55 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) SVn ,6 2,969 4, ,379 3,3714 2,67 2 5,33 17,98 Uc = 0,08453 [W/(m 2 * K)] D SVn 2 0,7 1,97 1,379 1,379 2,25 2 4,50 6,21 SVn ,45 2,969 4, , ,67 0 0,00 0,00 SVn ,05 2,969 3, ,379 1, ,67 0 0,00 0,00 D SVn 4 0,7 1,97 1,379 1,379 2,25 0 0,00 0,00 STn 242 0,9 1,6 1,44 1,44 0, ,98 14,37 PDL v 210 0,9 1,6 1,44 1,44 0, ,37 13,50 Sum 20, ,758 17,725 60,6 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 60,6 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,00065 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 29,5 Vmax = 0,00065 m 3 / s Sum Qc = Qp + Qv > 90,1 74

75 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = Zakázka: Místnost Záchod ti = 20 C Vm = 4,32 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,018 W SVN ,6 2,969 4,7504 4,7504 1,60 2 3,20 15,20 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) SVn ,969 2, ,379 1,59 2,67 0 0,00 0,00 Uc = 0,12239 [W/(m 2 * K)] D SVn 2 0,7 1,97 1,379 1,379 2,25 0 0,00 0,00 SVn ,6 2,969 4,7504 4,7504 2,67 0 0,00 0,00 SVn ,969 2,969 2,969 2, ,33 39,59 STn 242 1,6 1 1,6 1,6 0, ,98 15,96 PDL v 210 1,6 1 1,6 1,6 0, ,37 15,00 Sum 20, ,379 18, ,7 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 85,7 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,00072 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 32,8 Vmax = 0,00072 m 3 / s Sum Qc = Qp + Qv > 118,5 75

76 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = 1 Zakázka: Místnost Kotelna ti = 15 C Vm = 10,2 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W 0, ,017 W SVn ,2 3,349 7,3678 7,3678 2, ,00-58,94 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) SVn ,35 2,969 4, , , ,33-53,44 Uc = 0,11527 [W/(m 2 * K)] SVn ,85 2,969 5, , , ,33-73,24 SON ,9 2,969 5, ,1525 3,4886 0, ,65 33,68 SON ,9 3,349 3,0141 3,0141 0, ,43 49,53 D SON 4 1,05 2,05 2,1525 2,1525 1, ,25 103,85 SON ,3 0,649 0,8437 0,8437 0, ,65 8,14 STn 242 1,3 1,9 2,47 2,47 0, ,55 21,12 STN 328 1,3 0,9 1,17 1,17 0, ,15 10,71 PDL o 210 2,8 1 2,8 2,8 0, ,75 74,89 PDL v 210 0,84 1 0,84 0,84 0, ,92 7,49 Sum 35,8 1 2, , ,8 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> 123,8 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,0017 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0,00139 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 66,3 D SON 4 0,9 2 5,8 1 5,8 0,3 1,74 Vmax = 0,0017 m 3 / s Sum 1 5,8 1,74 Qc = Qp + Qv > 190,1 76

77 Výpočet tepelné ztráty místnosti dle ČSN te = -15 C B = 8 M = 0,7 Zakázka: Místnost Předsíň ti = 9,122 C Vm = 2,7 m 3 n = 0,6 1/hod PLOCHA STĚNY ZÁKLADNÍ TEPELNÁ ZTRÁTA PŘIRÁŽKY celková Označení Tloušťka délka šířka plocha počet plocha plocha součinitel rozdíl tepelná chladné urychlení světová tepelná stěny stěny nebo otvorů otvorů bez prostupu teplot U * dt ztráta stěny zátopu strana SUM (p) + 1 ztráta výška otvorů tepla U dt Q0 p1 p2 p3 Qc=Qp+Qv mm m m m 2 m 2 m 2 W/(m 2 *K) K W/m 2 W -0,01,05 1,040 W SVn ,969 2, ,576 1,393 2,67-10,878-29,01-40,41 Uc = Q0 / Sum(S) * (ti - te) D SVn 1 0,8 1,97 1,576 1,576 2,25-10,878-24,48-38,57 Uc = -0,06443 [W/(m 2 * K)] SVn ,969 2, ,576 1,393 2,67-10,878-29,01-40,41 D SVn 2 0,8 1,97 1,576 1,576 2,25-10,878-24,48-38,57 SON ,969 2,969 2,969 0,32 24,122 7,76 23,05 SON ,969 2, ,9475 1,0215 0,32 24,122 7,76 7,93 D SON 4 0,95 2,05 1,9475 1,9475 1,61 24,122 38,79 75,55 STn ,29 24,122 6,88 6,88 PDL o ,62 24,122 15,07 15,07 Sum 18, , ,876-29,5 0 GEOMETRIE INFILTRACE Qp = Q0 * (Sum(p) + 1) ---> -29,5 Označení délka výška obvod počet obvod otvoru otvorů celkem ilv ilv * L Vh = (n/3600) * Vm Vh = 0,00045 m 3 / s L *10-4 *10-4 Vi = Sum(ilv * L) * B * M Vi = 0,00094 m 3 / s Qv = 1300 * Vmax * (ti - te) ---> 29,5 D SON 4 0,8 2 5,6 1 5,6 0,3 1,68 Vmax = 0,00094 m 3 / s Sum 1 5,6 1,68 Qc = Qp + Qv > 0,0 77

78 Příloha č. 4. Zdroj tepla Kotel DAKON FD 20 D Litinové teplovodní kotle na pevná paliva FB 20 D jsou moderní zdroje tepla s novou konstrukcí litinového výměníku, určené pro spalování paliva prohořívacím způsobem. Mají větší spalovací prostor než kotle FB na uhlí a jsou určeny přednostně pro spalování dřeva (výhřevnost 13 MJ/kg s maximálním obsahem vody 20%. Kotel je podle vládního nařízení č.182/1999 Sb. a normy ČSN EN vybaven zařízením (chladící smyčka) umožňujícím bezpečný odvod přebytečného tepla bez doplňujících zařízení a vnější energie tak, aby nebyla překročena teplota vody v kotli 110 C (zařízení proti přetopení). Palivo: Dřevo, (černé uhlí, brikety, koks). Topný výkon: 9 až 18 kw. Přednosti Moderní design. Vysoká účinnost až 85 % Použití v otopných systémech se samotížný nebo nuceným oběhem, s otevřenou i tlakovou expanzní nádobou. Litinový výměník mimořádně odolný proti nízkoteplotní korozi. Výhodné umístění přímočinného regulátoru výkonu. Technické údaje Parametr Hodnota Jednotka Jmenovitý výkon - dřevo 16 kw Spotřeba dřeva při jmenovitém výkonu 4,85 kg/h Minimální výkon - dřevo 8 kw Spotřeba dřeva při minimálním výkonu 2,15 kg/h Objem spalovací komory 25,5 dm3 Doba hoření při jmenovitém výkonu 2 hod Počet článků 4 ks Vodní objem kotle 27 dm3 Maximální provozní přetlak 0,4 MPa Rozsah teploty vytápěcí vody 50 až 90 C Minimální teplota vstupní vody 40 C Hmotnost kotle 210 kg Výška kotle mm Šířka kotle 500 mm Hloubka kotle 840 mm Rozměry plnicího otvoru (výška x šířka) 230 x 310 mm Provozní tah při minimálním a jmenovitém výkonu X.20 Pa Teplota spalin při jmenovitém výkonu 240 C Teplota spalin při minimálním výkonu 120 C Třída kotle podle EN Hmotnostní průtok spalin při minimálním výkonu 3,02 g/sec Hmotnostní průtok spalin při jmenovitém výkonu 9,54 g/sec Max. délka polen při max. průměru 150 mm 280 mm Délka spalovací komory 290 mm Šířka spalovací komory 300 mm Účinnost % Zkušební tlak 0,8 MPa Připojení otopné vody G 2 Js Připojení chladící smyčky G1/2 vnější závit Js 78

79 Základní příslušenství Název příslušenství Návod k obsluze, Záruční list, Seznam servisních organizací, Napouštěcí kohout, Popelníková zásuvka, Stavěcí šroub+ mosazná matice, Táhlo dusivky, Plochá pružina, 1 Opláštění kotle s izolací (v krabici), Manoterm, Tepelný regulátor výkonu TRV, Čistící kartáč, Pohrabáč (v krabici), Rukojeť kartáče (v krabici), Výrobní štítek (nalepit na zadní panel), Chladící smyčka S1 1 Kusů Zvláštní příslušenství Termostatický (odpouštěcí) ventil pro chladící smyčku - typ TS 130-3/4ZD (Honeywell) nebo STS 20 (WATTS) - je dodáván pouze na objednávku. 79

80 Příloha č. 5. Otopná tělesa KORADO RADIK KLASIK Popis Model RADIK KLASIK je deskové otopné těleso v provedení KLASIK, které umožňuje levé nebo pravé boční připojení na rozvod otopné soustavy. Svou konstrukcí je určeno pro otopné soustavy s nuceným nebo samotížným oběhem. Ze zadní strany jsou přivařeny dvě horní a dolní příchytky, otopná tělesa o délce 1800 mm a delší mají navařena šest příchytek. Technické údaje Výška H Délka L Připojovací rozteč Připojovací závit Nejvyšší přípustný provozní přetlak 300, 400, 500, 600, 900 mm 400, 500, 600, 700, 800, 900, 1000, 1100, 1200, 1400, 1600, 1800, 2000, 2300, 2600, 3000 mm h=h - 54 mm Nejvyšší přípustná provozní teplota 110 C Připojení otopného tělesa 4 x G½ vnitřní 1,0 MPa levé nebo pravé boční Způsoby připojení boční jednostranné φ = 1 boční oboustranné úhlopříčné φ = 1 doporučujeme při L 3 H boční oboustranné zdola-dolů φ = 0,9 Přehled typů Typ 10 Typ 11 Typ 20 80