Skořepinové konstrukce úvod. Skořepinové konstrukce výpočetní řešení. Zavěšené, visuté a kombinované konstrukce
|
|
- Milena Bartošová
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 133 BK4K BETONOVÉ KONSTRUKCE 4K Betonové konstrukce BK4K
2 Program výuky Přednáška Týden Datum Téma Skořepinové konstrukce úvod Úvod do problematiky skořepinových konstrukcí, základní názvosloví, rozdělení skořepinových konstrukcí, konstrukční řešení, materiály, tvary konstrukcí, postupy výstavby, základní principy vyztužování, principy návrhu bezmomentové střednice Skořepinové konstrukce výpočetní řešení Obecná teorie skořepin, membránový stav, základy membránové teorie skořepin, příklady výpočtu základních skořepinových konstrukcí, základy teorie stability skořepinových konstrukcí Zavěšené, visuté a kombinované konstrukce Základní principy fungování, návrhu a výpočtu konstrukcí kombinujících lanové systémy a betonové konstrukce (visuté konstrukce vedení lan a jejich účinek, zavěšené konstrukce, visuté pásy, kombinované konstrukce, konstrukce se síťovými závěsy), teorie chování lanových konstrukcí Štíhlé betonové konstrukční prvky Analýza účinku 2. řádu na konstrukce, definice štíhlosti, účinek dotvarování, základní metody řešení (metoda jmenovité tuhosti,metoda jmenovité křivosti, obecná metoda), stabilita štíhlých prvků Betonové konstrukce BK4K
3 ŠTÍHLÉ TLAČENÉ PILÍŘE VZPĚR ŠTÍHLOST 3
4 4
5 5
6 6
7 7
8 8
9 prvky namáhané kombinací [M+N] tlak (tah) s ohybem = mimostředný tlak (tah) = tlak (tah) s ohybem = tlak (tah)s výstředností N M e N - vliv štíhlosti na chování tlačeného prvku - vliv ovinutí nejčastěji svislé nosné konstrukce - sloupy - stěny KONSTRUKČNÍ ZÁSADY vybočení tlačeného prutu 9
10 Technická knihovna Praha - Dejvice 10
11 sloupy jsou stejného průřezu ale různé délky => rozdílná únosnost těchto sloupů vlivem jejich štíhlosti 11
12 účinky 1. řádu vyšetřujeme na nedeformované konstrukci, ale s uvažováním tzv. geometrických imperfekcí (odchylky střednice od svislé polohy) => vnitřní síly od zatížení M f a N f 12
13 imperfekce nepříznivé účinky možných odchylek v geometrii konstrukce a v poloze zatížení (nutno uvážit v MSÚ) vychýlení od svislé osy θ i do výpočtu zavést jako výstřednost e i příčnou sílu H i neztužený systém ztužený systém 13
14 účinky 2. řádu nutno počítat u tzv. štíhlých prutů, kde hrají roli přídavné účinky zatížení vyvolané vodorovnou (podélnou) deformací svislého tlačeného prutu 14
15 Úloha je GEOMETRICKY NELINEÁRNÍ účinek vnějších sil na štíhlém excentricky zatíženém železobetonovém prutu závisí PODSTATNĚ na jeho průhybu FYZIKÁLNĚ NELINEÁRNÍ závisí na přetvárných vlastnostech průřezů, resp. materiálů BETON typicky nelineární pracovní diagram s velmi nízkým poměrem pevnosti betonu v tahu a pevnosti betonu v tlaku OCEL bilineární pracovní diagram 15
16 Eulerovo břemeno N cr = π 2. E. I TEORIE PRUŽNOSTI l 0 2 vzpěrná délka prutu =? l 0 BETON + VÝZTUŽ = ŽELEZOBETON π 2 N cr =. E eff. I i,osl l 0 2 trhliny!! tažený beton je vyloučen ze spolupůsobení ideální průřez!! dotvarování!! 16
17 Do výpočtu pro železobetonové prvky zavádíme : I i,osl moment setrvačnosti ideálního průřezu, na mezi únosnosti oslabeného trhlinami E eff modul přetvárnosti betonu (mění se v čase vlivem dotvarování) vliv nelineárních vlastností materiálů 17
18 sloupy masivní sloupy štíhlé sloupy velmi štíhlé Kritérium: štíhlost sloupu λ l 0 i λ = pro obdélník λ = l h l 0 vzpěrná délka prutu = vzdálenost inflexních bodů průhybové čáry i poloměr setrvačnosti průřezu 18
19 kriterium : λ ~ λ lim sloupy masivní λ < λ lim - účinky zatížení zůstávají konstantní - přidává se pouze excentricita náhodná e i => zvětší se ohybový moment prvního řádu sloupy štíhlé λ λ lim - nutno počítat se sníženou únosností sloupu NEBO - účinky zatížení zvětšit o vliv imperfekcí e i i o vliv průhybu prutu e 2 => zvětší se ohybový moment prvního řádu sloupy velmi štíhlé λ > ~ vliv deformace sloupu je obrovský - pro jejich řešení je třeba použít speciální metody 19
20 u masivních a štíhlých sloupů jde o pevnostní problém únosnosti u velmi štíhlých sloupů jde o stabilitní problém únosnosti 20
21 úkoly výpočtu : určení účinné (vzpěrné) délky prutu l 0 kritérium pro rozhodnutí zda je prut masivní nebo štíhlý (případně velmi štíhlý) výpočet snížené únosnosti štíhlého prutu NEBO zvětšení účinků zatížení (výpočet zvětšené výstřednosti působící síly) 21
22 "redukované" interakční diagramy vliv charakteru zatížení na koncích prutu 22
23 posouzení štíhlého sloupu pomocí interakčního diagramu pro masivní průřez 23
24 posouzení štíhlého sloupu pomocí interakčního diagramu pro masivní průřez N Ed = N f síla od zatížení zůstává stejná M Ed zohlednění vlivu štíhlosti prutu zvětšením excentricity od zatížení e f = M f /N f excentricita od zatížení (teorie 1.řádu) e i excentricita náhodná (zjednodušeně e i =l 0 /400) (vliv nepřesností provádění - imperfekce) e 2 excentricita vyvolaná vodorovným průhybem svislého prutu tedy vlivem štíhlosti (teorie 2.řádu) celková výstřednost e o = e f + e i + e 2 M Ed = N Ed.e 0 = N Ed.(e f + e i + e 2 ) 24
25 ? prvek masivní štíhlý velmi štíhlý? podle ŠTÍHLOSTI λ = l 0 / i účinná délka = vzdálenost mezi inflexními body ohybové čáry u osamělých sloupů l 0 pro sloup reálné konstrukce?? 25
26 u sloupů ŽB rámů tuhé styčníky l 0 závisí na tuhosti prutů posuvnosti styčníků!!! - neposuvné (ztužené konstrukce) l 0 l - posuvné (neztužené konstrukce) l > l 0 l 26
27 určení vzpěrné délky prutu podle EN pomocí poměrných ohebností styčníků na koncích prutu = ; max k k k k k k k k l l pro neztužené prvky pro ztužené prvky = , , ,5. k k k k l l
28 stanovení vzpěrné délky prutu ČSN EN ČSN P ENV ČSN
29 určení limitní štíhlosti λ lim = 2O A. B. C n n = N Ed / (A c f cd ), poměrná normálová síla Bezpečně: A vliv dotvarování betonu B vliv výztuže C vliv zatížení A = 0,7 B = 1,1 C = 0,7 obvykle příliš konzervativní! 29
30 kriterium štíhlosti podle EN λ < 2O.A.B.C n sloup masivní 2O.A.B.C λ sloup štíhlý n λ >? velmi štíhlý sloup 30
31 kriterium štíhlosti podle EN A vliv dotvarování betonu A = 1/(1 + 0,2.Φ ef ) neznáme-li Φ ef, lze dosadit A = 0,7 Φef účinný součinitel dotvarování φ (,t 0 ) je konečná hodnota součinitele dotvarování M 0Eqp je ohybový moment prvního řádu vyvozený od kvazistálého zatížení je ohybový moment prvního řádu M 0Ed 31
32 kriterium štíhlosti podle EN B vliv výztuže B = (1 + 2ω) neznáme-li ω, lze dosadit B = 1,1 ω mechanický stupeň vyztužení ω = A s.f yd /(A c.f cd ) A s průřezová plocha celkové podélné výztuže A c průřezová plocha betonového průřezu 32
33 kriterium štíhlosti podle EN C vliv zatížení C = 1,7 r m neznáme-li rm, lze dosadit C = 0,7 r m poměr ohybových momentů 1.řádu m M 01 a M O2 koncové ohyb. momenty 1.řádu M 01 M 02 pokud M O1 a M 02 vyvozují tah na stejné straně, je r m kladné (C 1,7) jinak je r m záporné (C >1,7) 33
34 kriterium štíhlosti podle EN zhodnocení a) λ λ lim MASIVNÍ TLAČENÝ PRVEK b) λ > λ lim ŠTÍHLÝ TLAČENÝ PRVEK 34
35 kriterium štíhlosti ČSN EN ČSN P ENV ČSN
36 výpočet zvětšené výstřednosti ohybového momentu pro štíhlý sloup podle ČSN e d = η. (e f + e a ) excentricita od zatížení náhodná excentricita η = N cr N cr - N Sd kritická síla pro obdélníkový průřez 36
37 výpočet zvětšené výstřednosti ohybového momentu pro štíhlý sloup podle EN e o = (e f + e i ) excentricita od zatížení náhodná excentricita (imperfekce) ohybový moment 1. řádu M Ed = M 0Ed + M 2 ohybový moment 2. řádu M 0Ed = N Ed.e 0 M 2 = N Ed.e 2 vodorovný průhyb sloupu = výstřednost 2.řádu 37
38 výpočet ohybového momentu 2.řádu ČSN EN ČSN P ENV ČSN
39 rozhodující průřez (max. moment) M Ed = max (M 0ed + M 2 ; M 02 ; M ,5 M 2 ) 39
40 metody pro řešení konstrukcí se štíhlými sloupy: 1) obecné nelineární analýza na vhodném modelu 2) zjednodušené a) přibližné nelineární výpočty (předpokládáme tvar přetvoření) b) lineární analýza + vliv "2.řádu" přibližně JAK? 40
41 metody vyšetřování účinků 2.řádu ZJEDNODUŠENÉ METODY metoda založená na tzv. JMENOVITÝCH OHYBOVÝCH TUHOSTECH metoda založená na JMENOVITÉ KŘIVOSTI "metoda náhradního štíhlého prutu" 41
42 metoda založená na JMENOVITÝCH OHYBOVÝCH TUHOSTECH vychází z hodnot ohybových tuhostí, zohledňujících vliv trhlin, materiálových nelinearit a dotvarování betonu 42
43 metoda založená na JMENOVITÝCH OHYBOVÝCH TUHOSTECH návrhový ohybový moment (celkový zahrnující účinky prvního řádu, imperfekcí i účinky druhého řádu) Eulerovo kritické (vzpěrné) břemeno M 0Ed = N Ed.e 0 = N Ed.(e f + e i ) ohybový moment 1.řádu (s vlivem imperfekcí) EI = K c.e cd.i c + K s.e s.i s jmenovitá tuhost (vliv trhlin a dotvarování) 43
44 metoda založená na JMENOVITÉ KŘIVOSTI metoda náhradního (modelového) štíhlého sloupu (nehmotný přímý, svislý prut vetknutý v patě) průběh momentů 2.řádu se předpokládá parabolický vychází se z předpokladu, že přetvoření ve vrcholu y 0 je lineární funkcí křivosti ve vetknutí 44
45 metoda založená na JMENOVITÉ KŘIVOSTI přetvoření ve vrcholu (tedy výstřednost 2. řádu) lze stanovit ze vztahu 1 y 0 =. r 1 r 1 r 0 = K r.k c. = ε yd l ,45d 1 r 0 K r opravný součinitel závislý na normálové síle K c opravný součinitel zohledňující dotvarování d účinná výška průřezu 45
46 PŘÍKLAD ŠTÍHLÝ PILÍŘ stojka obloukového mostu A s2 = mm 2 A s3 = mm 2 A s4 = mm 2 A s1 = mm 2 C 35/45 f cd = 23,3 MPa B 500.C f yd = 435 MPa 46
47 ?? vzpěrná (účinná) délka?? ztužená soustava neztužená soustava neposuvné styčníky posuvné styčníky l 0 = l l l 0 = 0,7.l vrubový kloub l 0 = 2.l vetknutí do základové patky l??? 47
48 48
49 ztužená soustava neposuvné styčníky e f,top = 0 l e f,bot = 4840/20954 = 0,231mm vnitřní síly od zatížení účinky prvního řádu l 0 = 0,7.l e i = l 0 / 400 = 17,15 / 400 = 0,043m e 0,top = e f + e i = 0 + 0,043 = 0,043mm e i = l 0 / 400 = 17,15 / 400 = 0,043m e 0,bot = e f + e i = 0, ,043 = 0,274mm vnitřní síly od zatížení účinky prvního řádu s vlivem imperfekcí 49
50 neztužená soustava posuvné styčníky e f,top = 0 l e f,bot = 4840/20954 = 0,231mm vnitřní síly od zatížení účinky prvního řádu l 0 = 2.l e i = θ i. l 0 /2 = 0, /2 = 0,050m e 0,top = e f + e i = 0, ,050 = 0,281m e i = θ i. l 0 /2 = 0, /2 = 0,050m e 0,bot = e f + e i = 0, ,050 = 0,281m vnitřní síly od zatížení účinky prvního řádu s vlivem imperfekcí 50
51 kriterium štíhlosti podle EN l 0 = l 0 [m] C = λ λ lim 1,7 - r m 0,7.l 17,15 1,540 45,7 65,136 0,8.l 19,6 1,544 52,3 65,305 0,9.l 22,05 1,547 58,8 65,432 1,0.l 24,5 1,550 65,3 65,559 1,1.l 26,95 1,553 71,9 65,685 masivní pilíř 1,2.l 29,4 1,556 78,4 65,813 2,0.l 49,0 0,7 130,7 29,673 štíhlý pilíř kriterium štíhlosti podle ČSN λ 35 štíhlý tlačený prvek podle ČSN se jedná vždy o štíhlý pilíř 51
52 l 0 = e 2 = 1/r.l 02 /c [m] výpočet účinků 2.řádu podle ČSN EN a) metoda založená na jmenovité křivosti M 2 [knm] M Ed [knm] vliv II.řádu [%] 0,7.l 0, % 0,8.l 0, % 0,9.l 0, % 1,0.l 0, % 1,1.l 0, % masivní pilíř 1,2.l 0, % 2,0.l 0, % štíhlý pilíř??? podle normy by účinky 2.řádu měly být pro masivní pruty do 10% (tedy zanedbatelné) 52
53 výpočet účinků 2.řádu podle ČSN EN b) metoda založená na jmenovité tuhosti l 0 = E.J N B [kn] M Ed [knm] 0,7.l rozhoduje 6119 vliv II.řádu [%] 0,8.l % masivní pilíř 0% 0,9.l % 1,0.l % 1,1.l % 1,2.l % 2,0.l !! - - štíhlý pilíř pro vzpěrnou délku l 0 =2.l metoda založená na jmenovité tuhosti dává kritické břemeno menší než je působící síla, což znamená, že prvek ZTRÁCÍ STABILITU!! 53
54 výpočet účinků 2.řádu podle ČSN = 6,4 χ ep N cr.. Eb. Ib + E 2 s. I l χlt s e je-li 35 λ 150 : ed = η.e e η 1 = 1,0 η2 = 1,0 N η cr 3 = Ncr Nd η = Ncr Ncr Nd l e (l 0 ) λ N cr [kn] η M Ed [knm] průřez ve vnitřní třetině délky prutu M Ed [knm] patní průřez 0,7.l 45, , % 0,8.l 52, , % 1,0.l 65, , % 2,0.l 130, , % 54
55 Momenty podla m. tuhosti a krivosti l 0 [m] N Ed [kn] M f [knm] + imp. M Ed [knm] ČSN l N Rdi N Edi N Edi M Ed [knm] EN ,7.l účinky 1.řádu účinky 2.řádu zjednodušená metoda ČSN účinky 2.řádu zjednodušená metoda (jmenovitá křivost) ČSN EN Interakční diagram : Prof. Ing. Ľudovít Fillo, PhD. SvF STU Bratislava N Edi N Rmi M i M Rdi, M Edi, M Edti, M Edki, M Rmi
56 ZÁVĚR Z předchozích výpočtů je zřejmé, že výsledky řešení zásadně závisí na: tuhosti soustavy pilíře a mostovka a z toho plynoucí účinné (vzpěrné) délky prutu, na volbě metody výpočtu, kdy můžeme použít metody obecné (5.6.6 [10]) nebo zjednodušené ( a [10]). Použití obecné metody se považuje za velmi pracné, neboť je třeba respektovat vlivy geometrické a fyzikální nelinearity. Proto norma umožňuje použití zjednodušených metod. Na uvedeném příkladu je dokumentován dominantní vliv zhodnocení tuhosti celé soustavy pilířů a tomu odpovídající hodnoty účinné délky prutu, která ovlivní celý další výpočet a tím i obdržené výsledky. To vyžaduje od projektanta určité zkušenosti a schopnost inženýrského přístupu k dané problematice. 56
BETONOVÉ KONSTRUKCE B03C +B03K ŠTÍHLÉ BETONOVÉ KONSTRUKCE. Betonové konstrukce B03C + B03K. Betonové konstrukce B03C +6B03K
BETONOVÉ KONSTRUKCE B03C +B03K ŠTÍHLÉ BETONOVÉ KONSTRUKCE Betonové konstrukce B03C +4B03K Betonové konstrukce B03C +5B03K Betonové konstrukce B03C +6B03K prvky namáhané kombinací [M+N] N M tak (tah) s
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Posuzování betonových sloupů Masivní sloupy
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 10 přednáška
Prvy betonových onstrucí BL0 0 přednáša ŠTÍHLÉ TLAČENÉ PRVKY chování štíhlých tlačených prutů chování štíhlých onstrucí metody vyšetřování účinů 2. řádu ŠTÍHLÉ TLAČENÉ PRVKY POJMY ztužující a ztužené prvy
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceVybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí
Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí Skládání a rozklad sil Skládání a rozklad sil v rovině
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceVÝSTAVBA MOSTŮ (2018 / 2019) M. Rosmanit B 304 ŽB rámové mosty
Technická univerzita Ostrava 1 VÝSTAVBA MOSTŮ (2018 / 2019) M. Rosmanit B 304 miroslav.rosmanit@vsb.cz Charakteristika a oblast použití - vzniká zmonolitněním konstrukce deskového nebo trámového mostu
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
Vícepedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,
VíceBetonové konstrukce (S)
Betonové konstrukce (S) Přednáška 10 Obsah Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Tabulkové údaje - nosníky Tabulkové údaje - desky Tabulkové údaje - sloupy (metoda A, metoda B, štíhlé sloupy
VícePRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
VíceKlasifikace rámů a složitějších patrových konstrukcí
Klasifikace rámů a složitějších patrových konstrukcí Klasifikace závisí na geometrii i zatížení řešit pro každou kombinaci zatížení!! 1. Konstrukce řešené podle teorie 1. řádu (α > 10): F α 10 Pro dané
VíceProstý beton Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II
Prostý beton http://www.klok.cvut.cz Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II - Uplatnění prostého betonu -Ukázky staveb - Charakteristické pevnosti -Mezní únosnost
VíceNK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
Více13. Zděné konstrukce. h min... nejmenší tloušťka prvku bez omítky
13. Zděné konstrukce Navrhování zděných konstrukcí Zděné konstrukce mají široké uplatnění v nejrůznějších oblastech stavebnictví. Mají dobrou pevnost, menší objemová hmotnost, dobrá tepelně izolační schopnost
VícePříklad 2 Posouzení požární odolnosti železobetonového sloupu
Příklad 2 Posouzení požární odolnosti železobetonového sloupu Uvažujte železobetonový sloup ztužené rámové konstrukce o průřezu b = 400 mm h = 400 mm a účinné délce l 0 = 2,1 m (Obr. 1). Na sloup působí
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován Evropským
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceČást 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup
Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný
VíceČást 3: Analýza konstrukce. DIF SEK Část 3: Analýza konstrukce 0/ 43
DIF SEK Část 3: Analýza konstrukce DIF SEK Část 3: Analýza konstrukce 0/ 43 Požární odolnost řetěz událostí Θ zatížení 1: Vznik požáru ocelové čas sloupy 2: Tepelné zatížení 3: Mechanické zatížení R 4:
VícePoužitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb
Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceIng. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Mezní stavy použitelnosti (MSP) Použitelnost a trvanlivost Obecně Kombinace zatížení pro MSP Stádia působení ŽB prvků Mezní stav omezení napětí Mezní stav
VíceStatika 2. Vybrané partie z plasticity. Miroslav Vokáč 2. prosince ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
ocelových 5. přednáška Vybrané partie z plasticity Miroslav Vokáč miroslav.vokac@klok.cvut.cz ČVUT v Praze, Fakulta architektury 2. prosince 2015 Pracovní diagram ideálně pružného materiálu ocelových σ
VíceInternetový seminář NÁVRH OCELOVÉ RÁMOVÉ KONSTRUKCE PODLE ČSN EN (ocelářská norma)
DECETRALIZOVAÝ PROJEKT ŠT 2010: CELOŽIVOTÍ VZDĚLÁVÁÍ ODBORÉ VEŘEJOSTI V OBLASTI BEZPEČOSTI A SPOLEHLIVOSTI STAVEBÍCH KOSTRUKCÍ PŘI PROVÁDĚÍ STAVEB Internetový seminář 22. 10. 19. 11. 2010 ÁVRH OCELOVÉ
VíceProblematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017
IDEA StatiCa Problematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017 Praktické použití programu IDEA StatiCa pro návrh betonových prvků Složitější případy
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška. Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání
Prvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání Prvky namáhané kroucením Typy kroucených prvků Prvky namáhané kroucením
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceProgram předmětu YMVB. 1. Modelování konstrukcí ( ) 2. Lokální modelování ( )
Program předmětu YMVB 1. Modelování konstrukcí (17.2.2012) 1.1 Globální a lokální modelování stavebních konstrukcí Globální modely pro konstrukce jako celek, lokální modely pro návrh výztuže detailů a
VícePRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY předmět BL01 rok 2012/2013
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY předmět BL01 rok 2012/2013 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta stavební. Projekt: Využití pokročilého modelování konstrukcí v magisterském studiu
České vysoké učení technické v Praze, Fakulta stavební Rozvojové projekty Ministerstva školství, mládeže a tělovýchovy ČR Rozvojové projekty mladých týmů RPMT 2014 Projekt: Využití pokročilého modelování
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B2 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Tahové zpevnění spolupůsobení taženého betonu mezi trhlinami
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceBetonové a zděné konstrukce Přednáška 1 Jednoduché nosné konstrukce opakování
Betonové a zděné konstrukce Přednáška 1 Jednoduché nosné konstrukce opakování Ing. Pavlína Matečková, Ph.D. 2016 Pavlína Matečková, LP-A-303 pavlina.mateckova@vsb.cz http://homel.vsb.cz/~zid75/ Zkouška:
VíceVýška [mm]
ZDĚNÉ TLAČENÉ PRVKY navrhování podle ČSN P ENV 199611 (EC6) Zdící prvky Pevnostní značka = průměrná pevnost v tlaku v MPa (např. P10, P15) Normalizovaná pevnost b = pevnostní značka x δ (součinitel δ závisí
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: RÁMOVÝ ROH S OSAMĚLÝM BŘEMENEM V JEHO BLÍZKOSTI
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: RÁMOVÝ ROH S OSAMĚLÝM BŘEMENEM V JEHO BLÍZKOSTI Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce Návrh
VíceVýpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
Více14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Lukáš VRÁBLÍK B 725 konzultace: úterý 8 15 10 email: web: 10 00 lukas.vrablik@fsv.cvut.cz http://concrete.fsv.cvut.cz/~vrablik/ publikace:
VíceBL06 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE
BL06 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE Vyučující společné konzultace, zkoušky: - Ing. Rostislav Jeneš, tel. 541147853, mail: jenes.r@fce.vutbr.cz, pracovna E207, individuální konzultace a zápočty: - Ing. Pavel Šulák,
VíceZtráta stability tenkých přímých prutů - vzpěr
Ztráta stability tenkých přímých prutů - vzpěr Motivace štíhlé pruty namáhané tlakem mohou vybočit ze svého původně přímého tvaru a může dojít ke ztrátě stability a zhroucení konstrukce dříve, než je dosaženo
Více133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 4. přednáška. prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí 4. přednáška prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Zjednodušené
VícePROBLÉMY STABILITY. 9. cvičení
PROBLÉMY STABILITY 9. cvičení S pojmem ztráty stability tvaru prvku se posluchač zřejmě již setkal v teorii pružnosti při studiu prutů namáhaných osovým tlakem (viz obr.). Problematika je však obecnější
VícePilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B5. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
33PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B5 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton 2. část návrh předpětí Obsah: Navrhování
VíceBL001 Prvky betonových konstrukcí
BL001 Prvky betonových konstrukcí Vyučující: společné konzultace ve formě přednášek, zkoušky: - Ing. Josef Panáček, tel. 541147856, mail: panacek.j@fce.vutbr.cz, pracovna E309, - doc., tel. 541147847,
VíceVzpěr, mezní stav stability, pevnostní podmínky pro tlak, nepružný a pružný vzpěr Ing. Jaroslav Svoboda
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Název: Téma: Autor: Číslo: Anotace: Mechanika, pružnost pevnost Vzpěr,
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceNK 1 Konstrukce 2. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce 2 Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VíceNK 1 Konstrukce. Co je nosná konstrukce?
NK 1 Konstrukce Přednášky: Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc. - Uspořádání konstrukce - Zásady
VícePřijímací zkoušky na magisterské studium, obor M
Přijímací zkoušky na magisterské studium, obor M 1. S jakou vnitřní strukturou silikátů (křemičitanů), tedy uspořádáním tetraedrů, se setkáváme v přírodě? a) izolovanou b) strukturovanou c) polymorfní
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceBetonové konstrukce. Beton. Beton. Beton
Beton Požárně bezpečnostní řešení stavby a návrhové normy Praha 2. 2. 2012 Betonové konstrukce prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Ing. Radek Štefan Nehořlavý materiál. Ve srovnání s jinými stavebními
VíceLineární stabilita a teorie II. řádu
Lineární stabilita a teorie II. řádu Sestavení podmínek rovnováhy na deformované konstrukci Konstrukce s a bez počáteční imperfekce Výpočet s malými vs. s velkými deformacemi ANKC-C 1 Zatěžovacídráhy [Šejnoha,
Více8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly.
8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly. Střešní ztužení hal: ztužidla příčná, podélná, svislá. Patky vetknutých sloupů: celistvé, dělené, plastický a pružný návrh. Rámové halové konstrukce:
VíceSTAVEBNÍ KONSTRUKCE. Témata k profilové ústní maturitní zkoušce. Školní rok 2014 2015. Třída 4SVA, 4SVB. obor 36-47-M/01 Stavebnictví
Střední průmyslová škola stavební Střední odborná škola stavební a technická Ústí nad Labem, příspěvková organizace tel.: 477 753 822 e-mail: sts@stsul.cz www.stsul.cz STAVEBNÍ KONSTRUKCE Témata k profilové
VíceKlopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.
. cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty
VícePRUŽNOST A PLASTICITA I
Otázky k procvičování PRUŽNOST A PLASTICITA I 1. Kdy je materiál homogenní? 2. Kdy je materiál izotropní? 3. Za jakých podmínek můžeme použít princip superpozice účinků? 4. Vysvětlete princip superpozice
Vícepři postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní prvek, stádium II dříve vznikají trhliny ohybové a
VíceNosné konstrukce II - AF01 ednáška Navrhování betonových. použitelnosti
Brno University of Technology, Faculty of Civil Engineering Institute of Concrete and Masonry Structures, Veveri 95, 662 37 Brno Nosné konstrukce II - AF01 1. přednp ednáška Navrhování betonových prvků
VíceBL06 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE
BL06 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE Vyučující společné konzultace, zkoušky: - Ing. Rostislav Jeneš, tel. 541147853, mail: jenes.r@fce.vutbr.cz, pracovna E207, individuální konzultace a zápočty: - Ing. Pavel Šulák,
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 5. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 5. přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou. Chování a modelování prvků před a po vzniku trhlin, způsob porušení. Prvky bez smykové výztuže. Prvky se
VíceBL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI doc. Ing. Miloš Zich, Ph.D. Ústav betonových a zděných konstrukcí VUT FAST Brno 1 OSNOVA 1. Co je to mezní stav použitelnosti (MSP)?
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Obsah přednášek 2 Stabilita stěn, nosníky třídy 4. Tenkostěnné za studena tvarované profily. Spřažené ocelobetonové spojité
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton 1. část - úvod Obsah: Podstata předpjatého
VíceTelefon: Zakázka: Vzor Položka: BK I, 2009 Dílec:
RIB Software SE BEST V19.0 Build-Nr. 11042019 Typ: Železobetonový sloup Soubor: RIBtecBEST-Sloup450x450-7.Besx Informace o projektu Zakázka Vzor Popis S1 Položka BK I, 2009 Dílec Systémové informace Norma:
VíceKonstrukční systémy I Třídění, typologie a stabilita objektů. Ing. Petr Suchánek, Ph.D.
Konstrukční systémy I Třídění, typologie a stabilita objektů Ing. Petr Suchánek, Ph.D. Zatížení a namáhání Konstrukční prvky stavebního objektu jsou namáhány: vlastní hmotností užitným zatížením zatížením
VícePřednášející: Ing. Zuzana HEJLOVÁ
NAVRHOVÁNÍ ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ ČSN EN 1996 Přednášející: Ing. Zuzana HEJLOVÁ 28.3.2012 1 ing. Zuzana Hejlová NORMY V ČR Soustava národních norem (ČR - ČSNI) Původní soustava ČSN - ČSN 73 1201 (pro Slovensko
VíceDefinujte poměrné protažení (schematicky nakreslete a uved te jednotky) Napište hlavní kroky postupu při posouzení prutu na vzpěrný tlak.
00001 Definujte mechanické napětí a uved te jednotky. 00002 Definujte normálové napětí a uved te jednotky. 00003 Definujte tečné (tangenciální, smykové) napětí a uved te jednotky. 00004 Definujte absolutní
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
Vícepředběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ Tento materiál slouží výhradně jako pomůcka do cvičení a v žádném případě objemem ani typem informací nenahrazuje náplň přednášek. Obsah VNITŘNÍ SÍLY PRÍHRADOVÉ
VíceBetonové konstrukce (S)
Betonové konstrukce (S) Přednáška 11 Obsah Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Jednoduché metody Izoterma 500 C Zónová metoda Metoda pro štíhlé sloupy ztužených konstrukcí Zjednodušená výpočetní
VícePrůmyslová střední škola Letohrad. Ing. Soňa Chládková. Sbírka příkladů. ze stavebních konstrukcí
Průmyslová střední škola Letohrad Ing. Soňa Chládková Sbírka příkladů ze stavebních konstrukcí 2014 Tento projekt je realizovaný v rámci OP VK a je financovaný ze Strukturálních fondů EU (ESF) a ze státního
VíceInterakce ocelové konstrukce s podložím
Rozvojové projekty MŠMT 1. Úvod Nejrozšířenějšími pozemními konstrukcemi užívanými za účelem průmyslové výroby jsou ocelové haly. Základní nosné prvky těchto hal jsou příčné vazby, ztužidla a základy.
VíceAkce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy. Náměstí Svobody Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ
Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy Investor: Město Modřice Náměstí Svobody 93 664 42 Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ Vypracoval: Ing. Miroslav Dorazil Ivanovické náměstí 404/28a
VíceStatický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
VíceIII/2-1 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky CZ.1.07/1.5.00/34.1003
VíceProstorové spolupůsobení prvků a dílců fasádního lešení
Prostorové spolupůsobení prvků a dílců fasádního lešení Jiří Ilčík, Jakub Dolejš České vysoké učení technické v Praze Obsah přednášky - úvod - současné návrhové postupy - cíle výzkumu - simulace chování
VíceVliv př ípojů přůtů na křitické zatíz éní
Vliv př ípojů přůtů na křitické zatíz éní Lubomír Šabatka, František Wald, Miroslav Bajer, Lukáš Hron, Jaromír Kabeláč, Drahoš Kolaja, Martin Pospíšil, Martin Vild IDEA StatiCa, U Vodárny 2a, Brno, 616
VíceAtic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák
Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák Riegrova, 62 00 Brno Sdružení tel. 2 286, 60 323 6 email: zak.apk@arch.cz Investor : Stavba : Objekt : Jihomoravský kraj Brno, Žerotínovo nám. 3/, PSČ 60 82 KOMPETENČNÍ
VícePředpjaté stavební konstrukce. Mezní stavy použitelnosti Omezení napětí Mezní stav trhlin, výpočet šířky trhlin Deformace předpjatých konstrukcí
Předpjaté stavební konstrukce Mezní stavy použitelnosti Omezení napětí Mezní stav trhlin, výpočet šířky trhlin Deformace předpjatých konstrukcí MSP Použitelnost a trvanlivost: Cílem je zabránit takovým
VíceÚnosnost kompozitních konstrukcí
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
Více5. Aplikace výsledků pro průřezy 4. třídy.
5. plikace výsledků pro průřez 4. tříd. eff / eff / Výsledk únosnosti se používají ve tvaru součinitele oulení ρ : ρ f eff kde d 0 Stěn namáhané tlakem a momentem: Základní případ: stlačovaná stěna: výsledk
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
Více7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET Ondřej Hruška Praha 2017 Statický výpočet Obsah 1. Zatížení... 2 1.1. Zatížení sněhem. 2 1.2.
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH KONSTRUKČNÍHO PRVKU KRÁTKÉ KONZOLY METODOU PŘÍHRADOVÉ ANALOGIE
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH KONSTRUKČNÍHO PRVKU KRÁTKÉ KONZOLY METODOU PŘÍHRADOVÉ ANALOGIE Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VíceBL006 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE
BL006 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE Vyučující konzultace, zápočty, zkoušky: - Ing. Rostislav Jeneš, tel. 541147853, mail: jenes.r@fce.vutbr.cz, pracovna E207, Registrace studentů a průběh konzultací: Studenti si
Více