Bibliografická citace VŠKP
|
|
- Emil Macháček
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1
2
3
4
5 Bibliografická citace VŠKP Ing. Bronislava Moravcová Výstavní galerie. Brno, s., 8 s. příl. Diplomová práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav kovových a dřevěných konstrukcí. Vedoucí práce doc. Ing. Miroslav Bajer, CSc..
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15 BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÝSTAVNÍ GALERIE EXHIBITION GALLERY ČÁST A: TECHNICKÁ ZPRÁVA, VÝKAZ MATERIÁLU PART A: TECHNICAL REPORT, STATEMENT OF MATERIAL MASTER'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR ING. BRONISLAVA MORAVCOVÁ doc. Ing. MIROSLAV BAJER, CSc. BRNO 2014
16 VÝSTAVNÍ GALERIE Technická zpráva
17 TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 1 OBSAH: 1. OBECNÉ ÚDAJE 2 2. SOUPIS NOREM A POUŽITÉ LITERATURY 2 3. ZATÍŽENÍ 2 4. VARIANTY ŘEŠENÍ 3 5. NÁVRH KONSTRUKCE 3 6. POPIS OCELOVÉ KONSTRUKCE SLOUPY PRŮVLAKY STROPNICE SVĚTLÍK ZTUŽIDLA STĚNOVÁ ZTUŽIDLA STŘEŠNÍ SCHODIŠTĚ TÁHLO KOTVENÍ OPLÁŠTĚNÍ 5 7. PROTIKOROZNÍ A POVRCHOVÁ OCHRANA 6 8. MATERIÁL 6 9. DOPRAVA A MONTÁŽNÍ POSTUP BEZPEČNOST PRÁCE ZPŮSOB NAKLÁDÁNÍ S ODPADY 7
18 TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 2 1. OBECNÉ ÚDAJE Předmětem řešení diplomové práce je návrh nosné konstrukce výstavní galerie v městě Litoměřice. 2. SOUPIS NOREM A POUŽITÉ LITERATURY Normativní dokumenty včetně jejich změn a oprav: [1] ČSN EN Eurokód : Zásady navrhování konstrukcí [2] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb [3] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem [4] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem [5] ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby [6] ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-8: Navrhování styčníků [7] ČSN Výkresy stavebních konstrukcí. Výkresy kovových konstrukcí Monografie, skripta, učebnice: [8] Ferjenčík, P., Schun, J., Malecher, J., Voříšek, V., Chladný, E.: Navrhovanie oceľových konštrukcií 1. časť + 2. časť, SNTL Alfa, Praha, 1986 [9] Marek, P. a kol.: Kovové konstrukce pozemních staveb, SNTL Alfa, Bratislava, ZATÍŽENÍ Zatížení je počítáno podle normy Eurokód 1. Při výpočtu je uvažováno: zatížení stálé včetně vlastní tíhy navrhované konstrukce zatížení proměnné - klimatické Klimatické zatížení se určí podle lokality. Oblast Litoměřice odpovídá I. sněhové oblasti a II. větrné oblasti.
19 TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 3 SOUČINITEL ZATÍŽENÍ - stálá zatížení f = 1,35 - proměnná zatížení (užitné, klimatické sníh, vítr) f = 1,50 ZATÍŽENÍ PROMĚNNÁ Zatížení sněhem - bez návěje, s návějí za atikami - oblast umístění stavby Litoměřice - sněhová oblast I. s k = 0,7 kn/m 2 Zatížení větrem - oblast umístění stavby Litoměřice - větrná oblast II. v b,0 = 25 m/s 4. VARIANTY ŘEŠENÍ V rámci návrhu ocelové konstrukce výstavní galerie byly uvažovány dva návrhy. Varianta 1 s rámy v příčném směru Varianta 2 s rámy v příčném i podélném směru (prostorový rám) Byla vybrána první varianta. Podrobnější popis a porovnání variant je uvedeno v části B: Porovnání variant. 5. NÁVRH KONSTRUKCE Statické posouzení bylo provedeno na mezní stav únosnosti (MSÚ) a mezní stav použitelnosti (MSP). Výpočet vycházel z nejnepříznivější kombinace zatížení s návrhovými hodnotami u MSÚ a charakteristickými hodnotami u MSP. 6. POPIS OCELOVÉ KONSTRUKCE Výstavní galerie má půdorysný tvar trojramenné hvězdy, kde každé rameno je obdélníkového tvaru o rozměrech 6 x 18 m a má dvě nadzemní podlaží. Všechny tři ramena jsou propojeny do šestibokého
20 TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 4 hranolu (prostorový rám), který má ve druhém podlaží ochoz a je zastřešen světlíkem. Maximální výška objektu je 11,28 m od upraveného terénu. Nosnou konstrukci galerie tvoří 12 rámových vazeb v příčném směru po osové vzdálenosti 6 m. Rám je tvořen sloupy a průvlaky, na které jsou připojeny stropnice. Tuhost konstrukce zajišťují příhradová ztužidla mezi příčnými vazbami. Sloupy jsou tvořeny válcovanými profily HEB s kloubovým uložením. Průvlaky jsou součástí příčných rámů a jsou tvořeny válcovaným profilem IPE. Přípoj průvlaku ke sloupu je řešen jako šroubový s čelní deskou. Stropnice jsou vloženy mezi průvlaky. Ze statického hlediska působí stropnice jako nosníky s kloubovým uložením Sloupy Sloupy jsou tvořeny válcovanými profily HEB. V rovině příčné vazby jsou sloupy součástí rámu. V prostřední části konstrukce (šestiboký hranol) jsou sloupy součástí prostorového rámu. Stykování sloupů je z estetických důvodů řešeno skryté ve stropní desce. Stykování je řešeno šroubovým spojem s čelní deskou Průvlaky Průvlaky jsou součástí příčných rámů a jsou tvořeny ocelovým válcovaným profilem IPE. Šroubový přípoj průvlaku ke sloupu je řešen pomocí čelní desky Stropnice Stropnice jsou vloženy mezi průvlaky a ze statického hlediska působí stropnice jako nosníky s kloubovým uložením. Stropnice je tvořena ocelovým válcovaným profilem IPE Světlík Světlík zakrývá vnitřní prostor ochozu ve výstavní galerii (šestiboký hranol). Je tvořen z profilu Jäkl 100x40x5 a je šroubovým spojem přes čelní desku přichycen k vnitřním sloupům výstavní galerie Ztužidla stěnová Zajišťují tuhost objektu v podélném směru a přenos zatížení od podélného větru do základových patek. Ztužidla typu X jsou umístěna mezi sloupy a jsou tvořeny z profilu TR 48,3/5,0. Připojení je řešeno svarem - do naříznuté trubky je vložen plech, k němu se trubka stlačí a připevní svarem. Křížení diagonál u ztužidel je provedeno přes styčníkovou desku,
21 TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 5 na kterou jsou trubky připevněny svarem - do naříznuté trubky je vložen plech, k němu se trubka stlačí a připevní svarem Ztužidla střešní Ztužidlo je umístěno mezi příčnými vazbami ve vnitřních polích ramen konstrukce. Jsou tvořeny z profilu TR 42,4/4,0 a křížení je provedeno přes dvě pole. Připojení je řešeno svarem - do naříznuté trubky je vložen plech, k němu se trubka stlačí a připevní svarem Schodiště Schodiště z 1NP do 2NP bude ve všech třech ramenech výstavní galerie. Jeho tvar a typy profilů budou dle požadavku investora s ohledem na firmu, která se návrhem a výrobou schodišť zabývá. Dále musí být splněny požadavky na návrh schodiště dle platných norem výška a šířka stupně, podchodná výška, sklon a jiné požadavky. V diplomové práci je schodiště předběžně řešeno jako přímé s mezipodestou. Schodnice jsou profilu Jäkl 90x90x6, sloupy pod mezipodestou profilu Jäkl 100x4x2 a příčle schodiště jsou navrženy z profilu Jäkl 30x30x2,5. Každý schod. stupeň je přichycen šroubovým spojem k úhelníku, který je na schodnici přivařen Táhlo Táhla jsou navržena z tyčí ϕ 8 mm a spojují ve vnitřním prostoru galerie (šestiboký hranol) horní část vnitřních sloupů se středními příčlemi nad 1NP. Jsou připevněny pomocí plechu, na který jsou navařeny Kotvení Sloupy jsou kotveny k základové konstrukci přes patní plech tl. 10 mm, který je osazen na cementové podlití tl. 50 mm. Podlití slouží k vyrovnání nerovností a zajišťuje lepší spojení patního plechu s betonovým základem. Kotvení je provedeno dvěma dodatečnými šrouby FISCHER M 30 x 380. Jsou zde řešeny dva druhy kotvení K1 mimo ztužidla a K2 u ztužidel Opláštění Opláštění objektu je tvořeno prosklenou fasádou. Skleněná fasáda je kotvena do hliníkových profilů Schüco typu FW 50+. Hliníkové rámy jsou kotveny do fasádních mezisloupků.
22 TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 6 7. PROTIKOROZNÍ A POVRCHOVÁ OCHRANA Protikorozní ochrana všech prvků ocelové konstrukce bude zajištěna ve výrobním závodě antikorozním nátěrem pro korozní prostředí v interiéru podle platných norem ČSN EN ISO : Nátěrové hmoty Protikorozní ochrana ocelových konstrukcí ochrannými nátěrovými systémy. Typ ochrany bude stanoven technologem výrobce ocelové konstrukce. Spojovací materiál bude pozinkovaný. Barevný odstín dle požadavku investora. Požární odolnost konstrukce nebyla při návrhu uvažována. 8. MATERIÁL Ocelová konstrukce je navržena z oceli S235JR se zaručenou svařitelností. Běžné šrouby jsou z materiálu s třídou pevnosti 8.8 a kotevní šrouby FISCHER s třídou pevnosti DOPRAVA A MONTÁŽNÍ POSTUP Jednotlivé díly budou dovezeny na stavbu po částech. Po zhotovení a zatvrdnutí základových patek bude provedeno cementové podlití. Dále budou přesně zaměřeny a vyvrtány otvory pro montáž dodatečně upevněných kotev. Po zatvrdnutí tmelu budou osazeny sloupy. Nejdříve se zhotoví prostřední část galerie (šestiboký hranol) a pak zbylé tři ramena. Nejdříve budou osazeny vnitřní sloupy, jejich stabilita bude při montáži zajištěna provizorními montážními ztužidly. Následně budou osazeny průvlaky, pak vnější sloupy hranolu, dále průvlaky, které po osazení vytvoří prostorový rám. Následně budou osazeny stropnice. Takto se postaví i druhé patro a zhotoví se táhla. Poté se provede montáž jednotlivých ramen ve směru od středu galerie stejným způsobem sloupy, průvlaky, stropnice. Následně se provede montáž ztužidel, čímž dojde k vytvoření tuhého celku. Dodavatel stavby vypracuje podrobný technologický postup, který bude odsouhlasen projektantem. 10. BEZPEČNOST PRÁCE Při stavbě budou dodržena bezpečnostní opatření dle zásad bezpečnosti a ochrany zdraví při práci. Stavební práce budou probíhat v době mimo noční klid, vozidla vyjíždějící ze staveniště budou řádně očištěna.
23 TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 7 Stavba bude zajištěna v průběhu výstavby proti vniknutí. Během realizace stavby se nepředpokládá s narušením ani poškozením životního prostředí a veškeré použité materiály na stavbě budou splňovat příslušné ekologické normy a předpisy, včetně likvidace a recyklace odpadu. Při všech pracích je nutné dodržovat ustanovení bezpečnostních, protipožárních a hygienických předpisů a zákonů. Zvláště musí být kladen důraz na dodržení zák. č. 309/2006 Sb., o zajištění dalších podmínek bezpečnosti a ochrany zdraví při práci a nařízení vlády č. 591/2006 Sb., o zajištění minimálních požadavků na bezpečnost a ochranu zdraví při práci na staveništích. Všichni zúčastnění pracovníci musí být s předpisy seznámeni před zahájením prací. Dále jsou povinni používat při práci předepsané pracovní pomůcky podle směrnic a podle platných právních předpisů. 11. ZPŮSOB NAKLÁDÁNÍ S ODPADY Odpady vzniklé při stavebních pracích budou zatříděny dle vyhlášky č. 381/2001 Sb., kterou se stanoví Katalog odpadů a Seznam nebezpečných odpadů a poté budou likvidovány dle zákona č.185/2001 Sb., o odpadech a o změně některých dalších zákonů, v platném znění. Odpady k odstranění a využití budou předávány výhradně osobám oprávněným (odvoz na vhodnou skládku či předání k recyklaci) a to spolu se základním popisem odpadu dle přílohy č. 1 k vyhl. č. 294/2005 Sb., o podmínkách ukládání odpadů na skládky a jejich využívání na povrch terénu. Rozpis bude v rozsahu: druh, množství, název a IČ oprávněné osoby, která odpad převzala. Nakládání se vzniklými odpady se dále pak bude řídit dle obecně platné vyhlášky pro dané území.
24 VÝSTAVNÍ GALERIE Výkaz materiálu
25 VÝKAZ MATERIÁLU P Strana 2
26 BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÝSTAVNÍ GALERIE EXHIBITION GALLERY ČÁST B: POROVNÁNÍ VARIANT PART B: COMPARISON OF ALTERNATIVES MASTER'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR ING. BRONISLAVA MORAVCOVÁ doc. Ing. MIROSLAV BAJER, CSc. BRNO 2014
27 VÝSTAVNÍ GALERIE Porovnání variant
28 STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 2 OBSAH: 1. OBECNÉ ÚDAJE 3 2. SOUPIS NOREM A POUŽITÉ LITERATURY 3 3. MATERIÁL 3 4. POPIS OCELOVÉ KONSTRUKCE 3 VARIANTA 1 S RÁMY V PŘÍČNÉM SMĚRU 4 VARIANTA 2 S RÁMY V PŘÍČNÉM I PODÉLNÉM SMĚRU 5 5. VYHODNOCENÍ VARIANT 6 6. ZÁVĚR 8
29 STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 3 1. OBECNÉ ÚDAJE Předmětem řešení diplomové práce je návrh nosné konstrukce výstavní galerie v městě Litoměřice. 2. SOUPIS NOREM A POUŽITÉ LITERATURY Normativní dokumenty včetně jejich změn a oprav: [1] ČSN EN Eurokód : Zásady navrhování konstrukcí [2] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb [3] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem [4] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem [5] ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby [6] ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-8: Navrhování styčníků [7] ČSN Výkresy stavebních konstrukcí. Výkresy kovových konstrukcí Monografie, skripta, učebnice: [8] Ferjenčík, P., Schun, J., Malecher, J., Voříšek, V., Chladný, E.: Navrhovanie oceľových konštrukcií 1. časť + 2. časť, SNTL Alfa, Praha, 1986 [9] Marek, P. a kol.: Kovové konstrukce pozemních staveb, SNTL Alfa, Bratislava, MATERIÁL Nosná ocelová konstrukce je navržena z oceli S235 JR se zaručenou svařitelností. Běžné šrouby jsou z materiálu s třídou pevnosti POPIS OCELOVÉ KONSTRUKCE Výstavní galerie má půdorysný tvar troj ramenné hvězdy, kde každé rameno je obdélníkového tvaru o rozměrech 6 x 18 m a má dvě nadzemní podlaží. Všechny tři části jsou propojeny do šestibokého hranolu (prostorový rám), který má ve druhém podlaží ochoz a je zastřešen světlíkem. Maximální výška
30 STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 4 objektu je 11,28 m od upraveného terénu. V rámci návrhu výstavní galerie byly uvažovány dvě varianty: VARIANTA 1 S RÁMY V PŘÍČNÉM SMĚRU Nosnou konstrukci galerie tvoří 12 rámových vazeb v příčném směru po osové vzdálenosti 6 m. Rám je tvořen sloupy a průvlaky, na které jsou připojeny stropnice. Tuhost konstrukce zajišťují příhradová ztužidla mezi příčnými vazbami. Sloupy jsou tvořeny válcovanými profily HEB s kloubovým uložením. Průvlaky jsou součástí příčných rámů a jsou tvořeny válcovaným profilem IPE. Přípoj průvlaku ke sloupu je řešen jako šroubový s čelní deskou. Stropnice jsou vloženy mezi průvlaky. Ze statického hlediska působí stropnice jako nosníky s kloubovým uložením. Obr. 1 - Schéma rozmístění příčných rámů Obr. 2 - Schéma celé konstrukce
31 STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 5 VARIANTA 2 S RÁMY V PŘÍČNÉM I PODÉLNÉM SMĚRU Nosnou konstrukci galerie tvoří 12 rámových vazeb v příčném směru po osové vzdálenosti 6 m a 6 rámových vazeb v podélném směru po osové vzdálenosti 6 m. Konstrukce působí jako prostorový rám. Rámy jsou tvořeny kloubově uloženými sloupy, na nichž jsou připojeny průvlaky šroubovým spojem. Na průvlaky jsou připojeny stropnice. Sloupy jsou tvořeny válcovanými profily HEB a průvlaky profilem IPE. Přípoj průvlaku ke sloupu je řešen jako šroubový s čelní deskou. Stropnice jsou vloženy mezi průvlaky. Ze statického hlediska působí stropnice jako nosníky s kloubovým uložením. Obr. 3 - Schéma rozmístění příčných a podélných rámů Obr. 4 - Schéma celé konstrukce
32 STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 6 5. VYHODNOCENÍ VARIANT HMOTNOST KONSTRUKCE ocel S235 Varianta 1 : Části konstrukce Hmotnost [t] Nosné profily 43,96 3% prořez 1,32 2 % výztuhy, příruby 0,88 2 % spojovací prostředky 0,88 1 % svary 0,44 Celková hmotnost 47,48 Celková cena (uvažováno 55 Kč/kg) ,- Varianta 2 : Části konstrukce Hmotnost [t] Nosné profily 51,60 3% prořez 1,55 2 % výztuhy, příruby 1,03 2 % spojovací prostředky 1,03 1 % svary 0,52 Celková hmotnost 55,73 Celková cena (uvažováno 55 Kč/kg) => Varianta 1 je o zhruba 15 % hospodárnější PRACNOST Varianta 1 : ,- Nejprve se provede montáž šestibokého hranolu (prostorový rám). Osazené sloupy se zajistí pomocí montážních ztužidel. Na sloupy se osadí průvlaky a připevní se přes čelní desku ke sloupům, tak aby se vytvořil prostorový rám. Po zhotovení rámu se připojí stropnice a táhla. Dále se začnou osazovat sloupy jednotlivých ramen stejným způsobem stabilita se zajistí pomocí montážních ztužidel. Osadí se průvlak a připojí se stropnice. Takto se proces opakuje do zhotovení konstrukce. Poté se provede
33 STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 7 montáž ztužidel, čímž dojde k vytvoření tuhého celku. Všechny styčníky prováděné na stavbě budou tvořeny šroubovými spoji. Varianta 2 : Nejprve se provede montáž šestibokého hranolu (viz. Varianta 1). Jednotlivé rámy v každém rameni se provedou podle Varianty 1 s tím, že průvlak se osadí v příčném i podélném směru. Tím dojde k zajištění tuhosti celku. Následně se připojí stropnice a táhla. Všechny styčníky prováděné na stavbě budou tvořeny šroubovými spoji. Nevýhodou této varianty je větší pracnost při montáži spojů v podélném směru, s tím souvisí více času a vyšší náklady na montáž. => Varianta 1 je méně pracná DEFORMACE KONSTRUKCE Varianta 1 : Podélné rámy byly nahrazeny stěnovými ztužidly, které zajistily větší tuhost v podélném směru. Varianta 2 : V porovnání s variantou 1 dochází k většímu vodorovnému posunu v podélném i příčném směru. Pro splnění požadované deformace je zapotřebí zvětšení profilů => větší hmotnost/cena konstrukce. => Varianta 1 má menší deformace
34 STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 8 6. ZÁVĚR V rámci úspory materiálu, pracnosti a menších deformací byla pro podrobné zpracování vybraná varianta 1. Rozdíl v úspoře materiálu činní zhruba 15 % což má za následek i rozdíl v ceně. Při úvaze 55 Kč/kg je rozdíl Kč. S menší pracností se dále sníží i náklady na montáž konstrukce. Při použití příhradových ztužidel došlo ke zvýšení tuhosti oproti variantě s rámy v podélném a příčném směru.
35 BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÝSTAVNÍ GALERIE EXHIBITION GALLERY ČÁST C: STATICKÝ VÝPOČET PART C: STRUCTURAL ANALYSIS MASTER'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR ING. BRONISLAVA MORAVCOVÁ doc. Ing. MIROSLAV BAJER, CSc. BRNO 2014
36 VÝSTAVNÍ GALERIE Statický výpočet
37 STATICKÝ VÝPOČET Strana 2 OBSAH: 1. SOUPIS NOREM A POUŽITÉ LITERATURY 3 2. ZATÍŽENÍ DEFINICE 3 3. ZATÍŽENÍ - VÝPOČET 5 STÁLÉ ZATÍŽENÍ 5 UŽITNÉ ZATÍŽENÍ 6 KLIMATICKÉ ZATÍŽENÍ 6 SCHÉMA VĚTRU NA STŘEŠE 9 SCHÉMA VĚTRU NA STĚNÁCH VÝSTUP NUMERICKÉHO ŘEŠENÍ POSUDKY KONSTRUKCE POSOUZENÍ SLOUPU 1. PATRO POSOUZENÍ PŘÍČLE 1. PATRO POSOUZENÍ STROPNICE 1. PATRO POSOUZENÍ ZTUŽIDLA - STŘEŠNÍ POSOUZENÍ ZTUŽIDLA - STĚNOVÉ POSOUZENÍ TÁHLA POSOUZENÍ KOTVENÍ K POSOUZENÍ KOTVENÍ K POSOUZENÍ RÁMOVÉHO ROHU POSOUZENÍ PŘÍPOJE STROPNICE K PŘÍČLI 53
38 STATICKÝ VÝPOČET Strana 3 1. SOUPIS NOREM A POUŽITÉ LITERATURY Normativní dokumenty včetně jejich změn a oprav: [10] ČSN EN Eurokód : Zásady navrhování konstrukcí [11] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb [12] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem [13] ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem [14] ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby [15] ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-8: Navrhování styčníků [16] ČSN Výkresy stavebních konstrukcí. Výkresy kovových konstrukcí Monografie, skripta, učebnice: [17] Ferjenčík, P., Schun, J., Malecher, J., Voříšek, V., Chladný, E.: Navrhovanie oceľových konštrukcií 1. časť + 2. časť, SNTL Alfa, Praha, 1986 [18] Marek, P. a kol.: Kovové konstrukce pozemních staveb, SNTL Alfa, Bratislava, ZATÍŽENÍ - DEFINICE SOUČINITEL ZATÍŽENÍ - stálá zatížení f = 1,35 - proměnná zatížení (užitné, klimatické sníh, vítr) f = 1,50
39 STATICKÝ VÝPOČET Strana 4 ZATÍŽENÍ PROMĚNNÁ Zatížení sněhem - bez návěje, s návějí za atikami - oblast umístění stavby Litoměřice - sněhová oblast I. s k = 0,7 kn/m 2 Zatížení větrem - oblast umístění stavby Litoměřice - větrná oblast II. v b,0 = 25 m/s
40 STATICKÝ VÝPOČET Strana 5 3. ZATÍŽENÍ - VÝPOČET a) Stálé zatížení (ZŠ = 1,5 m) Vlastní tíha ocelové konstrukce generována programem SCIA Engineer Vrstva podlahy Nášlapná vrstva podlahy Vyrovnávací stěrka (tl. 30 mm) Objemová tíha Charakteristické zatížení [kn/m] 0,32 kn/m 2 0,48 Součinitel γ f Návrhové zatížení [kn/m] 0,64 0,75 kn/m 2 1,13 1,53 Beton (tl. 100 mm) 25 kn/m 3 3,75 1,35 5,06 Trapézový plech TR 60/235 (tl. 0,75 mm) 0,08 kn/m 2 0,12 0,16 Podhled protipožární 0,3 kn/m 2 0,45 0,61 Σ celkem stálé kn/m 5,93 1,35 8,0 Vrstva střechy ELASTEK 40 SPECIAL DEKOR (tl. 4,5 mm) Styrotrade EPS 100 S Stabil (tl mm) ISOVER P (tl. 2x 30 mm) GLASTEK 30 STICKER PLUS (tl. 2x 3 mm) DEKPROFILE TR 150/280/0,75 Objemová tíha Charakteristické zatížení [kn/m] 0,018 kn/m 2 0,03 Součinitel γ f Návrhové zatížení [kn/m] 0,04 ST 0,32 kn/m 3 0,048 0,06 1,48 kn/m 3 0,13 1,35 0,18 0,041 kn/m 2 0,06 0,08 0,105 kn/m 2 0,16 0,22 Σ celkem stálé kn/m 0,43 1,35 0,58 - Schodnice Vlastní tíha ocelové schodnice generována programem SCIA Engineer Vrstva Stupeň dřevo dub tl. 40 mm Objemová tíha Charakteristické zatížení [kn/m 2 ] Součinitel γ f Návrhové zatížení [kn/m 2 ] 7,5 kn/m 3 0,3 1,35 0,41 Σ celkem stálé kn/m 0,3 1,35 0,41
41 STATICKÝ VÝPOČET Strana 6 b) Užitné zatížení (ZŠ = 1,5 m) Vrstva Poznámka Charakteristické zatížení [kn/m 2 ] Součinitel γ f Návrhové zatížení [kn/m] Shromažďovací Užitné zatížení 5 11,25 plocha 1,5 Příčky lehké (do 75 kg/m 2 ) 0,75 1,69 Σ celkem užitné kn/m 5,75 1,5 12,94 c) Klimatické zatížení Sníh µ i = tvarový součinitel zatížení sněhem µ 1 = 0,8 C e = součinitel expozice C e = 1,0 C t = tepelný součinitel C t = 1,0 S k = charakteristická hodnota zatížení sněhem S k = 0,7 kn/m 2 s = µ 1 * C e * C t * s k = 0,8 * 1,0 * 1,0 * 0,7 = 0,56 kn/m 2 - místní účinky návěje (uvažováno za atikami) µ 1 = 1,43 s a = µ 1 * C e * C t * s k = 1,43 * 1,0 * 1,0 * 0,7 = 1,0 kn/m 2 Vítr - základní rychlost větru v b = c dir * c season * v b,0 = 1,0 * 1,0 * 25 = 25 m/s - místní vlivy výška z = 10,0 m v m( z ) = c r( z ) * c o( z ) * v b = 0,539 * 1,0 * 25 = 13,475 m/s c r( z ) = c r( z min) = k r * ln(z min /z 0 ) = 0,234 * ln(10/1,0) = 0,539 pro z z min = 10 m k r = 0,19 * (z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,19 * (1,0/0,05) 0,07 = 0,234 maximální dynamický tlak větru q p(z) q b = 0,5 * ρ * v 2 b = 0,5 * 1,25 * 25 2 = 390,625 N/m 2 I v( z ) = I v( z min) = k l / [c o (z min ) * ln(z/z 0 )] = 1/[1,0 * ln(10/1)] = 0,434 c e( z ) = [1+7 * I v( z ) ]* [v m( z ) / v b ] 2 = [1+7*0,434] * [13,475/25] 2 = 1,17 q p( z ) = c e( z ) * q b = 1,17 * 390,625 = 0,457 kn/m 2
42 STATICKÝ VÝPOČET Strana 7 - vnější tlak větru na povrchy w e = q p(z) * c pe c) Působení větru na střechu (schéma viz. níže) vítr V1, V2 W F = q p(z) * c pe = 0,457 * (-1,4) = - 0,64 kn/m 2 c pef = - 1,4 W G = 0,457 * (-0,9) = - 0,411 kn/m 2 c peg = - 0,9 W H = 0,457 * (-0,7) = - 0,32 kn/m 2 c peh = - 0,7 W I = 0,457 * (±0,2) = ± 0,091 kn/m 2 c pei = ± 0,2 - jehlan W F = q p(z) * c pe = 0,457 * (-1,1) = - 0,503 kn/m 2 c pef = - 1,1 W G = 0,457 * (-0,8) = - 0,366 kn/m 2 c peg = - 0,8 W H = 0,457 * (-0,8) = - 0,36 kn/m 2 c peh = - 0,8 W I = 0,457 * (-0,6) = - 0,274 kn/m 2 c pei = - 0,6 W J = 0,457 * (-0,8) = - 0,366 kn/m 2 c pei = - 0,8 vítr V3 W F = qp(z) * cpe = 0,457 * (-1,8) = - 0,83 kn/m 2 cpef = - 1,8 W G = 0,457 * (-1,2) = - 0,55 kn/m 2 cpeg = - 1,2 W H = 0,457 * (-0,7) = - 0,32 kn/m 2 cpeh = - 0,7 W I = 0,457 * (±0,2) = ± 0,091 kn/m 2 cpei = ± 0,2 d) Působení větru na stěny (schéma viz. níže) vítr V 1 b 1 = 6 m e 1 (b; 2h) => e 1 = b 1 = 6 m => e 1 < d 1 (oblast A, B, C, D, E) d 1 = 18 m W A = 0,457 * (-1,2) = - 0,55 kn/m 2 c pea = - 1,2 W B = 0,457 * (-1,04) = - 0,48 kn/m 2 c peb = - 1,04 W C = 0,457 * (-0,5) = - 0,23 kn/m 2 c pec = - 0,5 W D = 0,457 * (0,74) = 0,34 kn/m 2 c ped = + 0,74 W E = 0,457 * (-0,38) = - 0,17 kn/m 2 c pee = - 0,38
43 STATICKÝ VÝPOČET Strana 8 vítr V 2 b 2 = 18 m e 2 (b; 2h) => e 2 = b 2 = 18 m => e 2 > d 2 (oblast A, B, D, E) d 2 = 6 m W A = 0,457 * (-1,2) = - 0,55 kn/m 2 c pea = - 1,2 W B = 0,457 * (-1,3) = - 0,48 kn/m 2 c peb = - 1,3 W C = 0,457 * (-0,5) = - 0,23 kn/m 2 c pec = - 0,5 W D = 0,457 * (0,8) = 0,34 kn/m 2 c ped = + 0,8 W E = 0,457 * (-0,53) = - 0,17 kn/m 2 c pee = - 0,53 vítr V 3 b 3 = 6 m e 3 (b; 2h) => e 3 = b 3 = 6 m => e 3 < d 3 (oblast A, B, C, D, E) d 3 = 10,4 m W A = 0,457 * (-1,2) = - 0,55 kn/m 2 c pea = - 1,2 W B = 0,457 * (-1,37) = - 0,63 kn/m 2 c peb = - 1,37 W C = 0,457 * (-0,5) = - 0,23 kn/m 2 c pec = - 0,5 W D = 0,457 * (0,79) = 0,36 kn/m 2 c ped = + 0,79 W E = 0,457 * (-0,49) = - 0,22 kn/m 2 c pee = - 0,49
44 STATICKÝ VÝPOČET Strana 9 Schéma větru na střeše
45 STATICKÝ VÝPOČET Strana 10
46 STATICKÝ VÝPOČET Strana 11 Schéma větru na stěnách
47 STATICKÝ VÝPOČET Strana 12 Vítr V1 Vítr V2 Vítr V3
48 STATICKÝ VÝPOČET Strana VÝSTUP NUMERICKÉHO ŘEŠENÍ výstup z programu SCIA Engineer ČÁST D: VÝSTUP NUMERICKÉHO ŘEŠENÍ
49 STATICKÝ VÝPOČET Strana POSUDKY KONSTRUKCE výstup z programu Excel 5.1. POSOUZENÍ SLOUPU 1. PATRO Vstupní hodnoty - průřez sloupu HEB materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 285,15 - vlastnosti průřezu: A = [mm 2 ] i y = 112,26 [mm] I y = 1,49E+08 [mm 4 ] i z = 65,86 [mm] I z = 5,14E+07 [mm 4 ] L cry = [mm] I ω = 7,56E+11 [mm 6 ] L crz = 4500 [mm] I t = 1,24E+06 [mm 4 ] L crω = 4500 [mm] - zatřídění průřezu: pásnice: 9 5,77 < 9 => 1.třída stojina: 72 17,70 < 72 => 1.třída - součinitel ε = 1 = 235 1) Vzpěrná únosnost - posouzení na rovinný vzpěr : => směr kolmo k "y" - štíhlost prutu λ = L cr/i y= 112,24 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9
50 STATICKÝ VÝPOČET Strana 15 - kritická síla!, &, "!, 2 N cr,y = 1947,81 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 1,20 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "y" b - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,34 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 1,38 1 $ % $ & ' & = 0,48 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 1337,37 => směr kolmo k "z" - štíhlost prutu λ = L cr/i z 68,33 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9 - kritická síla!,- &, - "!,- 2 N cr,z = 5255,75 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 0,73
51 STATICKÝ VÝPOČET Strana 16 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "z" c - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,49 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,89 1 $ % $ & ' & = 0,71 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 1968,48 - posouzení na prostorový vzpěr : - pružná kritická síla!,. 1 # 2 2 3, 4 % &, "!,5 2 N cr,t = 10487,6!,.8!, 29 1 %!,. ' 1 '!,.!,!, 2 %4 6 2 # 2 2!,.!, N cr,tf = 1947,81 # 22 # 2 + # i 0 2 = 16938,3 [mm 2 ] - poměrná štíhlost. min!,. _ λ T = 1,20 vztahy 6.33a a 6.33b z ČSN EN pro symetrické průřezy y 0 a z 0 = 0 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "z" c - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,49
52 STATICKÝ VÝPOČET Strana 17 φ T = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 1,46 1. $ % $ & ' & = 0,44 - návrhová vzpěrná únosnost (,)* + N b,rd = 1213,33 - POSOUZENÍ ;* min (,)* 1,0 => 0,24 < 1,0 => VYHOVÍ 2) Posouzení na ohyb se ztrátou stability Vstupní hodnoty - průřez sloupu HEB materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - ohybový moment M Ed 174,75 - vlastnosti průřezu: A = [mm 2 ] i y = 112,26 [mm] I y = 1,49E+08 [mm 4 ] i z = 65,86 [mm] I z = 5,14E+07 [mm 4 ] L = 4500 [mm] I ω = 7,56E+11 [mm 6 ] z g = 130 [mm] I t = 1,24E+06 [mm 4 ] W pl,y = 1,28E+06 [mm 3 ] + 1 W pl,z = 6,04E+05 [mm 3 ] - součinitel ε = 1 235
53 STATICKÝ VÝPOČET Strana 18 - posouzení na klopení : = ;* = (,)* 1,0 - k z = 1 - k w = 1 - tab. NB 3.1 ČSN EN : c 1,0 = 1,77 c 1,1 = 1,85 < 4 > ", 3, 4 < = 0,88,2 +(, -,2 )*< 4, c 1 = 1,84 c 1,1 1,85?! > - 1 % < 4 2?! 2,45 - kritický moment při klopení M cr =!?!, - 3, 4 " - poměrná A BC, =! M cr = 1778,17 _ λ LT = 0,4 - určení součinitele klopení χ LT dle ČSN EN (tab. 6.3 a 6.4): - křivka klopení pro h/b 2,0 a - součinitel imperfekce při klopení α LT = 0,2 φ LT = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,58 $ % $ & ' & = 1,00 - návrhový moment únosnosti na klopení = A + M b,rd = 301,27
54 STATICKÝ VÝPOČET Strana 19 - POSOUZENÍ = ;* = (,)* 1,0 => 0,58 < 1,0 => VYHOVÍ 3) Posouzení na ohyb a tlak s vlivem stability Vstupní hodnoty - průřez sloupu HEB materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - ohybový moment M yrk M zrk M yed M zed 301,27 141,94 174,75 0,05 - vlastnosti průřezu: A = [mm 2 ] 1,20 = I y = 1,49E+08 [mm 4 ] 0,73 - = I z = 5,14E+07 [mm 4 ] χ y = 0,48 I ω = 7,56E+11 [mm 6 ] χ z = 0,71 I t = 1,24E+06 [mm 4 ] χ LT = 1,00 i y = 112,26 [mm] N Ed = 285,15 i z = 65,86 [mm] N Rk = 2782,4 L = 4500 [mm] c mz = 0,60 z g = 130 [mm] c my = 0,90 W pl,y = 1,28E+06 [mm 3 ] c mlt = 0,611 W pl,z = 6,04E+05 [mm 3 ] interakční součinitelé > D 1 % ' 0,2 ;* )E + D 1 % 0,8 ;* )E + k yy = 1,091 1,054 => kyy = 1,054 k yz = 0,6*k zz k yz = 0,405
55 STATICKÝ VÝPOČET Strana 20 k zy = 0,6*k yy k zy = 0, ,6 11,4 k zz = 0,674 0,722 VYHOVÍ - POSOUZENÍ rovnice 6.61,,,, 1,0 rovnice 6.62,,,, 1,0 rovnice 6.61: 0,21 + 0,61 + 0,00 = 0,82 1 VYHOVÍ rovnice 6.62: 0,14 + 0,37 + 0,00 = 0,51 1 VYHOVÍ Porovnání s program SCIA rovnice 6.62 se liší, jelikož program SCIA dosadil za redukční součinitel χ z (rovinný vzpěr) součinitel pro prostorový vzpěr.
56 STATICKÝ VÝPOČET Strana POSOUZENÍ PŘÍČLE 1. PATRO A) Posudek pro max. M a odpovídající N A.1) posudek stability Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 16,58 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] c = 298,6 [mm] I y = 1,63E+08 [mm 4 ] t w = 8 [mm] I z = 1,04E+07 [mm 4 ] L cry = 5100 [mm] I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] L crz = 1500 [mm] I t = 3,73E+05 [mm 4 ] β y = 0,85 i y = 149,60 [mm] β z = 1 i z = 37,82 [mm] - zatřídění průřezu: 7 ;* * z = 8,82 mm H % 7 2 α*c = 153,71 mm štíhlost stojiny: H J0,5 /M H'1 => α = 0,51 > 0,5 4 I = 37,33 < 69,57 => 1. třída - součinitel ε = 1 235
57 STATICKÝ VÝPOČET Strana 22 1) Vzpěrná únosnost - posouzení na rovinný vzpěr : => směr kolmo k "y" - štíhlost prutu λ = L cr/i y= 34,09 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9 - kritická síla!, &, "!, 2 N cr,y = 12964,81 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 0,36 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "y" b - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,34 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,59 1 $ % $ & ' & = 0,94 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 1606,76 => směr kolmo k "z" - štíhlost prutu λ = L cr/i z 39,66 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9
58 STATICKÝ VÝPOČET Strana 23 - kritická síla!,- &, - "!,- 2 N cr,z = 9580,10 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 0,42 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "z" c - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,49 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,64 1 $ % $ & ' & = 0,89 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 1512,72 - POSOUZENÍ ;* min (,)* 1,0 => 0,01 < 1,0 => VYHOVÍ 2) Posouzení na ohyb se ztrátou stability Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: M Ed 217,48
59 STATICKÝ VÝPOČET Strana 24 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] I y = 1,63E+08 [mm 4 ] I z = 1,04E+07 [mm 4 ] I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] I t = 3,73E+05 [mm 4 ] i y = i z = L = z g = 149,60 [mm] 37,82 [mm] 1500 [mm] 130 [mm] W pl,y = 1,02E+06 [mm 3 ] W pl,z = 1,91E+05 [mm 3 ] součinitel ε = posouzení na klopení : = ;* = (,)* 1,0 - k z = 1 - k w = 1 - tab. NB 3.1 ČSN EN : c 1,0 = 1,25 c 1,1 = 1,25 < 4 > ", 3, 4 < = 3,09 je-li 1,0 => pak c 1 = c 1,1,2 +(, -,2 )*< 4, c 1 = 1,25 c 1,1 = 1,25?! > - 1 % < 4 2?! 4,06
60 STATICKÝ VÝPOČET Strana 25 - kritický moment při klopení M cr =!?!, - 3, 4 " M cr = 2186,76 - poměrná A BC, =! λ LT = 0,33 < λ LT0 = 0,4 - určení součinitele klopení χ LT dle ČSN EN (tab. 6.3 a 6.4): - křivka klopení pro h/b > 2,0 b - součinitel imperfekce při klopení α LT = 0,34 φ LT = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,58 $ % $ & ' & - návrhový moment únosnosti na klopení = 0,95 = A + - POSOUZENÍ M b,rd = 228,13 = ;* = (,)* 1,0 => 0,95 < 1,0 => VYHOVÍ 3) Posouzení na ohyb a tlak s vlivem stability Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - ohybový moment M yrk M zrk M yed M zed 239,47 44,88 217,48 0,88
61 STATICKÝ VÝPOČET Strana 26 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] = 0,36 I y = [mm 4 ] 0,42 - = I z = [mm 4 ] χ y = 0,94 I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] χ z = 0,89 I t = [mm 4 ] χ LT = 0,95 i y = 149,60 [mm] N Ed = 16,58 i z = 37,82 [mm] N Rk = 1708,45 L = 6000 [mm] c my = 0,9 z g = 130 [mm] c mz = 0,4 W pl,y = [mm 3 ] c mlt = 0,831 W pl,z = [mm 3 ] 1 - interakční součinitelé > D 1 % ' 0,2 ;* )E + D 1 % 0,8 ;* )E + k yy = 0,902 0,907 VYHOVÍ k yz = 0,6*k zz k yz = 0,241 k zy = 0,6*k yy k zy = 0,541 > -- D- 1 % 2 -' 0,6 - D- 1 %1,4 )E - )E + + k zz = 0,401 0,406 VYHOVÍ ;* ;*
62 STATICKÝ VÝPOČET Strana 27 - POSOUZENÍ rovnice 6.61 ;* )E + %> =,)E + %> - = -,;* = -,)E + 1,0 rovnice 6.62 ;* - )E + % > - =,)E + % > -- = -,;* = -,)E + 1,0 rovnice 6.61: 0,01 + 0,86 + 0,00 = 0,87 1 VYHOVÍ rovnice 6.62: 0,01 + 0,52 + 0,01 = 0,53 1 VYHOVÍ A.2) posudek průřezu Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed V Ed M Ed 16,58 60,99 217,48 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] h w = 360 [mm] I y = [mm 4 ] t w = 8 [mm] I z = [mm 4 ] t f = 12,7 [mm] I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] b = 170 [mm] I t = [mm 4 ] c = 298,6 [mm] i y = 149,60 [mm] i z = 37,82 [mm] W pl,y = [mm 3 ] W pl,z = [mm 3 ]
63 STATICKÝ VÝPOČET Strana 28 - zatřídění průřezu: 72ε 37,33štíhlost stojiny => 37,33 < 72 => 1.třída - součinitel ε = únosnost ve smyku N BC,)* 3 +2 V pl,rd = 986,37 - posouzení N ;* N BC,)* 0,5 => 0,06 < 0,50 VYHOVÍ => není potřeba uvažovat účinek osové síly na plastický moment únosnosti při ohybu, pokud platí: - při pohybu kolem osy y-y BC,)* +2 ;* 0,25 BC,)* ;* 0,5 O +2 N pl,rd 1708,45 N Ed 16,58 < 427,11 VYHOVÍ N Ed 16,58 < 338,4 VYHOVÍ - při pohybu kolem osy z-z ;* O +2 N Ed 16,58 < 676,8 VYHOVÍ - posouzení ohybového momentu = BC,)* A BC +2 M pl,rd 239,47 > 217,48 0,91 < 1,0 VYHOVÍ = BC,)* J = ;*
64 STATICKÝ VÝPOČET Strana 29 B) Posudek pro max. N a odpovídající M B.1) posudek stability Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 29,33 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] c = 298,6 [mm] I y = 1,63E+08 [mm 4 ] t w = 8 [mm] I z = 1,04E+07 [mm 4 ] L cry = 5100 [mm] I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] L crz = 1500 [mm] I t = 3,73E+05 [mm 4 ] β y = 0,85 i y = 149,60 [mm] β z = 1 i z = 37,82 [mm] - zatřídění průřezu: 7 ;* * z = 15,60 mm H % 7 2 α*c = 157,10 mm štíhlost stojiny: H J0,5 /M H'1 => α = 0,53 > 0,5 4 I = 37,33 < 67,81 => 1. třída - součinitel ε = 1 235
65 STATICKÝ VÝPOČET Strana 30 1) Vzpěrná únosnost - posouzení na rovinný vzpěr : => směr kolmo k "y" - štíhlost prutu λ = L cr/i y= 34,09 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9 - kritická síla!, &, "!, 2 N cr,y = 12964,81 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 0,36 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "y"b - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,34 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,59 1 $ % $ & ' & = 0,94 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 1606,76 => směr kolmo k "z" - štíhlost prutu λ = L cr/i z 39,66 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9
66 STATICKÝ VÝPOČET Strana 31 - kritická síla!,- &, - "!,- 2 N cr,z = 9580,10 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 0,42 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "z"c - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,49 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,64 1 $ % $ & ' & = 0,89 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 1512,72 - POSOUZENÍ ;* min (,)* 1,0 => 0,02 < 1,0 => VYHOVÍ 2) Posouzení na ohyb se ztrátou stability Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: M Ed 187,29
67 STATICKÝ VÝPOČET Strana 32 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] I y = 1,63E+08 [mm 4 ] I z = 1,04E+07 [mm 4 ] I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] I t = 3,73E+05 [mm 4 ] i y = i z = L = z g = 149,60 [mm] 37,82 [mm] 1500 [mm] 130 [mm] W pl,y = 1,02E+06 [mm 3 ] W pl,z = 1,91E+05 [mm 3 ] součinitel ε = posouzení na klopení : = ;* = (,)* 1,0 - k z = 1 - k w = 1 - tab. NB 3.1 ČSN EN : c 1,0 = 1,25 c 1,1 = 1,25 < 4 > ", 3, 4 < = 3,09 je-li 1,0 => pak c 1 = c 1,1,2 +(, -,2 )*< 4, c 1 = 1,25 c 1,1 = 1,25?! > - 1 % < 4 2?! 4,06
68 STATICKÝ VÝPOČET Strana 33 - kritický moment při klopení M cr =!?!, - 3, 4 " M cr = 2186,76 - poměrná A BC, =! λ LT = 0,33 < λ LT0 = 0,4 - určení součinitele klopení χ LT dle ČSN EN (tab. 6.3 a 6.4): - křivka klopení pro h/b > 2,0 b - součinitel imperfekce při klopení α LT 0,34 φ LT = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,58 $ % $ & ' & - návrhový moment únosnosti na klopení = 0,95 = A + - POSOUZENÍ M b,rd = 228,13 = ;* = (,)* 1,0 => 0,82 < 1,0 => VYHOVÍ 3) Posouzení na ohyb a tlak s vlivem stability Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - ohybový moment M yrk M zrk M yed M zed 239,47 44,88 187,29 0,01
69 STATICKÝ VÝPOČET Strana 34 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] = 0,36 I y = 1,63E+08 [mm 4 ] 0,42 I z = 1,04E+07 [mm 4 ] χ y = 0,94 I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] χ z = 0,89 I t = [mm 4 ] χ LT = 0,95 i y = 149,60 [mm] N Ed = 29,33 i z = 37,82 [mm] N Rk = 1708,45 L = 6000 [mm] c my = 0,9 z g = 130 [mm] c mz = 0,4 W pl,y = 1,02E+06 [mm 3 ] c mlt = 0,831 W pl,z = 1,91E+05 [mm 3 ] = - interakční součinitelé > D 1 % ' 0,2 ;* )E + D 1 % 0,8 ;* )E + k yy = 0,903 0,913 VYHOVÍ k yz = 0,6*k zz k yz = 0,241 k zy = 0,6*k yy k zy = 0,542 > -- D- 1 % 2 -' 0,6 - D- 1 %1,4 )E - )E + + k zz = 0,402 0,411 VYHOVÍ ;* ;*
70 STATICKÝ VÝPOČET Strana 35 - POSOUZENÍ rovnice 6.61 ;* )E + %> =,)E + %> - = -,;* = -,)E + 1,0 rovnice 6.62 ;* - )E + % > - =,)E + % > -- = -,;* = -,)E + 1,0 rovnice 6.61: 0,02 + 0,74 + 0,00 = 0,76 1 VYHOVÍ rovnice 6.62: 0,02 + 0,44 + 0,00 = 0,46 1 VYHOVÍ B.2) posudek průřezu Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed V Ed M Ed 29,33 197,02 187,29 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] h w = 360 [mm] I y = 1,63E+08 [mm 4 ] t w = 8 [mm] I z = 1,04E+07 [mm 4 ] t f = 12,7 [mm] I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] b = 170 [mm] I t = [mm 4 ] c = 298,6 [mm] i y = 149,60 [mm] i z = 37,82 [mm] W pl,y = 1,02E+06 [mm 3 ] W pl,z = 1,91E+05 [mm 3 ]
71 STATICKÝ VÝPOČET Strana 36 - zatřídění průřezu: 72ε 37,33štíhlost stojiny => 37,33 < 72 => 1.třída - součinitel ε = 1 - únosnost ve smyku - posouzení 235 N BC,)* 3 +2 V pl,rd = 986,37 N ;* N BC,)* 0,5 => 0,20 < 0,50 VYHOVÍ => není potřeba uvažovat účinek osové síly na plastický moment únosnosti při ohybu, pokud platí: - při pohybu kolem osy y-y BC,)* +2 ;* 0,25 BC,)* ;* 0,5 O +2 N pl,rd 1708,45 N Ed 29,33 < 427,11 VYHOVÍ N Ed 29,33 < 338,4 VYHOVÍ - při pohybu kolem osy z-z ;* O +2 - posouzení ohybového momentu = BC,)* A BC +2 N Ed 29,33 < 676,8 VYHOVÍ M pl,rd 239,47 > 187,29 0,78 < 1,0 VYHOVÍ = BC,)* J = ;*
72 STATICKÝ VÝPOČET Strana POSOUZENÍ STROPNICE 1. PATRO Vstupní hodnoty - průřez: IPE materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: V Ed M Ed 61,19 91,78 - vlastnosti průřezu: A v = 3026,8 [mm 2 ] i y = 231,85 [mm] I y = 1,63E+08 [mm 4 ] i z = 58,70 [mm] I z = 1,04E+07 [mm 4 ] W pl,y = 1,02E+06 [mm 3 ] L = 6000 [mm] W pl,z = 1,91E+05 [mm 3 ] q k= 15,126 f 1 = 3 [Hz] q 2,k= 8,625 - zatřídění průřezu: pásnice: 9 4,96 < 9 => 1.třída stojina: 72 37,33 < 72 => 1.třída - součinitel ε = ) Posouzení mezního stavu únosnosti - návrhový moment únosnosti = BC,)* A BC +2 M pl,rd = 239,47 > M Ed = 91,78 0,383 < 1 => VYHOVÍ
73 STATICKÝ VÝPOČET Strana 38 - návrhová smyková únosnost N BC,)* P +2 3 V pl,rd = 410,67 > V Ed = 61,19 0,149 < 1 => VYHOVÍ 2) Posouzení mezního stavu použitelnosti Q R E " S, < Q DTU " 250 δ = 7,47 [mm] < δ max = 24 [mm] VYHOVÍ Q & R &,E " S, < Q DTU " 300 δ 2 = 4,26 [mm] < δ max = 20 [mm] VYHOVÍ Q%Q & 28 VV 11,73 < 28,00 [mm] VYHOVÍ
74 STATICKÝ VÝPOČET Strana POSOUZENÍ ZTUŽIDLA - STŘEŠNÍ Vstupní hodnoty - průřez TRH 42,4/4,0 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 12,55 - vlastnosti průřezu: A = 483 [mm 2 ] I y = [mm 4 ] I z = [mm 4 ] i y = 13,64 [mm] i z = 13,64 [mm] L cry = 3354 [mm] L crz = 3354 [mm] - součinitel ε = ) Vzpěrná únosnost - posouzení na rovinný vzpěr : => směr kolmo k "y" a "z" - štíhlost prutu λ = L cr/i y = 245,84 < srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9 - kritická síla! &, "!, 2 N cr = 16,56 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 2,62
75 STATICKÝ VÝPOČET Strana 40 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti a - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,21 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 4,18 1 $ % $ & ' & = 0,13 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 15,25 - POSOUZENÍ ;* (,)* 1,0 => 0,82 < 1,0 => VYHOVÍ
76 STATICKÝ VÝPOČET Strana POSOUZENÍ ZTUŽIDLA - STĚNOVÉ Vstupní hodnoty - průřez TRH 48,3/5,0 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 7,39 - vlastnosti průřezu: A = 680 [mm 2 ] I y = [mm 4 ] I z = [mm 4 ] i y = 15,43 [mm] i z = 15,43 [mm] L cry = 3750 [mm] L crz = 3750 [mm] - součinitel ε = ) Vzpěrná únosnost - posouzení na rovinný vzpěr : => směr kolmo k "y" a "z" - štíhlost prutu λ = L cr/i y = 242,96 < srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9 - kritická síla! &, "!, 2 N cr = 23,88 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 2,59
77 STATICKÝ VÝPOČET Strana 42 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN (tab. 6.1 a 6. - křivka vzpěrné pevnosti a - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,21 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 4,10 1 $% $ & ' & = 0,137 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 21,96 - POSOUZENÍ ;* (,)* 1,0 => 0,34 < 1,0 => VYHOVÍ
78 STATICKÝ VÝPOČET Strana POSOUZENÍ TÁHLA Vstupní hodnoty - průřez RD 8 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 1,88 - vlastnosti průřezu: A = 50,24 [mm 2 ] γ M0 = 1 - posudek na tah: - návrhová únosnost prutu 4,)* +2 W ;* N t,rd = 11,806 > N ed = 1,88 VYHOVÍ
79 STATICKÝ VÝPOČET Strana POSOUZENÍ KOTVENÍ K1 Globální hodnoty pro K1 Rz 168,78 143,88 157,95 146,44 Ry 12,18 30,13 27,74-15,56 Rx -2,07-10,18-10,53 8,98 - profil sloupu HEB materiál: ocel: f yd 235 [MPa] beton C20/25: fck 25 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 168,78 - rozměry a = ar = b = br = h = t = p = 300 [mm] 150 [mm] 300 [mm] 150 [mm] 500 [mm] 10,00 [mm] 50,00 [mm] a+2ar = 600 a 1 = min 5a = 1500 a 1 = 600 [mm] a+h = 800 5b = 1500 b+2br = 600 b 1 = min 5b = 1500 b 1 = 600 [mm] b+h = 800 5r = součinitel koncentrace > X Y Z Y Z k j = 2,00 - návrhová pevnost betonu X 0,67 > X E f j = 22,33 [MPa]
80 STATICKÝ VÝPOČET Strana 45 - účinná šířka patní desky c HEB 260 c = 18,73 [mm] b = 260 [mm] b eff = 297,46 [mm] h = 260 [mm] h eff = 297,46 [mm] t w = 10 [mm] A eff = 41594,45 [mm 2 ] t f = 17,5 [mm] - návrhová únosnost tlačené patky N rd = A eff * f j N rd = 928,94 - posudek N rd > N ed 928,94 > 168,78 VYHOVÍ - návrh kotevních šroubů - není tahová síla => navrhuji konstrukčně 2 předem zabetonované šrouby ϕ 30 s hlavou, S235 - posude vodorovné síly - posudek na přenos vodorovné síoy třením N ed *µ V ed µ = 0,2 N ed = 168,78 N ed *µ = 33,756 > V ed = 30,13 VYHOVÍ => není nutný návrh smykové zarážky => působící smyková síla se přenese třením
81 STATICKÝ VÝPOČET Strana POSOUZENÍ KOTVENÍ K2 Globální hodnoty pro K2 Rz 292,28 273,13 245,25 282,45 Ry 40,03-26,91 40,4-11,48 Rx -12,47 21,23-12,91 18,9 - profil sloupu HEB materiál: ocel: f yd 235 [MPa] beton C20/25: f ck 25 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 292,28 - rozměry a = 300 [mm] ar = 150 [mm] b = 300 [mm] br = 150 [mm] h = 500 [mm] t = 10,00 [mm] p = 50,00 [mm] a+2ar = 600 a 1 = min 5a = 1500 a 1 = 600 [mm] a+h = 800 5b = 1500 b+2br = 600 b 1 = min 5b = 1500 b 1 = 600 [mm] b+h = 800 5r = součinitel koncentrace > X Y Z Y Z k j = 2,00 - návrhová pevnost betonu X 0,67 > X E f j = 22,33 [MPa]
82 STATICKÝ VÝPOČET Strana 47 - účinná šířka patní desky c HEB 260 c = 18,73 [mm] b = 260 [mm] b eff = 297,46 [mm] h = 260 [mm] h eff = 297,46 [mm] t w = 10 [mm] A eff = 41594,45 [mm 2 ] t f = 17,5 [mm] - návrhová únosnost tlačené patky Nrd = Aeff * fj Nrd = 928,94 - posudek N rd > N ed 928,94 > 292,28 VYHOVÍ - návrh kotevních šroubů - není tahová síla => navrhuji konstrukčně 2 předem zabetonované šrouby ϕ 30 s hlavou, S235 - posude vodorovné síly - posudek na přenos vodorovné síoy třením Ned*µ V ed µ = 0,2 N ed = 292,28 N ed*µ = 58,456 > V ed = 40,4 VYHOVÍ => není nutný návrh smykové zarážky => působící smyková síla se přenese třením
83 STATICKÝ VÝPOČET Strana POSOUZENÍ RÁMOVÉHO ROHU - schéma rámového rohu
84 STATICKÝ VÝPOČET Strana 49 Vstupní hodnoty: - šroub M d = d 0 = f ub = f yb = f u = 24 [mm] 26 [mm] 800 [MPa] 640 [MPa] 360 [MPa] - síla V Ed = 198,74 - posouzení na střih - únosnost ve střihu pro jednu střihovou plochu a P,)* H P b( +& F v,ed = 198,74 α v = 0,6 pro třídu 8.8 A = 353 [mm 2 ] F v,rd = 135,55 [MPa] F v,rd = 813,31 [MPa] (4 šrouby, jedna rovina střihu) F v,rd = 813,31 > F v,ed = 198,74 VYHOVÍ - posouzení na otlačení e 1 = p 1 = e 2 = p 2 = d 0 = 80 [mm] 150 [mm] 70 [mm] 120 [mm] 26 [mm] - ve směru zatížení α b = min (α d ; f ub /f u ; 1,0) => α b = 1,00 - pro šrouby na konci - pro vnitřní šrouby α d = e 1 /3d 0 = 1,03 α d = (p 1 /3d 0 )-(1/4) = 1,67 min α d = 1,03
85 STATICKÝ VÝPOČET Strana 50 - kolmo na směr zatížení - pro šrouby u okraje > min c2,8 d & 2 1,7 ;2,5f => k 1 = 2,50 - pro vnitřní šrouby > min c1,4 d & 2 1,7 ;2,5f => k 1 = 2,07 min k 1 = 2,07 F b,ed = 198,74 [MPa] a (,)* > H ( b γ +& F b,rd = 250,29 (1 šroub) F b,rd = 1501,76 (4 šrouby) F b,rd = 1501,76 > F b,ed = 198,74 VYHOVÍ - posouzení na tah M Ed = r 1 = r 2 = r 3 = k 2 = 193,22 53,65 [mm] 203,65 [mm] 293,65 [mm] 0,9 (šrouby nezapuštěné) M Ed = F i * r i M Ed = 2*( F 1,Ed * r 1 + F 2,Ed * r 2 + F 3,Ed * r 3) a,;* h a &, h & a,;* a \, h h \ a &,;* a \, h & h \ = ;* 2 a 2, h h 2 h %a &,;* h & 193,22 = 0,978 * F 2,Ed => F 2,Ed = 197,50 = F t,ed a 4,)* > & b( i γ +& => F t,rd = 203,33
86 STATICKÝ VÝPOČET Strana 51 - posouzení a 4,)* Ja 4,;* 203,33 > 197,50 VYHOVÍ - posouzení na protlačení F t,ed = 197,50 šroub M16 d m = 30,8 [mm] t f = 17,5 [mm] j B,)* 0,6 D b γ +& B p,rd = 292,61 j B,)* J a 4,;* 292,61 > 197,50 VYHOVÍ - posouzení na kombinaci smyku a tahu a P,;* a P,)* % a 4, 1,4 a 4,)* 1,0 a) posouzení svarového spoje stojiny V Ed = 198,74 a = M Ed = d 1= d 2 = t f = t w = b = h = z = β w = 6 [mm] 193, [mm] 164,3 [mm] 12,7 [mm] 8 [mm] 170 [mm] 360 [mm] 164,30 [mm] 0,8 pro S235 0,94 < 1 VYHOVÍ - plocha svaru stojiny průvlaku A w = 2 * a * l = 4015,2 [mm 2 ] - napětí od M je přenášeno celým svarem, Z Y\ % Z Y 2 % Z' Y \ % Z' Y & % Y O' 2 3, \ % % '2 12, ' 8 6 \ 170 '8 % 6 164, %2
87 STATICKÝ VÝPOČET Strana 52 I w = 6,83E ,25E ,75E+07 = 1,58E+08 [mm 4 ] k + 7 = ;*, σ M = 200,58 [MPa] l m k n k výsledné napětí ve svaru stojiny σ = 141,83 [MPa] k n b +& 141,83 < 288 [MPa] VYHOVÍ - posouzení l N ;* τ ǁ = b k 2 m %3 l 2 m %l 2 9 +& 49,50 [MPa] 296,34 < 360 [MPa] VYHOVÍ b) posouzení svarového spoje pásnice z = 186,00 [mm] k + 7 = ;*, σ M = 227,08 [MPa] l m k n k + 2 σ = τ ǁ = 160,57 [MPa] 0,00 [MPa] - posouzení b k 2 m %3 l 2 n 9 +& 321,14 < 360 [MPa] VYHOVÍ
88 STATICKÝ VÝPOČET Strana POSOUZENÍ PŘÍPOJE STROPNICE K PŘÍČLI Vstupní hodnoty: - šroub M d = d 0 = f ub = f yb = f u = 12 [mm] 13 [mm] 800 [MPa] 640 [MPa] 360 [MPa] - síla V Ed = 61,19 - posouzení na střih - únosnost ve střihu pro jednu střihovou plochu a P,)* H P b( +& F v,ed = 61,19 α v = 0,6 pro třídu 8.8 A = 84,3 [mm 2 ] F v,rd = 32,37 [MPa] F v,rd = 64,74 [MPa] (2 šrouby, jedna rovina střihu) F v,rd = 64,74 > F v,ed = 61,19 VYHOVÍ - posouzení na otlačení e 1 = p 1 = e 2 = p 2 = d 0 = 40 [mm] 100 [mm] 30 [mm] 0 [mm] 13 [mm] - ve směru zatížení α b = min (α d ; f ub /f u ; 1,0) => α b = 1,00 - pro šrouby na konci - pro vnitřní šrouby α d = e 1 /3d 0 = 1,03 α d = (p 1 /3d 0 )-(1/4) = 2,31 min α d = 1,03
89 STATICKÝ VÝPOČET Strana 54 - kolmo na směr zatížení - pro šrouby u okraje > min c2,8 d & 2 1,7 ;2,5f => k 1 = 2,50 - pro vnitřní šrouby > min c1,4 d & 2 1,7 ;2,5f => k 1 = 1,53 min k 1 = 1,53 F b,ed = 61,19 [MPa] a (,)* > H ( b γ +& F b,rd = 42,32 (1 šroub) F b,rd = 84,65 (2 šrouby) F b,rd = 84,65 > F b,ed = 61,19 VYHOVÍ - posouzení svarového spoje F w,ed = 61,19 a = l = f u = β w = e = 3 [mm] 180 [mm] 360 [MPa] 0,8 pro S [mm] M Ed = V Ed*e M Ed = 2,45 b k m2 %3 l m2 %l 2 9 +& l m k n k 2 l m k n = 53,42 [MPa] k = ;* 2 Y p & 6 σ w = 75,54 [MPa]
90 STATICKÝ VÝPOČET Strana 55 l a,;* 2 Y p τ ǁ = 56,66 [MPa] b k 2 m %3 l 2 m %l 2 9 +& 145,06 < 360 [MPa] VYHOVÍ k n b +& 53,42 < 288 [MPa] VYHOVÍ - posouzení na vytržení skupiny šroubů - styčníková deska F v,ed = 61,19 f u = f yd = 360 [MPa] 235 [MPa] A nt = 268 [mm 2 ] 8 * (e 1 - (d 0 / 2)) A nv = 696 [mm 2 ] 8 * p 1 - d 0 plech tl. 8 mm N q,&,)* 0,5 b r4 +& % 1 3 rp / +2 V eff,2,rd = 114,14 > F v,ed = 61,19 VYHOVÍ - posouzení styčníkové desky na smyk f yd = 235 [MPa] A v = 1440 [mm 2 ] N BC,)* P /c 3 +2 ) V pl,rd = 195,38 > F v,ed = 61,19 VYHOVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVENÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA EXHIBITION
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES A - PRŮVODNÍ DOKUMENT
VíceDiplomová práce OBSAH:
OBSAH: Obsah 1 1. Zadání....2 2. Varianty řešení..3 2.1. Varianta 1..3 2.2. Varianta 2..4 2.3. Varianta 3..5 2.4. Vyhodnocení variant.6 2.4.1. Kritéria hodnocení...6 2.4.2. Výsledek hodnocení.7 3. Popis
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován Evropským
VíceKlíčová slova Autosalon Oblouk Vaznice Ocelová konstrukce Příhradový vazník
Abstrakt Bakalářská práce se zabývá návrhem nosné příhradové ocelové konstrukce autosalonu v lokalitě města Blansko. Půdorysné rozměry objektu jsou 24 x 48 m. Hlavní nosnou částí je oblouková příčná vazba
VíceSTATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE
STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE Datum: 01/2016 Stupeň dokumentace: Dokumentace pro stavební povolení Zpracovatel: Ing. Karel
VíceStatický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky
Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu např. válcovaný průřez HEB: 5.1. Výpočet osové síly N Ed [stálé
VíceTECHNICKÁ ZPRÁVA TECHNICAL REPORT
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES TECHNICKÁ ZPRÁVA
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VíceSTATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík
STATICKÝ VÝPOČET Zpracovatel : Zodpovědný projektant : Vypracoval : Ing. Pavel Charous Ing. Jan Blažík Stavebník : Místo stavby : Ondřejov u Rýmařova z.č. : Stavba : Datum : 06/2015 Stáj pro býky 21,5
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
VíceAtic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák
Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák Riegrova, 62 00 Brno Sdružení tel. 2 286, 60 323 6 email: zak.apk@arch.cz Investor : Stavba : Objekt : Jihomoravský kraj Brno, Žerotínovo nám. 3/, PSČ 60 82 KOMPETENČNÍ
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET Ondřej Hruška Praha 2017 Statický výpočet Obsah 1. Zatížení... 2 1.1. Zatížení sněhem. 2 1.2.
VíceInvestor: Měřítko: Počet formátů: Obec Vrátkov. Datum: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST DSP 04-2015
první statická s.r.o. Na Zámecké 597/11, 140 00 Praha 4 email: stastny@prvnistaticka.cz ZODP.PROJEKTANT: VYPRACOVAL: KONTROLOVAL: ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. ING.Ondřej FRANTA. ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. Akce:
VíceBO02 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ
BO0 PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ PODKLADY DO CVIČENÍ Obsah NORMY PRO NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ... KONVENCE ZNAČENÍ OS PRUTŮ... 3 KONSTRUKČNÍ OCEL... 3 DÍLČÍ SOUČINITEL SPOLEHLIVOSTI MATERIÁLU... 3 KATEGORIE
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Bakalářská práce
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Bakalářská práce Dvoulodní sportovní hala Two-Bay Sports Hall Statický výpočet Květen 2017 Vypracoval: Jan
Více8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly.
8. Střešní ztužení. Patky vetknutých sloupů. Rámové haly. Střešní ztužení hal: ztužidla příčná, podélná, svislá. Patky vetknutých sloupů: celistvé, dělené, plastický a pružný návrh. Rámové halové konstrukce:
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES NOSNÝ SKELET BUDOVY
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY OBJEKT PRO ADMINISTRATIVNÍ A LOGISTICKÉ ÚČELY OFFICE AND LOGICTIC BUILDING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OBJEKT PRO ADMINISTRATIVNÍ
VíceStavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015
2015 STAVBA STUPEŇ Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem DSP STATICKÝ POSUDEK srpen 2015 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 8 Ing. Jiří Surovec istruct Trabantská 673/18, 190
VíceTECHNICKÁ ZPRÁVA OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY
Investor Město Jiříkov Projekt číslo: 767-13 Stran: 8 Stavba MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV Příloh: 0 Místo stavby Jiříkov STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY MĚSTO JIŘÍKOV - JIŘÍKOV
VíceNOSNÁ OCELOVÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU
NOSNÁ OCELOVÁ KONSTRUKCE AUTOSALONU THE STEEL STRUCTURE OF CAR SHOWROOM BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR S THESIS AUTOR PRÁCE VOJTĚCH BUCHTA AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE Ing. LUKÁŠ HRON SUPERVISOR BRNO, 2016 Abstrakt
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA V
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTIPURPOSE SPORT HALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VíceStatický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky
5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky 5. Návrh a posouzení sloupu např. válcovaný průřez HEB: 5.1. Výpočet osové síly N Ed zatížení stálá a proměnná působící na sloup v přízemí (tj. stropy všech příslušných
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
VíceIng. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
1 Obsah: 1. statické posouzení dřevěného krovu osazeného na ocelové vaznice 1.01 schema konstrukce 1.02 určení zatížení na krokve 1.03 zatížení kleštin (zatížení od 7.NP) 1.04 vnitřní síly - krokev, kleština,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES ZASTŘEŠENÍ ODBAVOVACÍ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA SPORTS
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceOcelová rozhledna. Steel tower
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Ocelová rozhledna Rozhledna Bernard Steel tower Observation tower Bernard Diplomová práce Studijní program:
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SKLADOVACÍ HALA
Vícehttp://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka
http://www.tobrys.cz KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ SPOJOVACÍ LÁVKA, ÚŘAD PRÁCE PARDUBICE 01/2014 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY: 3 2.2.1. Použité
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY EXPOZIČNÍ PAVILON V TŘINCI EXHIBITION PAVILION IN TŘINEC
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES EXPOZIČNÍ PAVILON
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Diplomová práce BYTOVÝ DŮM D.1.2.3. STATICKÝ VÝPOČET Vypracovala: Vedoucí práce K134: Ing. Anna Kuklíková,
VíceFAST VUT Brno BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Nosná konstrukce jízdárny. Technická zpráva
FAST VUT Brno BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Nosná konstrukce jízdárny Technická zpráva Brno 2012 Obsah 1. Zadání... 3 2. Dispozice... 4 2.1. Půdorys jízdárny... 4 2.2. Uspořádání ochozu... 4 3. Varianty řešení... 5
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY I. TEXTOVÁ DOKUMENTACE FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES I. TEXTOVÁ DOKUMENTACE
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES NOSNÁ KONSTRUKCE
VíceNOSNÁ OCELOVÁ KONSTRUKCE MUZEA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES NOSNÁ OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceVYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ SPORTOVNÍ HALA FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA SPORTS
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA VE
VíceAdministrativní budova v Českých Budějovicích. Office park in České Budějovice
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební K134 Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Administrativní budova v Českých Budějovicích Konstrukční návrh ocelové administrativní budovy Office
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ ABSTRACT BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES TROJLODNÍ
VíceSTAVBA VEŘEJNĚ PŘÍSTUPNÉHO PŘÍSTŘEŠKU PRO SPORTOVIŠTĚ - 6A4. první statická s.r.o. parcela č. 806/3 v k. ú. Vrátkov, Vrátkov
první statická s.r.o. Na Zámecké 597/11, 140 00 Praha 4 email: stastny@prvnistaticka.cz ZODP.PROJEKTANT: VYPRACOVAL: KONTROLOVAL: ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. ING.Ondřej FRANTA. ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. Akce:
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceSTATICKÝ POSUDEK Ocelová konstrukce výtahové šachty Architektonická projekční skupina A4L Smetanovo nám. 105, Litomyšl www. Atelier4l.
Technická zpráva www. Atelier4l.cz STATICKÝ POSUDEK Ocelová konstrukce výtahové šachty Investor : Firma FAULHAMMER s.r.o. Tržek 38, Litomyšl 570 01 Projektant : Ing.Martin Šabata, tel.: 736107399 Autorizovaný
VícePŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku
FAST VUT v Brně PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ Ústav kovových a dřevěných konstrukcí Studijní skupina: B2VS7S Akademický rok: 2017 2018 Posluchač:... n =... PŘÍKLAD č. 1 Třecí styk ohýbaného nosníku Je dán
VícePředběžný Statický výpočet
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Předběžný Statický výpočet Stomatologická klinika s bytovou částí v Praze 5 Bakalářská práce Jan Karban Praha,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceStatické posouzení. Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34 k.ú. Broumov
Statické posouzení Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34-1 - OBSAH: 1 ÚVOD... 3 1.1 ROZSAH POSUZOVANÝCH KONSTRUKCÍ... 3 1.2 PODKLADY... 3 1.2.1 Použité normy... 3
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE PARKOVACÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Bakalářská práce Sportovní hala s bazénem Štěpán Kandl ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ
VíceVýstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS)
Výstavba nového objektu ZPS na LKKV Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS) D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUČKNÍ ŘEŠENÍ Statický posudek a technická zpráva
VíceObsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B
VíceRozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet
Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY KONCERTNÍ STAGE CONCERT STAGE FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES KONCERTNÍ STAGE
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÝ SPORTOVNÍ OBJEKT. MULTIPURPOSE SPORT
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY BAZÉNOVÁ HALA V OSTRAVĚ THE SWIMMING HALL IN OSTRAVA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES BAZÉNOVÁ HALA V
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY A. TEXTOVÁ ČÁST FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES A. TEXTOVÁ ČÁST
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceTECHNICKÁ ZPRÁVA. OCELOVÁ VESTAVBA FITNESS Praha 9-Kyje Za černým mostem 1425, Praha Kyje na parcele č. 2886/98, k.ú. Kyje
OCELOVÁ VESTAVBA FITNESS Praha 9-Kyje na parcele č. 2886/98, k.ú. Kyje DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ KONSTRUKČNĚ STATICKÁ ČÁST TECHNICKÁ ZPRÁVA Objednatel: By Design Šítkova1 110 00 Praha
VíceSTATICKÝ VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÉHO SCHODIŠTĚ
Investor - Obec Dolní Bečva,Dolní Bečva 340,Dolní Bečva 756 55 AKCE : Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečva OBJEKT : SO 01 Základní škola Budova A- STATICKÝ VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÉHO SCHODIŠTĚ Autor: Dipl.Ing.
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Obsah přednášek 2 Stabilita stěn, nosníky třídy 4. Tenkostěnné za studena tvarované profily. Spřažené ocelobetonové spojité
VícePROJEKTOVÁ DOKUMENTACE
PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE STUPEŇ PROJEKTU DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ (ve smyslu přílohy č. 5 vyhlášky č. 499/2006 Sb. v platném znění, 110 odst. 2 písm. b) stavebního zákona) STAVBA INVESTOR
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceProgram dalšího vzdělávání
Program dalšího vzdělávání VZDĚLÁVÁNÍ LEŠENÁŘŮ Učební plán kurzu: Vzdělávání odborně způsobilých osob pro DSK MODUL A2 Projekt: Konkurenceschopnost pro lešenáře Reg. č.: CZ.1.07/3.2.01/01.0024 Tento produkt
VíceSTAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE
Stavba : Objekt : STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE - Dokumentace : Prováděcí projekt Část : Konstrukční část Oddíl : Ocelové konstrukce
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NÁDRAŽNÍ HALA VE VSETÍNĚ STATION BUILDING IN VSETÍN
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES NÁDRAŽNÍ HALA VE
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY SPORTOVNÍ HALA SPORTS HALL A. ÚVODNÍ LÍSTY FAKULTA STAVEBNÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA SPORTS
VíceA. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. 1270 Severní přístavba
A. 2. Stavebně konstrukční část Perinatologické centrum přístavba a stavební úpravy stávajícího pavilonu na parcele č. 1270 Severní přístavba 2.1. Technická zpráva a) Podrobný popis navrženého nosného
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES PŘEPOČET A VARIANTNÍ
VíceKONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB
6. cvičení KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB Klasifikace konstrukčních prvků Uvádíme klasifikaci konstrukčních prvků podle idealizace jejich statického působení. Začneme nejprve obecným rozdělením, a to podle
VíceŘešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty
Dokument: SX011a-CZ-EU Strana 1 z 7 Eurokód Vypracoval rnaud Lemaire Datum březen 005 Kontroloval lain Bureau Datum březen 005 Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými Tento příklad seznamuje
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEPODLAŽNÍ ADMINISTRATIVNÍ BUDOVA VE ZLÍNĚ THE MULTISTOREY OFFICE BUILDING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEPODLAŽNÍ ADMINISTRATIVNÍ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ 00. TECHNICKÁ ZPRÁVA
BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES 00. DIPLOMOVÁ PRÁCE DIPLOMA THESIS AUTOR PRÁCE
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceD STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ
D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ - TECHNICKÁ ZPRÁVA - STATICKÝ VÝPOČET Vypracoval: Ing. Andrej Smatana Autorizovaný inženýr pro statiku a dynamiku staveb ČKAIT: 1005325 Tel.: 608 363 318 web: www.statikastaveb.eu
VíceTelefon: Zakázka: Kindmann/Krüger Položka: Pos.2 Dílec: Stropní nosník
RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Ocel Soubor: Plastická únosnost.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Kindmann/Krüger Plastická únosnost Pos.2 Stropní nosník Systémové
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby
Více6. Skelety: Sloupy, patky, kotvení, ztužidla.
6. Skelety: Sloupy, patky, kotvení, ztužidla. Sloupy: klasifikace z hlediska stability, namáhání sloupů, průřezy, montážní styky. Kloubové patky nevyztužené a vyztužené, dimenzování patek, konstrukční
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ 02 STATICKÝ VÝPOČET
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES 02 STATICKÝ VÝPOČET
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NOSNÁ KONSTRUKCE VÝSTAVNÍHO PAVILONU SUPPORTING STRUCTURE OF EXHIBITION PAVILION
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES NOSNÁ KONSTRUKCE
VíceF 1.2 STATICKÉ POSOUZENÍ
zak. č.47/4/2012 ZNALECTVÍ, PORADENSTVÍ, PROJEKČNÍ STUDIO F 1.2 STATICKÉ POSOUZENÍ Název stavby: Dům č.p. 72 ulice Jiřího Trnky Výměna oken, zateplení fasády Místo stavby: ulice Jiřího Trnky č.p. 72 738
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÝ
VíceNK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VíceOcelobetonové konstrukce
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceBO04 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO04 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ Tento materiál slouží výhradně jako pomůcka do cvičení a v žádném případě objemem ani typem informací nenahrazuje náplň přednášek. Obsah VNITŘNÍ SÍLY PRÍHRADOVÉ
Více