Vliv změny geometrie mostní konstrukce a tvaru zábradlí na účinky větru

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Vliv změny geometrie mostní konstrukce a tvaru zábradlí na účinky větru"

Transkript

1 Vysoké učení technické Brno Stavební fakulta Studentská vědecká odborná činnost Školní rok 2005/2006 Vliv změny geometrie mostní konstrukce a tvaru zábradlí na účinky větru Jméno a příjmení studenta :Filip Fedorik Ročník, obor : 5. ročník, obor konstrukce a dopravní stavby Vedoucí práce : Ing. Jiří Kala, Ph.D. Ústav : Ústav stavební mechaniky

2 1. ÚVOD Práce se zabývá změnou silového působení větru na účastníky provozu a samotnou mostní konstrukci, vlivem změny geometrie mostovky a tvaru zábradlí. Jedná se o vyšetření statického působení větru. Výpočet je proveden na dvou základních typech mostních konstrukcí. Typickém profilu lávky pro pěší a silničním mostním profilu ocelobetonového mostu Litol. Most je konstrukce vedená nad terénem, často ve značné výšce. Je-li komunikace před resp. za mostem ve větrem chráněné oblasti (v lese, nebo chráněna okolními budovami) při vjezdu vozidla na most, kde by bylo vystaveno účinkům silného bočního větru (vysoko nad terénem, údolí, jiné otevřené oblasti), dochází vlivem změny proudění větru k náhlé změně boční síly působící na vozidlo. Tato nenadálá změna může prudce vychýlit přímý směr jízdy, což je velice nebezpečná situace pro provoz a může v krajním důsledku vést až k havárii. Z tohoto důvodu je důležité analyzovat účinky větru nejen na konstrukci, ale také uvažovat působení větru na dopravu na mostě. Provoz na lávce pro pěší je řešen převážně s ohledem na jeho komfort. Na výpočtových modelech jsou analyzovány pro jednotlivé činitele hodnoty statického působení tlaků od větru a sledován průběh proudění kolem konstrukce. Tento výpočet tlaků větru je proveden pomocí programového modulu FLOTRAN, který je součástí systému ANSYS, na jednotlivých modelech. 2

3 2. POPIS MODELU Podstatou řešení proudění větru, je vytvoření vzdušné oblasti (fluidního pole) kolem zkoumaného tělesa. Ta představuje proudící kontinuum, v našem případě vzduch. Samotné těleso, které je tvořeno okrajovými podmínkami na obrysu jeho geometrie, tedy tvoří překážku, kterou musí proud překonat. Vzhledem k tomu, že je tu řešena externí aerodynamika, tzn. že není jasně definován objem proudu, volí se vhodná velikost oblasti. Ve většině případů odpovídá přibližně 7x délce profilu, před sledovaným objektem a cca x délce profilu za ním. Na výšku odpovídá oblast asi 15x výšce profilu nad i pod ním. Je však nutné dbát na to, aby okrajové podmínky fluidní oblasti neovlivňovali proudění vzduchu uvnitř. Je tedy zřejmé, že velikost pole je závislá na velikosti a tvaru zkoumaného tělesa. 2.1 STANOVENÍ OKRAJOVÝCH PODMÍNEK Při řešení úloh externí aerodynamiky je, mimo vhodnou volbu velikosti řešené oblasti, důležité také správné stanovení okrajových podmínek (ukázka je na obr ). Podmínky zadané v této studii jsou popsány v následujících bodech: Pro vstup (inlet), byla zvolena referenční rychlost větru 1 m/s ve směru osy x. Ta byla zadána do uzlů, jež tvoří čelní stěnu fluidní oblasti. Výstup (outlet) na koncové stěně předepsáním tlaků nulové rychlosti. Umožní výstup proudu z oblasti. Symetrická okrajová (symetri) podmínka na bočních okrajích oblasti (na obrázku horní a dolní hrana). Ta je tvořena nulovými rychlostmi ve směru kolmém k proudu. Umožňuje klouzání větru po okraji oblasti, ale zabraňuje jeho unikání. Okrajové podmínky na tělese jsou dány nulovými rychlostmi ve směru proudu a kolmo k němu. Jsou vloženy do povrchových uzlů tělesa. To způsobí zpomalení a následné zastavení větru na konstrukci. obr

4 3. STATICKÝ VÝPOČET PŮSOBENÍ VĚTRU 3.1 VLIV ZÁBRADLÍ NA PŮSOBENÍ NA KONSTRUKCI A DOPRAVU Cílem této studie je zjištění, v jaké míře geometrie a vybavení mostu ovlivňuje konstrukci a dopravu na něm. Níže v tab jsou uvedeny hodnoty tlaku větru ve směru proudění a ve směru kolmém k proudění fluidního pole. Hodnoty tlaků se vztahují na chodce, vozidla (osobní, nákladní) a na příčný profil konstrukce mostu. Byly modelovány v SI jednotkách a bylo na ně působeno fluidním polem o počáteční rychlosti 1m/s v horizontální rovině, tzn. 0. Hodnoty tlaků, spočítaných pro tuto rychlost lze extrapolovat pro jiné rychlosti proudění větru dle vztahu: 1 2 F = Acd ρv, (1.1) 2 kde F je výsledný silový účinek na těleso získaný integrací tlaků na povrchu, A je plocha, která odpovídá příčnému řezu objektu kolmo ke směru proudu, c d je tvarový součinitel, ρ je hustota a v je rychlost větru. Tyto hodnoty byly analyzovány na dvou průřezech konstrukcí. Na příčném profilu lávky pro chodce a na mostním profilu Litol. Bylo vytvořeno celkem 43 modelů z nichž bylo věnováno 13 pro chodce, 8 pro auta (osobní+nákladní) a 22 pro změny účinků na celý profil. 3.2 PŮSOBENÍ TLAKU VĚTRU NA CHODCE LÁVKA X [N/m] Y [N/m] M [N] lávka, chodec vlevo, bez zábradlí 1, , , lávka, chodec vlevo, zábradlí 0, , , lávka, chodec vpravo, bez zábradlí 1, , , lávka, chodec vpravo, zábradlí 0, ,74E-02-0, lávka, piško, chodec vlevo, bez zábradlí 1, , , lávka, piško, chodec vlevo, zábradlí 1, ,71E-02-1, LITOL litol, chodec vlevo, bez zábradlí 1, ,68E-01-2, litol, chodec vpravo, bez zábradlí 0, ,17E-02 0, litol, chodec vlevo, zábradlí 0, ,44E-02-1, litol, chodec vpravo, zábradlí 0, ,07E-02 0, tab. 1 Z tab. 1 je patrné, že účinky na chodce na lávce (vyhodnocované z rovinného modelu), se výrazně mění, jeli použito zábradlí (modelované jako plné neprůvzdušné). Jednotlivé geometrie profilů (vč. profilu chodce) jsou na obr Je-li chodec na straně bližší k počátku působení větru je rozdíl tlaků, bez a se zábradlím ve směru působení 36,7 % a kolmo k proudění 2,8 %.Při poloze chodce na vzdálenější straně od počátku působení, tento rozdíl vzroste na 67,3 % ve směru proudu a 51,1 % kolmo ke směru proudu. Při změně geometrie mostovky lze pozorovat také změnu působení fluidního pole na chodce. Aerodynamičtější tvar mostovky urychlí pohyb proudícího pole pod mostem a tím způsobí pomalejší tok nad konstrukcí. Rozdíl je však nepatrný 0,5 %. Takže s ohledem na komfort chodců není 4

5 nutné dbát na tvar mostovky. U mostního profilu Litol byly rozdíly hodnot s a bez zábradlí následovné. V prvním případě byl rozdíl 50,7 % a ve druhém případě 66,8%. Odlišné hodnoty změn tlaku na chodce jsou způsobené jiným tvarem konstrukce. obr obr Rychlostní pole v okolí konstrukce lávky piško s chodcem a plným zábradlím 3.3 PŮSOBENÍ TLAKU VĚTRU NA AUTA LITOL X [N/m] Y [N/m] M [N] litol, os. auto vlevo, bez vybavení 0, , , litol, os. auto vlevo, s vybavením 0, , , litol, os. auto vpravo, bez vybavení 0, , , litol, os. auto vpravo, s vybavením 0, , , litol, nákl. auto vlevo, bez vybavení 2, , , litol, nákl. auto vlevo, s vybavením 2, , , litol, nákl. auto vpravo, bez vybavení 2, , , litol, nákl. auto vpravo, s vybavením 1, , , tab. 2 5

6 Při pozorování působení fluidního pole na osobní a nákladní automobil na mostním profilu Litol bez a s vybavením mostu (zábradlí, svodidlo) viz. obr , zjistíme také značné snížení tlaku na vozidlo. Hodnoty výslednic tlaků na osobní a nákladní automobil ve směru a kolmo ke směru působení proudu jsou uvedeny v tab. 2. Je-li os. vůz na straně mostu bližší k počátku působení, změní se hodnota o 87,4 % v ose proudění a 53,6 % kolmo k ose proudění. V případě, že je toto auto na vzdálenější straně mostu od vzniku proudu je rozdíl 63,1 % a 23,3 %. Rozdíly výslednic působících na nákladní auto jsou 19,1 % a 19,8 % v první případě a ve druhém 36,1 % a 13,6 %. obr obr Rychlostní pole v okolí profilu Litol s osobním automobilem 6

7 3.4 PŮSOBENÍ VĚTRU NA PROFIL LÁVKA LÁVKA X [N/m] Y [N/m] M [N] lávka, plný kryt 1, , , lávka, 10x zvětšený model 8,01E-02 3,71E-03-2,43E-02 lávka, skutečná velikost modelu 1,74E-02 3,64E-03-4,74E-04 4.lávka, bez zábradlí 2,09E-01 8,43E-02-1,64E-01 5.lávka, zábradlí 0, , , lávka, lichoběžník, bez zábradlí 3,89E-02-3,06E-03 8,79E-04 7.lávak, lichoběžník, zábradlí 4,48E-02 1,75E-02 1,15E-03 8.lávka, piško, bez zábradlí 2,17E-01-3,91E-01-6,96E-03 9.lávka, piško, zábradlí 8,86E-01 4,17E-01 4,31E-01 tab. 3 Dále je v této studii pojednáno o změně působení výslednice tlaku na konstrukci při změně geometrie mostovky a použití zábradlí (obr ). Použité geometrie jsou vypsány v tab. 3. Plný kryt je lávka krytá ze všech stran pro dokonalý komfort chodců. Tímto se ovšem zvýšilo celkové působení zatížení na konstrukci. V ose působení větru dosáhla hodnota 1,145 N/m a kolmo k ose působení 1,263 N/m. Následující model byl vytvořen na základě výkresové dokumentace modelu příčného profilu lávky. Ten byl podroben zkouškám v aerodynamickém tunelu. Byl řešen ve velikosti skutečného modelu. Zbylé modely už odpovídají velikosti skutečné lávky. Liší se od sebe změnou geometrie mostovky (viz. obr. ). Pro zjištění hodnot tlaků od působení větru a vlivu zábradlí byly u každého případu vytvořeny dva modely (s a bez zábradlí). Pro přehlednost byly tyto modely očíslovány. Vlivem změny geometrie došlo ke změně působení tlaku, u profilů bez zábradlí od modelu 4 o 81,4 % ve směru působení větru, o 136,3 % kolmo k působení větru pro model 6 a pro model 8 byly tyto hodnoty 3,8 % a 583,7 %. Hodnoty tlaků v tomto případě byly velmi malé. Je tedy zřejmé, že některé vysoké hodnoty změn působení nejsou směrodatné pro řešení a výběr geometrie profilu mostovky. V případě změn působení na různé geometrie mostovky, při uvažování zábradlí byly rozdíly následující: Pro model 7 odpovídá změna, vztažená k modelu 5, -95,3 % ve směru působení, -93,2 % kolmo ke směru působení. Pro model 9 (opět porovnání s modelem 5) jsou hodnoty: -2 % ve směru působení a 65 % kolmo k působení větru. Rozdíly hodnot tlaků pro jednotlivé modely, vlivem uvažování zábradlí jsou: 332,0 % a 199,2 % pro případ 4 a 5, 15 % a 472,6 % pro 6 a 7, 308,3 % a 207,1 % pro 8 a 9. obr Rychlostní pole v okolí lávky s plným kruhovým krytem 7

8 obr PŮSOBENÍ VĚTRU NA PROFIL LITOL LITOL X [N/m] Y [N/m] M [N] litol, bez vybavení 0, , , litol, s vybavením 1, , , litol, zaoblené větrolamy, v = 3m 1, , , litol, zaoblená mostovka, bez vybavení 0, , , litol, zaoblená mostovka, s vybavením 1, , , litol, komor-lichoběžník, bez vybavení 0, , , litol, komor-lichoběžník, s vybavením 1, , , tab. 4 V tomto případě jsou modely ve skutečné velikosti dle výkresové dokumentace mostu Litol. Opět zde byl kladen důraz na rozdíly mezi profilem s, anebo bez zábradlí (viz. obr.3.5.1). Hodnoty tlaků jsou uvedeny v tab. 4. U modelu skutečného průřezu Litolu došlo vlivem zábradlí ke zvýšení hodnoty výslednice tlaku na profil o 143,7 % a ve směru kolmo na proudění 43,6 %. V případě, že se geometrie mostovky změnila zaoblením rohů, pak došlo ke zvýšení vlivem zábradlí o 216,3 % a ve směru kolmém o 63,7 %. Pokud by mostovka byla komorového průřezu se skloněnými vnějšími stěnami, pak by došlo ke snížení výslednice tlaku o 310,0 % ve směru proudu a o 28,8 %. U všech těchto případů se odstranilo pro výpočet nejen zábradlí, ale i svodidla a část hlavních nosníků. Profil se zaoblenými větrolamy je tvořen skutečným profilem Litol a následně doplněn okrouhlými protihlukovými stěnami výšky 3 m. Tyto stěny značně ovlivní proudění vzduchu a umožní chodcům a vozidlům komfortnější provoz. Důsledkem toho, je zvýšení celkového tlaku na konstrukci cca o 33,9 % ve směru proudu a ve směru kolmém k proudu se sníží o 20,7 %. 8

9 obr obr Rychlostní pole v okolí profilu mostu Litol s zaoblenými větrolamy 3.6 SPOLUPŮSOBENÍ CHODCE S KONSTRUKCÍ LÁVKA X [N/m] Y [N/m] M [N] lávka, chodec vlevo, bez zábradlí lávka, chodec vpravo, bez zábradlí lávka, chodec vpravo, zábradlí lávka, chodec vlevo, zábradli lávka, piško, chodec vlevo, bez zábradlí lávka, piško, chodec vlevo, zábradlí lávka, chodec vlevo, zábradlí - klapky lávka, chodec vlevo, zábradlí - klapky dva lávka, chodec vlevo, zábradlí - klapky jedna lávka, chodec vlevo, zábradlí - klapky tri litol, chodec vlevo, bez zábradlí litol, chodec vlevo, zábradlí tab. 5 V této části kapitoly se uvažuje spolupůsobení chodce s konstrukcí lávky, resp. mostu. Výpočet proběhl na modelech znázorněných na obr V tab. 5 jsou 9

10 znázorněny hodnoty tlaků ve směru a kolmo k působení větru a momenty vztažené ke středu globálního souřadného systému. Výsledné hodnoty tlaků ve všech uvedených případech se od sebe liší jen velmi málo. Je-li uvažováno zábradlí, hodnoty tlaků, jak ve směru, tak kolmo ke směru proudu, klesají. To je způsobené, plynulejším tokem proudu kolem konstrukce. V případě, kdy je chodec blíže k počátku působení větru, klesne hodnota o 3,9 % ve směru proudu a o 36,8 % kolmo ke směru proudu. Za použití jiné geometrie lávky (lávka tvaru piško), jsou tyto hodnoty 7,9 % a 22,4 %. Při uvažování chodce na straně vzdálenější od čela fluidního pole, dosahují rozdíly hodnot tlaků: 19,9 % a 229,0 %. Jsou zde také uvedeny hodnoty tlaků působících na konstrukci lávky s použitím částečně prodyšného zábradlí a chodcem umístěným na straně bližší k počátku působení. V případě umístění chodce na model mostního profilu Litol, dosahovali rozdíly hodnot, s a bez použití zábradlí a svodidel hodnot: 6,6 % a 98,0 %. 3.7 SPOLUPŮSOBENÍ AUTOMOBILU S KONSTRUKCÍ LITOL X [N/m] Y [N/m] M [N] litol, os. auto vlevo, bez svodidel litol, os. auto vlevo, svodidla litol, os. auto vpravo, bez svodidel litol, os. auto vpravo, svodidla litol, nákl. auto vlevo, bez svodidel litol, nákl. auto vlevo, svodidla litol, nákl. auto vpravo, bez svodidel litol, nákl. auto vpravo, svodidla tab. 6 V tab. 6 jsou uvedeny hodnoty výslednic působení tlaku na konstrukci příčného řezu mostního profilu Litol s uvážením spolupůsobení vozidla s konstrukcí. Výpočet byl proveden na modelech znázorněných na obr Je-li vozidlo umístěno na mostě, na straně bližší k počátku působení jsou rozdíly hodnot, s a bez uvažování svodidel: 6,7 % a 158,0 %. Při umístění automobilu na stranu vzdálenější od čela fluidního pole klesne výslednice tlaku o 7,7 % a 312,0 %. Stejné případy byly řešeny i s vozidlem nákladním. V prvním případě byly rozdíly 17,7 % a 28,6 % a ve druhém 38,1 % a 54,5 %. 3.8 VLIV ZMĚNY TVARU ZÁBRADLÍ Je tu sledována změna působení větru při použití různých tvarů zábradlí. Byly vytvořeny 4 typy polopropustného zábradlí a k porovnání i jedno nepropustné. Tyto typy zábradlí byly vloženy na lávku a modelovány v plošném prostředí prvku FLUID141. TYP 1, využívá lamely ve tvaru slzy, pod sklonem 45, viz. obr a. TYP 2 a TYP 3 se skládají z lamel obdelníkového průřezu s proměnným sklonem a měnící se propustností po výšce, využívající charakter reverzibilního proudu, viz.obr b,c. Sklon lamel se pohybuje od 20 do 65. TYP 4 využívá tvar, inspirovaný tvarem křídla a ohnutý tak, aby vedl proud nad konstrukci a umožnil tak komfortnější provoz na lávce, viz.obr d. TYP 5 tvoří nepropustné zábradlí, které bylo vytvořeno obdelníkem, viz. obr e. 10

11 3.9 PŮSOBENÍ VĚTRU NA CHODCE POLOPROPUSTNÉ ZÁBRADLÍ LÁVKA X [N/m] Y [N/m] M [N] TYP 1 1, , , TYP 2 1, , , TYP 3 1, , , TYP 4 1, , , TYP 5 0, , , tab. 7 Z tab. 7 Vyplývá, že rozdíl působení tlaku větru na chodce od typu 1 je 5,3 % pro typ 2, 9,1 % pro typ 3 a 0,2 % ve směru proudění větru. Kolmo ke směru proudění jsou rozdíly1,2 % pro typ 2, 7,4 % pro typ 3 a -3,0 % pro typ 4. Je zřejmé, že za použití plného zábradlí je tlak na chodce nižší. To však neznamená, že je to nejvhodnější řešení. Plné zábradlí způsobuje tvoření vírů v okolí chodce, což je velice nekomfortní. Oproti tomu částečně propustné zábradlí umožňuje plynulý tok proudu kolem chodce. Lze tedy usoudit, že z hlediska komfortu pro chodce je vhodnější, použít částečně propustné zábradlí. obr Rychlostní pole v okolí konstrukce lávky s chodcem a typem zábradlí 1 (obr ) 11

12 3.10 PŮSOBENÍ NA CELÝ PROFIL POLOPROPUSTNÉ ZÁBRADLÍ LÁVKA X [N/m] Y [N/m] M [N] TYP 1 0, , , TYP 2 0, , , TYP 3 0, , , TYP 4 0, , , TYP 5 0, , , tab. 8 Při vyčíslení hodnot tlaků působících na celou konstrukci (viz. Tab. 8), jsou rozdíly od typu 1: -11,0 % pro typ 2, 0,9 % pro typ 3 a 14,7 % pro typ 4. Kolmo ke směru proudění jsou rozdíly: -33,3 % pro typ 2, 2,1 % pro typ 3 a 5,9 % pro typ 4, přičemž záporné hodnoty rozdílů, vyjadřují snížení tlaku. Při porovnání došlo u lávky s nepropustným zábradlím ke snížení působení tlaku ve směru působení proudu na chodce o 24,9 % až 31,2 %, ale oproti tomu se zvýšil tlak na celou konstrukci lávky o 12,7 % až 27,8 %, kromě typu 4, kde je u nepropustného zábradlí tlak nižší o 0,9 %. a b c d e obr Na obr jsou znázorněny proudnice v okolí konstrukce lávky za použití těchto typů zábradlí (obr ). Vírová struktura se projevuje u většiny typů zábradlí. Rozdíl spočívá ve velikosti víru a rychlosti proudění větru. Při použití částečně propustného zábradlí (obr a-d) jsou víry mnohem menší, než vír vytvořený prouděním přes lávku s plným nepropustným zábradlím (obr e). Tím se také zmenší příčné rozkmitávání konstrukce. Z toho lze tedy usoudit, že polopropustného zábradlí lze využít pro stabilizaci konstrukce, vzhledem k dynamickým účinkům větru. 12

13 a) Proudnice - lávka se zábradlím TYP1 b) Proudnice - lávka se zábradlím TYP2 c) Proudnice - lávka se zábradlím TYP3 13

14 d) Proudnice - lávka se zábradlím TYP4 e) Proudnice - lávka s plným zábradlím TYP5 obr

15 4. PROSTOROVÉ ŘEŠENÍ Zábradlí dělené svislými prvky (sloupky), uložené na modelu lávky resp. mostu byly řešeny v této části (obr. 4.1a,b). Zábradlí bylo tvořeno madlem podpíraným sloupky po osové vzdálenosti 15 cm. Pro získání představy o chování vzdušného proudu a hodnot tlaků, byl zvolen výsek konstrukce délky 30 cm. Řešení bylo vytvořeno pomocí prvku FLUID142 (viz. kap. ). Hodnoty tlaků, vyčtené přímo z řešených modelů, jsou uvedeny v tab. 9. V tab. 10 jsou hodnoty odpovídající tlakům působících na 1 m 2. PROSTOROVÉ MODELY X Y M lávka, piško, zábradlí 6,47E-02-4,93E-02 5,28E-02 litol, zaoblení, zábradlí 1,08E-01-1,24E-01 6,46E-01 tab. 9 PROSTOROVÉ MODELY X [N/m 2 ] Y [N/m 2 ] M [N/m 2 ] lávka, piško, zábradlí 2,16E-01-1,64E-01 1,76E-01 litol, zaoblení, zábradlí 3,60E-01-4,12E-01 2,15E+00 tab. 10 a) lávka, piško, zábradlí b) litol, zaoblení, zábradlí obr

16 5. ZÁVĚR Zábradlí a jeho tvar výrazně ovlivňuje tvar proudu větru kolem mostní konstrukce. Řešené změny geometrie a uspořádání ukázaly i značné rozdíly v hodnotách silových účinků vzdušného proudu na konstrukci i na vozidla a chodce. Spočítané hodnoty tlaků mohou významně pomoci při kvalitním a komplexním návrhu mostní konstrukce. Ukázalo se, že mimo výslednice silových účinků je nutné analyzovat i směr a rychlost proudícího větru kolem konstrukce. Studie provedené v rámci této práce ukazují možnosti numerické simulace, které nám za příznivou cenu dokáží poskytnou řadu cenných výsledků, které mohou posloužit při úpravách a zlepšování tvaru mostních konstrukcí. Podstatnou roli při navrhování konstrukce vystavené účinkům větru je analýza vzniku a charakteru tvorby vírů v úplavu konstrukce, které způsobují příčné rozkmitávání konstrukce. Touto částí se autor zabývá v současné době. 6. Použitá literatura Fischer O., Koloušek V., Pikner M. AEROELASTICITA STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ; Academia 1977 Kala J. Analýza účinků větru na stavební konstrukce, Disertační práce, Brno,

8 Zatížení mostů větrem

8 Zatížení mostů větrem 8 Zatížení mostů větrem 8.1 Všeoecně Tento Eurokód je určen pro mosty s konstantní šířkou a s průřezy podle or. 8.1, tvořenými jednou hlavní nosnou konstrukcí o jednom neo více polích. Stanovení zatížení

Více

Hydromechanické procesy Obtékání těles

Hydromechanické procesy Obtékání těles Hydromechanické procesy Obtékání těles M. Jahoda Klasifikace těles 2 Typy externích toků dvourozměrné osově symetrické třírozměrné (s/bez osy symetrie) nebo: aerodynamické vs. neaerodynamické Odpor a vztlak

Více

Některá klimatická zatížení

Některá klimatická zatížení Některá klimatická zatížení 5. cvičení Klimatické zatížení je nahodilé zatížení vyvolané meteorologickými jevy. Stanoví se podle nejnepříznivějších hodnot mnohaletých měření, odpovídajících určitému zvolenému

Více

Hydromechanické procesy Hydrostatika

Hydromechanické procesy Hydrostatika Hydromechanické procesy Hydrostatika M. Jahoda Hydrostatika 2 Hydrostatika se zabývá chováním tekutin, které se vzhledem k ohraničujícímu prostoru nepohybují - objem tekutiny bude v klidu, pokud výslednice

Více

POSTUPY SIMULACÍ SLOŽITÝCH ÚLOH AERODYNAMIKY KOLEJOVÝCH VOZIDEL

POSTUPY SIMULACÍ SLOŽITÝCH ÚLOH AERODYNAMIKY KOLEJOVÝCH VOZIDEL POSTUPY SIMULACÍ SLOŽITÝCH ÚLOH AERODYNAMIKY KOLEJOVÝCH VOZIDEL Autor: Dr. Ing. Milan SCHUSTER, ŠKODA VÝZKUM s.r.o., Tylova 1/57, 316 00 Plzeň, e-mail: milan.schuster@skodavyzkum.cz Anotace: V příspěvku

Více

(Aplikace pro mosty, propustky) K141 HYAR Hydraulika objektů na vodních tocích

(Aplikace pro mosty, propustky) K141 HYAR Hydraulika objektů na vodních tocích Hydraulika objektů na vodních tocích (Aplikace pro mosty, propustky) 0 Mostní pole provádějící vodní tok pod komunikací (při povodni v srpnu 2002) 14. století hydraulicky špatný návrh úzká pole, široké

Více

Vliv úhlu distální anastomózy femoropoplitálního bypassu na proudové charakteristiky v napojení

Vliv úhlu distální anastomózy femoropoplitálního bypassu na proudové charakteristiky v napojení Vliv úhlu distální anastomózy femoropoplitálního bypassu na proudové charakteristiky v napojení Manoch Lukáš Abstrakt: Práce je zaměřena na stanovení vlivu úhlu napojení distální anastomózy femoropoplitálního

Více

CFD simulace obtékání studie studentské formule FS.03

CFD simulace obtékání studie studentské formule FS.03 CFD simulace obtékání studie studentské formule FS.03 Bc. Marek Vilím Vedoucí práce: Ing. Tomáš Hyhlík, Ph.D. Abstrakt Práce pojednává o návrhu numerické simulace obtékání studie studentské formule FS.03

Více

ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME

ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME 1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se

Více

Příspěvek do konference STČ 2008: Numerické modelování obtékání profilu NACA 0012 dvěma nemísitelnými tekutinami

Příspěvek do konference STČ 2008: Numerické modelování obtékání profilu NACA 0012 dvěma nemísitelnými tekutinami Příspěvek do konference STČ 2008: Numerické modelování obtékání profilu NACA 0012 dvěma nemísitelnými tekutinami (Numerical Modelling of Flow of Two Immiscible Fluids Past a NACA 0012 profile) Ing. Tomáš

Více

Tvorba výpočtového modelu MKP

Tvorba výpočtového modelu MKP Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování

Více

Studentská tvůrčí činnost 2009. 3D modelování vírových struktur v rozváděcí turbínové lopatkové mříži. David Jícha

Studentská tvůrčí činnost 2009. 3D modelování vírových struktur v rozváděcí turbínové lopatkové mříži. David Jícha Studentská tvůrčí činnost 2009 3D modelování vírových struktur v rozváděcí turbínové lopatkové mříži David Jícha Vedoucí práce : Prof.Ing.P.Šafařík,CSc. a Ing.D.Šimurda 3D modelování vírových struktur

Více

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován

Více

BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I

BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje

Více

DOPRAVNÍ STAVBY BEZPEČNOSTNÍ ZAŘÍZENÍ

DOPRAVNÍ STAVBY BEZPEČNOSTNÍ ZAŘÍZENÍ JČU-ZF, KATEDRA KRAJINNÉHO MANAGEMENTU DOPRAVNÍ STAVBY BEZPEČNOSTNÍ ZAŘÍZENÍ Návrh v místech, kde hrozí nebezpečí úrazu sjetím vozidla, cyklisty, nebo pádem chodce z tělesa komunikace, kde hrozí střetnutí

Více

Okruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil

Okruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil Okruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil Souřadný systém, v rovině i prostoru Síla bodová: vektorová veličina (kluzný, vázaný vektor - využití),

Více

Studentská tvůrčí činnost 2009

Studentská tvůrčí činnost 2009 Studentská tvůrčí činnost 2009 Numerické řešení proudového pole v kompresorové lopatkové mříži Balcarová Lucie Vedoucí práce: Prof. Ing. P. Šafařík, CSc. a Ing. T. Hyhlík, PhD. Numerické řešení proudového

Více

4. Statika základní pojmy a základy rovnováhy sil

4. Statika základní pojmy a základy rovnováhy sil 4. Statika základní pojmy a základy rovnováhy sil Síla je veličina vektorová. Je určena působištěm, směrem, smyslem a velikostí. Působiště síly je bod, ve kterém se přenáší účinek síly na těleso. Směr

Více

SVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika

SVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika VÝPOČET PROUDĚNÍ V NADBANDÁŽOVÉ UCPÁVCE PRVNÍHO STUPNĚ OBĚŽNÉHO KOLA BUBNOVÉHO ROTORU TURBÍNY SVOČ FST 2011 Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, 386 01 Strakonice Česká republika Bc Jan Čulík, Politických vězňů

Více

Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191

Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky

Více

CVIČENÍ č. 10 VĚTA O ZMĚNĚ TOKU HYBNOSTI

CVIČENÍ č. 10 VĚTA O ZMĚNĚ TOKU HYBNOSTI CVIČENÍ č. 10 VĚTA O ZMĚNĚ TOKU HYBNOSTI Stojící povrch, Pohybující se povrch Příklad č. 1: Vodorovný volný proud vody čtvercového průřezu o straně 25 cm dopadá kolmo na rovinnou desku. Určete velikost

Více

NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1

NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1 NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.

Více

Sypaná hráz výpočet ustáleného proudění

Sypaná hráz výpočet ustáleného proudění Inženýrský manuál č. 32 Aktualizace: 3/2016 Sypaná hráz výpočet ustáleného proudění Program: MKP Proudění Soubor: Demo_manual_32.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Proudění při analýze

Více

Přijímací odborná zkouška pro NMgr studium 2015 Letecká a raketová technika Modul Letecká technika

Přijímací odborná zkouška pro NMgr studium 2015 Letecká a raketová technika Modul Letecká technika Přijímací odborná zkouška pro NMgr studium 2015 Letecká a raketová technika Modul Letecká technika Číslo Otázka otázky 1. Kritickým stavem při proudění stlačitelné tekutiny je označován stav, kdy rychlost

Více

Mechanika tekutin. Hydrostatika Hydrodynamika

Mechanika tekutin. Hydrostatika Hydrodynamika Mechanika tekutin Hydrostatika Hydrodynamika Hydrostatika Kapalinu považujeme za kontinuum, můžeme využít předchozí úvahy Studujeme kapalinu, která je v klidu hydrostatika Objem kapaliny bude v klidu,

Více

VEGETAČNÍ BARIÉRY Mgr. Jan Karel

VEGETAČNÍ BARIÉRY Mgr. Jan Karel VEGETAČNÍ BARIÉRY Metodika pro výpočet účinnosti výsadeb vegetačních pásů ke snížení imisních příspěvků liniových a plošných zdrojů emisí částic a na ně vázaných polutantů 17. 10. 2017 Mgr. Jan Karel Vegetační

Více

Výpočet sedání kruhového základu sila

Výpočet sedání kruhového základu sila Inženýrský manuál č. 22 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání kruhového základu sila Program: MKP Soubor: Demo_manual_22.gmk Cílem tohoto manuálu je popsat řešení sedání kruhového základu sila pomocí metody

Více

1 Použité značky a symboly

1 Použité značky a symboly 1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req

Více

Vliv protiprašných sítí na dispersi pevných částic v blízkosti technologického celku (matematické modelování - předběžná zpráva)

Vliv protiprašných sítí na dispersi pevných částic v blízkosti technologického celku (matematické modelování - předběžná zpráva) Vliv protiprašných sítí na dispersi pevných částic v blízkosti technologického celku (matematické modelování - předběžná zpráva) Byl sestaven zjednodušený matematický model pro dvojrozměrné (2D) simulace

Více

SLOUPEK PROTIHLUKOVÝCH STĚN Z UHPC

SLOUPEK PROTIHLUKOVÝCH STĚN Z UHPC WP3 MOSTY - EFEKTIVNĚJŠÍ KONSTRUKCE S VYŠŠÍ SPOLEHLIVOSTÍ A DELŠÍ ŽIVOTNOSTÍ 3.6c Doporučení pro opravy a rekonstrukce mostního vybavení a vývoj detailů SLOUPEK PROTIHLUKOVÝCH STĚN Z UHPC Zpracoval: Ing.

Více

Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA

Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA Tloušťka desky h s = 0,4 m. Sloupy 0,6 x 0,6m. Zatížení: rohové sloupy N 1 = 800 kn krajní sloupy N 2 = 1200 kn střední sloupy

Více

Stěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.

Stěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti. Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného

Více

Betonové konstrukce (S) Přednáška 3

Betonové konstrukce (S) Přednáška 3 Betonové konstrukce (S) Přednáška 3 Obsah Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce Silové působení kabelu na beton Ekvivalentní zatížení Staticky neurčité účinky předpětí Konkordantní kabel, Lineární

Více

MRATÍNSKÝ POTOK ELIMINACE POVODŇOVÝCH PRŮTOKŮ PŘÍRODĚ BLÍZKÝM ZPŮSOBEM

MRATÍNSKÝ POTOK ELIMINACE POVODŇOVÝCH PRŮTOKŮ PŘÍRODĚ BLÍZKÝM ZPŮSOBEM Úsek 08 (staničení 2706-2847 m) Stávající úsek, opevněný betonovými panely, je částečně ve vzdutí dvou stupňů ve dně. Horní stupeň slouží k odběru vody do cukrovarského rybníka. Dolní stupeň, viz foto,

Více

Základní výměry a kvantifikace

Základní výměry a kvantifikace Základní výměry a kvantifikace Materi l Hmotnost [kg] Povrch [m 2 ] Objemov hmotnost [kg/m 3 ] Objem [m 3 ] Z v!sy 253537,3 1615,133 7850,0 3,2298E+01 S 355 Ðp" #n ky a pylony 122596,0 637,951 7850,0 1,5617E+01

Více

Obsah. 1. Obecná vylepšení Úpravy Prvky Zatížení Výpočet Posudky a výsledky Dokument...

Obsah. 1. Obecná vylepšení Úpravy Prvky Zatížení Výpočet Posudky a výsledky Dokument... Novinky 2/2016 Obsah 1. Obecná vylepšení...3 2. Úpravy...7 3. Prvky...9 4. Zatížení... 11 5. Výpočet...4 6. Posudky a výsledky...5 7. Dokument...8 2 1. Obecná vylepšení Nové možnosti otáčení modelu, zobrazení

Více

Kapitola 4. Tato kapitole se zabývá analýzou vnitřních sil na rovinných nosnících. Nejprve je provedena. Každý prut v rovině má 3 volnosti (kap.1).

Kapitola 4. Tato kapitole se zabývá analýzou vnitřních sil na rovinných nosnících. Nejprve je provedena. Každý prut v rovině má 3 volnosti (kap.1). Kapitola 4 Vnitřní síly přímého vodorovného nosníku 4.1 Analýza vnitřních sil na rovinných nosnících Tato kapitole se zabývá analýzou vnitřních sil na rovinných nosnících. Nejprve je provedena rekapitulace

Více

1. výpočet reakcí R x, R az a R bz - dle kapitoly 3, q = q cosα (5.1) kolmých (P ). iz = P iz sinα (5.2) iz = P iz cosα (5.3) ix = P ix cosα (5.

1. výpočet reakcí R x, R az a R bz - dle kapitoly 3, q = q cosα (5.1) kolmých (P ). iz = P iz sinα (5.2) iz = P iz cosα (5.3) ix = P ix cosα (5. Kapitola 5 Vnitřní síly přímého šikmého nosníku Pojem šikmý nosník je používán dle publikace [1] pro nosník ležící v souřadnicové rovině xz, který je vůči vodorovné ose x pootočen o úhel α. Pro šikmou

Více

6. Mechanika kapalin a plynů

6. Mechanika kapalin a plynů 6. Mechanika kapalin a plynů 1. Definice tekutin 2. Tlak 3. Pascalův zákon 4. Archimedův zákon 5. Rovnice spojitosti (kontinuity) 6. Bernoulliho rovnice 7. Fyzika letu Tekutiny: jejich rozdělení, jejich

Více

ČVUT v Praze Fakulta stavební. Studentská vědecká a odborná činnost Akademický rok 2005/2006 STUDIE CHOVÁNÍ PILOT. Jméno a příjmení studenta :

ČVUT v Praze Fakulta stavební. Studentská vědecká a odborná činnost Akademický rok 2005/2006 STUDIE CHOVÁNÍ PILOT. Jméno a příjmení studenta : ČVUT v Praze Fakulta stavební Studentská vědecká a odborná činnost Akademický rok 2005/2006 STUDIE CHOVÁNÍ PILOT Jméno a příjmení studenta : Ročník, obor : Vedoucí práce : Ústav : Jakub Lefner 5., KD Doc.

Více

NAMÁHÁNÍ NA OHYB NAMÁHÁNÍ NA OHYB

NAMÁHÁNÍ NA OHYB NAMÁHÁNÍ NA OHYB Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHANIKA DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 12. KVĚTNA 2013 Název zpracovaného celku: NAMÁHÁNÍ NA OHYB NAMÁHÁNÍ NA OHYB Nejdůleţitější konstrukční prvek pro ohyb je nosník.

Více

LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN

LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN Ing. Jiří Španihel, Firesta - Fišer, rekonstrukce, stavby a.s. Konference STATIKA 2014, 11. a 12. června POPIS KONSTRUKCE Most pozemní komunikace přes propadání potoka Bílá

Více

Diplomová práce OBSAH:

Diplomová práce OBSAH: OBSAH: Obsah 1 1. Zadání....2 2. Varianty řešení..3 2.1. Varianta 1..3 2.2. Varianta 2..4 2.3. Varianta 3..5 2.4. Vyhodnocení variant.6 2.4.1. Kritéria hodnocení...6 2.4.2. Výsledek hodnocení.7 3. Popis

Více

1. Úvod do pružnosti a pevnosti

1. Úvod do pružnosti a pevnosti 1. Úvod do pružnosti a pevnosti Mechanika je nejstarší vědní obor a její nedílnou součástí je nauka o pružnosti a pevnosti. Pružností nazýváme schopnost pevných těles získat po odstranění vnějších účinků

Více

Mechanika s Inventorem

Mechanika s Inventorem Mechanika s Inventorem 2. Základní pojmy CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Lagrangeův

Více

VEGETAČNÍ BARIÉRY Mgr. Jan Karel

VEGETAČNÍ BARIÉRY Mgr. Jan Karel VEGETAČNÍ BARIÉRY Využití metodiky pro kvantifikaci efektu výsadeb vegetačních bariér na snížení koncentrací suspendovaných částic a na ně vázaných polutantů 10. 11. 2017 Mgr. Jan Karel Metodika pro výpočet

Více

4. Napjatost v bodě tělesa

4. Napjatost v bodě tělesa p04 1 4. Napjatost v bodě tělesa Předpokládejme, že bod C je nebezpečným bodem tělesa a pro zabránění vzniku mezních stavů je m.j. třeba zaručit, že napětí v tomto bodě nepřesáhne definované mezní hodnoty.

Více

OHYB (Napjatost) M A M + qc a + b + c ) M A = 2M qc a + b + c )

OHYB (Napjatost) M A M + qc a + b + c ) M A = 2M qc a + b + c ) 3.3 Řešené příklady Příklad 1: Pro nosník na obrázku vyšetřete a zakreslete reakce, T (x) a M(x). Dále určete M max a proveďte dimenzování pro zadaný průřez. Dáno: a = 0.5 m, b = 0.3 m, c = 0.4 m, d =

Více

POŽADAVKY NA PROVEDENÍ A KVALITU NA DÁLNICÍCH A SILNICÍCH VE SPRÁVĚ ŘSD ČR PPK PHS

POŽADAVKY NA PROVEDENÍ A KVALITU NA DÁLNICÍCH A SILNICÍCH VE SPRÁVĚ ŘSD ČR PPK PHS POŽADAVKY NA PROVEDENÍ A KVALITU NA DÁLNICÍCH A SILNICÍCH VE SPRÁVĚ ŘSD ČR Požadavky na provedení a kvalitu bezpečnostních značek k označení únikových východů v PHS na dálnicích a silnicích ve správě Ředitelství

Více

Únosnost kompozitních konstrukcí

Únosnost kompozitních konstrukcí ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav letadlové techniky Únosnost kompozitních konstrukcí Optimalizační výpočet kompozitních táhel konstantního průřezu Technická zpráva Pořadové číslo:

Více

STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA

STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA SADA 3 NAVRHOVÁNÍ ŽELEZOBETONOVÝCH PRVKŮ 03. VYZTUŽOVÁNÍ - DESKOVÉ PRVKY DIGITÁLNÍ UČEBNÍ MATERIÁL PROJEKTU: SŠS JIHLAVA ŠABLONY REGISTRAČNÍ ČÍSLO PROJEKTU:CZ.1.09/1.5.00/34.0284

Více

a) [0,4 b] r < R, b) [0,4 b] r R c) [0,2 b] Zakreslete obě závislosti do jednoho grafu a vyznačte na osách důležité hodnoty.

a) [0,4 b] r < R, b) [0,4 b] r R c) [0,2 b] Zakreslete obě závislosti do jednoho grafu a vyznačte na osách důležité hodnoty. Příklady: 24. Gaussův zákon elektrostatiky 1. Na obrázku je řez dlouhou tenkostěnnou kovovou trubkou o poloměru R, která nese na povrchu náboj s plošnou hustotou σ. Vyjádřete velikost intenzity E jako

Více

4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil

4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil 4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil Výpočet zatížení stropní deska Skladbu podlahy a hodnotu užitného zatížení převezměte z 1. úlohy. Uvažujte tloušťku ŽB desky, kterou jste sami navrhli ve 3.

Více

Kapitola 2. o a paprsek sil lze ztotožnit s osou x (obr.2.1). sil a velikost rovnou algebraickému součtu sil podle vztahu R = F i, (2.

Kapitola 2. o a paprsek sil lze ztotožnit s osou x (obr.2.1). sil a velikost rovnou algebraickému součtu sil podle vztahu R = F i, (2. Kapitola 2 Přímková a rovinná soustava sil 2.1 Přímková soustava sil Soustava sil ležící ve společném paprsku se nazývá přímková soustava sil [2]. Působiště všech sil m i lze posunout do společného bodu

Více

Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin

Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Jaromír Zelenka 1, Jakub Vágner 2, Aleš Hába 3, Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Klíčová slova: vypružení, flexi-coil, příčná tuhost, MKP, šroubovitá pružina 1.

Více

OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2

OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2 OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2 DESIGN BY ing.arch. Stojan D. PROJEKT - SERVIS Ing.Stojan STAVEBNÍ PROJEKCE INVESTOR MÍSTO STAVBY

Více

VLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU

VLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU VLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU Autoři: Ing. Petr KOVAŘÍK, Ph.D., Katedra energetických strojů a zařízení, FST, ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI, e-mail: kovarikp@ntc.zcu.cz

Více

Systém větrání využívající Coanda efekt

Systém větrání využívající Coanda efekt Systém větrání využívající Coanda efekt Apollo ID: 24072 Datum: 23. 11. 2009 Typ projektu: G funkční vzorek Autoři: Jedelský Jan, Ing., Ph.D., Jícha Miroslav, prof. Ing., CSc., Vach Tomáš, Ing. Technický

Více

Obsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky

Obsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B

Více

Tabulka Tepelně-technické vlastností zeminy Objemová tepelná kapacita.c.10-6 J/(m 3.K) Tepelná vodivost

Tabulka Tepelně-technické vlastností zeminy Objemová tepelná kapacita.c.10-6 J/(m 3.K) Tepelná vodivost Výňatek z normy ČSN EN ISO 13370 Tepelně technické vlastnosti zeminy Použijí se hodnoty odpovídající skutečné lokalitě, zprůměrované pro hloubku. Pokud je druh zeminy znám, použijí se hodnoty z tabulky.

Více

PRŮŘEZOVÉ CHARAKTERISTIKY

PRŮŘEZOVÉ CHARAKTERISTIKY . cvičení PRŮŘEZOVÉ CHRKTERISTIKY Poznámka Pojem průřezu zavádíme u prutových konstrukčních prvků. Průřez je rovinný obrazec, který vznikne myšleným řezem vedeným kolmo k podélné ose nedeformovaného prutu,

Více

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB

KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB 6. cvičení KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB Klasifikace konstrukčních prvků Uvádíme klasifikaci konstrukčních prvků podle idealizace jejich statického působení. Začneme nejprve obecným rozdělením, a to podle

Více

Libor Kasl 1, Alois Materna 2

Libor Kasl 1, Alois Materna 2 SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými

Více

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice

studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední

Více

Experimentáln. lní toků ve VK EMO. XXX. Dny radiační ochrany Liptovský Ján 10.11.-14.11.2008 Petr Okruhlica, Miroslav Mrtvý, Zdenek Kopecký. www.vf.

Experimentáln. lní toků ve VK EMO. XXX. Dny radiační ochrany Liptovský Ján 10.11.-14.11.2008 Petr Okruhlica, Miroslav Mrtvý, Zdenek Kopecký. www.vf. Experimentáln lní měření průtok toků ve VK EMO XXX. Dny radiační ochrany Liptovský Ján 10.11.-14.11.2008 Petr Okruhlica, Miroslav Mrtvý, Zdenek Kopecký Systém měření průtoku EMO Měření ve ventilačním komíně

Více

Výsledný tvar obecné B rce je ve žlutém rámečku

Výsledný tvar obecné B rce je ve žlutém rámečku Vychází N-S rovnice, kterou ovšem zjednodušuje zavedením určitých předpokladů omezujících předpokladů. Bernoulliova rovnice v základním tvaru je jednorozměrný model stacionárního proudění nevazké a nestlačitelné

Více

IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE AKCE...

IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE AKCE... Obsah 1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE AKCE... 2 2. ÚVOD... 2 3. POUŽITÉ PODKLADY... 2 3.1 Geodetické podklady... 2 3.2 Hydrologické podklady... 2 3.2.1 Odhad drsnosti... 3 3.3 Popis lokality... 3 3.4 Popis stavebních

Více

Mechanika kontinua. Mechanika elastických těles Mechanika kapalin

Mechanika kontinua. Mechanika elastických těles Mechanika kapalin Mechanika kontinua Mechanika elastických těles Mechanika kapalin Mechanika kontinua Mechanika elastických těles Mechanika kapalin a plynů Kinematika tekutin Hydrostatika Hydrodynamika Kontinuum Pro vyšetřování

Více

5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí. terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce

5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí. terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce 5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce 5.1 Terminologie stavebních konstrukcí nosné konstrukce

Více

BO009 KOVOVÉ MOSTY 1 NÁVOD NA VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL NA PODÉLNÝCH VÝZTUHÁCH ORTOTROPNÍ MOSTOVKY. AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D.

BO009 KOVOVÉ MOSTY 1 NÁVOD NA VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL NA PODÉLNÝCH VÝZTUHÁCH ORTOTROPNÍ MOSTOVKY. AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. BO009 KOVOVÉ MOSTY 1 NÁVOD NA VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL NA PODÉLNÝCH VÝZTUHÁCH ORTOTROPNÍ MOSTOVKY AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. Obsah Stanovení pérové konstanty poddajné podpory... - 3-1.1 Princip stanovení

Více

Náhradní ohybová tuhost nosníku

Náhradní ohybová tuhost nosníku Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží

Více

Příklad 7 Průhyb nosníku - složitější případ

Příklad 7 Průhyb nosníku - složitější případ Příklad 7 Průhyb nosníku - složitější případ Zadání Nosník s proměnným průřezem je na obrázku. Průřezy a jsou obdélníkové, výška prvního průřezu je, násobkem výšky druhého průřezu. a) Pomocí metody integrace

Více

1. Charakteristiky větru 2. Výpočet dynamické odezvy podle EC1

1. Charakteristiky větru 2. Výpočet dynamické odezvy podle EC1 Jiří Máca - katedra mechaniky - B325 - tel. 2 2435 4500 maca@fsv.cvut.cz VI. Zatížení stavebních konstrukcí větrem 2. Výpočet dynamické odezvy podle EC1 Vítr vzniká vyrovnáváním tlaků v atmosféře, která

Více

Popisná statistika. Komentované řešení pomocí MS Excel

Popisná statistika. Komentované řešení pomocí MS Excel Popisná statistika Komentované řešení pomocí MS Excel Vstupní data Máme k dispozici data o počtech bodů z 1. a 2. zápočtového testu z Matematiky I v zimním semestru 2015/2016 a to za všech 762 studentů,

Více

KŘIŽOVATKY Úrovňové křižovatky (neokružní). Návrhové prvky

KŘIŽOVATKY Úrovňové křižovatky (neokružní). Návrhové prvky KŘIŽOVATKY Úrovňové křižovatky (neokružní). Návrhové prvky KŘIŽ 04 Úrovňové Rozhledy.ppt 2 Související předpis ČSN 73 6102 Projektování křižovatek na pozemních komunikacích, listopad 2007 kapitola 5.2.9

Více

Statika 1. Miroslav Vokáč ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 1. M. Vokáč. Příhradové konstrukce a názvosloví

Statika 1. Miroslav Vokáč ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 1. M. Vokáč. Příhradové konstrukce a názvosloví 5. přednáška Miroslav Vokáč miroslav.vokac@klok.cvut.cz ČVUT v Praze, Fakulta architektury 5. května 2014 (prutové ) podle prostoru rozdělujeme na: Rovinné Prostorové Dále se budeme zabývat jen rovinnými

Více

Stanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN

Stanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS STATICKÁ ANALÝZA OBLOUKOVÉ MOSTNÍ KONSTRUKCE

Více

Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,

Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá

Více

OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6

OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti

Více

Mechanika tuhého tělesa

Mechanika tuhého tělesa Mechanika tuhého tělesa Tuhé těleso je ideální těleso, jehož tvar ani objem se působením libovolně velkých sil nemění Síla působící na tuhé těleso má pouze pohybové účinky Pohyby tuhého tělesa Posuvný

Více

Projekt: Obor DS. Prezentace projektů FD 2010 Aktivní bezpečnost dopravních prostředků projekt k616 Bc. Petr Valeš

Projekt: Obor DS. Prezentace projektů FD 2010 Aktivní bezpečnost dopravních prostředků projekt k616 Bc. Petr Valeš ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA DOPRAVNÍ Ústav K616 Projekt: AKTIVNÍ BEZPEČNOST DOPRAVNÍCH PROSTŘEDKŮ Obor DS Bc. Petr VALEŠ mail: valespe1@fd.cvut.cz tel.: 724753860 Ústav dopravní techniky

Více

VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM

VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce

Více

Vznik vztlaku a Aerodynamika rotoru větrné elektrárny

Vznik vztlaku a Aerodynamika rotoru větrné elektrárny Vznik vztlaku a Aerodynamika rotoru větrné elektrárny Ing.Jiří Špičák ČSVE - Stránka 1 - Vznik vztlaku Abychom si mohli vysvětlit vznik vztlakové síly, musíme si připomenout fyzikální podstatu proudění.

Více

Numerická simulace sdílení tepla v kanálu mezikruhového průřezu

Numerická simulace sdílení tepla v kanálu mezikruhového průřezu Konference ANSYS 2009 Numerická simulace sdílení tepla v kanálu mezikruhového průřezu Petr Kovařík Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzeň, kovarikp@ntc.zcu.cz Abstract: The paper

Více

13. Zděné konstrukce. h min... nejmenší tloušťka prvku bez omítky

13. Zděné konstrukce. h min... nejmenší tloušťka prvku bez omítky 13. Zděné konstrukce Navrhování zděných konstrukcí Zděné konstrukce mají široké uplatnění v nejrůznějších oblastech stavebnictví. Mají dobrou pevnost, menší objemová hmotnost, dobrá tepelně izolační schopnost

Více

SILNIČNÍ PLNOSTĚNNÝ SPŘAŽENÝ TRÁMOVÝ OCELOBETONOVÝ MOST

SILNIČNÍ PLNOSTĚNNÝ SPŘAŽENÝ TRÁMOVÝ OCELOBETONOVÝ MOST SILNIČNÍ PLNOSTĚNNÝ SPŘAŽENÝ TRÁMOVÝ OCELOBETONOVÝ MOST Stanovte návrhovou hodnotu maximálního ohybového momentu a posouvající síly na nejzatíženějším nosníku silničního mostu pro silnici S 9,5 s pravostranným

Více

Model Position Influence on Surrounding Pressure Field in Wind- Tunnel Test Section

Model Position Influence on Surrounding Pressure Field in Wind- Tunnel Test Section VLIV POLOHY MODELU NA TLAKOVÉ POLE V JEHO OKOLÍ V MĚŘÍCÍM PROSTORU AERODYNAMICKÉHO TUNELU Model Position Influence on Surrounding Pressure Field in Wind- Tunnel Test Section Ing. Peter Kohút 1 ÚVOD Hodnoty

Více

MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ

MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ 20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ Jaroslav Navrátil 1,2

Více

Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)

Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5

Více

Stanovení kritických otáček vačkového hřídele Frotoru

Stanovení kritických otáček vačkového hřídele Frotoru Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky Stanovení ických otáček vačkového hřídele Frotoru Řešitel: oc. r. Ing. Jan upal Plzeň, březen 7 Úvod: Cílem předložené zprávy je

Více

Modelování zdravotně významných částic v ovzduší v podmínkách městské zástavby

Modelování zdravotně významných částic v ovzduší v podmínkách městské zástavby Modelování zdravotně významných částic v ovzduší v podmínkách městské zástavby Jiří Pospíšil, Miroslav Jícha pospisil.j@fme.vutbr.cz Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství Energetický

Více

Obsah 1. Identifikační údaje Stavba a objekt číslo Název mostu Evidenční číslo mostu Katastrální území, obec,

Obsah 1. Identifikační údaje Stavba a objekt číslo Název mostu Evidenční číslo mostu Katastrální území, obec, Obsah 1. Identifikační údaje... 2 1.1. Stavba a objekt číslo... 2 1.2. Název mostu... 2 1.3. Evidenční číslo mostu... 2 1.4. Katastrální území, obec, kraj... 2 1.5. Stavebník/objednatel stavby, jeho sídlo

Více

Pohyby tuhého tělesa Moment síly vzhledem k ose otáčení Skládání a rozkládání sil Dvojice sil, Těžiště, Rovnovážné polohy tělesa

Pohyby tuhého tělesa Moment síly vzhledem k ose otáčení Skládání a rozkládání sil Dvojice sil, Těžiště, Rovnovážné polohy tělesa Mechanika tuhého tělesa Pohyby tuhého tělesa Moment síly vzhledem k ose otáčení Skládání a rozkládání sil Dvojice sil, Těžiště, Rovnovážné polohy tělesa Mechanika tuhého tělesa těleso nebudeme nahrazovat

Více

CVIČENÍ č. 7 BERNOULLIHO ROVNICE

CVIČENÍ č. 7 BERNOULLIHO ROVNICE CVIČENÍ č. 7 BERNOULLIHO ROVNICE Výtok z nádoby, Průtok potrubím beze ztrát Příklad č. 1: Určete hmotnostní průtok vody (pokud otvor budeme považovat za malý), která vytéká z válcové nádoby s průměrem

Více

Numerická analýza dřevěných lávek pro pěší a cyklisty

Numerická analýza dřevěných lávek pro pěší a cyklisty Ing. Jana Bártová, Helika, a.s. Konference STATIKA 2014, 12. a 13. června Lávky Lávka přes Roklanský potok v Modravě 1 Lávka přes Roklanský potok v Modravě Technické parametry: Lávka převádí běžeckou trať

Více

Nelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP

Nelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP Nelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP Obsah přednášky Lineární a nelineární úlohy Typy nelinearit (geometrická, materiálová, kontakt,..) Příklady nelineárních problémů Teorie kontaktu,

Více

Provedení nevýrobních objektů v závislosti na konstrukčním řešení a požární odolnosti stavebních konstrukcí.

Provedení nevýrobních objektů v závislosti na konstrukčním řešení a požární odolnosti stavebních konstrukcí. Ústav územního rozvoje, Jakubské nám. 3, 658 34 Brno Tel.: +420542423111, www.uur.cz, e-mail: sekretariat@uur.cz LIMITY VYUŽITÍ ÚZEMÍ Dostupnost: http://www.uur.cz/default.asp?id=2591 4.5.201 NEVÝROBNÍ

Více

Spoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky)

Spoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky) Spoje pery a klíny Charakteristika (konstrukční znaky) Jednoduše rozebíratelná spojení pomocí per, příp. klínů hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) vložených do podélných vybrání nebo

Více

p gh Hladinové (rovňové) plochy Tlak v kapalině, na niž působí pouze gravitační síla země

p gh Hladinové (rovňové) plochy Tlak v kapalině, na niž působí pouze gravitační síla země Hladinové (rovňové) plochy Plochy, ve kterých je stálý statický tlak. Při posunu po takové ploše je přírůstek tlaku dp = 0. Hladinová plocha musí být všude kolmá ke směru výsledného zrychlení. Tlak v kapalině,

Více