OHYB (Napjatost) M A M + qc a + b + c ) M A = 2M qc a + b + c )

Transkript

1 3.3 Řešené příklady Příklad 1: Pro nosník na obrázku vyšetřete a zakreslete reakce, T (x) a M(x). Dále určete M max a proveďte dimenzování pro zadaný průřez. Dáno: a = 0.5 m, b = 0.3 m, c = 0.4 m, d = 0. m, q = 10 kn/m, M = 5 knm, H/B = 1.5, σ k = 300 MPa, k = 1.5. Obrázek 1 Řešení: Podle zadání úlohy nejprve vyšetříme reakce vznikající ve vetknutí nosníku. Vzhledem k charakteru vnějšího zatížení je zřejmé, že ve vetknutí vzniknou pouze dvě nenulové reakce. Označme je R A, M A a zvolme jejich orientaci např. podle obr.. Pak podle silové podmínky rovnováhy ve svislém směru platí R A qc = 0 R A = qc = 4000 N. (1) Reakci M A určíme např. z momentové podmínky rovnováhy např. k bodu A (viz obr. ) ( M A M + qc a + b + c ) M = 0 ( M A = M qc a + b + c ) = 6000 Nm. () Obrázek Nyní přistoupíme k vyšetřování vnitřních silových účinků T (x) a M(x). Podle typu uložení a charakteru vnějších zatěžujících účinků rozdělíme nosník na pole, ve kterých popíšeme T (x) a M(x) jedinými funkcemi. Proveďme tedy rozdělení podle obr. na pole I - IV. Vzhledem k tomu, že se jedná o nosník vetknutý, je vhodné volit nezávisle proměnnou x ve všech polích od volného konce - viz obr.. Pole I: x 0, d Vnitřní účinky určíme pomocí podmínek rovnováhy mezi vnitřními a vnějšími účinky. Proveďme řez v místě x v poli I (viz obr. 3). Vzhledem k tomu, že nosník byl před provedením řezu ve stavu statické rovnováhy, musí být i každá z jeho oddělených částí také 1

2 v rovnováze, tj. v řezu vzniknou příslušné vnitřní účinky T 1 (x) a M 1 (x) (viz obr. 3), které uvedou oddělené části nosníku opět do stavu rovnováhy. Ze silové podmínky rovnováhy ve svislém směru na části nosníku vpravo od řezu plyne T 1 (x) = 0. (3) Podle momentové podmínky k řezu v místě x platí M 1 (x) M = 0 M 1 (x) = M = 5 knm. Obrázek 3 (4) K určení T 1 (x) a M 1 (x) samozřejmě můžeme využít také podmínky rovnováhy pro část nosníku vlevo od řezu, které mají tvar T 1 (x) + qc R A = 0, M 1 (x) + qc (d + c ) x + M M A R A (a + b + c + d x) = 0. (5) Pro hledané vnitřní silové účinky potom můžeme psát T 1 (x) = R A qc = qc qc = 0, M 1 (x) = M A + R A (a + b + c + d x) M q (d + c ) x = ( = M qc a + b + c ) + qc(a + b + c + d x) M qc (d + c ) x = = M = 5 knm. (6) Výsledky získané z podmínek rovnováhy levé a pravé části nosníku se samozřejmě musí shodovat. Průběhy nalezených funkcí T 1 (x) a M 1 (x) v prvním poli jsou znázorněné na obr.. Hledané funkce T 1 (x) a M 1 (x) lze také určit přímo pomocí metody řezu. Stačí pouze zavést znaménkovou úmluvu uvedenou v kap. 3.1, a potom T 1 (x) a M 1 (x) můžeme určit jako součet příslušných vnějších účinků po levé či pravé straně řezu při respektování odpovídající části znaménkové úmluvy 1. Při vyšetřování T (x) a M(x) v dalších polích již nebudeme využívat podmínek rovnováhy, ale tvar těchto funkcí určíme přímo metodou řezu. Pole II: x d, c + d Z obr. 4 je zřejmé, že T (x) a M (x) v tomto poli snáze určíme pomocí sčítání příslušných vnějších účinků vpravo od řezu v místě x, tj. s využitím pravé části znaménkové konvence (viz obr. 4). Potom 1 Povšimněte si, že levá, resp. pravá, část znaménkové úmluvy je totožná s orientací vnitřních účinků při využití podmínek rovnováhy na části nosníku vpravo, resp. vlevo, od řezu.

3 T (x) = q(x d), M (x) = M q(x d) x d = (x d) = M q. (7) Ze vztahů (7) vyplývá, že T (x) je v poli Obrázek 4 II popsána lineární funkcí, zatímco M(x) je popsán funkcí kvadratickou. Z druhé derivace funkce M(x) dále vyplývá, že se jedná o funkci konkávní ( d M(x) < 0). Tato funkce dx však nenabývá své extrémní hodnoty ve vnitřním bodě intervalu d, c+d (viz Schwedlerova věta), ale v jednom z krajních bodů. K vykreslení těchto funkcí je vhodné provést jejich vyčíslení v krajních bodech pole II, tj. pro x = d a x = c + d. Platí T (d) = q(d d) = 0, T (c + d) = qc = 4000 N, M (d) = M q(d d) = M = 5000 Nm, M (c + d) = M qc Výsledné grafy funkcí (7) v poli II jsou znázorněny na obr.. Pole III: x c + d, b + c + d = 400 Nm. Obrázek 5 Vzhledem k tomu, že máme již určené reakce R A a M A, je výhodné určit T (x) a M(x) v poli III jako součet vnějších účinků působících vlevo od řezu v místě x s využitím levé části znaménkové úmluvy (viz obr. 5). Potom lze funkce T 3 (x) a M 3 (x) vyjádřit ve tvaru T 3 (x) = R A = qc = 4000 N, (8) M 3 (x) = M A M + R A (a + b + c + d x) = ( = M qc a + b + c ) M + qc(a + b + c + d x) = M + qc Po vyčíslení funkce momentu M 3 (x) v krajních bodech intervalu dostáváme + qc(d x).(9) M 3 (c + d) = M qc = 400 Nm, M 3(b + c + d) = M + qc qc(b + c) = 3000 Nm. Výsledné průběhy funkcí T (x) a M(x) v poli III jsou znázorněny na obr.. 3

4 Pole IV: x b + c + d, a + b + c + d V tomto poli opět s výhodou využijeme znalosti reakcí R A a M A a vyjádříme T 4 (x) a M 4 (x) jako sumu příslušných účinků vlevo od řezu. Potom podle obr. 6 bude platit Obrázek 6 T 4 (x) = R A = qc = 4000 N, (10) M 4 (x) = R A (a + b + c + d x) + M A = a po vyčíslení = qc(a + b + c + d x) + M qc ( a + b + c ) = M + q c + qc(d x) (11) M 4 (b + c + d) = R A a + M A = 8000 Nm, M 4 (a + b + c + d) = M A = 6000 Nm. Výsledné rozložení T (x) a M(x) v poli IV je opět vykresleno do obr.. V dalším kroku řešení úlohy provedeme dimenzování pro zadaný obdélníkový průřez. Pevnostní podmínka má v případě ohybu tvar σ max σ D = σ k k, (1) kde maximální hodnotu napětí σ max v krajních vláknech nosníku určíme ze vztahu σ max =, kde = Mmax W o W o = 1 6 BH = 1 6 B ( 3 B ) = 3 8 B3. (13) Hodnotu M max určíme snadno z průběhu M(x) na obr.. Z uvedeného obrázku je zřejmé, že M max = M 4 (b + c + d) = 8000 Nm. Pomocí vztahu (13) lze (1) přepsat do tvaru σ max = M max 3 σ k 8 B3 k B 8kMmax = 3 = m = 47 mm. (14) 3σ k Ze znalosti rozměru B a zadaného poměru H B velmi snadno dopočítáme H = 70.5 mm. 4

5 Příklad : Pro nosník na obrázku vyšetřete a zakreslete reakce, T (x) a M(x). Dále proveďte dimenzování pro zadaný průřez. Dáno: a = 0.3 m, b = 0.5 m, c = 0. m, d = 0.1 m, A/D =, F = 10 kn, q = = 0 kn/m, σ D = 90 MPa. Řešení: Obrázek 1 Jako první vyšetříme reakce vznikající ve vazbách. Vzhledem k charakteru zatížení budou v podpěrách vznikat nenulové reakce pouze ve svislém směru. Potom lze jejich velikosti určit např. z momentových podmínek rovnováhy, např. k bodu A a B. Reakci R B pak určíme z podmínky Obrázek Analogicky z momentové podmínky k bodu B ve tvaru R B (a + b + c + d) + F (a + b + c) ( qb a + b ) = 0 (1) a dostáváme R B = qb ( ) a + b F (a + b + c) a + b + c + d. = N. () R A (a + b + c + d) qb(d + c + b ) + F d = 0 (3) určíme velikost R A jako R A = qb ( ) d + c + b F d a + b + c + d = N. (4) Nyní vyšetříme vnitřní silové účinky T (x) a M(x) v jednotlivých polích nosníku. Vzhledem k charakteru vnějšího zatížení a typu uložení je nutné nosník rozdělit na 4 pole, tj. např. I až IV. Funkce popisující rozložení T (x) a M(x) v jednotlivých polích pak určíme přímo pomocí metody řezu s využitím konvence znázorněné na obr.. Při vyšetřování těchto funkcí využijeme orientaci souřadnic x a x znázorněnou na témže obrázku. Pole I: x 0, a Vnitřní účinky v obecném řezu v poli I ve vzdálenosti x od bodu A, určíme jako sumu všech příslušných vnějších účinků po levé straně řezu, tj. využijeme levou část konvence. 5

6 Potom platí T 1 (x) = R A = N, M 1 (x) = R A x M 1 (0) = 0, M 1 (a) = R A a = 17.3 Nm. (5) Pole II: x a, a + b Analogicky jako v předchozím poli vyjádříme T (x) a M (x) jako sumu všech příslušných účinků vlevo od řezu. Lze tedy psát T (a) = R A = N, T (x) = R A q(x a) (6) M (x) = R A x q (x a) T (a + b) = R A qb = N, M (a) = R A a = 17.3 Nm, M (a + b) = R A (a + b) qb = 77.7 Nm. (7) Vnitřní silové účinky ve zbývajících polích III a IV vyšetříme pomocí nové proměnné x (viz obr. ). V obou případech budeme přitom sčítat příslušné vnější účinky vpravo od řezu, tj. použijeme pravou část znaménkové konvence na obr.. Pole III: x d, c + d T 3 ( x) = R B F = N, (8) M 3 (d) = R B d = Nm, M 3 ( x) = R B x + F ( x d) (9) M 3 (c + d) = R B (c + d) + F c = 77.7 Nm. Pole IV: x 0, d T 4 ( x) = R B = N, (10) M 4 (0) = 0, M 4 ( x) = R B x (11) M 4 (d) = R B d = Nm. Výsledné průběhy T (x) a M(x) v polích I - IV jsou vykresleny na obr.. Z tvaru funkce M (x) je zřejmé, že se jedná o konkávní parabolu (neboť d M (x) < 0). Tato parabola má dx své lokální maximum ve vnitřním bodě intervalu x a, a + b, neboť funkce T (x) nabývá uvnitř tohoto intervalu nulové hodnoty (viz Schwedlerova věta). Dále je z výše uvedených průběhů momentu zřejmé, že toto maximum funkce M (x) představuje zároveň maximální ohybový moment M max podél celého nosníku, který je nutné použít pro dimenzování nosníku. Pro hodnotu tohoto momentu tedy platí M max = M (x max ), (1) kde x max je souřadnice udávající polohu maxima funkce M (x), viz obr.. Její velikost snadno určíme z podmínky T (x) max = 0, tj. T (x max ) = R A q(x max a) = 0 x max = R A q + a. = m. (13) 6

7 Potom M max = M (x max ) = R A x max q(x max a) = Nm. (14) Při vlastním dimenzování vyjdeme z podmínky pevnosti ve tvaru σ max σ D, kde σ max = M max W o. (15) Vztah pro výpočet modulu průřezu v ohybu W o pro zadaný čtvercový průřez s kruhovým otvorem určíme z definice W o, tj. W o = J z e, kde J z = A4 1 πd4 64, e = A Potom lze W o vyjádřit jako W o = A 4 πd A = (D) 4 πd D Pevnostní podmínku potom můžeme zapsat ve tvaru a A D = (viz zadání). (16) = 4 ( 3 D3 πd = D3 3 π ). (17) 64 M max D ( 3 4 ) σ π D, (18) 3 64 odkud vyplývá D 3 M max σ D ( 4 3 π 64 ). (19) po vyčíslení vztahu (19) dostáváme velikost hledaného průměru D. = 4. mm. Zbývající charakteristický rozměr A snadno dopočítáme ze zadaného poměru A/D jako A = D = = 48. mm. 7

8 Příklad 3: Pro nosník s převislými konci určete reakce, vyšetřete a zakreslete průběh vnitřní posouvající síly T a vnitřního ohybového momentu M a dimenzujte pro mezikruhový průřez. Obrázek 1 Dáno: F = 15 kn, a = 0. m, Re = 300 MPa, k = 1.5, b = a, c = a, d = a, M = 1F a, F d 1 = F, F = F, = 4. D 5 Řešení: Jako první krok při řešení příkladu provedeme stanovení velikostí jednotlivých reakcí v uložení nosníku (rotační vazba v bodě A a obecná vazba v bodě B, viz obr. ). Vnější síly F 1, F způsobí v uložení nosníku nenulové reakce pouze ve svislém směru. Označme tyto reakce R A a R B a zvolme jejich orientaci např. podle obr.. Velikost těchto reakcí určíme z podmínek rovnováhy vnějších účinků na celém nosníku. Podle silové podmínky rovnováhy ve svislém směru a podle momentové podmínky rovnováhy k bodu A platí Obrázek R A + R B F 1 F = 0, (1) M F 1 b+r B (b + c) F (b + c + d) = 0. () Z rovnice () vyjádříme reakci R B a po dosazení zadaných hodnot dostáváme R B = 1 b + c [F 1b + F (b + c + d) M] = 1 [F a + F (a + a + a) 1 ] a + a F a = = 11 F = 7.5 kn. 6 Po dosazení (3) do silové podmínky rovnováhy (1) vyjádříme R A ve tvaru (3) R A = F 1 + F R B = F + F 11 6 F = 7 F = 17.5 kn. (4) 6 V dalším kroku řešení vyšetříme pomocí metody řezu vnitřní silové účinky. Je zřejmé, že v tomto případě bude vhodné rozdělit nosník na čtyři části. Zvolme souřadnicový systém v jednotlivých částech nosníku v souladu s obr.. Potom pro vnitřní silové účinky v první části nosníku, vyjádřené jako součet příslušných vnějších účinků po levé straně řezu a při respektování levé části znaménkové úmluvy, platí 8

9 Pole I: x 0, a T 1 (x) = 0, M 1 (x) = M = 1 F a = 1.5 knm. (5) Pro část II je výhodné zvolit novou souřadnici x 1 s počátkem v bodě A, viz obr.. Pak podobně jako v poli I můžeme vnitřní účinky v tomto poli vyjádřit jako Pole II: x 1 0, b T (x 1 ) = R A = 17.5 kn, (6) M (0) = M = 1.5 knm, M (x 1 ) = R A x 1 M M (b) = 7F b 1F a = F a = knm. (7) 6 3 Pro vyšetření vnitřních účinků v části III využijeme opět proměnné x 1. Potom Pole III: x 1 b, b + c T 3 (x 1 ) = R A F 1 = 7 6 F F = 5 F = 1.5 kn, (8) 6 M 3 (b) = 1F a + 7F b = F a = knm, 6 3 M 3 (x 1 ) = M + R A x 1 F 1 (x 1 b) M 3 (b + c) = 1 F a + 7F (b + c) F 6 1c = = F a = 3 knm. (9) Při vyšetřování vnitřních účinků v poli IV se jeví jako nevhodné sčítat vnější účinky po levé straně řezu. Vyskytuje se zde totiž řada vnějších účinků a výsledné funkce T 4 a M 4 by tak měly zbytečně komplikovaný tvar. Proto při hledání vnitřních účinků budeme sčítat vnější účinky na pravé části nosníku od místa řezu s respektováním pravé části znaménkové úmluvy pro vnitřní účinky a dále zavedeme novou souřadnici x s počátkem v bodě C (viz obr. ). Potom můžeme psát Pole IV: x 0, d T 4 (x ) = F = F = 15 kn, (10) M 4 (x ) = F x = F x M 4 (0) = 0, M 4 (d) = F d = F a = 3 knm. (11) Pomocí vztahů (5) až (11) lze vykreslit průběh vnitřní posouvající síly a vnitřního ohybového momentu na nosníku. Průběhy jsou zobrazeny na obr.. V dalším kroku řešení přistoupíme k dimenzování nosníku. Vzhledem k tomu, že je zadaná hodnota součinitele bezpečnosti k vyjádřena k mezi kluzu Re, jedná se o materiál 9

10 houževnatý. To ale znamená, že velikosti dovoleného napětí v tahu i v tlaku jsou stejné a lze je vyjádřit ve tvaru σ D = Re = 00 MPa. (1) k Dále lze říci, že díky symetrii průřezu vůči neutrální ose budou velikosti maximálních napětí v tahu a v tlaku v daném řezu stejné. Největší napětí σ max bude proto působit v řezu, ve kterém je velikost vnitřního ohybového momentu největší. Velikost tohoto momentu M max snadno určíme z obr. jako M max = M 3 (b + c) = M 4 (d) = 3 knm. (13) Potom lze maximální ohybové napětí vyjádřit pomocí vztahu σ max = M max W o, (14) kde pro modul průřezu v ohybu W o pro mezikruhový průřez platí W o = J z = ( π D D 64 D4 π ) 64 d4 = π ( ) ] [ 4 d [1 3 D3 = π3 ( ) ] 4 4 D D3 1 = 369π D3. (15) Má-li být v nejvíce namáhaném místě napětí σ D, musí platit σ max = σ D. (16) Dosazením (1) až (15) do (16), úpravou a vyjádřením vnějšího průřezu D dostáváme 0 10 D = 3 M 3 max 0 = = m = 64 mm. (17) 369πσ D 369π Vnitřní průměr je potom d = 4 D = 51. mm. 5 10

11 Příklad 4: Vyšetřete průběh smykového napětí u obdélníkového průřezu. Řešení: Pro h/b platí Žuravského rovnice τ z = T (x) U y b y J z. (1) Pro obdelníkový průřez můžeme ale psát b y = b a J z = 1 1 bh3. () Obrázek 1 Lineární (statický) moment U y potom vypočteme jako ( ) ( ) h 1 h U y = b y + y = = b ( ) h )= (1 4 bh y 4y. (3) 8 h Dosazením vztahu (3) do vztahu (1) lze napětí τ z vyjádřit jako τ z = T (x) ) bh (1 4y = 3 T (x) (1 4y bh3 8 h bh h nebo b 1 1 τ z = 3 τ s (1 4y Z výše uvedených vztahů je zřejmé, že h ), (4) ), kde τ s = T (x) bh. (5) τ z = 0 pro y = ± h a τ z = τ max = 3 τ s pro y = 0. (6) Na základě uvedeného výsledku rozhodněte, zda lze z hlediska tuhosti nahradit nosník obdélníkového průřezu o rozměrech h, b dvěma nosníky průřezu h, b (viz obr. ). Své rozhodnutí zdůvodněte. Obrázek 11