Podklady WWW. ge_id=302

Podobné dokumenty
Smyková pevnost zemin

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Program cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb

Smyková pevnost zemin

Pilotové základy úvod

S = VODA V ZEMINĚ. w = m. Obsah vody v zemině. Zinženýrského hlediska voda při 105 o C. m w. hmotnost vody m d. hmotnost sušiny. V w.

Příklady ke cvičení Mechanika zemin a zakládání staveb

ZÁKLADNÍ ZKOUŠKY PRO ZATŘÍDĚNÍ, POJMENOVÁNÍ A POPIS ZEMIN. Stanovení vlhkosti zemin

Program cvičení z mechaniky zemin a zakládání staveb ČÍSLO STUDENTA/KY. Příklad 1. Příklad 2

Konsolidace zemin Stlačení vrstev zeminy je způsobené změnou napětí v zemině např. vnesením vnějšího zatížení do zeminy

MECHANIKA HORNIN A ZEMIN

Sylabus 16. Smyková pevnost zemin

STANOVENÍ PARAMETRŮ PRO NUMERICKÉ MODELY POMOCÍ KONVENČNÍCH LABORATORNÍCH ZKOUŠEK. Vybrané kapitoly z geotechniky (VKG)

Rozměr síta , , , , , ,

Mechanika hornin a zemin Cvičení. Marek Mohyla LPOC 315 Tel.: 1362 ( ) homel.vsb.cz/~moh050 geotechnici.

Výpočet sedání osamělé piloty

Popis zeminy. 1. Konzistence (pro soudržné zeminy) měkká, tuhá apod. Ulehlost (pro nesoudržné zeminy)

Zakládání staveb Cvičení. Marek Mohyla LPOC 315 Tel.: 1362 ( ) homel.vsb.cz/~moh050 geotechnici.cz

RÁMCOVÉ OTÁZKY pro pedmt Mechanika zemin pro 2. roník

STABILITA SVAHŮ staveb. inženýr optimální návrh sklonu

MECHANIKA HORNIN A ZEMIN

Výpočet konsolidace pod silničním náspem

CENÍK ZÁKLADNÍCH PRACÍ GEMATEST s.r.o. Laboratoř geomechaniky Praha Zkušební laboratoř akreditovaná ČIA pod číslem 1291 (platný od 1.11.

Zakládání staveb 5 cvičení

Výpočet konsolidace pod silničním náspem

ZHUTŇOVÁNÍ ZEMIN vlhkosti. Způsob zhutňování je ovlivněn těmito faktory:

MECHANIKA ZEMIN rozpis cvičení (včetně požadovaných dokumentů)

Porušení hornin. J. Pruška MH 7. přednáška 1

Návrh a posouzení plošného základu podle mezního stavu porušení ULS dle ČSN EN

Výpočtová únosnost pilot. Cvičení 8

Výpočtová únosnost U vd. Cvičení 4

Mechanika zemin II 5 Zemní tlaky, opěrné konstrukce

Posouzení piloty Vstupní data

Zrnitost zemin se zjišťuje zkouškou zrnitosti, která se provádí 2 způsoby:

Vlastnosti zemin Zatřídění zemin (vyhodnocení křivky zrnitosti, trojúhelníkový diagram).

Sedání piloty. Cvičení č. 5

Výpočet svislé únosnosti a sedání skupiny pilot

SILNIČNÍ A GEOTECHNICKÁ LABORATOŘ

Zdroje. Vaníček: Mechanika zemin, ČVUT Verruijt: Soil Mechanics Časopis Geotechnika, Tunel

BH1. Projekt: Měřítko: jedna stránka HPV ustálená: 15,80 m Souřadnice Z: 209,05 m

CENÍK ZÁKLADNÍCH PRACÍ GEMATEST s.r.o. Laboratoř geomechaniky Praha Akreditovná laboratoř ČIA č.1291 (platný od )

Inženýrskémanuály. Díl2

Co můžeme zakládat. Základy budov patky pasy. Mostní pilíře. Přehrady. desky

135MZA - Mechanika zemin a zakládání staveb. Příklad 1 a 2 Stanovení zrnitosti, parametry zeminy a zatřídění

ZÁKLADNÍ KLASIFIKAČNÍ SOUBORY. Základní klasifikační rozbor porušeného vzorku nesoudržné zeminy se zrny do 4 mm vzorek 1000

Nejprve v rámu Nastavení zrušíme zatrhnutí možnosti nepočítat sedání. Rám Nastavení

Principy zakládání budov

ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá

Mechanika zemin I 4 Stlačitelnost

Druhy plošných základů

ef c ef su 1 Třída F5, konzistence tuhá Třída G1, ulehlá

2. GEOLOGICKÉ POMĚRY 3. GYDROGEOLOGICKÉ POMĚRY 4. VYHODNOCENÍ SONDY DYNAMICKÉ PENETRACE

Násep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace

Nelineární problémy a MKP

ZAKLÁDÁNÍ STAVEB VE ZVLÁŠTNÍCH PODMÍNKÁCH

STATICKÝ VÝPOČET. Zpracování PD rekonstrukce opěrné zdi 2.úsek Starý Kopec. V&V stavební a statická kancelář, spol. s r. o.

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

Mechanika zemin a zakládání staveb, 2 ročník bakalářského studia. Zemní tlaky

ÚSTAV MECHANIKY A MATERIÁLŮ FD ČVUT. DOC. ING. MICHAL MICKA, CSc. PŘEDNÁŠKA 8

ČSN EN OPRAVA 1

Mechanika zemin II 2 Chování zemin in situ; parametry pro praxi

PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK

KONSOLIDACE ZEMIN. Pod pojmem konsolidace se rozumí deformace zeminy v čase pod účinkem vnějšího zatížení.

Sedání vrtané piloty. Cvičení 3

MECHANIKA HORNIN A ZEMIN

4 Opěrné zdi. 4.1 Druhy opěrných zdí. 4.2 Navrhování gravitačních opěrných zdí. Opěrné zd i

Mechanické vlastnosti technických materiálů a jejich měření. Metody charakterizace nanomateriálů 1

STLAČITELNOST. σ σ. během zatížení

Návrh rozměrů plošného základu

Katedra geotechniky a podzemního stavitelství

Sylabus 5. Základní vlastnosti zemin

GEOTECHNICKÝ PRŮZKUM TĚLESA ŽELEZNIČNÍHO SPODKU

Kontraktantní/dilatantní

Věc: IG průzkum pro akci Velká Bíteš - rekonstrukce náměstí

γ [kn/m 3 ] [ ] [kpa] 1 Výplň gabionů kamenivem Únosnost čelního spoje R s [kn/m] 1 Výplň gabionů kamenivem

list číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH

1 Švédská proužková metoda (Pettersonova / Felleniova metoda; 1927)

Výpočet sedání terénu od pásového přitížení

NÁVRH NETRADIČNÍHO POSTUPU ZPEVNĚNÍ NÁSYPOVÉHO TĚLESA ŽELEZNIČNÍ TRATI

Metody diagnostiky v laboratoři fyzikální vlastnosti. Ing. Ondřej Anton, Ph.D. Ing. Petr Cikrle, Ph.D.

Převod mezi parametry Hoekovy Brownovy a. podmínky. Jan Pruška, ČVUT v Praze, FSv

1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU

STANOVENÍ SPOLEHLIVOSTI GEOTECHNICKÝCH KONSTRUKCÍ. J. Pruška, T. Parák

Návrh a posouzení směsí recyklátů a vedlejších energetických produktů upravených pojivy Dušan Stehlík

Uplatnění prostého betonu

Geotechnické konstrukce - PILOTY

Srovnávací měření modulů přetvárnosti podle metodiky ČD a DB informace o výsledcích grantu MD ČR

Nejpoužívanější podmínky plasticity

Základním kvalitativním znakem zemin je zrnitostní složení, které je určeno zrnitostní křivkou.

Interakce ocelové konstrukce s podložím

VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006

Zdroje. osobní stránky Vaníček: Mechanika zemin, ČVUT Verruijt: Soil Mechanics Časopis Geotechnika, Tunel

ČSN EN OPRAVA 1

GEOTECHNOLOGIE. resp. Příklady výzkumu mechanického chování zemin na PřF: 1. Výsypky severočeských dolů. 2. Cementační vazby v jílu

Pružnost a pevnost I

OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011

Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny

TENSOR NAPĚTÍ A DEFORMACE. Obrázek 1: Volba souřadnicového systému

Geotechnická laboratoř ( )

Posouzení skupiny pilot Vstupní data

Transkript:

Podklady WWW http://departments.fsv.cvut.cz/k135/cms/?pa ge_id=302

Smyková pevnost zemin Se smykovou pevností zemin to není až tak jednoduché, zemina je třífázová, smykovou pevnost má pouze pevná fáze. Smyková pevnost se udává pomocí totálních či efektivních parametrů.

Smyková pevnost zemin ovlivňuje návrh všech základů, opěrných konstrukcí, výkopů, náspů a svahů Smyková pevnost je určena a) Smykovými zkouškami laboratorními či in-situ b) Aproximačně na základě obsahu vody, frakce, hustoty a penetračních zkoušek

Tření je obecně závislé na: dilatanci a kontraktanci soudržnosti rychlosti posunu odporem výstupků proti ulomení velikostí normálovéo zatížení

Coulombův vzorec smykové pevnosti τ = c + σ tgϕ σ normálové napětí τ smykové napětí c soudržnost zeminy ϕ úhel vnitřního tření zeminy

Laboratorní zkoušky Zásadně na neporušených vzorcích ty máme jen z jemnozrnných zemin, hrubozrnné zeminy jen v terénu Čelisťové přístroje krabicová zkouška Triaxiální smykové přístroje - pravý - nepravý Zkouška v jednoosém tlaku

Krabicová smyková zkouška Vzorek zeminy se poruš ve směru, který je dán konstrukcí přístroje a ne ve směru nejmenší smykové pevnosti. Je možné měřit jak vrcholové, tak i residuální parametry (při vysoké orientaci částic)

Schema krabicového ístroje ČSN 72 1030 krabice 60 x 120 mm

Vrcholová a reziduální pevnost A všesměrné uspořádání částic B vysoká orientace částic τ f maximální vrcholová pevnost většinou platí τ = τ f τ r reziduální pevnost ustálený odpor zemin

Vyhodnocení zkoušky Konsolidovaná odvodněná zkouška => efektivní parametry c ef, ϕ ef Vyrovnám pomocí MNČ přímkou a na ose pro τ odečítám c, sklon přímky určí ϕ (zásadně počítám a neodměřuji)

Nepravý triaxiál -schéma

Triaxiál pro velké vzorky

Deviátor napětí

Vyhodnocení

Vzorek ve tvaru válce se poruší ve směru, ve kterém má nejmenší pevnost, stav napjatosti ale většinou neodpovídá stavu napjatosti pod stavební konstrukcí. Úhel vnitřního tření závisí na stavu napjatosti a platí pro odpovídající stav přetvoření.

Pravý triaxiál

Dráhy napětí Dráhy napětí znázorňují stav napjatosti a v souřadném systému σ,τ spojují vrcholy Mohrových kružnic, používají se při konsolidované neodvodněné zkoušce CU

1 dráha napětí při nárůstu druhého hlavního napětí σ max 2 dráha napětí při poklesu menšího hlavního napětí σ min (komorového tlaku) 3 dráha napětí při poklesu menšího napětí σ min a nárůstu hlavního napětí σ max Výchozí stav je při rovnosti napětí

Typy zkoušek UU (unconsolidated Undrained) nekonsolidované neodvodněné také někdy Q (Quick) nasycený vzorek, voda neodtéká, po rychlém vyvození komorového tlaku σ min vzorek rychle porušíme při napětí σ max

CD (consolidated drained) Konsolidovaná odvnoněná V průběhu zkoušky ze vzorku odtéká voda (konsoliduje). Při pomalém zvětšování komorového tlaku σ min se i pomalu zvětšuje napětí σ max (druhé hlavní) až do porušení. Získáme efektivní parametry.

CU (consolidated undrained) konsolidované neodvodněné vzorek zeminy konsoliduje při komorovém tlaku σ min a při rychlém zvětšování napětí σ max (druhé hlavní napětí) se měří tlak vody v pórech zeminy u. Voda nemá možnost ze vzorku odtékat. Vyhodnocení zkoušky je přes dráhy napětí a parametry porušení dopočítám efektivní smykové parametry

Zkouška v jednoosém tlaku Pro měkké až tuhé soudržné zeminy Pevnost je dána soudržností c Úhel vnitřního tření ϕ = 0

Polní zkoušky V terénních podmínkách se používají zkoušky: - Čelistní - Vrtulkové - penetrační

Vrtulková zkouška Vhodná pro měkké až tuhé jemnozrnné zeminy Po zatlačení vrtulky do příslušné hloubky se moment M max při usmyknutí Vztah smykové pevnosti τ = c Soudržnost je určena vztahem: d průměr, h výška vrtulky f τ f = c = M max 2 π d d h + 2 3

Čelistní zkouška Univerzální, vhodná pro všechny zeminy, velikost čelistní se volí podle zrnitostního rozboru zeminy

Penetrační zkoušky Dynamická určuji dynamický penetrační odpor Statická vhodná pro klasifikaci, musím rozlišit typ zeminy pod kuželem se vyčerpá únosnost zeminy a zemina zplastizuje, určuji specifický penetrační odpor

Výsledky CPT

Klasifikace zemin podle SPT

Smyková pevnost hrubozrnných zemin Počáteční pevnost τ o vlivem zaklínění pórů zanedbám Mohu zanedbat vliv vlhkosti Musím uvažovat ulehlost

Smyková pevnost jemnozrnných zemin Z důvodu malé propustnosti pro nasycené zeminy V praxi zjednodušení

Vrcholová a reziduální pevnost

Vliv času na smykovou pevnost jemnozrnných zemin

Vliv historie zatížení

Prosedavost Prosedavost (propadnutí, kolaps) je způsobeno změnou struktury zeminy, nevyvolává ho zvětšení zatížení, popisuje se součinitelem poměrné prosedavosti i m Prosedají spraše (vlivem navlhčení se poruší vápnitý tmel) tedy S R <0,6 a n>41% hrubouzrnné zeminy pod dynamickýcm účinkem zmrzlé půdy vlivem nárůstu teploty jíly při zmenšení vlhkosti

Určení součinitele poměrné prosedavosti Dvojí způsob a) pomocí jedné křivky b) pomocí dvou křivek Prosedavé zeminy

Stlačitelnost zemin Závisí na stlačitelnosti zemin Zkoušky na neporušených vzorcích Stlačitelnost je způsobena svislým napětím

Edometr

Edometrický modul σef/ e = Eoed

Pokud nahradíme deformační křivku pro určitý interval blízkých napětí σ 1ef - σ 2ef sečnou, můžeme závislost považovat za lineární Edometrický modul přetvárnosti E oed je tedy sečnový modul, platný pro určitý interval napětí σ 1ef - σ 2ef na deformační křivce e = ( σ ef ): E oed = = σ σ σ ef 2, ef 1, ef ε ε ε 2 1

Přibližné odvození pokud nemáme k dispozici výsledky edometrické zkoušky E = E oed E def β 2 2υ kde β = 1 1 υ

Součinitel stlačitelnosti C Pokud vztah mezi efektivním napětím a poměrným stlačením zeminy znázorníme v semilogaritmickém měřítku, má tento vztah často podobu přímky. Sklon této přímky se považuje za charakteristiku deformačních vlastností zeminy při jednoosé deformaci a je charakterizován jako součinitel stlačitelnosti C: C σ 1 ln 2ef = ε σ 1ef

lnσ z1 lnσ z2 lnσ z,ef lnσ z ε z2 ε z1 ε 1 2 C = 10 C 2,3 ε z V inženýrské praxi se občas používá pro vynesení napětí sef místo přirozeného logaritmu (základ e) logaritmus desítkový (základ 10). V tomto případě je zvykem značit součinitel stlačitelnosti s dolním indexem 10: C 10.

Rozsahy součinitele stlačitelnosti C Zemina Součinitel stlačitelnosti C [-] Sprašová hlína 15 45 Jíl podle konzistence 30 120 Hlinité zeminy 60 150 Středně ulehlé a ulehlé písky 150 200 Písek se štěrkem > 250

Polní zkoušky Zatěžování deskou Presiometr

Centrifuga

Zatěžovací zkouška piloty