VLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a



Podobné dokumenty
VLIV STŘÍDAVÉHO MAGNETICKÉHO POLE NA PLASTICKOU DEFORMACI OCELI ZA STUDENA.

VYUŽITÍ DYNAMICKÝCH MODELŮ OCELÍ V SIMULAČNÍM SOFTWARE PRO TVÁŘENÍ

HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115

Výrobní program závod Frýdek-Místek

Tváření,tepelné zpracování

NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha

STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU

OPTIMALIZACE SVAŘOVACÍCH PARAMETRŮ PŘI ODPOROVÉM BODOVÉM SVAŘOVÁNÍ KOMBINOVANÝCH MATERIÁLŮ

MODELOVÁNÍ A MĚŘENÍ DEFORMACE V TAHOKOVU

3D SIMULACE PĚCHOVÁNÍ A PRODLUŽOVÁNÍ KOVÁŘSKÉHO INGOTU I 45

OVMT Mechanické zkoušky

CREEP AUSTENITICKÉ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM CREEP OF AUSTENITIC DUCTILE CAST IRON

MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, Ostrava, ČR

VÝROBA SOUČÁSTI Z DRÁTU

Výrobky válcované za tepla z jemnozrnných svařitelných konstrukčních ocelí termomechanicky válcované. Technické dodací podmínky

PLASTICKÉ VLASTNOSTI VYSOKOPEVNOSTNÍCH MATERIÁLŮ DĚLENÝCH NESTANDARDNÍMI TECHNOLOGIEMI

Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3

Radek Knoflíček 45. KLÍČOVÁ SLOVA: Hydraulický lis, hydropneumatický akumulátor, mezní stav konstrukce, porucha stroje.

MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER

NĚKTERÉ ZÁVĚRY Z ÚVODNÍ NÁKLADOVÉ ANALÝZY VÝROBY TEKUTÉHO KOVU V ŠESTI SLÉVÁRNÁCH. Václav Figala a Sylvie Žitníková b Václav Kafka c

APLIKACE VYBRANÝCH METOD PRO MĚŘENÍ ZBYTKOVÉHO NAPĚTÍ APPLICATION OF SOME METHODS FOR RESIDUAL STRESS MEASUREMENT

SDÍLENÍ TEPLA PŘI ODLÉVÁNÍ KRUHOVÝCH FORMÁTŮ NA ZPO. Příhoda Miroslav Molínek Jiří Pyszko René Bsumková Darina

Postupy. Druh oceli Chemické složení tavby hmotnostní % a) Značka Číselné označení. Mn P max. S max 0,40-1,20 0,60-1,40

Mn max. P max. Mezní úchylky pro rozbor hotového výrobku % hmot. Označení oceli Pevnostní vlastnosti Zkouška rázem v ohybu

TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, Plzeň Česká republika

VÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV

VLIV CHEMICKÉHO SLOŽENÍ A KINETIKY KRYSTALIZACE NA TVORBU SULFIDICKÝCH VMĚSTKŮ V OCELÍCH

STROJÍRENSKÁ TECHNOLOGIE I - přehled látky

STATICKÁ ÚNOSNOST 3D MODELU SVĚRNÉHO SPOJE

Lisování nerozebíratelných spojů rámových konstrukcí

EVALUATION OF SPECIFIC FAILURES OF SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE FROM SCRATCH INDENTATION IN DETAIL

Antonín Kříž a) Miloslav Chlan b)

Hledání závislostí technologických a nákladových charakteristik při tavení oceli na elektrických obloukových pecích

Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 17.

SVAŘOVÁNÍ KOVOVÝCH MATERIÁLŮ LASEREM LASER WELDING OF METAL MATERIALS

BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE

Modelování tvářecích procesů - nové možnosti laboratorního tváření

Obr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu

PEVNOSTNÍ MATERIÁLY V KAROSÉRII

VLIV STÁLÉHO PŘEVODU NA ÚROVEŇ VIBRACÍ A HLUKU PŘEVODOVKY ŠKODA

PROBLEMATIKA TVAŘITELNOSTI MIKROLEGOVANÉ ŠROUBOVÉ OCELI FORMABILITY OF MICROALLOYED SCREW STEEL

Materiály charakteristiky potř ebné pro navrhování

Ing. Simona Psotná, Ing. Taťána Barabášová V 10 APLIKACE PYROLÝZNÍCH OLEJŮ VE FLOTACI UHLÍ

TECHNOLOGIE SVAŘOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC SVOČ FST

NÁVRH OHÝBACÍHO NÁSTROJE PRO U-OHYB PLECHU

TVAŘITELNOST OCELI NA ŠROUBY A LOŽISKA ZA STUDENA COLD FORMABILITY OF STEEL TO SCREWS AND BEARINGS. Ladislav Jílek a Pavel Horečka b

R-5602 DYNBAL_V1 - SOFTWARE PRO VYHODNOCENÍ DYNAMICKÉ NEVÝVAHY V JEDNÉ ROVINĚ ING. JAN CAGÁŇ ING. JINDŘICH ROSA

SIMULACE TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ TYČOVÉ OCELI NA INDUKČNÍCH ZUŠLECHŤOVACÍCH LINKÁCH

TEORIE SLÉVÁNÍ. Autoři přednášky: prof. Ing. Iva NOVÁ, CSc. Ing. Jiří MACHUTA, Ph.D. Pracoviště: TUL FS, Katedra strojírenské technologie

POCÍTACOVÁ SIMULACE ZRYCHLENÉHO OCHLAZOVÁNÍ PLOCHÝCH TYCÍ PO VÁLCOVÁNÍ PC SIMULATION OF FLAT BARS ACCELERATED COOLING AFTER ROLLING

VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ

VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM

KONSTRUKČNÍ NÁVRH HYDRAULICKÉHO LISOVACÍHO ZAŘÍZENÍ PRO VÝUKOVÉ ÚČELY SVOČ FST 20010

NOVÉ ZKUŠEBNÍ ZAŘÍZENÍ PRO TRIBOLOGICKOU ZKOUŠKU ZALISOVÁNÍ ZA ROTACE

PRVNÍ POZNATKY Z VÁLCOVÁNÍ MIKROLEGOVANÝCH PÁSŮ S MEZÍ KLUZU NAD 460 MPa NA TRATI STECKEL. Radim Pachlopník Pavel Vavroš

Název společnosti: Vypracováno kým: Telefon: Datum: Pozice Počet Popis 1 TP 65-30/4 B A-F-Z-BUBE. Výrobní č.:

Zkoušky čtvercových sloupků ze za studena tvářené korozivzdorné oceli

DETERMINATION OF MECHANICAL AND ELASTO-PLASTIC PROPERTIES OF MATERIALS BY NANOINDENTATION METHODS

Zadání vzorové úlohy výpočet stability integrálního duralového panelu křídla

TECHNOLOGICAL PROCESS IN ISOTHERMAL HEAT TREATMENT OF STEEL TECHNOLOGICKÝ POSTUP PŘI IZOTERMICKÉM TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ OCELI

Stabilita v procesním průmyslu

Composition plates. Kompozitní desky. Chemické složení. Chemical composition. Mechanické vlastnosti. Mechanical properties. Typická forma dodávky

VÍTKOVICE ITS a.s. Ruská 60, Ostrava - Vítkovice

NÁVRHÁŘ. charakteristika materiálu. Numerický experiment Integrovaný model Dynamický materiálový model. kontrolovatelné parametry

VLASTNOSTI KOMPOZITNÍCH POVLAKŮ S KATODICKY VYLUČOVANOU MATRICÍ

UNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Tomáš Vojtek

SEMI-PRODUCTS. 2. The basic classification of semi-products is: standardized semi-products non-standardized semi-products

Gymnázium, Brno. Matice. Závěrečná maturitní práce. Jakub Juránek 4.A Školní rok 2010/11

EXPERIMETÁLNÍ OVĚŘENÍ ÚNOSNOSTI DŘEVOBETONOVÝCH SPŘAŽENÝCH TRÁMŮ ZESÍLENÝCH CFRP LAMELAMI

STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ

ZÁKLADNÍ STUDIUM VLASTNOSTÍ A CHOVÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SKLO POMOCÍ INDENTAČNÍCH ZKOUŠEK

CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES

MODELOVÁNÍ CHOVÁNÍ POVRCHOVÉ VADY PRI PECHOVÁNÍ HLAVY ŠROUBU. Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Jindrich Petruška b Libor Janícek b

SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS

Prognóza poruchovosti vodovodních řadů pomocí aplikace Poissonova rozdělení náhodné veličiny

Etapy tvorby lidského díla

VLASTNOSTI OCELI CSN (DIN C 45) S VELMI JEMNOU MIKROSTRUKTUROU PROPERTIES OF THE C45 DIN GRADE STEEL (CSN 12050) WITH VERY FINE MICROSTRUCTURE

BARIÉRY VSTUPU V ODVĚTVÍ PRODUKCE JABLEK V ČESKÉ REPUBLICE BARRIERS TO ENTRY IN THE CZECH APPLES PRODUCTION INDUSTRY.

, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM

Ultrazvuková kontrola odlitků lopatek

MERENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ V MIKROLOKALITÁCH NANOINDENTACÍ. Radek Nemec, Ivo Štepánek

PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT

STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24

TVAŘITELNOST Mn-B OCELÍ POUŽÍVANÉ V AUTOMOBILOVÉM PRŮMYSLU. VŠB TU Ostrava, 17. listopadu 15, Ostrava Poruba, ČR stanislav.rusz@vsb.

VYBRANÉ POZNATKY Z VÝROBY BRAM DYNAMO OCELÍ SELECTED KNOWLEDGE S FROM PRODUCING SLABS OF GRAIN NON ORIENTED STEELS. Ladislav Válek a Luděk Mokroš b

materiálové inženýrství

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta stavební Ústav betonových a zděných konstrukcí. Ing. Ladislav Čírtek, CSc.

Statické ešení ocelové obloukové výztuže dle teorie I. ádu

Technická dokumentace

Ploché výrobky z konstrukčních ocelí s vyšší mezí kluzu po zušlechťování technické dodací podmínky

Výztužné oceli a jejich spolupůsobení s betonem

SYSTÉM TECHNICKO-EKONOMICKÉ ANALÝZY VÝROBY TEKUTÉHO KOVU - CESTA KE SNIŽOVÁNÍ NÁKLADŮ

PREDIKCE DÉLKY KOLONY V KŘIŽOVATCE PREDICTION OF THE LENGTH OF THE COLUMN IN THE INTERSECTION

Přepínací ventily SSR 6-3 Zpětné ventily, přímo ovládané RK / RB 6-5 CS 6-9 SPZBE 6-11 SPV / SPZ 6-13 C4V Zpětné ventily, nepřímo ovládané CPS

Návrh řešení a eliminace deformací u tlakově litých rámů bezpečnostních interkomů ze slitiny zinku

Hodnocení mechanických vlastností vybraných druhů ocelí. Jakub Kabeláč

Plastická deformace a pevnost

STUDIUM ELEKTROCHEMICKÝCH KOROZNÍCH JEVŮ DVOUFÁZOVÝCH OCELÍ ZA POUŽITÍ METODY SRET.

testing equipment for quality management

Transkript:

METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí VLIV TEPELNĚ-MECHANICKÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI DRÁTU Z MIKROLEGOVANÉ OCELI Stanislav Rusz a Miroslav Greger a Otakar Drápal b Radim Lukáš a a VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15, 78 33 Ostrava - Poruba, ČR, E- mail: stanislav.rusz@vsb.cz, miroslav.greger@vsb.cz, b VÍTKOVICE, a. s., Kovárna, 76 2 Ostrava - Vítkovice, ČR, E-mail: drapal@exchange.vitkovice.cz ABSTRAKT Mikrolegované oceli na bázi B přináleží v současné době k materiálům, které nacházejí široké uplatnění ve strojírenství, zvláště pak v automobilovém průmyslu. Z polotovarů ve formě taženého příp. válcovaného drátu jsou vyráběny vysoce namáhané spojovací součásti (šrouby, čepy, táhla, držáky apod.). Mechanické vlastnosti i povrchová kvalita drátu musí splňovat požadavky SEP-152 i DIN 5192. V příspěvku je analyzován vliv tepelného zpracování i vlastního procesu tažení na průběh křivek přetvárného odporu. Na základě dosažených výsledků pěchovacích zkoušek byly vytvořeny křivky přetvárného odporu z jedné tavby drátu válcovaného, taženého, taženého-žíhaného a taženého žíhaného taženého od tuzemského dodavatele (Třinecké železárny). ABSTRACT Low carbon steels, especially those with B and Cr admixtures, are used ever wider for production of high-strength joining components, mainly by car industry. A drawn wire is employed as a starting semi-product. The joining elements (fastening bolts for engines, gearboxes, etc.) are exposed to high dynamic loads. As such, dynamic tensile, and especially upsetting tests are utilized for verifying of the semi-product formability. The current paper investigates classical upsetting tests (tearing gear), and dynamic testing (cam plastometer) of micro-alloyed, Mn-B based, steel. Tests have been performed for rolled and drawn wire aiming at comparison of results for forming resistance patterns gained by different deformation speeds. ÚVOD Výroba vysokopevných spojovacích součástí z mikrolegovaných ocelí nachází široké uplatnění zejména v automobilovém průmyslu. Jako polotovary jsou požívány válcované a tažené dráty. V souvislosti s nárůstem výroby těchto součástí dochází k daleko většímu využití tvářecích technologií na úkor technologie třískového obrábění. Daná problematika se dotýká českých výrobců spojovacích součástí, kteří jsou zároveň subdodavateli velkých automobilových firem. V současnosti je výchozí polotovar pro vysokopevnostní spojovací součásti dovážen ze zemí EU, což je výsledkem nedostatečně zvládnuté technologie výroby válcovaných a tažených drátů pro šroubárenský průmysl v tuzemských podnicích hutní prvo a druho- výroby z hlediska požadavku na vysokou povrchovou kvalitu těchto drátů. 1

METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí 1. ZKOUŠKY TVAŘITELNOSTI 1.1 Pěchovací zkoušky Bylo provedeno ověření drátů z mikrolegované oceli typ 23MnB4 od tuzemského výrobce Třinecké železárny a. s.. Chemické složení oceli od tuzemského dodavatele je uvedeno v tabulce č.1 Ocel 23MnB4 Chemické složení [%]: C.21 -.25, Si <.15, Mn.8-1, P <.15, S <.15, Cr.25.35,Ti <.6, Al.2.5,Ni <.3, Cu <.25, N <.15, B.15.5 Doprovodné prvky[%]: As <.4,Sn <.2, Pb <.4,Nb <.3, O <.4, Tabulka 1 C S Cr Ni Cu P Si Mn N Mo V Al Ti B ( %),23,11,3,6,4,1,1,87,8,9,3,29,2,3 Práce byly zaměřeny na pěchovací zkoušky za kvazistatického stavu s cílem získání křivek přetvárného odporu σ=f (φ). Byly tedy testovány vzorky označené následujícím označením a parametry /1/: Materiál č. 1: ø 11.8 mm, tažený drát. Zde byly provedeny digitální pěchovací zkoušky 5 vzorků za 23 C a 5 vzorků za 2 C pro určení σ=f (φ). ØD = 11.771 mm a H = 17.16 mm. Materiál č. 2: ø 11.8 mm, tažený- žíhaný- tažený drát. Zde byly provedeny digitální pěchovací zkoušky 5 vzorků za 22 C a 5 vzorků za 2 C pro určení σ=f (φ). ØD = 11.8 mm a H = 17.76 mm. Materiál č. 3: ø 12.1 mm, tažený a žíhaný drát. Zde byly provedeny digitální pěchovací zkoušky 5 vzorků za 22 C a 5 vzorků za 2 C pro určení σ=f (φ). ØD = 12.193 mm a H = 18.226 mm. Materiál č. 4: ø 14 mm, válcovaný drát. Zde byly provedeny digitální pěchovací zkoušky 4 vzorků za 22 C a 5 vzorků za 2 C pro určení σ=f (φ). ØD = 13.987 mm a H = 2.885 mm. 2. METODIKA PROVÁDĚNÍ A VYHODNOCOVÁNÍ PĚCHOVACÍCH ZKOUŠEK Personální počítače vybavené přesnými vstupně/výstupními (V/V) analogovými a digitálními jednotkami mohou realizovat všechny funkce malých a středně rozsáhlých měřicích a řídících systémů. PC s příslušným programovým vybavením nabízejí standardní prostředky především v následujících oblastech průmyslu a výzkumu: - sběr, měření, zpracování signálů - řízení jakosti výroby, testování - monitorování a řízení technologických procesů. Pro automatizaci měření ve tvářecích procesech byla použita 16 kanálová V/V měřicí karta PCL 812 PG instalovaná do slotu Docking Station, který byl nadstavbou k Notebooku Paradigma II /2/. Spolu se SW ADVANTEC zajišťovaly tyto prostředky sběr dat ze stávajícího zařízení typu GPIB. Tak byly získány pracovní diagramy F= f( H). 2

METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí. Byly provedeny pěchovací zkoušky 1 vzorků podle digitální metodiky a podle stávající analogové metodiky bylo pěchováno minimálně 31 vzorků na různé stupně deformace. Při pěchovacích zkouškách byla měřena síla a dráha pomocí tenzometrického dynamometru RA/1 Mp (98 kn) a indukčnostního snímače dráhy W5. Signál ze snímačů byl zpracován měřicím zesilovačem KWS/6A-5 Hottinger a byl zobrazen na XY zapisovači L.P. a přes měřicí kartu PCL 812 PG na obrazovce osobního počítače. Pro toto zobrazení byl vytvořen speciální SW produkt ADVANTEC /2/. Experimentálně byla zjištěna optimální vzorkovací frekvence pro snímání uvedených veličin, která se pohybovala od 15 do 3 Hz. Mez kluzu v tlaku byla při volbě uvedené vzorkovací frekvence dobře identifikovatelná. 2.1 Teorie výpočtu přetvárného odporu Přetvárná práce je definována vztahem x A = F(x)dx, (1) kde x je dráha po níž působí síla F(x). Z definice přetvárného odporu F σ =, (2) S kde S je plocha, na níž působí síla F, plyne, že Ze substituce plyne Dosadíme-li (5) do (3), obdržíme A σ Sdx. (3) = x H = ln (4) H x dx d =. (5) H x A = σs(h x). (6) d Protože objem V = S (H x) je konstantní, dá se (6) psát ve tvaru A = V σd. (7) Ze vztahu (1) a (7) je zřejmé, že měrná přetvárná práce a se dá zjistit jak z přetvárné síly F, tak z přetvárného odporu σ : 1 a = V x F( x) dx = σ ( ) d. (8) Ze vztahu (8) je vidět, velikost přetvárného odporu lze získat z měrné přetvárné práce derivací da σ =. d (9) Použijeme-li znovu (5), pak vztah (9) přejde na tvar da 1 F ( ( ) ( H ( 1 e ) σ( ) = (H x) = H e F H 1 e =, dx V Se (1) kde S je počáteční průřez válečku. 3

METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí 4

METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí 5

METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí [MPa] Obr. 4: Závislost přetvárného odporu na deformaci u mater. 4 (válcovaný drát) pro teplotu T = 23 C Na obrázcích 1až 4 jsou zobrazeny křivky přetvárných odporů v závislosti na logaritmické deformaci σ = f (), kde jsou vidět body z měření, přepočtené ze změřené síly i aproximační polynomy, jejichž analytické tvary jsou uvedeny v této kapitole. Křivky přetvárného odporu jsou podkladem pro veškeré výpočty, včetně numerických simulací pěchovacích operací a numerické predikce vzniku tvárného porušení pěchovaných polotovarů. 3. HODNOCENÍ KŘIVEK PŘETVÁRNÝCH ODPORŮ Materiál č.1: U tohoto taženého drátu došlo k významným disproporcím v jednotlivých dvojicí a trojicích křivek σ=f (φ). Ty jsou oproti sobě umístěny ve dvou úrovních. Zajímavá je i výrazná mez kluzu při testovací teplotě 23 C a následné odpevňování materiálu do φ=.5. Přesazení křivek je patrné i u zkušební teploty 2 C. Přesazení činí maximálně 6Mpa. Je vidět, že zkušební metoda je dostatečné citlivá, aby odhalila podstatné rozdíly v průbězích závislostí. Daný jev bude nutno zkoumat podrobněji provedením dalších zkoušek, jelikož všechny zkoušené materiály byly z jedné tavby /1/. Materiál č.2: Zde nebyly zjištěny významné rozptyly v jednotlivých křivkách, proto byly vybrány optimální křivky pro každou pracovní teplotu.přetvárný odpor byl potom výrazně nižší než u materiálu č.1. To bylo patrně způsobeno sledem technologických operací a operace žíhání. Materiál č.3: U tohoto materiálu lze konstatovat velmi podobné chování v procesu tváření jako u materiálu č.2. Materiál se chová stabilně, nevykazuje žádné výrazné změny a je patrně dostatečně homogenní, protože u něj nedošlo k výrazným odlišnostem mezi jednotlivými křivkami přetvárného odporu u jednotlivých zkušebních teplot. U uvedených materiálů proběhly zkoušky tak, že vzorky při maximálních deformacích φ= 1.5-1.6 nevykazovaly známky povrchových trhlin. 6

METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí Materiál č.4: U tohoto materiálu křivky přetvárného odporu opět nevykazovaly významné rozptyly. Nárůst přetvárného odporu je poměrně plynulý. Docházelo však po pěchování na deformace φ< 1.5-1.6 k zvýraznění přeložek či trhlin. Možná, že skutečně jde o přeložky po válcování, jsou také rovnoběžné s podélnou osou pěchovaných vzorků. Mimo sporný materiál č.1 byly závislosti σ = f () aproximovány optimálními stupni polynomů na základě matematické statistiky. 4. ZÁVĚR Dle dosažených výsledků pěchovacích zkoušek byl jednoznačně potvrzen vliv tepelného zpracování na průběh závislosti přetvárného odporu σ p na deformaci φ. Žíháním taženého drátu dochází k podstatnému snížení přetvárného odporu a ke zvýšení tvařitelnosti. Při následném tažení dochází jen k velmi mírnému nárůstu σ p (1-2 %) v celém průběhu deformace, tzn. že v materiálů dochází ke kombinací zpevňovacího a následně odpevňovacího pochodu. Jakost materiálu se zvyšuje. V další části řešení dané problematiky se bude jednat o snížení počtu tažných operací (drát žíhaný-tažený) s docílením srovnatelných výsledků jako je tomu u drátu taženého-žíhaného-taženého. LITERATURA RUSZ, S. Vliv povrchových vad na tvařitelnost a užitné vlastnosti drátu z mikrolegované oceli určeného pro výrobu vysokopevných spojovacích součástí, dílčí zpráva GA ČR 16/2/412/A, VŠB TU Ostrava, 23, s. 1-1 JANÍČEK, L., MAROŠ, B. Automatizace měření a zpracování dat u pěchovacích zkoušek. In Sborník konference FORM 98, VUT Brno, 1998, s 151-156, ISBN 8-214-1182-1 Práce byly provedeny v rámci projektu GA ČR 16/2/412/A 7