1. Dimenzování průřezu abelu motoru Vyberte z atalogu vhodný motor pro pohon dopravníového pásu a němu abel a jistič. ožadovaný výon 5 W, otáčy přibližně 1 ot/min. Kabel bude uložen na abelovém roštu, předpoládáme, že teplota oolí bude do 0. 1) Zvolíme trojfázový asynchronní motor z tabuly 1. Motor 1LA7 10-4AA, n 5,5 W, n 11,4 A, n n 1455 ot/min. 2) Uložení na abelovém roštu odpovídá podle tabuly 2 uložení E. Z tabuly 4 zjistíme, že pro proud 11,4 A by vyhovoval abel s průřezem 1mm 2. ) Navrhneme jistič. Nejbližší vyšší vyráběný jistič podle tabuly 6 má n 16 A. 4) Zontrolujeme přiřazení abelu podle tabuly 5. ro uložení E musíme použít abel s vodiči minimálně 2,5 mm 2. 5) Závěr: oužijeme abel s průřezem 2,5 mm 2. 2. Dimenzování průřezu abelu pro jednofázový zásuvový rozvod pod omítou Navrhněte vhodný abel pro zapojení jedenofázového zásuvového obvodu (trojžilovým abelem - síť TN-S). Obvod bude jištěn jističem 16 A. Kabel bude měděný, uložený pod omítou. ředpoládáme poojovou teplotu. 1) odle tabuly 2 jde o uložení. 2) V trojžilovém abelu budou zatíženy pouze dva vodiče fáze L a nulový vodič N, ochranný vodič E není zatížený. Z tabuly 4 vidíme, že pro uložení a dva zatížené vodiče stačí pro proud 16 A průřez 1,5 mm 2. ) Z tabuly 5 vidíme, že při použití jističe 16 A musíme použít průřez 2,5 mm 2. oznáma: Rozdíl mezi tabulou 4 a 5 je způsoben hlavně tím, že jistič ani pojista nevypnou při přeročení jmenovitého proudu oamžitě, ale až za nějaý čas. roto při použití jističe 16 A může obvodem protéat po určitou dobu i větší proud než 16 A a je potřeba použít větší průřez. Z charateristiy jističe na obr. 7 je vidět, že napřílad při 1,5 násobném nadproudu (což u 16 A jističe představujeproud 24 A) vypne jistič v rozmezí 1 až 15 minut. o tuto dobu může tedy obvodem protéat proud až 24 A a zvolený abel to musí být schopen vydržet. 4) Zvolíme abel 2,5 mm 2.. Dimenzování abelu při zohlednění teploty oolí a sesupení více vodičů dohromady. V jedné liště na stěně jsou uloženy dva trojfázové abely, oběma poteče proud až 20 A. ředpoládaná teplota oolí je do 40. Navrhněte průřezy vodičů abelu. 1) odle tabuly 2 jde o uložení B. 2) Z tabuly 4 navrhneme abel s průřezem vodičů 2,5 mm 2, dovolený proud při zatížených vodičích a uložení B je d 21 A. ) Zontrolujeme tento abel při zohlednění vyšší teploty oolí a sesupení dvou abelů dohromady. Z tabuly 8 určíme součinitel zohledňující teplotu oolí pro 40 1 0,87. Z tabuly 9 určíme součinitel zohledňující sesupení dvou abelů 2 0,80. Vypočítáme dovolený proud abelu po zohlednění výše uvedených vlivů: d d 1 2 21 0,87 0,8 14,6 A Kabel nevyhovuje. 4) Zusíme navrhnout abel s větším průřezem 4 mm 2, d 28 A. d d 1 2 28 0,87 0,8 19,5 A Kabel stále nevyhovuje (těsně, ale ne). 5) Zusíme navrhnout abel s průřezem 6 mm 2, d 6 A. d d 1 2 6 0,87 0,8 25 A Kabel 6 mm 2 vyhovuje. 6) oužijeme tedy abely s průřezem 6 mm 2. řílady na dimenzování eletricých vedení, ng. Václav Kolář, duben 2006 1 4. Výpočet úbytu napětí na trojfázovém abelovém vedení Vypočítejte úbyte napětí na abelu, terý napájí trojfázový asynchronní motor. Zontrolujte, zda nepřesáhne povolenou hodnotu 5 %. abel: déla l 00 m, průřez S 16 mm 2, materiál měď (ρ u 0,0175 Ω m/mm 2 ) motor: výon n 22 W, n 40,5 A, U n V (sdružená hodnota napětí), cosϕ n 0,86 Vysvětlení situace: Vedení, ať už abelové, nebo venovní z holých vodičů má odpor a indučnost. ři průchodu stejnosměrného proudu se v ustáleném stavu indučnost neuplatní, a úbyte napětí znine pouze na odporu vedení. ři průchodu střídavého proudu se indučnost projeví jao indutivní reatance a celový úbyte napětí bude složen z části z úbytu na odporu a zčásti na této reatanci. ndučnost vedení a tím i jeho reatance je tím větší, čím jsou vodiče více vzdálené od sebe. Je tedy větší u venovních vedené (holé vodiče na stožárech) a malá u abelů. U abelových vedení proto většinou indutivní reatanci můžeme zanedbat a počítat pouze s odporem vedení. (Nutno srovnat, zda reatance je sutečně mnohem menší než odpor.) oud vedením prochází proud, vedení má odpor R a indutivní reatanci L, vypočítá se úbyte napětí následovně: na stejnosměrném vedení: R (1) na střídavém vedení: ( R cos(ϕ) + L sin(ϕ) ) (2) řitom u stejnosměrného a jednofázového střídavého vedení se nám na úbytu napětí podílejí oba vodiče (fázový i nulový), u trojfázového vedení pouze jeden (). Odpor vedení se dá vypočítat z dély a průřezu vodiče, nebo najít pro daný typ abelu nebo lana v tabulách. ndutivní reatance venovních vedení i abelů se většinou vyhledává v tabulách. 1) Jedná se o abelové vedení, proto zanedbáme indutivní reatanci, terá je u abelu malá. Vypočítáme odpor vodiče abelu: l 0,0175 R ρ S 16 U1 ~ 00 0,28 Ω Ι l L UL UR L UL+R R přesné 2) Vypočítáme úbyte napětí podle (2) se zanedbíním L R cos( ϕ) 0,28 40,5 0,86 11,4 V ) Srovnáme, zda je menší než zadaných 5 % (vypočítaný úbyte je úbyte fázového napětí, tedy 5% fázového napětí). 0,05 11,5 V 11,4 < 11,5 úbyte napětí nepřesáhne 5%. řílady na dimenzování eletricých vedení, ng. Václav Kolář, duben 2006 2 U2 Spořebič, většinou odpoirově indutivního charateru, proud ze zpožďuje za napětím o fázový posun ϕ. zvětšeno R cos(ϕ) ϕ R R přesné U 2 l L L sin(ϕ) zjednodušené U 1 ϕ přesné zjednodušené Úbyte napětí je rozdíl absolutních hodnot R R počátečního napětí U1 a oncového U2 U1 - U2. ϕ To se v absolutní hodnotě nerovná UL+R, museli bychom počítat fázorově jao omplexní čísla. Sutečný úbyte napětí se spíše blíží zjednodušené Když dimenzujeme (navrhujeme) vedení podle úbytu napětí, zajímá nás, o oli je absolutní hodnota veliosti napětí na onci vedení menší než na začátu. Kdybychom chtěli úbyte napětí vypočítat zcela oretně, museli bychom počítat s omplexními čísly, pa vypočítat omplexní hodnotu napětí na onci vedení a z ní určit absolutní hodnotu velmi složité. Kdybychom vypočítali úbyte napětí pouze jao 2 2 Z R + L, byl by výpočet jednoduchý, ale vyšel by nám úbyte příliš velý, větší než je ve sutečnosti. roto byl odvozen vztah R R cos(ϕ) + L sin(ϕ) ( R cos(ϕ) + L sin(ϕ) ), jehož odvození jsem se pousil na tomto obrázu vysvětlit. Odvození vztahu (2) pro úbyte napětí na střídavém vedení. ouze pro velmi zvídavé jedince :-)
5. Výpočet úbytu napětí na jednofázovém abelovém vedení. Jednofázový sopitřebič odporově indutivního charateru (např. jednofázová svářeča) je napájen abelem. arametry spotřebiče: n 14 A, cos(ϕ) 0,5 U n 20 V arametry abelu: l 100 m, S 4 mm 2 materiál u, ρ u 0,0175 Ω mm 2 /m Zontrolujte, zda úbyte napětí nepřesáhne 5%, v případě že ano, navrhněte vhodnější abel. l 0,0175 100 1) Odpor vodiče abelu: R ρ 0,47 Ω S 4 2) Vypočítáme úbyte napětí podle (2) se zanedbíním L, protože se jedná o jednofázové vedení, uplatní se oba vodiče. Ve výpočtu bude 2 rát. 2 R cos( ϕ) 2 0,47 14 0,5 6,1V Srovnáme, zda je menší než zadaných 5 % (vypočítaný úbyte je úbyte fázového napětí, tedy 5% fázového napětí). 20 0,05 11,5 V 6,1<11,5 abel vyhovuje. 6. Výpočet úbytu napětí na trojfázovém venovním vedení. Trojfázové venovní vedení napájí odběrné místo s předpoládaným odebíraným výonem: 5 W, U S V, cos(ϕ) 0,8 arametry vedení: l 0,5 m, lano AlFe6 s průřezem S 16 mm 2 Zontrolujte, zda úbyte napětí nepřeročí 5%, v případě že ano, navrhněte vhodnější vedení. 1) ředpoládáme, že odběr je trojfázový, přibližně souměrný. Vypočítáme proud: 5000 9,02 A U S cos( ϕ) 0,8 2) Z tabule 11 a 12 zjistíme odpor a reatanci vedení (protože lano je složeno z hliníových i ocelových vodičů a odpor by se počítal složitě). Odpor na ilometr R 1,882 Ω/m, reatance na ilometr 0, Ω/m. Vypočítáme odpor a reatanci: R R l 1,882 0,5 0,941 Ω l 0, 0,5 0,15 Ω ) Vypočítáme úbyte napětí podle vztahu (2) sin( ϕ) sin(arcsin(0,8) 0,6 ( R cos( ϕ) + sin( ϕ)) 9,02 (0,941 0,8 + 0,15 0,6) 7,6 V 4) 0,05 11,5 V 7,6<11,5 vedení vyhovuje 7. Výpočet úbytu napětí na trojfázovém venovním vedení větší výon a vzdálenost. Trojfázové venovní vedení napájí odběrné místo s předpoládaným odebíraným výonem: 20 W, U S V, cos(ϕ) 0,7 arametry vedení: l 1,5 m, lano AlFe6 s průřezem S 25 mm 2 Zontrolujte, zda úbyte napětí nepřeročí 5%, v případě že ano, navrhněte vhodnější vedení. 1) ředpoládáme, že odběr je trojfázový, přibližně souměrný. Vypočítáme proud: 20000 41,2 A U S cos( ϕ) 0,7 2) Z tabule 11 a 12 zjistíme odpor a reatanci vedení. Odpor na ilometr R 1,205 Ω/m, reatance na ilometr 0, Ω/m. Vypočítáme odpor a reatanci: R R l 1,205 1,5 1,807 Ω l 0, 1,5 0,45 Ω ) Vypočítáme úbyte napětí podle vztahu (2) sin( ϕ) sin(arcsin(0,7) 0,71 ( R cos( ϕ) + sin( ϕ)) 41,2 (1,807 0,7 + 0,45 0,71) 65, V 4) 0,05 11,5 V 65,>11,5 vedení nevyhovuje 5) Úbyte napětí je mnohem větší než dovolený. Susíme navrhnout větší průřez lan. S 50 mm 2, R 0,596 Ω/m, reatance zůstává stejná. R R l 0,596 1,5 0,894 Ω 6) Vypočítáme úbyte napětí ( R cos( ϕ) + sin( ϕ)) 41,2 (0,894 0,7 + 0,45 0,71) 8,7 V 7) 8,7>11,5 vedení nevyhovuje. rotože podstatné zvětšení průřezu příliš nepomohlo, pousíme se vypočítat, jaý je úbyte pouze na reatanci vedení, protože tu nemůžeme ovlivnit průřezem. 8) l sin( ϕ) 41,2 0,45 0,71 1,16 V 1,16>11,5 úbyte na samotné reatanci vedení je větší než dovolený. Reatanci vedení nemůžeme nija zmenšit volbou průřezu vodiče, taže za tímto způsobem nemůžeme problém vyřešit. Vliv reatance vedení na úbyte napětí se podstatně sníží, dyž bude účiní blízý 1, tomu nám pomůže ompenzace jalového výonu (ompenzace účiníu). 9) Navrhneme ompenzaci účiníu na cos( ϕ ) 0,95. (ostup návrhu ompenzace by měl být známý z předmětu eletrotechnia.) ϕ arccos (0,7) 45,6 ϕ arccos (0,95) 18,2 Q ( tg ( ϕ ) - tg ( ϕ ) ) 20000 ( tg(45,6) tg (18,2) ) 1847 var. Jde o trojfázový obvod, výon v jedné fázi bude : Q 1 1847 / 4616 var. ředpoládejme zapojení ompenzačních ondenzátorů do hvězdy, bude na nich fázové napětí 20 V. 2 2 U f 20 11,46 Ω Q 4616 1 1 1 1 27,7 10 28µF ω 2 π f 11,46 2 π 50 roud vedením po ompenzaci bude: 20000 0,4 A U cos( ϕ ) 0,95 S 10) Abychom nemuseli mnohorát zusmo počítat úbyty napětí pro různé průřezy a čeat až to onečně bude vyhovovat, vyjádříme si ze vztahu (2) odpor vedení a vypočítáme pro dovolený úbyte maximální možný odpor vedení: sin( ϕ) ( R cos( ϕ) + sin( ϕ)) R cos( ϕ) Za dosadíme maximální dovolený úbyte a a ϕ budou hodnoty po ompenzaci. řílady na dimenzování eletricých vedení, ng. Václav Kolář, duben 2006 řílady na dimenzování eletricých vedení, ng. Václav Kolář, duben 2006 4
R max 11,5 sin( ϕ ) 0,45 sin(18,2) 0,4 0,25 Ω cos( ϕ ) cos(18,2) Rmax 0,25 R max 0,16 Ω/m l 1,5 Z tabulu 11 vybereme AlFe lano s nejbližším nižším ilometrovým odporem. Vychází lano AlFe 6 s průřezem S 185 mm 2. R 0,156 Ω/m 11) Zontrolujeme ještě jednou úbyte napětí : R R l 0,156 1,5 0,24 Ω ( R cos( ϕ ) + sin( ϕ )) 0,4 (0,24 cos(18,2) + 0,45 sin(18,2)) 11,0 V 11,0<11,5 vedení vyhovuje 12) Závěr: oužitý průřez 185 mm 2 je velmi velý. Taová lana by byla velmi drahá. Stálo by za eonomicou úvahu, jestli by se nevyplatilo přenášet výon vysoým napětím (nejčasteji používaná hladina napětí je 22 V). To by znamenalo navíc investice do transformátoru, ale pa bychom mohli použít mnohem menší průřez vedení. O tom terou variantu bychom naonec použili by rozhodla nižší cena. ( dyž řešení s VN by vyžadovalo i větší nálady na údržbu transformátor vyžaduje jednou za čas ontroly, větší náchylnost poruše víc omponentů větší pravděpodobnost poruchy...) řílohy označení n η 100% η 75% cos ϕ n Mn Mz/Mn z/n Mmax/Mn J m (W) (min -1 ) (%) (%) (Nm) (g m 2 ) (g) 2 pólové motory (000 min -1 ) 0,25 1LA7 06-2AA.. 280 65 65 0,82 0,68 0,84 2,0 4,0 2,2 0,0002 4,1 0,7 1LA7 070-2AA.. 2740 66 65 0,82 1,00 1, 2,,5 2, 0,0005 5,0 0,55 1LA7 07-2AA.. 2800 71 70 0,82 1,6 1,9 2,5 4, 2,6 0,00045 6,6 0,75 1LA7 080-2AA.. 2855 7 72 0,86 1,7 2,5 2, 5,6 2,4 0,00085 8,2 1,1 1LA7 08-2AA.. 2845 77 77 0,87 2,40,7 2,6 6,1 2,7 0,0011 9,9 1,5 1LA7 090-2AA.. 2860 79 80 0,85,25 5,0 2,4 5,5 2,7 0,0015 12,9 2,2 1LA7 096-2AA.. 2880 82 82 0,85 4,55 7, 2,8 6,,1 0,0020 15,7 1LA7 106-2AA.. 2890 84 84 0,85 6,10 9,9 2,8 6,8,0 0,008 21,5 4 1LA7 11-2AA.. 2905 86 86 0,86 7,80 1,1 2,6 7,2 2,9 0,0055 29,0 5,5 1LA7 10-2AA.. 2925 86,5 86,5 0,89 10, 18 2,0 5,9 2,8 0,016 40,5 7,5 1LA7 11-2AA.. 290 88 88 0,89 1,8 24,4 2, 6,9,0 0,021 48,5 11,0 1LA7 16-2AA.. 2940 89,5 89,5 0,88 20,0 6 2,1 6,5 2,9 0,04 68,5 15,0 1LA7 164-2AA.. 2940 90 90,2 0,90 26,5 49 2,2 6,6,0 0,040 76,5 18,5 1LA7 166-2AA.. 2940 91 91,2 0,91 2,5 60 2,4 7,0,1 0,052 87,0 22 1LG4 18-2AA.. 2945 91,4 91,4 0,86 40,5 71 2,5 7,0,4 0,07 145 0 1LG4 206-2AA.. 2950 91,7 91,5 0,88 54 97 2, 6,9,0 0,1 205 7 1LG4 207-2AA.. 2950 92,4 92,2 0,89 65 120 2,5 7,, 0,15 225 45 1LG4 22-2AA.. 2960 9,4 9,7 0,88 79 145 2,4 6,9,1 0,22 285 55 1LG4 25-2AB.. 2970 9,6 9,4 0,88 96 177 2,1 6,9,0 0,41 75 75 1LG4 280-2AB.. 2975 94, 94,0 0,88 10 241 2,5 7,5,0 0,72 500 90 1LG4 28-2AB.. 2975 94,8 94,7 0,89 154 289 2,5 7,6,0 0,86 540 110 1LG4 10-2AB.. 2982 94,4 9,7 0,88 192 52 2,0 7,4 2,9 1,20 700 12 1LG4 1-2AB.. 2982 94,9 94,6 0,90 225 42 2,1 7, 2,7 1,40 770 160 1LG4 16-2AB.. 2982 95,4 95,2 0,91 265 512 2, 7,1, 1,60 910 200 1LG4 17-2AB.. 2982 95,8 95,7 0,92 0 641 2,5 7,5 2,7 2,20 1055 4 pólové motory (1500 min -1 ) 0,25 1LA7 070-4AB.. 150 60 60 0,79 0,76 1,8 1,9,0 1,9 0,0006 4,8 0,7 1LA7 07-4AB.. 170 65 65 0,80 1,0 2,5 1,9, 2,1 0,0008 6,0 0,55 1LA7 080-4AA.. 195 67 67 0,82 1,45,7 2,2,9 2,2 0,0015 8,0 0,75 1LA7 08-4AA.. 195 72 72 0,81 1,86 5,1 2, 4,2 2, 0,0018 9,4 1,1 1LA7 090-4AA.. 1415 77 77 0,81 2,55 7,4 2, 4,6 2,4 0,0028 12, 1,5 1LA7 096-4AA.. 1420 79 79 0,81,4 10,1 2,4 5, 2,6 0,005 15,6 2,2 1LA7 106-4AA.. 1420 82 82,5 0,82 4,7 14,8 2,5 5,6 2,8 0,0048 21,5 1LA7 107-4AA.. 1420 8 8,5 0,82 6,4 20,2 2,7 5,6,0 0,0058 24,5 4 1LA7 11-4AA.. 1440 85 85,5 0,8 8,2 26,5 2,7 6,0 0,011 1,0 5,5 1LA7 10-4AA.. 1455 86 86 0,81 11,4 6,1 2,5 6,,1 0,018 42,5 7,5 1LA7 1-4AA.. 1455 87 87,5 0,82 15,2 49,2 2,7 6,7,2 0,024 49,0 11,0 1LA7 16-4AA.. 1460 88,5 89 0,84 21,5 72 2,2 6,2 2,7 0,040 68,0 15,0 1LA7 166-4AA.. 1460 90 90,2 0,84 28,5 98,1 2,6 6,5,0 0,052 9,5 18,5 1LG4 18-4AA.. 1465 90,4 90,6 0,84 5 121 2,4 6,8,1 0,10 140 22 1LG4 186-4AA.. 1465 90,8 91, 0,84 41,5 14 2,5 6,9,2 0,12 155 0 1LG4 207-4AA.. 1465 91,6 92,0 0,85 56 196 2,5 6,9,4 0,19 210 7 1LG4 220-4AA.. 1475 92,2 92, 0,85 68 240 2,5 6,9,0 0,5 275 45 1LG4 22-4AA.. 1475 9,1 9,4 0,86 81 291 2,6 7,2,2 0,52 00 55 1LG4 25-4AA.. 1480 9, 9,5 0,85 100 55 2,5 6, 2,8 0,69 90 75 1LG4 280-4AA.. 1485 94,2 94,0 0,85 16 482 2,5 7,4,0 1,29 55 90 1LG4 28-4AA.. 1485 94,6 94,6 0,86 160 579 2,5 7,4,0 1,47 580 110 1LG4 10-4AA.. 1486 94,5 94,4 0,84 200 707 2,6 6,5 2,8 2,00 700 12 1LG4 1-4AA.. 1486 94,8 94,7 0,85 25 848 2,8 6,9,1 2,46 775 160 1LG4 16-4AA.. 1486 95,4 95,4 0,86 280 1028 2,8 6,9 2,7,01 955 200 1LG4 17-4AA.. 1486 95,7 95,8 0,88 45 1285 2,8 7,0 2,7,91 1050 Tab. 1. Výběr z atalogu trojfázových asynchronních motorů Siemens (poračování na další straně). řílady na dimenzování eletricých vedení, ng. Václav Kolář, duben 2006 5 řílady na dimenzování eletricých vedení, ng. Václav Kolář, duben 2006 6
6 pólové motory (1000 min -1 ) 0,25 1LA7 07-6AA.. 850 61 0,76 0,78 2,8 2,2 2,7 2,0 0,0009 6, 0,7 1LA7 080-6AA.. 920 62 0,72 1,2,8 1,9,1 2,0 0,0015 7,5 0,55 1LA7 08-6AA.. 910 67 0,74 1,6 5,8 2,1,4 2,1 0,0018 9,4 0,75 1LA7 090-6AA.. 915 69 0,76 2,1 7,8 2,2,7 2, 0,0028 12,5 1,1 1LA7 096-6AA.. 915 72 0,77 2,9 11,5 2,,8 2,4 0,005 15,7 1,5 1LA7 106-6AA.. 925 74 0,75,9 15 2,2 4,2 2, 0,006 24,0 2,2 1LA7 11-6AA.. 940 78 0,78 5,2 22 2,2 4,6 2,5 0,011 27,0 1LA7 10-6AA.. 950 79 0,76 7,2 0 1,9 4,2 2,2 0,015 41,0 4 1LA7 1-6AA.. 950 80,5 0,76 9,4 40 2,1 4,5 2,4 0,019 46,0 5,5 1LA7 14-6AA.. 950 8 0,76 12,8 55 2, 5,0 2,6 0,025 54,0 7,5 1LA7 16-6AA.. 960 86 0,74 17,0 75 2,1 4,6 2,5 0,041 76,0 11 1LA7 166-6AA.. 960 87,5 0,74 24,5 109 2, 4,8 2,6 0,049 102 15 1LG4 186-6AA.. 970 88,9 90,0 0,8 29,5 148 2, 5,5 2,5 0,18 150 18,5 1LG4 206-6AA.. 975 89,8 90,2 0,81 6,5 181 2,5 5,8 2,5 0,24 195 22 1LG4 207-6AA.. 975 90, 91,0 0,81 4,5 215 2,6 5,9 2,6 0,29 205 0 1LG4 22-6AA.. 978 91,6 92, 0,8 57 29 2,7 5,9 2,5 0,49 280 7 1LG4 25-6AA.. 982 92, 92,1 0,8 70 60 2,6 6,0 2, 0,81 70 45 1LG4 280-6AA.. 985 92,4 92,8 0,85 8 46 2,5 6,4 2,5 1,17 475 55 1LG4 28-6AA.. 985 92,7 9,4 0,86 100 5 2,5 6,4 2,5 1,5 510 75 1LG4 10-6AA.. 988 9,1 9,1 0,84 18 725 2,2 6,4 2,8 2,20 650 90 1LG4 1-6AA.. 988 9,8 9,9 0,85 162 870 2,4 6,8 2,8 2,65 705 110 1LG4 16-6AA.. 988 94,1 94, 0,85 198 106 2,5 6,8,0,5 870 12 1LG4 17-6AA.. 988 94,7 94,9 0,85 25 1276 2,5 6,9,0 4,20 980 Význam číslic na 11. a 12. místě označení: číslice na 11. místě: označení napětí číslice na 12. místě: označení tvaru 50 Hz 60 Hz /Y /Y M B M B5 M B14 M V1 M B5 20/V 500VY /690V 500V 460V se stříšou 1 6 5 6 0 1 2 nebo 4 6 Tab. 1. Výběr z atalogu trojfázových asynchronních motorů Siemens (doončení z předchozí strany). způsob uložení označení popis A zolované vodiče v trubách zapuštěných v izolačních stěnách. jednožilový izolovaný vodič - Y vícežilový ruhový abel - YKY Dovolené zatěžovací proudy [A] při dvou zatížených vodičích při třech zatížených vodičích růřez vodičů způsob uložení podle tabuly 2 způsob uložení podle tabuly 2 (mm 2 ) A B D E A B D E 1 11 1,5 15 17,5 17 10,5 12 1,5 14,5 14,5 1,5 14,5 17,5 19,5 22 22 1 15,5 17,5 18 18,5 2,5 19,5 24 26 29 0 18 21 24 24 25 4 26 2 5 8 40 24 28 2 1 4 6 4 41 46 47 52 1 6 41 9 4 10 46 57 6 6 71 42 50 57 52 60 16 61 76 85 81 96 56 68 76 67 80 25 80 101 112 104 119 7 89 96 86 10 5 105 117 126 125 147 94 118 117 10 126 50 126 141 15 148 179 114 142 141 122 15 70 160 179 196 18 229 144 181 179 151 196 95 19 216 28 216 278 174 219 216 179 28 120 22 249 276 246 22 199 25 249 20 276 Tab. 4. Dovolené zatěžovací proudy měděných (u) vodičů s V izolací při oolní teplotě vzduchu 0, ( pro uložení v zemi 20 a tepelném odporu půdy 2,5 K m/w). Hodnoty urzívou jsou převzaty z publiace Wiring Manual fa. Klőcner Moeller, Bonn 1997, ostatní z Dimenzování a jištění el. vedení ing. Michal Kříž, STRO raha 1994. Stejně u tab. 5. Jmenovité proudy jistícího prvu [A] při dvou zatížených vodičích při třech zatížených vodičích růřez vodičů způsob uložení podle tabuly 2 způsob uložení podle tabuly 2 [mm 2 ] A B D E A B D E 1 6 10 - - - 6 6 10 - - 1,5 10 10 10 16 16 10 10 10 10 10 2,5 16 16 16 20 20 16 16 16 20 16 4 20 25 25 2 2 20 20 25 25 25 6 25 2 2 40 40 25 25 2 2 2 10 2 50 50 50 50 2 2 50 40 50 16 50 6 6 6 50 50 6 50 6 25 6 80 80 80 6 6 80 6 80 5 80 100 100 125 6 80 100 80 100 50 100 125 125 160 80 100 125 100 125 70 125 160 160 200 100 125 160 125 160 95 125 160 225 250 125 160 160 160 225 120 160 160 250 250 160 200 160 160 250 Tab 5. nformativní přiřazení pojiste a jističů abelům a vodičům s u jádrem, s izolací V. B D E zolované vodiče v trubách nebo lištách na stěně. Kabely vícežilové na zdi., ve zdivu, na podlaze Kabely vícežilové v trubách v zemi, nebo přímo v zemi. Kabely 2 žilové na vzduchu vícežilový plochý abel - YKYLO ísmeno znamená materiál vodiče měď. Hliní se značí písmenem A. Obr.. zolované vodiče a abely pro pevné uložení charateristia A (nejrychlejší) B (rychlé) (pomalé) D (velmi pomalé) použití jmenovité proudy Omezeně ochraně polovodičů, ochrana měřicích 1 2 4 6 10 16 obvodů s přístrojovými transformátory. 20 25 2 40 Ochrana vedení v obytných budovách, zejména v 6 10 16 20 25 zásuvových obvodech. 2 40 50 Všeobecná ochrana vedení,zvlášť výhodné při vyšších 1 2 4 6 10 16 20 zapínacích proudech (žárovové obvody, motory atd.) 25 2 40 50 6 Nastavení spouště je přizpůsobeno zařízením s 1 2 4 6 10 16 vysoými rázovými zapínacími proudy 20 25 2 40 50 (transformátory, magneticé ventily atd.) Tab. 6. Výběr z atalogu jističů Siemens. vypínací čas Tab. 2. Něteré způsoby uložení vodičů. řílady na dimenzování eletricých vedení, ng. Václav Kolář, duben 2006 7 násobe jmenovitého proudu řílady na dimenzování eletricých vedení, ng. Václav Kolář, duben 2006 Obr. 7. harateristiy jističů 8
t ( ) 1 (-) 10 1,22 15 1,17 20 1,12 25 1,06 0 1,00 5 0,94 Způsob uložení očet společně vedených obvodů (abelů) 40 0,87 podle tab. 2. 1 2 4 6 9 45 0,79 A,B,D 1,00 0,80 0,70 0,67 0,56 0,50 50 0,71 1,00 0,85 0,79 0,75 0,71 0,70 55 0,61 E 1,00 0,84 0,8 0,81 0,79 0,78 60 0,5 Tab. 9. Součinitel 2 zohledňující uložení více vodičů dohromady Tab. 8. Součinitel 1 zohledňující teplotu oolí pro vodič s izolací V. abely pevné šňúry a ohebné abely Funce vodiče a barva 1 žilové 2 žilové žilové 4 žilové 5 žilové starší značení ČSN 01 65 A B D A B D B D D nové značení ČSN 01 66 2O O J 4J 4O 5J 5O ochranný vodič žlutozelená nulový vodič světle modrá 1. 2. hnědá. další fázové vodiče ochranný vodič žlutozelená nulový vodič světle modrá hnědá další fázové vodiče Tab. 10. Barevné značení vodičů a abelů. jemnovitá zatižitelnost přiřazení pojisty Typ lana (číslice znamená přibližně poměr průřezu hliníových drátů u průřezu ocelových drátů) AlFe 6 AlFe 4 odpor na m hmotnost na zaručená odpor na m hmotnost na zaručená dély m dély pevnost dély m dély pevnost (Ω/m) (g/m) (N) (Ω/m) (g/m) (N) průřez (mm 2 ) 16 92 80 1,882 62 5 25 122 100 1,205 97 8 5 15 125 0,87 140 11 50 195 160 0,596 197 15 0,476 280 25 70 242 225 0,44 277 2 0,76 55 1 95 295 250 0,19 70 0 0,05 48 9 120 45 00 0,24 509 41 0,241 555 49 150 0,19 619 50 0,188 71 62 185 460 0,156 765 62 0,156 860 74 240 545 500 0,122 979 78 0,119 1126 97 00 60 60 0,097 1217 97 0,094 1456 126 Tab. 11. arametry ocelohliníových lan pro venovní vedení jmenovité napětí V 6 V 22 V 110 V 220 V V reatance na ilometr dély (Ω/m) 0, 0, 0,5 0,4 0,4 0,29 Tab. 12. nformativní hodnoty reatancí venovních vedení (téměř nezávisí na průřezu použitého lana) průřez (mm 2 ) 1,6 2,5 4 6 10 16 25 5 50 70 95 120 reatance na ilometr dély (Ω/m) 0,115 0,110 0,107 0,100 0,094 0,090 0,088 0,085 0,085 0,082 0,082 0,080 Tab. 1. nformativní hodnoty reatancí čtyřžilových abelů (nezávisí na materiálu u či Al) řílady na dimenzování eletricých vedení, ng. Václav Kolář, duben 2006 9 řílady na dimenzování eletricých vedení, ng. Václav Kolář, duben 2006 10