STATICKÝ VÝPOČET Zpracovatel : Zodpovědný projektant : Vypracoval : Ing. Pavel Charous Ing. Jan Blažík Stavebník : Místo stavby : Ondřejov u Rýmařova z.č. : Stavba : Datum : 06/2015 Stáj pro býky 21,5 x 60 m Stupeň : DPS Formát : 34 A 4 Část : Ocelová konstrukce č.přílohy :
Obsah statického výpočtu 1. Použité podklady str. 3 2. Zatížení všeobecně str. 4 3. Přehled zatěžovacích stavů str. 5-10 4. Návrh a posouzení střešní krytiny str. 11 5. Výpočtová schémata stáje str. 12 14 6. Přehled profilů a důležité detaily str. 15-29 7. Návrh a posouzení kotevních prvků str. 30 32 8. Zatížení spodní stavby - extrémy str. 33-34 Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 2
1. Použité podklady : 1.1 Použité normy ( včetně všech změn a oprav ), literatura ČSN EN 1990 - Zásady navrhování konstrukcí Březen 2004 ČSN EN 1991-1-1 - Zatížení konstrukcí - Část 1-1 : Obecná zatížení Objemové tíhy, užitná zatížení, Březen 2004 ČSN EN 1991-1-3 - Zatížení konstrukcí - Část 1-3 : Obecná zatížení Zatížení sněhem, Červen 2005 ČSN EN 1991-1-4 - Zatížení konstrukcí - Část 1-4 : Obecná zatížení Zatížení větrem, Duben 2007 ČSN EN 1993-1-1 - Navrhování ocelových k-cí, Část 1-1 : Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby, prosinec 2006 ČSN EN 1993-1-8 - Navrhování ocelových k-cí, Část 1-8 : Navrhování styčníků, prosinec 2006 ČSN EN 13822 ČSN 73 2604 - Zásady navrhování konstrukcí Hodnocení existujících konstrukcí, Prosinec 2014 - Ocelové konstrukce kontrola a údržba ocelových konstrukcí pozemních a inženýrských staveb, Duben 2012 ČSN EN 1090-2 - Provádění ocelových a hliníkových konstrukcí, Část 2 : Technické požadavky na ocelové konstrukce, Duben 2009 ČSN EN 1090-2 +A1 Provádění ocelových a hliníkových konstrukcí, Část 2 : Technické požadavky na ocelové konstrukce, Leden 2012 1.2 Ostatní : - výpočtový program SCIA Enginner 15.0.1019 pro stanovení vnitřních sil a deformací jednotlivých ocelových nosných prvků - výpočtový program Idea StatiCaSCIA 5.4 pro návrh a posouzení momentových přípojů a kotvení 1.3 Podmínky výpočtu : Lokalita : Ondřejov --- cca 650 m nad mořem Zatížení sněhem : 2,57 kpa 2,60 kn.m -2 ( www.snehovamapa.cz ) Zatížení větrem : 27,5 m/s ( základní rychlost větru ) Rozpětí : 21,5 m Modul příčných vazeb : 12 x 5,0 m = 60 m Sklon sedlové střechy : 20 % = 11,31 0 Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 3
2. Zatížení všeobecně : 2.1 Součinitele spolehlivosti zatížení podle NAD ČR : stálá zatížení : γ G = 1,00 nebo 1,35 nahodilá zatížení : γ Q = 1,50 2.2 Dílčí součinitele spolehlivosti materiálu podle NAD ČR : únosnost průřezů kterékoliv třídy γ M0 = 1,00 únosnost průřezů při posuzování stability γ M1 = 1,00 únosnost průřezů při porušení oslabeného γ M2 = 1,25 průřezu v tahu únosnost šroubů a svarů γ M2 = 1,25 2.3 Kombinace zatěžovacích stavů konstrukce krovu: Základní kombinace č. 1 ( stálé zatížení a všechna nahodilá zatížení ) E d = γ G * G k,j + 1,50 * Q k,1 + 1,50 * Σ ψ 0,i * Q k,i G k,j ----- stálé zatížení Q k,1 ----- hlavní proměnné zatížení Q k,i ----- vedlejší proměnná zatížení ψ 0,i ----- kombinační součinitel proměnného zatížení ψ 0,1 = 0,50 ----- zatížení sněhem ψ 0,2 = 0,60 ----- zatížení větrem Základní kombinace č. 2 ( stálé zatížení a jedno nahodilé zatížení ) E d = γ f,g * G k,j + 1,50 * Q k,i G k,j ----- stálé zatížení Q k,i ----- zatížení sněhem popřípadě větrem Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 4
3. Přehled zatěžovacích stavů : 1. ZS : Vlastní váha( stálé zatížení ), γ G = 1,35 Vlastní váha konstrukce počítá použitý software ESA Engineer 15.0.1019 sám z katalogových profilů 2. ZS : Střecha a stěny ( stálé zatížení ), γ G = 1,35 trapézový plech TR 50/250 0,88 mm ------------------ 0,10 kn.m -2 opláštění ( odhad )----------------------------------- 0,10 kn.m -2 3. 5. ZS : Zatížení sněhem ( nahodilé zatížení ), γ Q = 1,50 s = µ i * C e * C t * s k Sklon sedlové střechy : α 11,31 0 s k = 2,60 kn.m -2 ( podle stránky www.snehovamapa.cz ) C e = 1,00 ---- součinitel expozice ( normální typ krajiny ) C t = 1,00 ---- tepelný součinitel µ 1 = 0,80 pro 0 0 α = 11,31 0 30 0 ( součinitel tvaru ) s = 0,80 x 1,00 x 1,00 x 2,60 = 2,08 kn.m -2 s/2 = 0,5 x 2,08 = 1,04 kn.m -2 Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 5
6. 9. ZS Zatížení větrem ± X, ± Y ( nahodilé zatížení ), γ f,q = 1,50 V b,0 = 27,5 m.s -1 --- výchozí základní rychlost větru ( oblast III., Ondřejov u Rýmařova ) C dir = C season = 1,00 ( viz str. 20 ČSN EN ) V b = C dir.c season.v b,0 = 1,0.1,0.27,5 = 27,5 m.s -1 h 5,75 m --- výška objektu b 22,00 m ----- šířka konstrukce h b = 5,75 m < 22,00 m z e = h = 5,75 m (referenční výška ) Charakteristický maximální dynamický tlak : q b = 1/2.ρ.v 2 m(z) stanovení střední rychlosti větru v m : v m (z) = c r (Z).c 0 (z).v b c r (z) = k r.ln(z/z 0 ) pro z min z z max 2 m < 5,75 m 200 m k r = 0,19.(z 0 /z 0,II ) 0.07 z 0 = 0,05 pro kategorii terénu II z 0,II = 0,05 k r = 0,19.(0,05/0,05) 0,07 = 0,190 c r (z) = 0,19.ln(5,75/0,05) = 0,902 c 0 (z) = 1,00 --- součinitel orografie k l = 1,0 ---- součinitel turbulence v m (z) = 0,902.1,00.27,5 = 24,81 m.s -1 stanovení součinitele expozice c e (z) : c e (z) = 1 + 7.[k l /c 0.ln(z/z 0 )] = 1 + 7.[1,0/1,0.ln(5,75/0,05)] = 2,475 q p (z) = c e (z).q b = c e (z).1/2.ρ.v 2 m(z) q p (z) = 2,475.0,5.1,25.24,81 2 = 952,16 N.m -2 0,96 kn.m -2 Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 6
Součinitele tlaku větru pro stěny navrhovaného objektu : Vítr na podélné stěny směr ± X ( vnější tlaky ): h = 5,75 m, b 60,5 m, d 22,0 m e = min( b,2h ) = min( 60,5 m, 2.5,75 = 11,5 m ) e = 11,5 m e = 11,5 m < d = 22 m h/d = 5,75/22 = 0,25 0,261 1,00 potom : Z důvodů nedostatečné korelace tlaků větru na návětrné a závětrné straně je možné hodnoty D,E vynásobit koeficientem 0,85 ( str. 31, poznámka ) C p,a = -1,20 ----- sání kolmo ke směru větru C p,b = -0,80 ----- sání kolmo ke směru větru C p,c = -0,50 ----- sání kolmo ke směru větru C p,d = +0,70 ----- tlak na návětrnou stranu C p,e = -0,30 ----- sání na závětrnou stranu w k sání,a = 0,96 x (-1,20) = -1,08 kn.m -2 --- pro e/5 = 11,75/5 = 2,35 m w k sání,b = 0,96 x (-0,80) = -0,77 kn.m -2 --- pro 4e/5 = 4.11,75/5 = 9,40 m w k sání,c = 0,96 x (-0,50) = -0,48 kn.m -2 --- pro d-e = 22 11,75 = 10,25 m w k tlak,d = 0,85 x 0,96 x (+0,70) = +0,57 kn.m -2 w k sání,e = 0,85 x 0,96 x (-0,30) = -0,25 kn.m -2 Vítr na štítové stěny směr ± Y ( vnější tlaky ): h = 5,75 m, b 22,0 m, d 60,5 m e = min( b,2h ) = min( 22,0 m, 2.5,75 = 11,5 m ) e = 11,75 m e = 11,75 m < d = 60,5 m h/d = 5,75/60,5 = 0,095 0,25 potom : Z důvodů nedostatečné korelace tlaků větru na návětrné a závětrné straně je možné hodnoty D,E vynásobit koeficientem 0,85 ( str. 31, poznámka ) C p,a = - 1,20 ----- sání kolmo ke směru větru C p,b = - 0,80 ----- sání kolmo ke směru větru C p,c = -0,50 ----- sání kolmo ke směru větru C p,d = + 0,70 ----- tlak na návětrnou stranu C p,e = - 0,30 ----- sání na závětrnou stranu Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 7
w k sání,a = 0,96 x (-1,20) = -1,08 kn.m -2 --- pro e/5 = 11,75/5 = 2,35 m w k sání,b = 0,96 x (-0,80) = -0,77 kn.m -2 --- pro 4e/5 = 4.11,75/5 = 9,40 m w k sání,c = 0,96 x (-0,50) = -0,48 kn.m -2 --- pro d e = 60,5 11,75 = 48,75 m w k tlak,d = 0,85 x 0,96 x (+0,70) = +0,57 kn.m -2 w k sání,e = 0,85 x 0,96 x (-0,30) = -0,25 kn.m -2 sedlová střecha se sklonem α 2 = 11,31 0 součinitele tlaku větru směr větru ± X : b = 60,5 m, h = 5,75 m e = min.(b, 2.h) = min.( 60,5 m; 2.5,75 = 11,75 m ) e = 11,75 m e/10 = 11,75/10 = 1,175 m ---- pro F,G a J e/4 = 11,75/4 = 2,94 m ---- pro F C F = -1,20 ----- sání C F = +0,13 ----- tlak C G = -0,95 ----- sání C G = +0,13 ----- tlak C H = -0,41 ----- sání C H = +0,13 ----- tlak C I = -0,40 ----- sání C J = -0,85 ----- sání w k F,sání = 0,96 x (-1,20) = -1,15 kn.m -2 w k F,tlak = 0,96 x (+0,13) = +0,13 kn.m -2 w k G,sání = 0,96 x (-0,95) = -0,91 kn.m -2 w k G,tlak = 0,96 x (+0,13) = +0,13 kn.m -2 w k H,sání = 0,96 x (-0,41) = -0,39 kn.m -2 w k H,tlak = 0,96 x (+0,13) = +0,13 kn.m -2 w k I,sání = 0,96 x (-0,40) = -0,38 kn.m -2 w k J,sání = 0,96 x (-0,85) = -0,82 kn.m -2 Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 8
směr větru ± Y : b = 22,0 m, h = 5,75 m e = min.(b, 2.h) = min.( 22,0 m; 2.5,75 = 11,75 m ) e = 11,75 m e/10 = 11,75/10 = 1,175 m ---- pro F,G e/4 = 11,75/4 = 2,94 m ---- pro F, e/2 = 11,75/2 = 5,875 m ---- pro H C F = -1,41 ----- sání C G = -1,30 ----- sání C H = -0,64 ----- sání C I = -0,54 ----- sání w k F,sání = 0,96 x (-1,41) = -1,35 kn.m -2 w k G,sání = 0,96 x (-1,30) = -1,25 kn.m -2 w k H,sání = 0,96 x (-0,64) = -0,61 kn.m -2 w k I,sání = 0,96 x (-0,54) = -0,52 kn.m -2 přečnívající okraj střechy ( oboustranné konzoly ) : C p,d = - 0,70 ----- sání ze spodní strany při větru ( návětrná strana ) C p,e = - 0,30 ----- sání ze spodní strany při větru ( závětrná strana ) w k p,d = 0,96 x (-0,70) = -0,67 kn.m -2 w k p,e = 0,96 x (-0,30) = -0,29 kn.m -2 Účinky tření na stěny a střechu : C fr = 0,04 ---- trapézové plechy na střeše ( velmi hrubý povrch ) C fr = 0,02 ---- plachty popř. síťovina( hrubý povrch ) Referenční plocha A fr [ viz ČSN EN 1991-1-4, str. 55, 7.5(3)] b = 22,0 m ---- šířka objektu, h = 5,75 m ---- výška objektu Vzdálenost x = min.(4 * h, 2 * b ) = min.( 23,0 m, 44,0 m ) x = 23,0 m A fr,stěny = 2 * ( L x ) * h = 2 * ( 60,5 23 ) * 3,0 = 225 m 2 A fr,střecha, uzavřená = 2 *( L x ) * b = 2 * ( 60,5 23 ) * 12,93 = 970 m 2 A fr,střecha, otevřená = 4 *( L x ) * b = 4 * ( 60,5 23 ) * 12,93 = 1940 m 2 F fr,uz = c fr * q p (z) * A fr = 0,04.0,96.970 + 0,02.0,96.225 = 41,57 kn ( ) F fr,ot = c fr * q p (z) * A fr = 0,04.0,96.1940 = 74,50 kn ( ) Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 9
Účinky na střechu při otevřeném objektu : C X1 = -0,69 ----- sání C X2 = -1,31 ----- sání C X3 = +1,31 ----- tlak C X4 = +0,69 ----- tlak w k X,1 = 0,96 x (-0,69) = -0,66 kn.m -2 w k X,2 = 0,96 x (-1,31) = -1,26 kn.m -2 w k X,3 = 0,96 x (+1,31) = +1,26 kn.m -2 w k X,4 = 0,96 x (+0,69) = +0,66 kn.m -2 Stabilitní síly pro příčné vazby : φ = φ 0 * α h * α m φ 0 = 1/200 α h = 2/ h = 2/(5,75) 0.5 = 0,834, h = 5,75 m ---- výška konstrukce 2/3 = 0,667 α h = 0,816 1,00 α m = [(0,5 * (1+1/m)] 0.5 = [(0,5.(1+1/2)] 0.5 = 0,866 m počet sloupů v řadě φ = 1/200 * 0,834 * 0,866 = 0,00361 Celkové zatížení jedné vazby : V = 4 600 + 10.26.5,0 + 208.25,5.5,0 V = 4 600 + 1 300 + 26 520 = 32 420 kg = 324 kn 350 kn Stabilní síla pro jeden příčný rám : H k stab = φ * V = 0,00361 * 350 = 1,26 kn ( ) --- zanedbatelná hodnota Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 10
4. Návrh a posouzení střešní krytiny : Kombinace : stálé + sníh + 0,6.vítr q k = 0,10 + 2,08 + 0,6.1,26 = 2,94 kn.m -2 q d = 1,35.0,10 + 1,5.2,08 + 1,5.0,6.1,26 = 4,39 kn.m -2 Kombinace : stálé + 0,5.sníh + vítr q k = 0,10 + 0,5.2,08 + 1,26 = 2,40 kn.m -2 q d = 1,35.0,10 + 0,5.1,5.2,08 + 1,5.1,26 = 3,59 kn.m -2 Kombinace : stálé + sání větru : q k = 0,10 1,26 = -1,16 kn.m -2 q d = 0,10-1,5.1,26 = -1,79 kn.m -2 Navrženo : plech TR 50/250 0,88 mm v pozitivní poloze nebo negativní poloze Plech navržen jako spojitý nosník o čtyřech polích ( 4 x 1,85 m ): Plechy v pozitivní poloze ( strana A nahoře ) q d2 = 6,60 kn.m -2 > q d = 4,39 kn.m -2 ----- vyhovuje q k = 6,58 kn.m -2 > q k = 2,94 kn.m -2 ----- vyhovuje pro L/200 Plechy v pozitivní poloze ( strana B nahoře ) q d2 = 6,38 kn.m -2 > q d = 4,39 kn.m -2 ----- vyhovuje q k = 8,70 kn.m -2 > q k = 2,94 kn.m -2 ------ vyhovuje pro L/200 Posudek plechů TR je proveden pomocí tabulek únosnosti firmy Kovové profily spol. s r.o., Praha. Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 11
5. Výpočtová schémata stáje : Ing. Jan BLAŽÍK Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 12
Spojky vrcholové vaznice IPE 100 v L/4 Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 13
Půdorys střechy L 60 x 6 vždy v L/2 ( po 2,5 m ) Vaznice : U 180 ( 2 x 1020 mm + 6 x 1810 mm --- měřeno v rovině střechy ) Trapézový plech TR 50/250 0,88 mm ( pozitivní nebo negativní poloha ) TR plech je počítaný jako spojitý nosník délky L 7400 mm od vrcholu haly a pak zbytek k okapu cca 5,70 m. Toto kladení bys měl zachovat!!! Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 14
6. Přehled profilů a důležité detaily : Průřez č. 1 HE300A ( sloupy, ocel S235 ) Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 15
Průřez č. 2 IPE 400 ( příčle, ocel S235 ) Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 16
2 x pl. 25 x 180-435 koutový svar a = 6 mm kolem dokola koutový svar a = 6 mm kolem dokola 8 x šroub M 24 8.8 Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 17
2 x pl. 25 x 180-430 koutový svar a = 6 mm kolem dokola 8 x šroub M 24 8.8 koutový svar a = 6 mm kolem dokola Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 18
Průřez č. 3 IPE 440 + náběh ( rámový roh, S235 ) Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 19
Oboustranný koutový svar a = 6 mm kolem dokola Pl. 15 x 280 Oboustranný koutový svar a = 6 mm Pl. 8 x 285 Oboustranný koutový svar a = 6 mm Pl. 12 mm, výztuhy Oboustranné koutové svary a = 5 mm Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 20
Průřez č. 4 IPE 220 ( konzoly, ocel S235 ) Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 21
Pl. 16 x 190-355 6 x šroub M 20 8.8 Oboustranný koutový svar a = 4 mm kolem dokola Pl. 8 x 110-250 Oboustranný koutový svar a = 4 mm Pl. 10 x 110 Oboustranný koutový svar a = 4 mm Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 22
Celkový pohled na detail rámového rohu popisy viz str. 20,21,22 Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 23
Průřez č. 5 U 180 ( vaznice, ocel S235 ) Připojovací síly pro vaznice ve ztužidlových polích : N x,ed = ± 50 kn ( tlak, tah ) V z,ed = 30 kn ( smyk ) Připojovací síly pro vaznice mimo ztužidlová pole : N x,ed = ± 10 kn ( tlak, tah ) V z,ed = 30 kn ( smyk ) Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 24
Průřez č. 6 L 80 x 6 ( střešní ztužení 2 x, ocel S235 Připojovací síly : N x,ed = ± 35 kn ( tlak, tah ) Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 25
Průřez č. 7 L 80 x 6 ( stěnové ztužení - 4 x, ocel S235 ) L 80 x 6, systém tažených prutů Připojovací síly : N x,ed = + 75 kn ( tah ) Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 26
Průřez č. 8 2 x U 100 ( táhlo vyvěšené v L/4 do příčlí, ocel S235JR ) Připojovací síly : N x,ed = + 420 kn ( tah ) Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 27
Průřez č. 9 L 60 x 6 ( závěsy pro táhla, ocel S235 ) Připojovací síly : N x,ed = + 10 kn ( tah ) Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 28
Průřez č. 10 L 60 x 6 ( vzpěrky ve střešní rovině, ocel S235 ) Připojovací síly : N x,ed = ± 30 kn ( tlak,tah ) Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 29
7. Návrh a posouzení kotevních prvků : Návrhové reakce pro kotvení sloupů HE300A : Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Vše Kombinace : CO1 - MSÚ Ing. Jan BLAŽÍK Podpora Stav Rx Ry Rz Sn9/N72 CO1 - MSÚ/2-79.98 29.47 277.27 Sn5/N55 CO1 - MSÚ/2 84.27 4.06 303.18 Sn8/N63 CO1 - MSÚ/1 14.50-55.36-110.25 Sn9/N72 CO1 - MSÚ/12-30.00 55.35 100.81 Sn8/N63 CO1 - MSÚ/2-79.98 4.07 321.81 Sn1/N1 CO1 - MSÚ/9 7.15 0.00 29.58 Podpora Stav Rx Ry Rz Sn8/N63 CO1 - MSÚ/2-70.17 0.74 176.43 Sn5/N55 CO1 - MSÚ/2 77.42 0.74 145.46 Sn8/N63 CO1 - MSÚ/1 34.78-55.23-113.14 Sn6/N64 CO1 - MSÚ/3 74.96 55.23 66.89 Sn1/N1 CO1 - MSÚ/4 14.40 0.00 26.02 Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 30
Patka min. 1,50 m x 1,50 m Třída betonu C20/25 Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 31
Pl. 25 x 320-330 Koutový svar a = 6 mm kolem dokola 2 x matice Podlití 25 30 mm 4 x M 24 8.8 hloubka h = 380 mm Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 32
8. Zatížení spodní stavby extrémy : Ing. Jan BLAŽÍK Charaktristické reakce pro kotvení sloupů HE300A, které jsou součástí stěnových ztužidel : Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Sn5,Sn6,Sn8,Sn9 Kombinace : CO2 - MSP Podpora Stav Rx Ry Rz Sn9/N72 CO2 - MSP/1-55.14 19.52 192.44 Sn5/N55 CO2 - MSP/1 58.01 2.83 209.71 Sn8/N63 CO2 - MSP/2 17.67-36.73-65.71 Sn9/N72 CO2 - MSP/3-52.59 36.72 77.99 Sn8/N63 CO2 - MSP/1-55.14 2.84 222.13 Sn5/N55 CO2 - MSP/4 7.77 0.54 32.36 Návrhové reakce pro kotvení sloupů HE300A, které jsou součástí stěnových ztužidel : Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Sn5,Sn6,Sn8,Sn9 Kombinace : CO1 MSÚ Podpora Stav Rx Ry Rz Sn9/N72 CO1 - MSÚ/2-79.98 29.47 277.27 Sn5/N55 CO1 - MSÚ/2 84.27 4.06 303.18 Sn8/N63 CO1 - MSÚ/1 34.50-55.36-113.14 Sn9/N72 CO1 - MSÚ/12-30.00 55.35 100.81 Sn8/N63 CO1 - MSÚ/2-79.98 4.07 321.81 Sn1/N1 CO1 - MSÚ/9 7.15 0.00 29.58 Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 33
Charaktristické reakce pro kotvení sloupů HE300A, které nejsou součástí stěnových ztužidel : Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Sn1..Sn4,Sn7,Sn10 Kombinace : CO2 - MSP Podpora Stav Rx Ry Rz Sn4/N20 CO2 - MSP/1-54.99 0.00 205.30 Sn3/N18 CO2 - MSP/1 57.82 0.00 192.87 Sn1/N1 CO2 - MSP/9 3.27-0.07 2.86 Sn1/N1 CO2 - MSP/10 8.10 0.08 50.85 Sn4/N20 CO2 - MSP/2 18.72 0.00-42.94 Sn1/N1 CO2 - MSP/4 5.30 0.00 21.91 Návrhové reakce pro kotvení sloupů HE300A, které nejsou součástí stěnových ztužidel : Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : Sn1..Sn4,Sn7,Sn10 Kombinace : CO1 - MSÚ Podpora Stav Rx Ry Rz Sn4/N20 CO1 - MSÚ/5-79.90 0.00 297.26 Sn3/N18 CO1 - MSÚ/5 84.14 0.00 278.62 Sn1/N1 CO1 - MSÚ/11 2.25-0.11-6.66 Sn1/N1 CO1 - MSÚ/12 10.29 0.12 68.56 Sn4/N20 CO1 - MSÚ/6 35.80 0.00-78.10 Sn1/N1 CO1 - MSÚ/8 7.15 0.00 29.58 Stáj pro býky 21,5 x 60 m str. 34