TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU...

OBSAH 1 TECHNICKÁ PRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU... 2 1.1 POPIS KONSTRUKCE... 2 1.2 ÚVOD... 4 1.3 POSTUP PŘI VÝPOČTU A MODELOVÁNÍ... 4 1.4 MATERIÁL POUŽITÉ V NOSNÝCH KONSTRUKCÍCH... 5 1.5 ATÍŽENÍ UVAŽOVANÁ VE VÝPOČTU... 5 1.6 POUŽITÉ PODKLAD A LITERATURA... 5 2 VÝPOČET ATÍŽENÍ... 6 2.1 STŘEŠNÍ KONSTRUKCE... 6 2.2 STROPNÍ DESKA... 8 2.3 SCHODIŠTĚ... 8 3 MODEL KONSTRUKCE VENKOVNÍHO SCHODIŠTĚ... 10 4 MODEL NOSNÉ KONSTRUKCE OBJEKTU... 19 4.1 STROP A PRŮVLAK NAD 2.NP... 25 4.2 STĚN 2.NP... 32 4.3 STROP A PRŮVLAK NAD 1.NP... 36 4.4 STĚN 1.NP... 41 4.5 SLOUP... 45 4.6 OCELOVÉ SLOUP... 51 4.7 ÁKLADOVÉ PAS... 56 4.8 PILOTOVÉ ALOŽENÍ... 60

1 TECHNICKÁ PRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU Na požadavek objednatele je zpracována projektová dokumentace betonových konstrukcí, které budou realizovány v rámci novostavby objektu MINAS INNOVATION PARK, ve Starém Městě u Uherského Hradiště. Vnitřní síly, reakce a deformace jsou počítány programem Scia Engineer výpočty prostorových konstrukcí metodou konečných prvků. 1.1 POPIS KONSTRUKCE Jedná se o dvoupodlažní budovu s přesahujícími rameny vybíhajícího prvního nadzemního podlaží. Půdorysně budova tvoří šikmé písmeno T. Maximální rozměry nosné části objektu 50,6m x 59,1m (v šikmých směrech). Objekt je z železobetonu, byla tedy navržena dilatace v jeho střední části. Dilatace je řešena zdvojením svislých nosných konstrukcí. Na desce nad 1.NP bude kotvena ve střední části objektu dřevěná konstrukce vestavby, tato konstrukce není předmětem statického výpočtu. Objekt bude zateplený. Vzhledem k funkci objektu a požadavku investora na otevřenou dispozici v obou podlažích, je konstrukční systém navržen jako železobetonový skelet tvořený monolitickou stropní deskou podepřenou sítí sloupů a po obvodě železobetonovou stěnou. V části objektu, kde pokračuje 2.NP jsou použity obrácené průvlaky, pro eliminaci deformací desky nad 1.NP. Ve střední části objektu jsou pak železobetonové stěny schodišťového prostoru a výtahové šachty. Ty také slouží k ztužení většího z dilatačních celků. Střešní konstrukce prvního nadzemního podlaží je tvořena plochou střechou. Na požadavek architekta bude sedlová část střechy 2.NP vybetonována, tedy železobetonová deska bude kopírovat spád střešní roviny. Všechny instalace z důvodu lepší proveditelnosti budou vedeny v přizdívaných nenosných konstrukcích nebo v části objektu s podhledem. Sloupy tvoří svislé nosné prvky. Budou provedeny z betonu C 25/30 C1 a vyztuženy ocelí 10505 ( R ). Sloupy z železobetonu budou mít min. průměr 350mm, v případě ocelových sloupů se bude jednat o uzavřený ocelový profil 150/150(viz. výkresy tvaru). Kotvení železobetonových sloupů do základové konstrukce je uvažováno jako částečné vetknutí (pomoci vyčnívající výztuže ze základového pasu nad pilotami). ŽB stěny tvoří společně se sloupy svislé nosné prvky. Budou provedeny z betonu C25/30 C1 a vyztuženy ocelí 10505 ( R ). Kotvení železobetonových stěn do základové konstrukce je uvažováno jako částečné vetknutí (pomoci vyčnívající výztuže ze základových pasů). Otvory ve stěnách do max. rozměru 150/150 mm nebo Ø150 mm lze provádět dodatečně řezáním nebo vrtáním. Větší otvory je nutno dodatečně přivyztužit přídavnou výztuží po stranách otvoru. Před betonáží železobetonových stěn je nutné zkontrolovat přesnou polohu jednotlivých otvorů podle výkresů příslušných profesí a osadit zabudované prvky dle požadavků jednotlivých profesí. Celá nosná konstrukce je rozdělena do dvou dilatačních celků (viz. půdorysné tvary jednotlivých pater), s vodorovně oddilatovanou venkovní konstrukcí schodiště. Ta je samostatně plošně založena na základové desce a dále pak kluzně uložena na vybíhající desce terasy nad 1.NP. 2

Stropní konstrukci tvoří monolitické železobetonové desky tl. 250mm. Stropní deska je rozdělena na dva dilatační celky. Dilatace je řešena zdvojením svislých nosných prvků, případně jejím ukončením u volného okraje tam, kde nemůže docházet k velkým průhybům desky. Otvory v deskách do max. rozměru 150/150 mm nebo Ø200 mm lze provádět dodatečně řezáním nebo vrtáním. Větší otvory je nutno dodatečně přivyztužit přídavnou výztuží po stranách otvoru. Před betonáží stropních desek je nutné zkontrolovat přesnou polohu jednotlivých otvorů podle výkresů příslušných profesí. Jakékoliv otvory v přímé blízkosti sloupů jsou vyloučeny. Deska je v místě sloupů vyztužena smykovými prvky, jejich množství a poloha je dána výpočtem a není tedy počítáno s oslabením jakýmikoliv otvory. V případě, že bude požadavek na otvor u sloupu, bude nutné přepočítání smykové výztuže, případně navrhnout větší průřez sloupu. Stropní desky jsou provedeny z betonu C25/30 C1 a vyztuženy při obou površích vázanou betonářskou ocelí 10505 ( R ), případně sítěmi KARI. Jako výztuž na protlačení jsou použity smykové lišty. Tyto prvky jsou tvořeny lištou na které jsou navařeny trny. Jedná se o systémové prvky. Lokálně se ve stropních deskách předpokládají zvětšené hodnoty průhybů. Při tvorbě statického modelu celé konstrukce stavby, bylo předpokládáno vetknutí stropních konstrukcí se stěnovými, v důsledku toho je nezbytné ukončit stěnové konstrukce minimálně 450 mm pod spodním lícem desky, aby byl zachován předpoklad vetknutí v místě uložení desky. Deska pak bude betonována zároveň, včetně této 450mm vysoké části stěn(průvlaků). Spára mezi deskou a nenosnou konstrukcí se musí provést jako pružná. Podlahová deska je navržena tl. 150 mm jako monolitická železobetonová uložená na železobetonových pasech a podporována bodově pilotami. Deska tvoří jeden dilatační celek. Podlahová deska včetně základových pasů bude provedena z betonu C25/30 - C2 a vyztužena ocelí 10505 ( R ). Požadované plošné zatížení na desku je 300,0 kg/m 2. Podlahová deska bude uložena na zlepšeném podloží s konečnou hodnotou modulu přetvárnosti E def,2 = 45,0 MPa, při zachování poměru E def,2 /E def,1 = 2,5. Tato hodnota musí být dosažena v celé ploše na úrovni poslední vrstvy pod podlahovou deskou a bude ověřena zatěžovacími zkouškami. Střední sloupy budou založeny na velkoprůměrových pilotách různého průměru (400 a 600 mm) a délky dle intenzity zatížení. Monolitické sloupy budou kotveny v železobetonových monolitických hlavicích, které budou provedeny nad pilotami, pomoci kotevní výztuže. Požární odolnosti jsou podrobně popsány v části projektu požárně bezpečnostní řešení. Požadovaná požární odolnost jednotlivých konstrukčních prvků bude zajištěna dostatečným krytím nosné výztuže. U ocelových konstrukcí, konkrétně ocelových sloupů, bude použito protipožární obložení. Sloupy a stěnové konstrukce novostavby u obvodu a u části středních svislých nosných stěn budou založeny a kotveny do železobetonových pasů podporovaných pilotami. Staticky jsou jednotlivé piloty navrženy jako plovoucí, tedy velká část zatížení je přenášena plášťovým třením. Jednotlivé piloty budou vrtány z upravené pracovní pláně v úrovni -0,950 a - 1,750m. Vrtání je nutno provádět pod ochrannou ocelové výpažnice, která po betonáži piloty bude vytažena. Dle předběžných výsledků IGP lze předpokládat maximální délku pilot cca 9,00 m (od dolního líce hlavice). 3

Piloty budou provedeny z betonu C25/30-C2 a vyztuženy ocelí 10505(R). Beton pro piloty musí bezpodmínečně splňovat požadavky specifikované normou ČSN EN 1536 Provádění speciálních geotechnických prací Vrtané piloty. I vlastní realizace pilot musí probíhat v souladu s požadavky této normy. Maximální přípustné tolerance pilotového založení : - půdorysná poloha hlavy piloty : ± 50 mm (pro piloty φ 600mm) - půdorysná poloha hlavy piloty : ± 50 mm (pro piloty φ 400mm) 1.2 ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je posouzení nosné konstrukce celého objektu, výpočet vnitřních sil jednotlivých konstrukčních prvků, ověření jejich průřezů, posouzení deformací, stanovení reakcí podporových prvků a návrh založení. Statický výpočet je zpracován v rozsahu projektu pro provedení stavby s respektováním platných norem ČSN a ČSN EN. Ve statickém výpočtu jsou doloženy pouze výstupy nutné pro posouzení konstrukcí a úplnost statického výpočtu. Podrobné kompletní výstupy jsou archivovány u zpracovatele a na požádání mohou být vytištěny a doloženy. 1.3 POSTUP PŘI VÝPOČTU A MODELOVÁNÍ Pro přesný výpočet zatížení od horní stavby na základové pasy a posléze piloty byl vytvořen prostorový model celé konstrukce objektu. prostorového modelu venkovního schodiště bylo zadáno svislé zatížení působící na okraji desky terasy. Prostorový model hlavního objektu se skládá z vodorovných nosných deskových prvků, svislých stěnových prvků a svislých a vodorovných prutových prvků. V místě dilatace jsou zadány pod nosnými stěnami samostatné pasy, z nich pak reakce působící na konkrétní pilotu musí být sečtena. důvodů příliš velkých deformací v deskových konstrukcích bylo spojení desky a stěn 1.np a pak navazujících stěn 2.np ponecháno jako vetknuté, musí být tedy při provádění dodržena min. vzdálenost pracovní spáry pod spodním lícem desky již zmiňovaných 500mm. Pokud to bylo je trochu možné, průvlaky i obrácené, případně nadokenní překlady byly modelovány jako výztužná žebra desky se spolupůsobící částí desky. atížení v jednotlivých zatěžovacích stavech bylo zadáno v normových hodnotách, příslušné součinitele byly zadány při tvorbě kombinací zatěžovacích stavů. Pro jednotlivé deskové konstrukce jsou vytištěny grafické výstupy extrémních hodnot vnitřních sil ohybových momentů v obou hlavních směrech,(+normálových sil u stěn) a deformací. Pro trámy(průvlaky) jsou vytištěny rovněž extrémní hodnoty vnitřních sil ohybového momentu, posouvající síly a kroutícího momentu. 4

1.4 MATERIÁL POUŽITÉ V NOSNÝCH KONSTRUKCÍCH - Betonové základové konstrukce : C25/30-C2 - Betonové monolitické konstrukce : C25/30-C1 (stěny, sloupy, stropní desky) - Konstrukční ocel S235 Všechny výrobky na stavbě musí mít platné certifikáty nebo musí odpovídat svými vlastnostmi požadavkům ČSN. 1.5 ATÍŽENÍ UVAŽOVANÁ VE VÝPOČTU - vlastní tíha nosných konstrukcí součinitel 1,35 - stálé zatížení součinitel 1,35 - užitné zatížení dle kategorie plochy součinitel 1,50 - Plochy pro shromažďování, kanceláře B/C3 300,0 kg/m2 - sníh : I.oblast 70 kg/m2 součinitel 1,50 - vítr : II. oblast součinitel 1,50 1.6 POUŽITÉ PODKLAD A LITERATURA NORM: - ČSN EN 1990 ásady navrhování konstrukcí - ČSN EN 1991-1-1 atížení konstrukcí část 1-1: Vlastní tíha a užitná zatížení - ČSN EN 1991-1-2 atížení konstrukcí část 1-2: Požár - ČSN EN 1991-1-3 atížení konstrukcí část 1-3: atížení sněhem - ČSN EN 1991-1-4 atížení konstrukcí část 1-4: atížení větrem - ČSN EN 1992-1-1 Navrhování betonových konstrukcí část 1-1: Obecná pravidla - ČSN EN 1992-1-2 Navrhování betonových konstrukcí část 1-2: Navrhování konstrukcí na účinky požáru - ČSN EN 1993-1-1 Navrhování ocelových konstrukcí část 1-1: Obecná pravidla - ČSN EN 1993-1-2 Navrhování ocelových konstrukcí část 1-2: Navrhování konstrukcí na účinky požáru - ČSN EN 1997-1 Navrhování geotechnických konstrukcí část 1: Obecná pravidla - ČSN EN 206-1 Beton část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda, včetně změn - ČSN EN 1536 Provádění speciálních geotechnických prací Vrtané piloty PODKLAD: - projektová dokumentace stavební části - inženýrsko-geologický průzkum 5

SOFTWARE: - SCIA ENGENEER výpočty prostorových konstrukcí metodou konečných prvků - FINE EC BETON 3D - FINE EC OCEL - GEO 5 pilota 2 VÝPOČET ATÍŽENÍ 2.1 STŘEŠNÍ KONSTRUKCE STROP NAD 1.NP - plochá střecha atížení sněhem I.oblast 700,0 kg/m2 POPIS STÁLÉHO ATÍŽENÍ tl.vrstvy obj.tíha charakter. g výpočt. m knm -3 knm -2 knm -2 Skladba podlahy: kačírek 0,150 17,00 2,55 1,35 3,44 fóliová krytina 0,20 1,35 0,27 tepelná izolace tl.240mm EPS 0,240 2,50 0,60 1,35 0,81 parozábrana 0,05 1,35 0,07 stálé zatížení bez vl.tíhy nosné konstrukce vlastní tíha podlahové desky CELKEM STÁLÉ 3,40 1,35 4,59 0,250 25,00 6,25 1,35 8,44 9,65 1,35 13,03 PROMĚNNÉ ATÍŽENÍ charakter. g výpočt. knm -2 knm -2 hlavní 27 zatížení sněhem I.oblast 0,7*0,8*1,0*1,0 0,56 1,50 0,84 vedlejší pochůzí 1,50 1,50 2,25 6

STROP NAD 1.NP - terasa POPIS STÁLÉHO ATÍŽENÍ tl.vrstvy obj.tíha charakter. g výpočt. m knm -3 knm -2 knm -2 Skladba podlahy: rošt + fošny 0,100 7,00 0,70 1,35 0,95 geo+hydoizolace+geo 0,10 1,35 0,14 dřevoštěpkové desky 0,022 8,00 0,18 1,35 0,24 tepelná izolace tl.240mm EPS 0,240 2,50 0,60 1,35 0,81 parozábrana 0,05 1,35 0,07 stálé zatížení bez vl.tíhy nosné konstrukce 1,63 1,35 2,20 vlastní tíha podlahové desky 0,250 25,00 6,25 1,35 8,44 CELKEM STÁLÉ 7,88 1,35 10,63 PROMĚNNÉ ATÍŽENÍ charakter. g výpočt. knm -2 knm -2 vedlejší 27 zatížení sněhem I.oblast 0,7*0,8*1,0*1,0 0,56 1,50 0,84 hlavní pochůzí 3,00 1,50 4,50 ŠIKMÁ STŘECHA atížení sněhem I.oblast 700,0 kg/m2 POPIS STÁLÉHO ATÍŽENÍ folie omítka stálé zatížení bez vl.tíhy nosné konstrukce tl.vrstvy obj.tíha charakter. g výpočt. m knm -3 knm -2 knm -2 Skladba střechy hydroizolační souvrství folie tepelná izolace 2,50 0,30 1,35 0,41 0,10 1,35 0,14 0,240 0,60 1,35 0,81 0,10 1,35 0,14 0,20 1,35 0,27 1,30 1,35 1,76 vlastní tíha podlahové desky 0,250 25,00 6,25 1,35 8,44 CELKEM STÁLÉ 7,55 1,35 10,19 PROMĚNNÉ ATÍŽENÍ charakter. g výpočt. knm -2 knm -2 hlavní 27 zatížení sněhem I.oblast 0,7*0,8*1,0*1,0 0,56 1,50 0,84 vedlejší 7

2.2 STROPNÍ DESKA PODLAHA - strop nad 1.NP atížení stropu užitné - 300,0 kg/m 2 POPIS STÁLÉHO ATÍŽENÍ tl.vrstvy obj.tíha charakter. g výpočt. m knm -3 knm -2 knm -2 Skladba podlahy: keramická dlažba+lepidlo 0,015 21,00 0,32 1,35 0,43 betonová mazanina 0,055 24,00 1,32 1,35 1,78 tepelná izolace tl.35mm 0,035 2,50 0,09 1,35 0,12 stálé zatížení bez vl.tíhy nosné konstrukce 1,72 1,35 2,33 vlastní tíha podlahové desky 0,250 25,00 6,25 1,35 8,44 CELKEM STÁLÉ 7,97 1,35 10,76 PROMĚNNÉ ATÍŽENÍ charakter. g výpočt. knm -2 knm -2 hlavní NAHODILÉ : užitné 300,0 kg/m2 3,00 1,50 4,50 vedlejší 2.3 SCHODIŠTĚ SCHODIŠTĚ - rameno POPIS STÁLÉHO ATÍŽENÍ tl.vrstvy obj.tíha charakter. g výpočt. m knm -3 knm -2 knm -2 keramická dlažba 0,02 24,00 0,48 1,35 0,65 betonové stupně 0,08 24,00 1,92 1,35 2,59 stálé zatížení stropní kce bez vl.tíhy 2,40 1,35 3,24 vlastní tíha desky 0,180 25,00 4,50 1,35 6,08 CELKEM STÁLÉ 6,90 1,35 9,32 PROMĚNNÉ ATÍŽENÍ charakter. g výpočt. knm -2 knm -2 hlavní 300,0kg/m2 3,00 1,50 4,50 8

SCHODIŠTĚ - mezipodesta POPIS STÁLÉHO ATÍŽENÍ tl.vrstvy obj.tíha charakter. g výpočt. m knm -3 knm -2 knm -2 povrchová úprava 0,02 24,00 0,48 1,35 0,65 stálé zatížení stropní kce bez vl.tíhy 0,48 1,35 0,65 vlastní tíha desky 0,180 25,00 4,50 1,35 6,08 CELKEM STÁLÉ 4,98 1,35 6,72 PROMĚNNÉ ATÍŽENÍ charakter. g výpočt. knm -2 knm -2 hlavní 300,0kg/m2 3,00 1,50 4,50 9

3 MODEL KONSTRUKCE VENKOVNÍHO SCHODIŠTĚ 10

s2-stálé s3-nahodilé 11

s4-vítr Vnitřní síly 12

mxd--max [knm/m] 7.97 7.00 6.50 6.00 5.50 5.00 4.50 4.00 3.50 3.00 2.50 2.00 1.50 1.00 0.50-0.11 mxd+-max [knm/m] 10.88 9.00 8.00 7.00 6.00 5.00 4.00 3.00 2.00 1.00-0.13 13

myd--max [knm/m] 12.57 11.00 10.00 9.00 8.00 7.00 6.00 5.00 4.00 3.00 2.00 1.00-0.15 myd+-max [knm/m] 7.29 6.50 6.00 5.50 5.00 4.50 4.00 3.50 3.00 2.50 2.00 1.50 1.00 0.50-0.26 14

ncd-max [kn/m] 0.00-20.00-40.00-60.00-80.00-100.00-120.00-140.00-173.35 nxd-max [kn/m] 251.51 220.00 200.00 180.00 160.00 140.00 120.00 100.00 80.00 60.00 40.00 20.00-0.00-20.00-57.97 15

nyd-max [kn/m] 129.54 110.00 100.00 90.00 80.00 70.00 60.00 50.00 40.00 30.00 20.00 10.00-4.12 16

Reakce Intenzity Reakce na desku 17

Posouzení stropu venkovního schodiště DESKA - tl. 250 mm - rovnoměrné rozdělení napětí v tlačené oblasti, tahové porušen h= 1,00 l= 0,80 šířka průřezu b = 1,00 m f ck = 25,0 MPa f yk = 500,0 MPa výška průřezu h = 0,25 m f ctm = 2,6 MPa g s = 1,15 beton : C25/30 g c = 1,50 E s = 200,0 GPa ocel : R e cu3 = 3,50 e y d = 2,174 f cd = 16,67 MPa f yd = 434,8 MPa stupeň vlivu prostředí třída konstrukce C1 c min,dur = 15,0 mm x bal,1 As,max S3 c dev = 10,0 mm 0,617 0,01000 Průřez Md cmin c počet pofil Mu As [m 2 ] d1 d x x z As,min knm mm mm ks mm knm m 2 m m m m m 2 Dolní výztuž D- 8,0 15 25 6,70 8 31,72 0,000337 0,029 0,221 0,011 0,050 0,217 0,00030 D- 2,0 15 33 6,70 8 30,54 0,000337 0,037 0,213 0,011 0,052 0,209 0,00029 Průřez Md cmin c počet pofil Mu As [m 2 ] d1 d x x z As,min knm mm mm ks mm knm m 2 m m m m m 2 Horní výztuž D- 11,0 15 25 6,70 8 31,72 0,000337 0,029 0,221 0,011 0,050 0,217 0,00030 D- 2,0 15 33 6,70 8 30,54 0,000337 0,037 0,213 0,011 0,052 0,209 0,00029 18

4 MODEL NOSNÉ KONSTRUKCE OBJEKTU Národní norma EC - EN Konstrukce Obecná Poč. uzlů : 525 Poč. prutů : 222 Poč. ploch : 149 Poč. průřezů : 10 Poč. zat. stavů : 4 Poč. materiálů : 4 Jméno projektu minas30.esa Cesta k projektu D:\prace\GG Archico\Minas\Statika\doprac_oprava_realizace\ Projekt model objektu MINAS Část - Popis železobetonová prostorová konstrukce Autor Ing.Jiří ábrana Datum začátek 17. 11. 2012 Tíhové zrychlení [m/sec 2 ] 9,810 Verze Scia Engineer 9.0.158 Funkcionalita Podloží Soilin Nelinearity Nelineární podpory Stabilita Klimatická zatížení Ocel Popis zatížení Tlak větru podle EC1 V bo 26.20 základní rychlost větru... m/s C dir 1.00 směrový součinitel C sezónní 1.00 sezónní součinitel C or 1.00 součinitel orografie k l 1.00 součinitel turbulence C pravd 1.00 součinitel pravděpodobnosti ro 1.25 kg/m3 hustota vzduchu Pravděpodobnost p 2.00 [%] pravděpodobnost p pro roční překročení K 0.20 tvarový součinitel n 0.50 exponent Drsnost - kategorie 0 Kr 0.156 z 0 0.003 z min 1.00 Vnitřní tlak - bez vnitřního tlaku výška 100.00 m výška budovy výška z0 0.00 m referenční úroveň terénu EC popis sněhu Sk 1.00 kn/m2 characteristická hodnota zatížení sněhem Ce 1.00 součinitel expozice Ct 1.00 tepelný součinitel Cesl 2.00 součinitel vyjímečného zatížení sněhem Popis kombinace Součinitele zatížení do kombinací : Dílčí součinitel stálého zatížení - nepříznivý 1.35 Dílčí součinitel stálého zatížení - příznivý 1.00 Dílčí souč. pro účinky předpětí - příznivý 1.00 Dílčí souč. pro účinky předpětí - nepříznivý 1.20 Dílčí součinitel řídicí nahodilé zatížení 1.50 19

Dílčí souč. doprovázející nahodilé zatížení 1.50 Redukční součinitel 0.85 Dílčí součinitel pro účinky smršťování 1.00 2.atěžovací stavy Jméno Typ působení Skupina zatížení Typ zatížení Spec Směr Působení Řídicí zat. stav LC1 Stálé LG1 Vlastní tíha - LC2 Stálé LG1 Standard LC3 Nahodilé LG2 Statické Standard Krátkodobé Žádný LC4 Nahodilé LG3 Statické Teplota LC3 3.Kombinace Jméno Typ atěžovací stavy Souč. [-] CO1 EN - MSÚ (STR) LC1 LC2 LC3 CO2 EN-MSP kvazi. LC1 LC2 LC3 CO3 EN-mimořádné 1 LC1 LC2 LC3 LC4 CO4 EN-MSP char. LC1 LC2 LC3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 4.Kombinace pro beton Typ jméno Jméno atěžovací stavy Souč. [-] Kombinace pro beton CC1 LC1 LC2 LC3 1,00 1,00 1,00 kombinaci použít pro určení průhybu od dotvarování kombinaci použít pro určení průhybu od dlouhodobých zatížení 20

ápadní pohled Východní pohled 21

Severní pohled atížení s2 - stálé 22

s3 nahodilé s4 teplota 23

Deformace s dotvarováním 2np 1np 24

4.1 STROP A PRŮVLAK NAD 2.NP mxd+-max [knm/m] 121.98 113.71 105.45 97.18 88.91 80.64 72.38 64.11 55.84 47.57 39.30 31.04 22.77 14.50 6.23-2.04-10.30 myd+-max [knm/m] 81.52 75.67 69.82 63.98 58.13 52.28 46.44 40.59 34.74 28.90 23.05 17.20 11.36 5.51-0.34-6.18-12.03 25

mxd--max [knm/m] 68.97 62.80 56.63 50.46 44.30 38.13 31.96 25.79 19.62 13.46 7.29 1.12-5.05-11.22-17.38-23.55-29.72 myd--max [knm/m] 62.72 57.32 51.92 46.52 41.12 35.72 30.32 24.92 19.52 14.12 8.72 3.32-2.08-7.48-12.88-18.28-23.68 26

nxd-max [kn/m] 590.72 549.53 508.34 467.15 425.96 384.76 343.57 302.38 261.19 220.00 178.80 137.61 96.42 55.23 14.04-27.16-68.35 nyd-max [kn/m] 953.18 890.07 826.96 763.86 700.75 637.64 574.54 511.43 448.32 385.22 322.11 259.01 195.90 132.79 69.69 6.58-56.53 27

ncd-max [kn/m] 14.58-4.56-23.70-42.85-61.99-81.14-100.28-119.42-138.57-157.71-176.86-196.00-215.15-234.29-253.43-272.58-291.72 28

DESKA NAD 2.NP- tl. 250 mm - rovnoměrné rozdělení napětí v tlačené oblasti, tahové porušen h= 1,00 l= 0,80 šířka průřezu b = 1,00 m f ck = 25,0 MPa f yk = 500,0 MPa výška průřezu h = 0,25 m f ctm = 2,6 MPa g s = 1,15 beton : C25/30 g c = 1,50 E s = 200,0 GPa ocel : R e cu3 = 3,50 e y d = 2,174 f cd = 16,67 MPa f yd = 434,8 MPa stupeň vlivu prostředí třída konstrukce C1 c min,dur = 15,0 mm x bal,1 As,max S4 c dev = 10,0 mm 0,617 0,01000 Dolní výztuž Průřez Md c min c počet pofil Mu As [m 2 ] d 1 d x x z As,min knm mm mm ks mm knm m 2 m m m m m 2 D-y : 62,0 15 25 6,70 12 68,89 0,000758 0,031 0,219 0,025 0,113 0,209 0,00030 41,0 15 25 6,70 10 48,76 0,000526 0,030 0,220 0,017 0,078 0,213 0,00030 36,0 15 25 5,00 10 36,69 0,000393 0,030 0,220 0,013 0,058 0,215 0,00030 30,0 15 25 6,70 8 31,72 0,000337 0,029 0,221 0,011 0,050 0,217 0,00030 D-x : 32,0 15 37 5,00 10 34,64 0,000393 0,042 0,208 0,013 0,062 0,203 0,00028 25,0 15 37 6,70 8 29,96 0,000337 0,041 0,209 0,011 0,053 0,205 0,00028 20,0 15 37 6,70 8 29,96 0,000337 0,041 0,209 0,011 0,053 0,205 0,00028 Průřez Md c min c počet pofil Mu As [m 2 ] d 1 d x x z As,min knm mm mm ks mm knm m 2 m m m m m 2 Horní výztuž D-y : 42,0 15 25 6,70 10 48,76 0,000526 0,030 0,220 0,017 0,078 0,213 0,00030 32,0 15 25 5,00 10 36,69 0,000393 0,030 0,220 0,013 0,058 0,215 0,00030 25,0 15 25 6,70 8 31,72 0,000337 0,029 0,221 0,011 0,050 0,217 0,00030 D-x : 45,0 15 35 6,70 10 46,47 0,000526 0,040 0,210 0,017 0,082 0,203 0,00028 32,0 15 35 5,00 10 34,98 0,000393 0,040 0,210 0,013 0,061 0,205 0,00028 25,0 15 35 6,70 8 30,25 0,000337 0,039 0,211 0,011 0,052 0,207 0,00029 29

PRŮVLAK 2.NP My_průvlaky Vz_průvlaky 30

Mx_průvlaky 31

4.2 STĚN 2.NP mxd+-max [knm/m] 98.05 91.29 84.53 77.77 71.01 64.24 57.48 50.72 43.96 37.20 30.44 23.67 16.91 10.15 3.39-3.37-10.13 myd+-max [knm/m] 132.90 124.35 115.81 107.26 98.71 90.16 81.62 73.07 64.52 55.97 47.43 38.88 30.33 21.78 13.24 4.69-3.86 32

mxd--max [knm/m] 117.04 108.36 99.69 91.02 82.34 73.67 65.00 56.32 47.65 38.98 30.30 21.63 12.96 4.28-4.39-13.06-21.74 myd--max [knm/m] 100.10 93.56 87.03 80.49 73.96 67.43 60.89 54.36 47.83 41.29 34.76 28.22 21.69 15.16 8.62 2.09-4.45 33

nxd-max [kn/m] 2713.78 2521.87 2329.96 2138.05 1946.14 1754.22 1562.31 1370.40 1178.49 986.58 794.67 602.76 410.85 218.93 27.02-164.89-356.80 nyd-max [kn/m] 3822.05 3569.36 3316.67 3063.99 2811.30 2558.61 2305.92 2053.23 1800.54 1547.85 1295.16 1042.47 789.78 537.09 284.41 31.72-220.97 34

ncd-max [kn/m] 98.46-30.77-160.00-289.23-418.46-547.69-676.92-806.15-935.38-1064.61-1193.84-1323.07-1452.30-1581.52-1710.75-1839.98-1969.21 35

4.3 STROP A PRŮVLAK NAD 1.NP mxd+-max [knm/m] 199.61 185.51 171.41 157.31 143.21 129.11 115.01 100.91 86.82 72.72 58.62 44.52 30.42 16.32 2.22-11.88-25.98 myd+-max [knm/m] 216.08 201.85 187.61 173.37 159.14 144.90 130.66 116.43 102.19 87.96 73.72 59.48 45.25 31.01 16.77 2.54-11.70 36

mxd--max [knm/m] 68.54 59.33 50.11 40.89 31.67 22.46 13.24 4.02-5.20-14.41-23.63-32.85-42.07-51.28-60.50-69.72-78.94 myd--max [knm/m] 74.47 65.05 55.64 46.22 36.81 27.39 17.97 8.56-0.86-10.28-19.69-29.11-38.53-47.94-57.36-66.78-76.19 37

STROPNÍ DESKA 1NP - tl. 250 mm - rovnoměrné rozdělení napětí v tlačené oblasti, tahové porušen h= 1,00 l= 0,80 šířka průřezu b = 1,00 m f ck = 25,0 MPa f yk = 500,0 MPa výška průřezu h = 0,25 m f ctm = 2,6 MPa g s = 1,15 beton : C25/30 g c = 1,50 E s = 200,0 GPa ocel : R e cu3 = 3,50 e y d = 2,174 f cd = 16,67 MPa f yd = 434,8 MPa stupeň vlivu prostředí třída konstrukce C1 c min,dur = 15,0 mm x bal,1 As,max S4 c dev = 10,0 mm 0,617 0,01000 Dolní výztuž Průřez Md cmin c počet pofil Mu As [m 2 ] d1 d x x z As,min knm mm mm ks mm knm m 2 m m m m m 2 D- : 69,0 16 26 4,00 16 71,86 0,000804 0,034 0,216 0,026 0,121 0,206 0,00029 50,0 15 25 5,00 12 52,03 0,000565 0,031 0,219 0,018 0,084 0,212 0,00030 40,0 15 25 4,00 12 41,91 0,000452 0,031 0,219 0,015 0,067 0,213 0,00030 30,0 15 25 5,00 10 36,69 0,000393 0,030 0,220 0,013 0,058 0,215 0,00030 20,0 15 25 4,00 10 29,49 0,000314 0,030 0,220 0,010 0,047 0,216 0,00030 D- : 75,0 16 42 5,00 16 81,68 0,001005 0,050 0,200 0,033 0,164 0,187 0,00027 46,0 15 41 5,00 12 48,10 0,000565 0,047 0,203 0,018 0,091 0,196 0,00027 36,0 15 41 4,00 12 38,77 0,000452 0,047 0,203 0,015 0,073 0,197 0,00027 27,0 15 41 5,00 10 33,96 0,000393 0,046 0,204 0,013 0,063 0,199 0,00028 17,0 15 41 4,00 10 27,30 0,000314 0,046 0,204 0,010 0,050 0,200 0,00028 Průřez Md cmin c počet pofil Mu As [m 2 ] d1 d x x z As,min knm mm mm ks mm knm m 2 m m m m m 2 Horní výztuž D- : 157,0 20 30 6,70 20 167,05 0,002105 0,040 0,210 0,069 0,327 0,183 0,00028 143,0 20 30 6,70 20 167,05 0,002105 0,040 0,210 0,069 0,327 0,183 0,00028 129,0 20 30 5,00 20 129,42 0,001571 0,040 0,210 0,051 0,244 0,190 0,00028 100,0 16 26 6,00 16 105,04 0,001206 0,034 0,216 0,039 0,182 0,200 0,00029 87,0 16 26 5,00 16 88,68 0,001005 0,034 0,216 0,033 0,152 0,203 0,00029 59,0 15 25 6,00 12 62,00 0,000679 0,031 0,219 0,022 0,101 0,210 0,00030 45,0 15 25 5,00 12 52,03 0,000565 0,031 0,219 0,018 0,084 0,212 0,00030 D- : 159,0 20 50 8,00 20 171,79 0,002513 0,060 0,190 0,082 0,431 0,157 0,00026 145,0 20 50 6,70 20 148,75 0,002105 0,060 0,190 0,069 0,361 0,163 0,00026 131,0 20 50 6,00 20 135,56 0,001885 0,060 0,190 0,061 0,323 0,165 0,00026 102,0 16 46 6,70 16 104,50 0,001347 0,054 0,196 0,044 0,224 0,178 0,00026 88,0 16 46 6,00 16 94,55 0,001206 0,054 0,196 0,039 0,201 0,180 0,00026 60,0 15 45 6,70 12 62,30 0,000758 0,051 0,199 0,025 0,124 0,189 0,00027 31,0 15 45 4,00 12 37,98 0,000452 0,051 0,199 0,015 0,074 0,193 0,00027 20,0 15 45 5,00 10 33,27 0,000393 0,050 0,200 0,013 0,064 0,195 0,00027 38

PRŮVLAK 1NP My_průvlaky 1np Vz_průvlaky 1np 39

Mx_průvlaky 1np 40

4.4 STĚN 1.NP mxd+-max [knm/m] 29.03 26.92 24.81 22.71 20.60 18.49 16.38 14.28 12.17 10.06 7.95 5.85 3.74 1.63-0.48-2.58-4.69 myd+-max [knm/m] 58.01 54.24 50.47 46.70 42.94 39.17 35.40 31.64 27.87 24.10 20.33 16.57 12.80 9.03 5.27 1.50-2.27 41

mxd--max [knm/m] 49.84 46.45 43.07 39.69 36.30 32.92 29.53 26.15 22.77 19.38 16.00 12.61 9.23 5.84 2.46-0.92-4.31 myd--max [knm/m] 72.78 68.13 63.48 58.83 54.18 49.53 44.88 40.23 35.58 30.93 26.28 21.63 16.98 12.33 7.68 3.02-1.63 42

nxd-max [kn/m] 564.07 493.15 422.23 351.30 280.38 209.46 138.54 67.61-3.31-74.23-145.15-216.08-287.00-357.92-428.85-499.77-570.69 nyd-max [kn/m] 969.04 899.90 830.76 761.62 692.48 623.34 554.20 485.06 415.92 346.78 277.64 208.50 139.36 70.22 1.07-68.07-137.21 43

ncd-max [kn/m] 137.03-42.82-222.68-402.53-582.39-762.25-942.10-1121.96-1301.81-1481.67-1661.52-1841.38-2021.24-2201.09-2380.95-2560.80-2740.66 44

4.5 SLOUP Nx_sloupy Vz_sloupy 45

Vy_sloupy My_sloupy 46

Mz_sloupy 47

SLOUP 1.NP - posouzení požární odolnosti kruhového sloupu - metoda B šířka průřezu b = 0,35 m f ck = 25,0 MPa f yk = 500,0 MPa výška průřezu h = 0,35 m g c = 1,50 g s = 1,15 beton : C25/30 f cd = 16,67 MPa f yd = 434,8 MPa ocel : R A c = 0,123 m 2 A s = 0,000924 m 2 skutečná délka sloupu l = 3,20 m poloměr setrvačnosti i = 0,101 m účinná délka sloupu l 0,f i = 3,20 m štíhlost sloupu pro požární situaci = l 0,f i /i = 31,672 zatížení při normální teplotě N 0,Ed = 990,000 kn M 0,Ed = 16,500 knm zatížení při požární situaci N 0,Ed,fi = 693,000 kn M 0,Ed,fi = 11,550 knm redukční součinitel pro kombinaci zatížení = 0,70 e 0,fi = 0,017 m zatížení při běžné teplotě n 7 ( 0, ( A f + A f ) = = N 0, Ed, fi / c cd s yd mechanický stupeň vyztužení při běžné teplotě A f / A f = ω = s yd c cd 0,405 0,197 krytí výztuže z hlediska trvanlivosti stupeň vlivu prostředí třída konstrukce průměr smykové třmínkové výztuže průměr hlavní výztuže C1 c min,dur = 20,0 mm S4 c dev = 5,0 mm 8,0 mm c min = 28,0 mm 14,0 mm c nom = 33,0 mm požadovaná požární odolnost REI 45 normová požární odolnost REI 60 šířka průřezu b = 350,0 mm nejmenší šířka sloupu b min = 300 mm vzdálenost a = 40,0 mm nejmensí osová vzdálenost výztuže a = 25 mm KRTÍ VÝTUŽE POŽÁRNÍHO HLEDISKA VHOVUJE 48

sloup o 350 6x14.00 kr. 33.0 Ty p prvku: s loup Prostředí: C1 Beton : C 25/30 f ck = 25.0 MPa; f ct m = 2.6 M Pa; E cm = 31000.0 MPa Ocel p odélná : 10505 (R ) (f yk = 500. 0 M Pa; E s = 200000. 0 M Pa) Ocel příčná : 10505 (R ) (f yk = 500. 0 M Pa; E s = 200000. 0 M Pa) 0.350 Vzpěr Délka prvku pro v ýpočet vzpěru: Vz pěrná délka k olmo na os u : Délka prvku pro v ýpočet vzpěru: Vz pěrná délka k olmo na os u : S tlačenou výztuží je počítáno. l y = l ef,y = l z = l ef,z = 3. 20 m 3. 20 m 3. 20 m 3. 20 m Tř mí nky Prof il: 8.0 mm; Vzdálenos t: 0. 15 m; Svis lé střihy : 2; Vodor. střihy: 2 Posouzení min. a max. stupně v yztužení Sloup (celková výz tuž): ρ s ρ s = 0.00961 = 0.00961 ρ s,m in ρ s, ma x = 0.00237 = 0. 04 VH OVUJE VH OVUJE Posouzení konstrukčních zásad třmínků - Posouzení sv isle Minim ální průměr třm ínků Maxim ální vzdálenost třmínk ů d = s cl,ma x = 6. 00 m m 0. 21 m VH OVUJE VH OVUJE Posouzení konstrukčních zásad třmínků - Posouzení vodorov ně Minim ální průměr třm ínků Maxim ální vzdálenost třmínk ů d = s cl,ma x = 6. 00 m m 0. 21 m Posouzení mezního stavu únosnosti VH OVUJE VH OVUJE N Ed V Edz V E dy M 0 Edy M E dy M 0E dz M Edz T Ed č. Název N R d V R dz V Rdy M R dy M R dz T R d Posouzení [kn ] -990.00 1 at. případ 1-1971. 67 Mezní stav únosnosti (oh yb, smyk, kro ucení ) VHOVUJE [kn ] 11.00 135. 71 [kn ] 2. 00 24.67 [knm] 21.00 - [knm] 47.54 61.38 [knm] 12.00 - [knm] 38.53 49.75 [knm] 0. 00 0. 00 Vy hovuje Celkové posouzení průřezu V HOVUJE 49

sloup o 350-6,4m 6x20.00 kr. 0.0 Ty p prvku: s loup Prostředí: C1 Beton : C 25/30 f ck = 25.0 MPa; f ct m = 2.6 M Pa; E cm = 31000.0 MPa Ocel p odélná : 10505 (R ) (f yk = 500. 0 M Pa; E s = 200000. 0 M Pa) Ocel příčná : 10505 (R ) (f yk = 500. 0 M Pa; E s = 200000. 0 M Pa) 0.350 Vzpěr Délka prvku pro v ýpočet vzpěru: Vz pěrná délka k olmo na os u : Délka prvku pro v ýpočet vzpěru: Vz pěrná délka k olmo na os u : S tlačenou výztuží je počítáno. l y = l ef,y = l z = l ef,z = 6. 40 m 6. 40 m 6. 40 m 6. 40 m Tř mí nky Prof il: 8.0 mm; Vzdálenos t: 0. 15 m; Svis lé střihy : 2; Vodor. střihy: 2 Posouzení min. a max. stupně v yztužení Sloup (celková výz tuž): ρ s ρ s = 0.0196 = 0.0196 ρ s,m in ρ s, ma x = 0.002 = 0. 04 VH OVUJE VH OVUJE Posouzení konstrukčních zásad třmínků - Posouzení sv isle Minim ální průměr třm ínků Maxim ální vzdálenost třmínk ů d = s cl,ma x = 6. 00 m m 0. 30 m VH OVUJE VH OVUJE Posouzení konstrukčních zásad třmínků - Posouzení vodorov ně Minim ální průměr třm ínků Maxim ální vzdálenost třmínk ů d = s cl,ma x = 6. 00 m m 0. 30 m Posouzení mezního stavu únosnosti VH OVUJE VH OVUJE N Ed V Edz V E dy M 0 Edy M E dy M 0E dz M Edz T Ed č. Název N R d V Rdz V Rdy M R dy M R dz T R d Posouzení [kn ] -657.00 1 at. případ 1-2356. 20 Mezní stav únosnosti (oh yb, smyk, kro ucení ) VHOVUJE [kn ] 2. 00 28.19 [kn ] -10. 00-140.94 [knm] 20.00 - [knm] 77.96 91.30 [knm] 3. 00 - [knm] 60.95 71.37 [knm] 0. 00 0. 00 Vy hovuje Celkové posouzení průřezu V HOVUJE 50

4.6 OCELOVÉ SLOUP Nx_ok sloupy 51

Vy_ok sloupy Vz_ok sloupy 52

My_ok sloupy Mz_ok sloupy 53

sloup -150x150 3 Norma výpočtu EN 1993-1-1 Vý poč et je prov eden podle České národní přílohy. Souč initel únosnos ti průřez u Součinitel únosnosti při posouzení stability Souč initel únosnosti oslabeného průřez u γ M 0 γ M 1 γ M 2 = = = 1. 000 1. 000 1. 250 15 0.0 6.3 2 Průřez M SH 150 x 150 x 6.3 Průřezová ploc ha: A = 3.580E03 mm 2 Poloha těžiště: y T = 75.0 mm z T = 75.0 mm Moment y setrv ačnosti: I y = 1. 220E07 mm 4 I z = 1. 220E07 mm 4 Průřezové m oduly : W y,1 = -1.616E05 mm 3 W z,1 = 1. 616E05 mm 3 W y,2 = 1. 616E05 mm 3 W z,2 = -1.616E05 mm 3 Moment tuhos ti v prostém krouc ení : I k = 1. 869E07 mm 4 Vý sečový moment setrv ačnosti: I ω = 0. 000E00 mm 6 Plast ick é průřez ové moduly : W pl,y = 1. 903E05 mm 3 W pl,z = 1. 903E05 mm 3 15 0.0 Materiál : EN 10210-1 : S 235 Materiálové charakter istiky: Modul pružnosti E Modul pružnosti ve s myk u G Mez kluzu f y Mez pevnosti f u : : : : 210000 81000 235. 0 360. 0 M Pa M Pa M Pa M Pa Vni třní síly v souř adném systému průřezu atěžov ací případ s největš ím vy užit ím at. případ 1 N V z V y T t T ω = = = = = -334.000-6.000-8.000 0. 000 0. 000 kn kn kn kn m kn m M y M z B = = = -5.000 5. 000 0. 000 kn m kn m kn m 2 Parametry vzpěr u Délka dílce: 3.200 m L z = 3.200 m L y = 3.200 m L ω = 3.200 m k z = 1. 000 k y = 1. 000 k ω = 1. 000 L cr,z = 3.200 m L cr,y = 3.200 m L cr,ω = 3.200 m Výsledky posouzení Rozhodují cí zatěžovací případ: at. případ 1 Tří da průřez u: 1 Po sudek smyku od po sou vaj ící síly V z : 6. 000 kn < 245.660 k N Vyh ovuj e Po sudek smyku od po sou vaj ící síly V y : 8. 000 kn < 245.660 k N Vyh ovuj e Vnitřní síly: N = -334.000 k N; M y = -5. 000 knm ; M z = 5.000 kn m Posudek nejnepří znivější kombinace vzpěrného tl aku a ohyb u: Vzpěr : Únos nosti: N R = -753.863 kn; M y,r = -44.710 knm; M z,r = 44.710 kn m 0. 443 + 0.112 + 0. 112 = 0. 667 < 1 Vyh ovuj e Vz pěr : Únos nosti: N R = -753.863 kn; M y,r = -44.710 knm; M z,r = 44.710 kn m 0. 443 + 0.112 + 0. 112 = 0. 667 < 1 Vyh ovuj e Posouzen í štíh losti dílce: ští hlos t dílc e: 54.8 mezní š tíhlost: 180. 0 Ští hlost dílce vyhovuje Průřez vyh ovuj e V HOVUJE 54

sloup -o152,4/7,1 3 Norma výpočtu EN 1993-1-1 Vý poč et je prov eden podle České národní přílohy. Souč initel únosnos ti průřez u Součinitel únosnosti při posouzení stability Souč initel únosnosti oslabeného průřez u γ M 0 γ M 1 γ M 2 = = = 1. 000 1. 000 1. 250 152.4 7.1 2 Průřez MSH 152.4 x 7.1 Průřezová ploc ha: A = 3.241E03 mm 2 Poloha těžiště: y T = 76.2 mm z T = 76.2 mm Moment y setrv ačnosti: I y = 8. 573E06 mm 4 I z = 8. 573E06 mm 4 Průřezové m oduly : W y,1 = -1.125E05 mm 3 W z,1 = 1. 125E05 mm 3 W y,2 = 1. 125E05 mm 3 W z,2 = -1.125E05 mm 3 Moment tuhos ti v prostém krouc ení : I k = 1. 711E07 mm 4 Vý sečový moment setrv ačnosti: I ω = 0. 000E00 mm 6 Plast ick é průřez ové moduly : W pl,y = 1. 500E05 mm 3 W pl,z = 1. 500E05 mm 3 Materiál : EN 10210-1 : S 235 Materiálové charakter istiky: Modul pružnosti E Modul pružnosti ve s myk u G Mez kluzu f y Mez pevnosti f u : : : : 210000 81000 235. 0 360. 0 M Pa M Pa M Pa M Pa Vni třní síly v souř adném systému průřezu atěžov ací případ s největš ím vy užit ím at. případ 1 N V z V y T t T ω = = = = = -355.000 2. 000 2. 000 0. 000 0. 000 kn kn kn kn m kn m M y M z B = = = 2. 000-2.000 0. 000 kn m kn m kn m 2 Parametry vzpěr u Délka dílce: 3.200 m L z = 3.200 m L y = 3.200 m L ω = 3.200 m k z = 1. 000 k y = 1. 000 k ω = 1. 000 L cr,z = 3.200 m L cr,y = 3.200 m L cr,ω = 3.200 m Výsledky posouzení Rozhodují cí zatěžovací případ: at. případ 1 Tří da průřez u: 1 Po sudek smyku od po sou vaj ící síly V z : 2. 000 kn < 219.862 k N Vyh ovuj e Po sudek smyku od po sou vaj ící síly V y : 2. 000 kn < 219.862 k N Vyh ovuj e Vnitřní síly: N = -355.000 k N; M y = 2.000 knm; M z = -2.000 kn m Posudek nejnepří znivější kombinace vzpěrného tl aku a ohyb u: Vzpěr : Únos nosti: N R = -658.545 kn; M y,r = 49. 856 knm ; M z,r = -49. 856 kn m 0. 539 + 0.040 + 0. 040 = 0. 619 < 1 Vyh ovuj e Vz pěr : Únos nosti: N R = -658.545 kn; M y,r = 49. 856 knm ; M z,r = -49. 856 kn m 0. 539 + 0.040 + 0. 040 = 0. 619 < 1 Vyh ovuj e Posouzen í štíh losti dílce: ští hlos t dílc e: 62.2 mezní š tíhlost: 180. 0 Ští hlost dílce vyhovuje Průřez vyh ovuj e V HOVUJE 55

4.7 ÁKLADOVÉ PAS Nx My 56

Mx Mz 57

Vz 58

PAS 4x1 6.0-kr.45.0 Ty p prvku: nosní k Prostředí: C2 Beton : C 25/30 f ck = 25.0 MPa; f ct m = 2.6 M Pa; E cm = 31000.0 MPa Ocel p odélná : 10505 (R ) (f yk = 500. 0 M Pa; E s = 200000. 0 M Pa) 0.600 Ocel příčná : 10505 (R ) (f yk = 500. 0 M Pa; E s = 200000. 0 M Pa) Vzpěr Vzpěr není uv ažován S tlačenou výztuží je počítáno. Tř mí nky Prof il: 9.0 mm; Vzdálenos t: 0. 25 m; Svis lé střihy : 2; Vodor. střihy: 2 Tř mí nky Prof il: 4.0 mm; Vzdálenost: 0.25 m ; Střihy: 2 4x1 6.0-kr.45.0 0.5 00 Posouzení min. a max. stupně v yztužení Nosník (tažená výztuž - minimum, celkov á výz tuž - maximum): ρ s,t ρ s = 0.00309 = 0.00536 ρ s,m in ρ s, ma x = 0.00135 = 0. 04 VH OVUJE VH OVUJE Stupeň vyztužení smykovou v ýztuží ρ w,m in = 800.10-6 ρ w = 0.00122 VH OVUJE Maxim ální vzdálenost třmínk ů Maximální vzdálenost větv í třmínků s l, ma x = s t, ma x = 0. 40 m 0. 41 m Maximální vzdálenost třm ínků s l, ma x = 0.28 m VH OVUJE Posouzení mezního stavu únosnosti VH OVUJE N Ed V Edz V E dy M E dy M Edz T Ed č. Název N R d V R dz V R dy M R dy M Rdz T Rd Posouzení [kn ] -227.00 1 at. případ 1-5643. 40 Mezní stav únosnosti (oh yb, smyk, kro ucení ) VHOVUJE [kn ] 280. 00 283. 90 [kn ] 0. 00 0. 00 [knm] -71. 00-241.82 [knm] 11.00 37.47 [knm] 9. 00 18.42 Vy hovuje Celkové posouzení průřezu V HOVUJE 59

4.8 PILOTOVÉ ALOŽENÍ Kombinace CO4 _ Rz (kombinace MSP_char) Posouzení piloty P1 Betonové konstrukce : EN 1992-1-1 (EC2) Součinitele EC2 : standardní Piloty Výpočet pro odvodněné podmínky : ČSN 73 1002 atěžovací křivka : nelineární (Masopust) Metodika posouzení : stupně bezpečnosti Stupně bezpečnosti Trvalá návrhová situace Stupeň bezpečnosti - tlačená pilota : SF cp = 1.50 [ ] Stupeň bezpečnosti - tažená pilota : SF tp = 2.00 [ ] ákladní parametry zemin Číslo Název Vzorek ϕ ef c ef γ ν [ ] [kpa] [kn/m 3 ] [ ] 1 Třída F4, konzistence měkká 22.00 7.00 18.00 0.35 2 Třída F8, konzistence tuhá 23.00 10.00 19.50 0.42 3 Třída G3, středně ulehlá 37.00 0.00 9.00 0.25 Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. 60

Číslo Název Vzorek E oed E def γ sat γ s n [MPa] [MPa] [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] [ ] 1 Třída F4, konzistence měkká 4.00-18.00 - - 2 Třída F8, konzistence tuhá 13.00-19.50 - - 3 Třída G3, středně ulehlá 57.00-9.00 - - Parametry zemin pro výpočet modulu reakce podloží Číslo Název Vzorek β 1 Třída F4, konzistence měkká 7.00 2 Třída F8, konzistence tuhá 9.00 3 Třída G3, středně ulehlá 21.00 Parametry zemin Třída F4, konzistence měkká Objemová tíha : γ = 18.00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 22.00 Soudržnost zeminy : c ef = 7.00 kpa Poissonovo číslo : ν = 0.35 Edometrický modul : E oed = 4.00 MPa Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 18.00 kn/m 3 Úhel roznášení : β = 7.00 Třída F8, konzistence tuhá Objemová tíha : γ = 19.50 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 23.00 Soudržnost zeminy : c ef = 10.00 kpa Poissonovo číslo : ν = 0.42 Edometrický modul : E oed = 13.00 MPa Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 19.50 kn/m 3 Úhel roznášení : β = 9.00 Třída G3, středně ulehlá Objemová tíha : γ = 9.00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 37.00 Soudržnost zeminy : c ef = 0.00 kpa Poissonovo číslo : ν = 0.25 Edometrický modul : E oed = 57.00 MPa Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 9.00 kn/m 3 Úhel roznášení : β = 21.00 Geometrie Profil piloty: kruhová Rozměry Průměr d = 0.60 m Délka l = 9.00 m Umístění Vysazení h = 0.00 m Hloubka upraveného terénu h z = 0.50 m 61

Typ technologie: Vrtané piloty Modul reakce podloží uvažován jako konstantní. Materiál konstrukce Objemová tíha γ = 23.00 kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 25/30 Válcová pevnost v tlaku f ck = 25.00 MPa Pevnost v tahu f ctm = 2.60 MPa Modul pružnosti E cm = 31000.00 MPa Modul pružnosti ve smyku G = 12917.00 MPa Ocel podélná : 10505 (R) Mez kluzu Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva [m] Přiřazená zemina f yk = 500.00 MPa Vzorek 1 0.90 Třída F4, konzistence měkká 2 4.40 Třída F8, konzistence tuhá 3 - Třída G3, středně ulehlá atížení Číslo atížení N M x M y H x H y Název Typ nové změna [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] 1 ANO atížení č. 1 Návrhové 1055.00 110.00 0.00 0.00 0.00 2 ANO atížení č. 2 Užitné 855.00 85.00 0.00 0.00 0.00 Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 3.50 m od původního terénu. Celkové nastavení výpočtu Výpočet svislé únosnosti : analytické řešení Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Metodika posouzení : bez redukce vstupních dat Posouzení čís. 1 Posouzení svislé únosnosti piloty podle teorie MS - výsledky Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení tlačené piloty: Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 1. (atížení č. 1) Únosnost piloty na plášti R s = 422.19 kn Únosnost piloty v patě R b = 1457.97 kn Únosnost piloty Extrémní svislá síla R c = 1880.16 kn V d = 1055.00 kn Stupeň bezpečnosti = 1.78 > 1.50 62

Svislá únosnost piloty VHOVUJE Posouzení čís. 1 Výpočet zatěžovací křivky piloty - vstupní data Vrstv a Počátek Konec Mocnost E s Součinitel Součinitel číslo [m] [m] [m] [MPa] a b 1 0.00 0.40 0.40 6.90 46.00 20.00 2 0.40 4.80 4.40 28.44 71.50 64.00 3 4.80 9.00 4.20 17.48 91.00 48.00 Uvažovat zatížení : užitné Součinitel vlivu ochrany dříku m 2 = 1.00 Limitní sedání piloty s lim = 25.0 mm Regresní součinitel e = 268.00 Regresní součinitel f = 175.00 Výpočet zatěžovací křivky piloty - výsledky atížení na mezi mobilizace plášť.tření R yu = 846.13 kn Velikost sedání odpovídající síle R yu s y = 6.8 mm Únosnosti odpovídající sednutí 25 mm : Únosnost paty R bu = 187.49 kn Celková únosnost R c = 982.89 kn Pro zatížení Q = 855.00 kn je sednutí piloty 7.9 mm Posouzení čís. 1 Vstupní data pro výpočet vodorovné únosnosti piloty Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Vodorovná únosnost posouzena ve směru maximálního účinku zatížení. Maximální vnitřní síly a deformace: Max.deformace piloty = 3.4 mm Max.posouvající síla = 22.48 kn Maximální moment = 110.00 knm Dimenzace výztuže: Vyztužení - 8 ks profil 16.0 mm; krytí 100.0 mm Typ konstrukce (stupně vyztužení) : pilota Stupeň vyztužení ρ = 0.569 % > 0.500 % = ρ min atížení : N Ed = -1055.00 kn (tlak) ; M Ed = 110.00 knm Únosnost : N Rd = -2897.42 kn; M Rd = 302.10 knm Navržená výztuž piloty VHOVUJE 63

Název : Vod. únosn. Fáze : 1; Posouzení : 1 Modul Kh Kh - konstantní 5.00 9.67 9.67 67.18 67.18-3.4 Deformace Max. = 0.24 mm Min. = -3.38 mm 0.0 0.0 0.0 0.2 Posouvající síla Max. = 22.48 kn Min. = -0.44 kn 0.00 0.00 0.00-0.44 22.48 Ohybový moment Max. = 110.00 knm Min. = -0.30 knm 0.00 0.00-0.30 110.00-75.00 0 75.00-4.0 0 4.0 [MN/m³] [mm] -25.00 0 25.00 [kn] -150.00 0 150.00 [knm] 64

Posouzení piloty P2 Betonové konstrukce : EN 1992-1-1 (EC2) Součinitele EC2 : standardní Piloty Výpočet pro odvodněné podmínky : ČSN 73 1002 atěžovací křivka : nelineární (Masopust) Metodika posouzení : stupně bezpečnosti Stupně bezpečnosti Trvalá návrhová situace Stupeň bezpečnosti - tlačená pilota : SF cp = 1.50 [ ] Stupeň bezpečnosti - tažená pilota : SF tp = 2.00 [ ] ákladní parametry zemin Číslo Název Vzorek ϕ ef c ef γ ν [ ] [kpa] [kn/m 3 ] [ ] 1 Třída F4, konzistence měkká 22.00 7.00 18.00 0.35 2 Třída F8, konzistence tuhá 23.00 10.00 19.50 0.42 3 Třída G3, středně ulehlá 37.00 0.00 9.00 0.25 Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Číslo Název Vzorek E oed E def γ sat γ s n [MPa] [MPa] [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] [ ] 1 Třída F4, konzistence měkká 4.00-18.00 - - 2 Třída F8, konzistence tuhá 13.00-19.50 - - 3 Třída G3, středně ulehlá 57.00-9.00 - - Parametry zemin pro výpočet modulu reakce podloží Číslo Název Vzorek β 1 Třída F4, konzistence měkká 7.00 2 Třída F8, konzistence tuhá 9.00 3 Třída G3, středně ulehlá 21.00 Parametry zemin Třída F4, konzistence měkká Objemová tíha : γ = 18.00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 22.00 Soudržnost zeminy : c ef = 7.00 kpa Poissonovo číslo : ν = 0.35 Edometrický modul : E oed = 4.00 MPa Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 18.00 kn/m 3 65

Úhel roznášení : β = 7.00 Třída F8, konzistence tuhá Objemová tíha : γ = 19.50 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 23.00 Soudržnost zeminy : c ef = 10.00 kpa Poissonovo číslo : ν = 0.42 Edometrický modul : E oed = 13.00 MPa Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 19.50 kn/m 3 Úhel roznášení : β = 9.00 Třída G3, středně ulehlá Objemová tíha : γ = 9.00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 37.00 Soudržnost zeminy : c ef = 0.00 kpa Poissonovo číslo : ν = 0.25 Edometrický modul : E oed = 57.00 MPa Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 9.00 kn/m 3 Úhel roznášení : β = 21.00 Geometrie Profil piloty: kruhová Rozměry Průměr d = 0.60 m Délka l = 7.50 m Umístění Vysazení h = 0.00 m Hloubka upraveného terénu h z = 0.50 m Typ technologie: Vrtané piloty Modul reakce podloží uvažován jako konstantní. Materiál konstrukce Objemová tíha γ = 23.00 kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 25/30 Válcová pevnost v tlaku f ck = 25.00 MPa Pevnost v tahu f ctm = 2.60 MPa Modul pružnosti E cm = 31000.00 MPa Modul pružnosti ve smyku G = 12917.00 MPa Ocel podélná : 10505 (R) Mez kluzu Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva [m] Přiřazená zemina f yk = 500.00 MPa Vzorek 1 0.90 Třída F4, konzistence měkká 2 4.40 Třída F8, konzistence tuhá 3 - Třída G3, středně ulehlá 66

atížení Číslo atížení N M x M y H x H y Název Typ nové změna [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] 1 ANO atížení č. 1 Návrhové 918.00 100.00 0.00 0.00 0.00 2 ANO atížení č. 2 Užitné 700.00 70.00 0.00 0.00 0.00 Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 3.50 m od původního terénu. Celkové nastavení výpočtu Výpočet svislé únosnosti : analytické řešení Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Metodika posouzení : bez redukce vstupních dat Posouzení čís. 1 Posouzení svislé únosnosti piloty podle teorie MS - výsledky Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení tlačené piloty: Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 1. (atížení č. 1) Únosnost piloty na plášti R s = 250.40 kn Únosnost piloty v patě R b = 1457.95 kn Únosnost piloty R c = 1708.35 kn Extrémní svislá síla V d = 918.00 kn Stupeň bezpečnosti = 1.86 > 1.50 Svislá únosnost piloty VHOVUJE Posouzení čís. 1 Výpočet zatěžovací křivky piloty - vstupní data Vrstv a Počátek Konec Mocnost E s Součinitel Součinitel číslo [m] [m] [m] [MPa] a b 1 0.00 0.40 0.40 6.90 46.00 20.00 2 0.40 4.80 4.40 28.44 71.50 64.00 3 4.80 7.50 2.70 14.60 91.00 48.00 Uvažovat zatížení : užitné Součinitel vlivu ochrany dříku m 2 = 1.00 Limitní sedání piloty s lim = 25.0 mm Regresní součinitel e = 268.00 Regresní součinitel f = 175.00 Výpočet zatěžovací křivky piloty - výsledky atížení na mezi mobilizace plášť.tření R yu = 672.01 kn Velikost sedání odpovídající síle R yu s y = 6.5 mm Únosnosti odpovídající sednutí 25 mm : Únosnost paty R bu = 192.55 kn Celková únosnost R c = 814.29 kn 67

Pro zatížení Q = 700.00 kn je sednutí piloty 10.2 mm Posouzení čís. 1 Vstupní data pro výpočet vodorovné únosnosti piloty Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Vodorovná únosnost posouzena ve směru maximálního účinku zatížení. Maximální vnitřní síly a deformace: Max.deformace piloty = 3.3 mm Max.posouvající síla = 20.85 kn Maximální moment = 100.00 knm Dimenzace výztuže: Vyztužení - 8 ks profil 16.0 mm; krytí 100.0 mm Typ konstrukce (stupně vyztužení) : pilota Stupeň vyztužení ρ = 0.569 % > 0.500 % = ρ min atížení : N Ed = -918.00 kn (tlak) ; M Ed = 100.00 knm Únosnost : N Rd = -2813.85 kn; M Rd = 306.52 knm Navržená výztuž piloty VHOVUJE Název : Vod. únosn. Fáze : 1; Posouzení : 1 Modul Kh Kh - konstantní 5.00 9.67 9.67 67.18 67.18-3.3 Deformace Max. = 0.20 mm Min. = -3.33 mm 0.0 0.0 0.2 0.00.1 Posouvající síla Max. = 20.85 kn Min. = 0.00 kn 0.00 0.00 20.85 Ohybový moment Max. = 100.00 knm Min. = 0.00 knm 0.00 100.00-75.00 0 75.00-4.0 0 4.0 [MN/m³] [mm] -25.00 0 25.00 [kn] -150.00 0 150.00 [knm] 68

Posouzení piloty P3 Betonové konstrukce : EN 1992-1-1 (EC2) Součinitele EC2 : standardní Piloty Výpočet pro odvodněné podmínky : ČSN 73 1002 atěžovací křivka : nelineární (Masopust) Metodika posouzení : stupně bezpečnosti Stupně bezpečnosti Trvalá návrhová situace Stupeň bezpečnosti - tlačená pilota : SF cp = 1.50 [ ] Stupeň bezpečnosti - tažená pilota : SF tp = 2.00 [ ] ákladní parametry zemin Číslo Název Vzorek ϕ ef c ef γ ν [ ] [kpa] [kn/m 3 ] [ ] 1 Třída F4, konzistence měkká 22.00 7.00 18.00 0.35 2 Třída F8, konzistence tuhá 23.00 10.00 19.50 0.42 3 Třída G3, středně ulehlá 37.00 0.00 9.00 0.25 Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Číslo Název Vzorek E oed E def γ sat γ s n [MPa] [MPa] [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] [ ] 1 Třída F4, konzistence měkká 4.00-18.00 - - 2 Třída F8, konzistence tuhá 13.00-19.50 - - 3 Třída G3, středně ulehlá 57.00-9.00 - - Parametry zemin pro výpočet modulu reakce podloží Číslo Název Vzorek β 1 Třída F4, konzistence měkká 7.00 2 Třída F8, konzistence tuhá 9.00 3 Třída G3, středně ulehlá 21.00 Parametry zemin Třída F4, konzistence měkká Objemová tíha : γ = 18.00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 22.00 Soudržnost zeminy : c ef = 7.00 kpa Poissonovo číslo : ν = 0.35 Edometrický modul : E oed = 4.00 MPa Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 18.00 kn/m 3 Úhel roznášení : β = 7.00 69

Třída F8, konzistence tuhá Objemová tíha : γ = 19.50 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 23.00 Soudržnost zeminy : c ef = 10.00 kpa Poissonovo číslo : ν = 0.42 Edometrický modul : E oed = 13.00 MPa Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 19.50 kn/m 3 Úhel roznášení : β = 9.00 Třída G3, středně ulehlá Objemová tíha : γ = 9.00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 37.00 Soudržnost zeminy : c ef = 0.00 kpa Poissonovo číslo : ν = 0.25 Edometrický modul : E oed = 57.00 MPa Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 9.00 kn/m 3 Úhel roznášení : β = 21.00 Geometrie Profil piloty: kruhová Rozměry Průměr d = 0.60 m Délka l = 6.00 m Umístění Vysazení h = 0.00 m Hloubka upraveného terénu h z = 0.50 m Typ technologie: Vrtané piloty Modul reakce podloží uvažován jako konstantní. Materiál konstrukce Objemová tíha γ = 23.00 kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 25/30 Válcová pevnost v tlaku f ck = 25.00 MPa Pevnost v tahu f ctm = 2.60 MPa Modul pružnosti E cm = 31000.00 MPa Modul pružnosti ve smyku G = 12917.00 MPa Ocel podélná : 10505 (R) Mez kluzu Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva [m] Přiřazená zemina f yk = 500.00 MPa Vzorek 1 0.90 Třída F4, konzistence měkká 2 4.40 Třída F8, konzistence tuhá 3 - Třída G3, středně ulehlá atížení atížení N M x M y H x H y Číslo Název Typ nové změna [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] 1 ANO atížení č. 1 Návrhové 677.00 70.00 0.00 0.00 0.00 70

atížení N M x M y H x H y Číslo Název Typ nové změna [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] 2 ANO atížení č. 2 Užitné 520.00 55.00 0.00 0.00 0.00 Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 3.50 m od původního terénu. Celkové nastavení výpočtu Výpočet svislé únosnosti : analytické řešení Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Metodika posouzení : bez redukce vstupních dat Posouzení čís. 1 Posouzení svislé únosnosti piloty podle teorie MS - výsledky Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení tlačené piloty: Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 1. (atížení č. 1) Únosnost piloty na plášti R s = 158.69 kn Únosnost piloty v patě R b = 1457.92 kn Únosnost piloty R c = 1616.60 kn Extrémní svislá síla V d = 677.00 kn Stupeň bezpečnosti = 2.39 > 1.50 Svislá únosnost piloty VHOVUJE Posouzení čís. 1 Výpočet zatěžovací křivky piloty - vstupní data Vrstv a Počátek Konec Mocnost E s Součinitel Součinitel číslo [m] [m] [m] [MPa] a b 1 0.00 0.40 0.40 6.90 46.00 20.00 2 0.40 4.80 4.40 28.44 71.50 64.00 3 4.80 6.00 1.20 11.00 91.00 48.00 Uvažovat zatížení : užitné Součinitel vlivu ochrany dříku m 2 = 1.00 Limitní sedání piloty s lim = 25.0 mm Regresní součinitel e = 268.00 Regresní součinitel f = 175.00 Výpočet zatěžovací křivky piloty - výsledky atížení na mezi mobilizace plášť.tření R yu = 499.45 kn Velikost sedání odpovídající síle R yu s y = 5.4 mm Únosnosti odpovídající sednutí 25 mm : Únosnost paty R bu = 230.50 kn Celková únosnost R c = 680.37 kn Pro zatížení Q = 520.00 kn je sednutí piloty 7.6 mm 71