Bibliografická citace VŠKP

Bibliografická citace VŠKP Ing. Bronislava Moravcová Výstavní galerie. Brno, 2014. 141 s., 8 s. příl. Diplomová práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav kovových a dřevěných konstrukcí. Vedoucí práce doc. Ing. Miroslav Bajer, CSc..

BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÝSTAVNÍ GALERIE EXHIBITION GALLERY ČÁST A: TECHNICKÁ ZPRÁVA, VÝKAZ MATERIÁLU PART A: TECHNICAL REPORT, STATEMENT OF MATERIAL MASTER'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR ING. BRONISLAVA MORAVCOVÁ doc. Ing. MIROSLAV BAJER, CSc. BRNO 2014

VÝSTAVNÍ GALERIE Technická zpráva

TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 1 OBSAH: 1. OBECNÉ ÚDAJE 2 2. SOUPIS NOREM A POUŽITÉ LITERATURY 2 3. ZATÍŽENÍ 2 4. VARIANTY ŘEŠENÍ 3 5. NÁVRH KONSTRUKCE 3 6. POPIS OCELOVÉ KONSTRUKCE 3 6.1. SLOUPY 4 6.2. PRŮVLAKY 4 6.3. STROPNICE 4 6.4. SVĚTLÍK 4 6.5. ZTUŽIDLA STĚNOVÁ 4 6.6. ZTUŽIDLA STŘEŠNÍ 5 6.7. SCHODIŠTĚ 5 6.8. TÁHLO 5 6.9. KOTVENÍ 5 6.10. OPLÁŠTĚNÍ 5 7. PROTIKOROZNÍ A POVRCHOVÁ OCHRANA 6 8. MATERIÁL 6 9. DOPRAVA A MONTÁŽNÍ POSTUP 6 10. BEZPEČNOST PRÁCE 6 11. ZPŮSOB NAKLÁDÁNÍ S ODPADY 7

TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 2 1. OBECNÉ ÚDAJE Předmětem řešení diplomové práce je návrh nosné konstrukce výstavní galerie v městě Litoměřice. 2. SOUPIS NOREM A POUŽITÉ LITERATURY Normativní dokumenty včetně jejich změn a oprav: [1] ČSN EN 1990 - Eurokód : Zásady navrhování konstrukcí [2] ČSN EN 1991-1-1 - Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb [3] ČSN EN 1991-1-3 - Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem [4] ČSN EN 1991-1-4 - Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem [5] ČSN EN 1993-1-1 - Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby [6] ČSN EN 1993-1-8 - Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-8: Navrhování styčníků [7] ČSN 01 3483 - Výkresy stavebních konstrukcí. Výkresy kovových konstrukcí Monografie, skripta, učebnice: [8] Ferjenčík, P., Schun, J., Malecher, J., Voříšek, V., Chladný, E.: Navrhovanie oceľových konštrukcií 1. časť + 2. časť, SNTL Alfa, Praha, 1986 [9] Marek, P. a kol.: Kovové konstrukce pozemních staveb, SNTL Alfa, Bratislava, 1985 3. ZATÍŽENÍ Zatížení je počítáno podle normy Eurokód 1. Při výpočtu je uvažováno: zatížení stálé včetně vlastní tíhy navrhované konstrukce zatížení proměnné - klimatické Klimatické zatížení se určí podle lokality. Oblast Litoměřice odpovídá I. sněhové oblasti a II. větrné oblasti.

TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 3 SOUČINITEL ZATÍŽENÍ - stálá zatížení f = 1,35 - proměnná zatížení (užitné, klimatické sníh, vítr) f = 1,50 ZATÍŽENÍ PROMĚNNÁ Zatížení sněhem - bez návěje, s návějí za atikami - oblast umístění stavby Litoměřice - sněhová oblast I. s k = 0,7 kn/m 2 Zatížení větrem - oblast umístění stavby Litoměřice - větrná oblast II. v b,0 = 25 m/s 4. VARIANTY ŘEŠENÍ V rámci návrhu ocelové konstrukce výstavní galerie byly uvažovány dva návrhy. Varianta 1 s rámy v příčném směru Varianta 2 s rámy v příčném i podélném směru (prostorový rám) Byla vybrána první varianta. Podrobnější popis a porovnání variant je uvedeno v části B: Porovnání variant. 5. NÁVRH KONSTRUKCE Statické posouzení bylo provedeno na mezní stav únosnosti (MSÚ) a mezní stav použitelnosti (MSP). Výpočet vycházel z nejnepříznivější kombinace zatížení s návrhovými hodnotami u MSÚ a charakteristickými hodnotami u MSP. 6. POPIS OCELOVÉ KONSTRUKCE Výstavní galerie má půdorysný tvar trojramenné hvězdy, kde každé rameno je obdélníkového tvaru o rozměrech 6 x 18 m a má dvě nadzemní podlaží. Všechny tři ramena jsou propojeny do šestibokého

TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 4 hranolu (prostorový rám), který má ve druhém podlaží ochoz a je zastřešen světlíkem. Maximální výška objektu je 11,28 m od upraveného terénu. Nosnou konstrukci galerie tvoří 12 rámových vazeb v příčném směru po osové vzdálenosti 6 m. Rám je tvořen sloupy a průvlaky, na které jsou připojeny stropnice. Tuhost konstrukce zajišťují příhradová ztužidla mezi příčnými vazbami. Sloupy jsou tvořeny válcovanými profily HEB s kloubovým uložením. Průvlaky jsou součástí příčných rámů a jsou tvořeny válcovaným profilem IPE. Přípoj průvlaku ke sloupu je řešen jako šroubový s čelní deskou. Stropnice jsou vloženy mezi průvlaky. Ze statického hlediska působí stropnice jako nosníky s kloubovým uložením. 6.1. Sloupy Sloupy jsou tvořeny válcovanými profily HEB. V rovině příčné vazby jsou sloupy součástí rámu. V prostřední části konstrukce (šestiboký hranol) jsou sloupy součástí prostorového rámu. Stykování sloupů je z estetických důvodů řešeno skryté ve stropní desce. Stykování je řešeno šroubovým spojem s čelní deskou. 6.2. Průvlaky Průvlaky jsou součástí příčných rámů a jsou tvořeny ocelovým válcovaným profilem IPE. Šroubový přípoj průvlaku ke sloupu je řešen pomocí čelní desky. 6.3. Stropnice Stropnice jsou vloženy mezi průvlaky a ze statického hlediska působí stropnice jako nosníky s kloubovým uložením. Stropnice je tvořena ocelovým válcovaným profilem IPE. 6.4. Světlík Světlík zakrývá vnitřní prostor ochozu ve výstavní galerii (šestiboký hranol). Je tvořen z profilu Jäkl 100x40x5 a je šroubovým spojem přes čelní desku přichycen k vnitřním sloupům výstavní galerie. 6.5. Ztužidla stěnová Zajišťují tuhost objektu v podélném směru a přenos zatížení od podélného větru do základových patek. Ztužidla typu X jsou umístěna mezi sloupy a jsou tvořeny z profilu TR 48,3/5,0. Připojení je řešeno svarem - do naříznuté trubky je vložen plech, k němu se trubka stlačí a připevní svarem. Křížení diagonál u ztužidel je provedeno přes styčníkovou desku,

TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 5 na kterou jsou trubky připevněny svarem - do naříznuté trubky je vložen plech, k němu se trubka stlačí a připevní svarem. 6.6. Ztužidla střešní Ztužidlo je umístěno mezi příčnými vazbami ve vnitřních polích ramen konstrukce. Jsou tvořeny z profilu TR 42,4/4,0 a křížení je provedeno přes dvě pole. Připojení je řešeno svarem - do naříznuté trubky je vložen plech, k němu se trubka stlačí a připevní svarem. 6.7. Schodiště Schodiště z 1NP do 2NP bude ve všech třech ramenech výstavní galerie. Jeho tvar a typy profilů budou dle požadavku investora s ohledem na firmu, která se návrhem a výrobou schodišť zabývá. Dále musí být splněny požadavky na návrh schodiště dle platných norem výška a šířka stupně, podchodná výška, sklon a jiné požadavky. V diplomové práci je schodiště předběžně řešeno jako přímé s mezipodestou. Schodnice jsou profilu Jäkl 90x90x6, sloupy pod mezipodestou profilu Jäkl 100x4x2 a příčle schodiště jsou navrženy z profilu Jäkl 30x30x2,5. Každý schod. stupeň je přichycen šroubovým spojem k úhelníku, který je na schodnici přivařen. 6.8. Táhlo Táhla jsou navržena z tyčí ϕ 8 mm a spojují ve vnitřním prostoru galerie (šestiboký hranol) horní část vnitřních sloupů se středními příčlemi nad 1NP. Jsou připevněny pomocí plechu, na který jsou navařeny. 6.9. Kotvení Sloupy jsou kotveny k základové konstrukci přes patní plech tl. 10 mm, který je osazen na cementové podlití tl. 50 mm. Podlití slouží k vyrovnání nerovností a zajišťuje lepší spojení patního plechu s betonovým základem. Kotvení je provedeno dvěma dodatečnými šrouby FISCHER M 30 x 380. Jsou zde řešeny dva druhy kotvení K1 mimo ztužidla a K2 u ztužidel. 6.10. Opláštění Opláštění objektu je tvořeno prosklenou fasádou. Skleněná fasáda je kotvena do hliníkových profilů Schüco typu FW 50+. Hliníkové rámy jsou kotveny do fasádních mezisloupků.

TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 6 7. PROTIKOROZNÍ A POVRCHOVÁ OCHRANA Protikorozní ochrana všech prvků ocelové konstrukce bude zajištěna ve výrobním závodě antikorozním nátěrem pro korozní prostředí v interiéru podle platných norem ČSN EN ISO 12944 : Nátěrové hmoty Protikorozní ochrana ocelových konstrukcí ochrannými nátěrovými systémy. Typ ochrany bude stanoven technologem výrobce ocelové konstrukce. Spojovací materiál bude pozinkovaný. Barevný odstín dle požadavku investora. Požární odolnost konstrukce nebyla při návrhu uvažována. 8. MATERIÁL Ocelová konstrukce je navržena z oceli S235JR se zaručenou svařitelností. Běžné šrouby jsou z materiálu s třídou pevnosti 8.8 a kotevní šrouby FISCHER s třídou pevnosti 5.8. 9. DOPRAVA A MONTÁŽNÍ POSTUP Jednotlivé díly budou dovezeny na stavbu po částech. Po zhotovení a zatvrdnutí základových patek bude provedeno cementové podlití. Dále budou přesně zaměřeny a vyvrtány otvory pro montáž dodatečně upevněných kotev. Po zatvrdnutí tmelu budou osazeny sloupy. Nejdříve se zhotoví prostřední část galerie (šestiboký hranol) a pak zbylé tři ramena. Nejdříve budou osazeny vnitřní sloupy, jejich stabilita bude při montáži zajištěna provizorními montážními ztužidly. Následně budou osazeny průvlaky, pak vnější sloupy hranolu, dále průvlaky, které po osazení vytvoří prostorový rám. Následně budou osazeny stropnice. Takto se postaví i druhé patro a zhotoví se táhla. Poté se provede montáž jednotlivých ramen ve směru od středu galerie stejným způsobem sloupy, průvlaky, stropnice. Následně se provede montáž ztužidel, čímž dojde k vytvoření tuhého celku. Dodavatel stavby vypracuje podrobný technologický postup, který bude odsouhlasen projektantem. 10. BEZPEČNOST PRÁCE Při stavbě budou dodržena bezpečnostní opatření dle zásad bezpečnosti a ochrany zdraví při práci. Stavební práce budou probíhat v době mimo noční klid, vozidla vyjíždějící ze staveniště budou řádně očištěna.

TECHNICKÁ ZPRÁVA Strana 7 Stavba bude zajištěna v průběhu výstavby proti vniknutí. Během realizace stavby se nepředpokládá s narušením ani poškozením životního prostředí a veškeré použité materiály na stavbě budou splňovat příslušné ekologické normy a předpisy, včetně likvidace a recyklace odpadu. Při všech pracích je nutné dodržovat ustanovení bezpečnostních, protipožárních a hygienických předpisů a zákonů. Zvláště musí být kladen důraz na dodržení zák. č. 309/2006 Sb., o zajištění dalších podmínek bezpečnosti a ochrany zdraví při práci a nařízení vlády č. 591/2006 Sb., o zajištění minimálních požadavků na bezpečnost a ochranu zdraví při práci na staveništích. Všichni zúčastnění pracovníci musí být s předpisy seznámeni před zahájením prací. Dále jsou povinni používat při práci předepsané pracovní pomůcky podle směrnic a podle platných právních předpisů. 11. ZPŮSOB NAKLÁDÁNÍ S ODPADY Odpady vzniklé při stavebních pracích budou zatříděny dle vyhlášky č. 381/2001 Sb., kterou se stanoví Katalog odpadů a Seznam nebezpečných odpadů a poté budou likvidovány dle zákona č.185/2001 Sb., o odpadech a o změně některých dalších zákonů, v platném znění. Odpady k odstranění a využití budou předávány výhradně osobám oprávněným (odvoz na vhodnou skládku či předání k recyklaci) a to spolu se základním popisem odpadu dle přílohy č. 1 k vyhl. č. 294/2005 Sb., o podmínkách ukládání odpadů na skládky a jejich využívání na povrch terénu. Rozpis bude v rozsahu: druh, množství, název a IČ oprávněné osoby, která odpad převzala. Nakládání se vzniklými odpady se dále pak bude řídit dle obecně platné vyhlášky pro dané území.

VÝSTAVNÍ GALERIE Výkaz materiálu

VÝKAZ MATERIÁLU P Strana 2

BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÝSTAVNÍ GALERIE EXHIBITION GALLERY ČÁST B: POROVNÁNÍ VARIANT PART B: COMPARISON OF ALTERNATIVES MASTER'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR ING. BRONISLAVA MORAVCOVÁ doc. Ing. MIROSLAV BAJER, CSc. BRNO 2014

VÝSTAVNÍ GALERIE Porovnání variant

STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 2 OBSAH: 1. OBECNÉ ÚDAJE 3 2. SOUPIS NOREM A POUŽITÉ LITERATURY 3 3. MATERIÁL 3 4. POPIS OCELOVÉ KONSTRUKCE 3 VARIANTA 1 S RÁMY V PŘÍČNÉM SMĚRU 4 VARIANTA 2 S RÁMY V PŘÍČNÉM I PODÉLNÉM SMĚRU 5 5. VYHODNOCENÍ VARIANT 6 6. ZÁVĚR 8

STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 3 1. OBECNÉ ÚDAJE Předmětem řešení diplomové práce je návrh nosné konstrukce výstavní galerie v městě Litoměřice. 2. SOUPIS NOREM A POUŽITÉ LITERATURY Normativní dokumenty včetně jejich změn a oprav: [1] ČSN EN 1990 - Eurokód : Zásady navrhování konstrukcí [2] ČSN EN 1991-1-1 - Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb [3] ČSN EN 1991-1-3 - Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem [4] ČSN EN 1991-1-4 - Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem [5] ČSN EN 1993-1-1 - Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby [6] ČSN EN 1993-1-8 - Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-8: Navrhování styčníků [7] ČSN 01 3483 - Výkresy stavebních konstrukcí. Výkresy kovových konstrukcí Monografie, skripta, učebnice: [8] Ferjenčík, P., Schun, J., Malecher, J., Voříšek, V., Chladný, E.: Navrhovanie oceľových konštrukcií 1. časť + 2. časť, SNTL Alfa, Praha, 1986 [9] Marek, P. a kol.: Kovové konstrukce pozemních staveb, SNTL Alfa, Bratislava, 1985 3. MATERIÁL Nosná ocelová konstrukce je navržena z oceli S235 JR se zaručenou svařitelností. Běžné šrouby jsou z materiálu s třídou pevnosti 8.8. 4. POPIS OCELOVÉ KONSTRUKCE Výstavní galerie má půdorysný tvar troj ramenné hvězdy, kde každé rameno je obdélníkového tvaru o rozměrech 6 x 18 m a má dvě nadzemní podlaží. Všechny tři části jsou propojeny do šestibokého hranolu (prostorový rám), který má ve druhém podlaží ochoz a je zastřešen světlíkem. Maximální výška

STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 4 objektu je 11,28 m od upraveného terénu. V rámci návrhu výstavní galerie byly uvažovány dvě varianty: VARIANTA 1 S RÁMY V PŘÍČNÉM SMĚRU Nosnou konstrukci galerie tvoří 12 rámových vazeb v příčném směru po osové vzdálenosti 6 m. Rám je tvořen sloupy a průvlaky, na které jsou připojeny stropnice. Tuhost konstrukce zajišťují příhradová ztužidla mezi příčnými vazbami. Sloupy jsou tvořeny válcovanými profily HEB s kloubovým uložením. Průvlaky jsou součástí příčných rámů a jsou tvořeny válcovaným profilem IPE. Přípoj průvlaku ke sloupu je řešen jako šroubový s čelní deskou. Stropnice jsou vloženy mezi průvlaky. Ze statického hlediska působí stropnice jako nosníky s kloubovým uložením. Obr. 1 - Schéma rozmístění příčných rámů Obr. 2 - Schéma celé konstrukce

STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 5 VARIANTA 2 S RÁMY V PŘÍČNÉM I PODÉLNÉM SMĚRU Nosnou konstrukci galerie tvoří 12 rámových vazeb v příčném směru po osové vzdálenosti 6 m a 6 rámových vazeb v podélném směru po osové vzdálenosti 6 m. Konstrukce působí jako prostorový rám. Rámy jsou tvořeny kloubově uloženými sloupy, na nichž jsou připojeny průvlaky šroubovým spojem. Na průvlaky jsou připojeny stropnice. Sloupy jsou tvořeny válcovanými profily HEB a průvlaky profilem IPE. Přípoj průvlaku ke sloupu je řešen jako šroubový s čelní deskou. Stropnice jsou vloženy mezi průvlaky. Ze statického hlediska působí stropnice jako nosníky s kloubovým uložením. Obr. 3 - Schéma rozmístění příčných a podélných rámů Obr. 4 - Schéma celé konstrukce

STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 6 5. VYHODNOCENÍ VARIANT HMOTNOST KONSTRUKCE ocel S235 Varianta 1 : Části konstrukce Hmotnost [t] Nosné profily 43,96 3% prořez 1,32 2 % výztuhy, příruby 0,88 2 % spojovací prostředky 0,88 1 % svary 0,44 Celková hmotnost 47,48 Celková cena (uvažováno 55 Kč/kg) 2 611 400,- Varianta 2 : Části konstrukce Hmotnost [t] Nosné profily 51,60 3% prořez 1,55 2 % výztuhy, příruby 1,03 2 % spojovací prostředky 1,03 1 % svary 0,52 Celková hmotnost 55,73 Celková cena (uvažováno 55 Kč/kg) => Varianta 1 je o zhruba 15 % hospodárnější PRACNOST Varianta 1 : 3 065 150,- Nejprve se provede montáž šestibokého hranolu (prostorový rám). Osazené sloupy se zajistí pomocí montážních ztužidel. Na sloupy se osadí průvlaky a připevní se přes čelní desku ke sloupům, tak aby se vytvořil prostorový rám. Po zhotovení rámu se připojí stropnice a táhla. Dále se začnou osazovat sloupy jednotlivých ramen stejným způsobem stabilita se zajistí pomocí montážních ztužidel. Osadí se průvlak a připojí se stropnice. Takto se proces opakuje do zhotovení konstrukce. Poté se provede

STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 7 montáž ztužidel, čímž dojde k vytvoření tuhého celku. Všechny styčníky prováděné na stavbě budou tvořeny šroubovými spoji. Varianta 2 : Nejprve se provede montáž šestibokého hranolu (viz. Varianta 1). Jednotlivé rámy v každém rameni se provedou podle Varianty 1 s tím, že průvlak se osadí v příčném i podélném směru. Tím dojde k zajištění tuhosti celku. Následně se připojí stropnice a táhla. Všechny styčníky prováděné na stavbě budou tvořeny šroubovými spoji. Nevýhodou této varianty je větší pracnost při montáži spojů v podélném směru, s tím souvisí více času a vyšší náklady na montáž. => Varianta 1 je méně pracná DEFORMACE KONSTRUKCE Varianta 1 : Podélné rámy byly nahrazeny stěnovými ztužidly, které zajistily větší tuhost v podélném směru. Varianta 2 : V porovnání s variantou 1 dochází k většímu vodorovnému posunu v podélném i příčném směru. Pro splnění požadované deformace je zapotřebí zvětšení profilů => větší hmotnost/cena konstrukce. => Varianta 1 má menší deformace

STATICKÝ VÝPOČET POROVNÁNÍ VARIANT Strana 8 6. ZÁVĚR V rámci úspory materiálu, pracnosti a menších deformací byla pro podrobné zpracování vybraná varianta 1. Rozdíl v úspoře materiálu činní zhruba 15 % což má za následek i rozdíl v ceně. Při úvaze 55 Kč/kg je rozdíl 453 750 Kč. S menší pracností se dále sníží i náklady na montáž konstrukce. Při použití příhradových ztužidel došlo ke zvýšení tuhosti oproti variantě s rámy v podélném a příčném směru.

BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÝSTAVNÍ GALERIE EXHIBITION GALLERY ČÁST C: STATICKÝ VÝPOČET PART C: STRUCTURAL ANALYSIS MASTER'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR ING. BRONISLAVA MORAVCOVÁ doc. Ing. MIROSLAV BAJER, CSc. BRNO 2014

VÝSTAVNÍ GALERIE Statický výpočet

STATICKÝ VÝPOČET Strana 2 OBSAH: 1. SOUPIS NOREM A POUŽITÉ LITERATURY 3 2. ZATÍŽENÍ DEFINICE 3 3. ZATÍŽENÍ - VÝPOČET 5 STÁLÉ ZATÍŽENÍ 5 UŽITNÉ ZATÍŽENÍ 6 KLIMATICKÉ ZATÍŽENÍ 6 SCHÉMA VĚTRU NA STŘEŠE 9 SCHÉMA VĚTRU NA STĚNÁCH 11 4. VÝSTUP NUMERICKÉHO ŘEŠENÍ 13 5. POSUDKY KONSTRUKCE 14 5.1. POSOUZENÍ SLOUPU 1. PATRO 14 5.2. POSOUZENÍ PŘÍČLE 1. PATRO 21 5.3. POSOUZENÍ STROPNICE 1. PATRO 37 5.4. POSOUZENÍ ZTUŽIDLA - STŘEŠNÍ 39 5.5. POSOUZENÍ ZTUŽIDLA - STĚNOVÉ 41 5.6. POSOUZENÍ TÁHLA 43 5.7. POSOUZENÍ KOTVENÍ K1 44 5.8. POSOUZENÍ KOTVENÍ K2 46 5.9. POSOUZENÍ RÁMOVÉHO ROHU 48 5.10. POSOUZENÍ PŘÍPOJE STROPNICE K PŘÍČLI 53

STATICKÝ VÝPOČET Strana 3 1. SOUPIS NOREM A POUŽITÉ LITERATURY Normativní dokumenty včetně jejich změn a oprav: [10] ČSN EN 1990 - Eurokód : Zásady navrhování konstrukcí [11] ČSN EN 1991-1-1 - Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-1: Obecná zatížení Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb [12] ČSN EN 1991-1-3 - Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-3: Obecná zatížení Zatížení sněhem [13] ČSN EN 1991-1-4 - Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-4: Obecná zatížení Zatížení větrem [14] ČSN EN 1993-1-1 - Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby [15] ČSN EN 1993-1-8 - Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí Část 1-8: Navrhování styčníků [16] ČSN 01 3483 - Výkresy stavebních konstrukcí. Výkresy kovových konstrukcí Monografie, skripta, učebnice: [17] Ferjenčík, P., Schun, J., Malecher, J., Voříšek, V., Chladný, E.: Navrhovanie oceľových konštrukcií 1. časť + 2. časť, SNTL Alfa, Praha, 1986 [18] Marek, P. a kol.: Kovové konstrukce pozemních staveb, SNTL Alfa, Bratislava, 1985 2. ZATÍŽENÍ - DEFINICE SOUČINITEL ZATÍŽENÍ - stálá zatížení f = 1,35 - proměnná zatížení (užitné, klimatické sníh, vítr) f = 1,50

STATICKÝ VÝPOČET Strana 4 ZATÍŽENÍ PROMĚNNÁ Zatížení sněhem - bez návěje, s návějí za atikami - oblast umístění stavby Litoměřice - sněhová oblast I. s k = 0,7 kn/m 2 Zatížení větrem - oblast umístění stavby Litoměřice - větrná oblast II. v b,0 = 25 m/s

STATICKÝ VÝPOČET Strana 5 3. ZATÍŽENÍ - VÝPOČET a) Stálé zatížení (ZŠ = 1,5 m) Vlastní tíha ocelové konstrukce generována programem SCIA Engineer Vrstva podlahy Nášlapná vrstva podlahy Vyrovnávací stěrka (tl. 30 mm) Objemová tíha Charakteristické zatížení [kn/m] 0,32 kn/m 2 0,48 Součinitel γ f Návrhové zatížení [kn/m] 0,64 0,75 kn/m 2 1,13 1,53 Beton (tl. 100 mm) 25 kn/m 3 3,75 1,35 5,06 Trapézový plech TR 60/235 (tl. 0,75 mm) 0,08 kn/m 2 0,12 0,16 Podhled protipožární 0,3 kn/m 2 0,45 0,61 Σ celkem stálé kn/m 5,93 1,35 8,0 Vrstva střechy ELASTEK 40 SPECIAL DEKOR (tl. 4,5 mm) Styrotrade EPS 100 S Stabil (tl. 100-200 mm) ISOVER P (tl. 2x 30 mm) GLASTEK 30 STICKER PLUS (tl. 2x 3 mm) DEKPROFILE TR 150/280/0,75 Objemová tíha Charakteristické zatížení [kn/m] 0,018 kn/m 2 0,03 Součinitel γ f Návrhové zatížení [kn/m] 0,04 ST 0,32 kn/m 3 0,048 0,06 1,48 kn/m 3 0,13 1,35 0,18 0,041 kn/m 2 0,06 0,08 0,105 kn/m 2 0,16 0,22 Σ celkem stálé kn/m 0,43 1,35 0,58 - Schodnice Vlastní tíha ocelové schodnice generována programem SCIA Engineer Vrstva Stupeň dřevo dub tl. 40 mm Objemová tíha Charakteristické zatížení [kn/m 2 ] Součinitel γ f Návrhové zatížení [kn/m 2 ] 7,5 kn/m 3 0,3 1,35 0,41 Σ celkem stálé kn/m 0,3 1,35 0,41

STATICKÝ VÝPOČET Strana 6 b) Užitné zatížení (ZŠ = 1,5 m) Vrstva Poznámka Charakteristické zatížení [kn/m 2 ] Součinitel γ f Návrhové zatížení [kn/m] Shromažďovací Užitné zatížení 5 11,25 plocha 1,5 Příčky lehké (do 75 kg/m 2 ) 0,75 1,69 Σ celkem užitné kn/m 5,75 1,5 12,94 c) Klimatické zatížení Sníh µ i = tvarový součinitel zatížení sněhem µ 1 = 0,8 C e = součinitel expozice C e = 1,0 C t = tepelný součinitel C t = 1,0 S k = charakteristická hodnota zatížení sněhem S k = 0,7 kn/m 2 s = µ 1 * C e * C t * s k = 0,8 * 1,0 * 1,0 * 0,7 = 0,56 kn/m 2 - místní účinky návěje (uvažováno za atikami) µ 1 = 1,43 s a = µ 1 * C e * C t * s k = 1,43 * 1,0 * 1,0 * 0,7 = 1,0 kn/m 2 Vítr - základní rychlost větru v b = c dir * c season * v b,0 = 1,0 * 1,0 * 25 = 25 m/s - místní vlivy výška z = 10,0 m v m( z ) = c r( z ) * c o( z ) * v b = 0,539 * 1,0 * 25 = 13,475 m/s c r( z ) = c r( z min) = k r * ln(z min /z 0 ) = 0,234 * ln(10/1,0) = 0,539 pro z z min = 10 m k r = 0,19 * (z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,19 * (1,0/0,05) 0,07 = 0,234 maximální dynamický tlak větru q p(z) q b = 0,5 * ρ * v 2 b = 0,5 * 1,25 * 25 2 = 390,625 N/m 2 I v( z ) = I v( z min) = k l / [c o (z min ) * ln(z/z 0 )] = 1/[1,0 * ln(10/1)] = 0,434 c e( z ) = [1+7 * I v( z ) ]* [v m( z ) / v b ] 2 = [1+7*0,434] * [13,475/25] 2 = 1,17 q p( z ) = c e( z ) * q b = 1,17 * 390,625 = 0,457 kn/m 2

STATICKÝ VÝPOČET Strana 7 - vnější tlak větru na povrchy w e = q p(z) * c pe c) Působení větru na střechu (schéma viz. níže) vítr V1, V2 W F = q p(z) * c pe = 0,457 * (-1,4) = - 0,64 kn/m 2 c pef = - 1,4 W G = 0,457 * (-0,9) = - 0,411 kn/m 2 c peg = - 0,9 W H = 0,457 * (-0,7) = - 0,32 kn/m 2 c peh = - 0,7 W I = 0,457 * (±0,2) = ± 0,091 kn/m 2 c pei = ± 0,2 - jehlan W F = q p(z) * c pe = 0,457 * (-1,1) = - 0,503 kn/m 2 c pef = - 1,1 W G = 0,457 * (-0,8) = - 0,366 kn/m 2 c peg = - 0,8 W H = 0,457 * (-0,8) = - 0,36 kn/m 2 c peh = - 0,8 W I = 0,457 * (-0,6) = - 0,274 kn/m 2 c pei = - 0,6 W J = 0,457 * (-0,8) = - 0,366 kn/m 2 c pei = - 0,8 vítr V3 W F = qp(z) * cpe = 0,457 * (-1,8) = - 0,83 kn/m 2 cpef = - 1,8 W G = 0,457 * (-1,2) = - 0,55 kn/m 2 cpeg = - 1,2 W H = 0,457 * (-0,7) = - 0,32 kn/m 2 cpeh = - 0,7 W I = 0,457 * (±0,2) = ± 0,091 kn/m 2 cpei = ± 0,2 d) Působení větru na stěny (schéma viz. níže) vítr V 1 b 1 = 6 m e 1 (b; 2h) => e 1 = b 1 = 6 m => e 1 < d 1 (oblast A, B, C, D, E) d 1 = 18 m W A = 0,457 * (-1,2) = - 0,55 kn/m 2 c pea = - 1,2 W B = 0,457 * (-1,04) = - 0,48 kn/m 2 c peb = - 1,04 W C = 0,457 * (-0,5) = - 0,23 kn/m 2 c pec = - 0,5 W D = 0,457 * (0,74) = 0,34 kn/m 2 c ped = + 0,74 W E = 0,457 * (-0,38) = - 0,17 kn/m 2 c pee = - 0,38

STATICKÝ VÝPOČET Strana 8 vítr V 2 b 2 = 18 m e 2 (b; 2h) => e 2 = b 2 = 18 m => e 2 > d 2 (oblast A, B, D, E) d 2 = 6 m W A = 0,457 * (-1,2) = - 0,55 kn/m 2 c pea = - 1,2 W B = 0,457 * (-1,3) = - 0,48 kn/m 2 c peb = - 1,3 W C = 0,457 * (-0,5) = - 0,23 kn/m 2 c pec = - 0,5 W D = 0,457 * (0,8) = 0,34 kn/m 2 c ped = + 0,8 W E = 0,457 * (-0,53) = - 0,17 kn/m 2 c pee = - 0,53 vítr V 3 b 3 = 6 m e 3 (b; 2h) => e 3 = b 3 = 6 m => e 3 < d 3 (oblast A, B, C, D, E) d 3 = 10,4 m W A = 0,457 * (-1,2) = - 0,55 kn/m 2 c pea = - 1,2 W B = 0,457 * (-1,37) = - 0,63 kn/m 2 c peb = - 1,37 W C = 0,457 * (-0,5) = - 0,23 kn/m 2 c pec = - 0,5 W D = 0,457 * (0,79) = 0,36 kn/m 2 c ped = + 0,79 W E = 0,457 * (-0,49) = - 0,22 kn/m 2 c pee = - 0,49

STATICKÝ VÝPOČET Strana 9 Schéma větru na střeše

STATICKÝ VÝPOČET Strana 10

STATICKÝ VÝPOČET Strana 11 Schéma větru na stěnách

STATICKÝ VÝPOČET Strana 12 Vítr V1 Vítr V2 Vítr V3

STATICKÝ VÝPOČET Strana 13 4. VÝSTUP NUMERICKÉHO ŘEŠENÍ výstup z programu SCIA Engineer ČÁST D: VÝSTUP NUMERICKÉHO ŘEŠENÍ

STATICKÝ VÝPOČET Strana 14 5. POSUDKY KONSTRUKCE výstup z programu Excel 5.1. POSOUZENÍ SLOUPU 1. PATRO Vstupní hodnoty - průřez sloupu HEB 260 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 285,15 - vlastnosti průřezu: A = 11840 [mm 2 ] i y = 112,26 [mm] I y = 1,49E+08 [mm 4 ] i z = 65,86 [mm] I z = 5,14E+07 [mm 4 ] L cry = 12600 [mm] I ω = 7,56E+11 [mm 6 ] L crz = 4500 [mm] I t = 1,24E+06 [mm 4 ] L crω = 4500 [mm] - zatřídění průřezu: pásnice: 9 5,77 < 9 => 1.třída stojina: 72 17,70 < 72 => 1.třída - součinitel ε = 1 = 235 1) Vzpěrná únosnost - posouzení na rovinný vzpěr : => směr kolmo k "y" - štíhlost prutu λ = L cr/i y= 112,24 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9

STATICKÝ VÝPOČET Strana 15 - kritická síla!, &, "!, 2 N cr,y = 1947,81 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 1,20 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN 1993-1-1 (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "y" b - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,34 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 1,38 1 $ % $ & ' & = 0,48 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 1337,37 => směr kolmo k "z" - štíhlost prutu λ = L cr/i z 68,33 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9 - kritická síla!,- &, - "!,- 2 N cr,z = 5255,75 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 0,73

STATICKÝ VÝPOČET Strana 16 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN 1993-1-1 (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "z" c - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,49 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,89 1 $ % $ & ' & = 0,71 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 1968,48 - posouzení na prostorový vzpěr : - pružná kritická síla!,. 1 # 2 2 3, 4 % &, "!,5 2 N cr,t = 10487,6!,.8!, 29 1 %!,. ' 1 '!,.!,!, 2 %4 6 2 # 2 2!,.!, N cr,tf = 1947,81 # 22 # 2 + # - 2 + 6 22 + 7 2 2 i 0 2 = 16938,3 [mm 2 ] - poměrná štíhlost. min!,. _ λ T = 1,20 vztahy 6.33a a 6.33b z ČSN EN 1993-1-3 - pro symetrické průřezy y 0 a z 0 = 0 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN 1993-1-1 (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "z" c - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,49

STATICKÝ VÝPOČET Strana 17 φ T = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 1,46 1. $ % $ & ' & = 0,44 - návrhová vzpěrná únosnost (,)* + N b,rd = 1213,33 - POSOUZENÍ ;* min (,)* 1,0 => 0,24 < 1,0 => VYHOVÍ 2) Posouzení na ohyb se ztrátou stability Vstupní hodnoty - průřez sloupu HEB 260 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - ohybový moment M Ed 174,75 - vlastnosti průřezu: A = 11840 [mm 2 ] i y = 112,26 [mm] I y = 1,49E+08 [mm 4 ] i z = 65,86 [mm] I z = 5,14E+07 [mm 4 ] L = 4500 [mm] I ω = 7,56E+11 [mm 6 ] z g = 130 [mm] I t = 1,24E+06 [mm 4 ] W pl,y = 1,28E+06 [mm 3 ] + 1 W pl,z = 6,04E+05 [mm 3 ] - součinitel ε = 1 235

STATICKÝ VÝPOČET Strana 18 - posouzení na klopení : = ;* = (,)* 1,0 - k z = 1 - k w = 1 - tab. NB 3.1 ČSN EN 1993-1-1 : c 1,0 = 1,77 c 1,1 = 1,85 < 4 > ", 3, 4 < = 0,88,2 +(, -,2 )*< 4, c 1 = 1,84 c 1,1 1,85?! > - 1 % < 4 2?! 2,45 - kritický moment při klopení M cr =!?!, - 3, 4 " - poměrná štíhlost @. A BC, =! M cr = 1778,17 _ λ LT = 0,4 - určení součinitele klopení χ LT dle ČSN EN 1993-1-1 (tab. 6.3 a 6.4): - křivka klopení pro h/b 2,0 a - součinitel imperfekce při klopení α LT = 0,2 φ LT = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,58 1 @. $ % $ & ' & = 1,00 - návrhový moment únosnosti na klopení = (,)* @. A + M b,rd = 301,27

STATICKÝ VÝPOČET Strana 19 - POSOUZENÍ = ;* = (,)* 1,0 => 0,58 < 1,0 => VYHOVÍ 3) Posouzení na ohyb a tlak s vlivem stability Vstupní hodnoty - průřez sloupu HEB 260 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - ohybový moment M yrk M zrk M yed M zed 301,27 141,94 174,75 0,05 - vlastnosti průřezu: A = 11840 [mm 2 ] 1,20 = I y = 1,49E+08 [mm 4 ] 0,73 - = I z = 5,14E+07 [mm 4 ] χ y = 0,48 I ω = 7,56E+11 [mm 6 ] χ z = 0,71 I t = 1,24E+06 [mm 4 ] χ LT = 1,00 i y = 112,26 [mm] N Ed = 285,15 i z = 65,86 [mm] N Rk = 2782,4 L = 4500 [mm] c mz = 0,60 z g = 130 [mm] c my = 0,90 W pl,y = 1,28E+06 [mm 3 ] c mlt = 0,611 W pl,z = 6,04E+05 [mm 3 ] + 1 - interakční součinitelé > D 1 % ' 0,2 ;* )E + D 1 % 0,8 ;* )E + k yy = 1,091 1,054 => kyy = 1,054 k yz = 0,6*k zz k yz = 0,405

STATICKÝ VÝPOČET Strana 20 k zy = 0,6*k yy k zy = 0,632 1 2 0,6 11,4 k zz = 0,674 0,722 VYHOVÍ - POSOUZENÍ rovnice 6.61,,,, 1,0 rovnice 6.62,,,, 1,0 rovnice 6.61: 0,21 + 0,61 + 0,00 = 0,82 1 VYHOVÍ rovnice 6.62: 0,14 + 0,37 + 0,00 = 0,51 1 VYHOVÍ Porovnání s program SCIA rovnice 6.62 se liší, jelikož program SCIA dosadil za redukční součinitel χ z (rovinný vzpěr) součinitel pro prostorový vzpěr.

STATICKÝ VÝPOČET Strana 21 5.2. POSOUZENÍ PŘÍČLE 1. PATRO A) Posudek pro max. M a odpovídající N A.1) posudek stability Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE 360 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 16,58 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] c = 298,6 [mm] I y = 1,63E+08 [mm 4 ] t w = 8 [mm] I z = 1,04E+07 [mm 4 ] L cry = 5100 [mm] I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] L crz = 1500 [mm] I t = 3,73E+05 [mm 4 ] β y = 0,85 i y = 149,60 [mm] β z = 1 i z = 37,82 [mm] - zatřídění průřezu: 7 ;* * z = 8,82 mm H % 7 2 α*c = 153,71 mm štíhlost stojiny: H J0,5 /M 396 13 H'1 => α = 0,51 > 0,5 4 I = 37,33 < 69,57 => 1. třída - součinitel ε = 1 235

STATICKÝ VÝPOČET Strana 22 1) Vzpěrná únosnost - posouzení na rovinný vzpěr : => směr kolmo k "y" - štíhlost prutu λ = L cr/i y= 34,09 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9 - kritická síla!, &, "!, 2 N cr,y = 12964,81 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 0,36 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN 1993-1-1 (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "y" b - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,34 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,59 1 $ % $ & ' & = 0,94 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 1606,76 => směr kolmo k "z" - štíhlost prutu λ = L cr/i z 39,66 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9

STATICKÝ VÝPOČET Strana 23 - kritická síla!,- &, - "!,- 2 N cr,z = 9580,10 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 0,42 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN 1993-1-1 (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "z" c - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,49 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,64 1 $ % $ & ' & = 0,89 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 1512,72 - POSOUZENÍ ;* min (,)* 1,0 => 0,01 < 1,0 => VYHOVÍ 2) Posouzení na ohyb se ztrátou stability Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE 360 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: M Ed 217,48

STATICKÝ VÝPOČET Strana 24 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] I y = 1,63E+08 [mm 4 ] I z = 1,04E+07 [mm 4 ] I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] I t = 3,73E+05 [mm 4 ] i y = i z = L = z g = 149,60 [mm] 37,82 [mm] 1500 [mm] 130 [mm] W pl,y = 1,02E+06 [mm 3 ] W pl,z = 1,91E+05 [mm 3 ] + 1 - součinitel ε = 1 235 - posouzení na klopení : = ;* = (,)* 1,0 - k z = 1 - k w = 1 - tab. NB 3.1 ČSN EN 1993-1-1 : c 1,0 = 1,25 c 1,1 = 1,25 < 4 > ", 3, 4 < = 3,09 je-li 1,0 => pak c 1 = c 1,1,2 +(, -,2 )*< 4, c 1 = 1,25 c 1,1 = 1,25?! > - 1 % < 4 2?! 4,06

STATICKÝ VÝPOČET Strana 25 - kritický moment při klopení M cr =!?!, - 3, 4 " M cr = 2186,76 - poměrná štíhlost @. A BC, =! λ LT = 0,33 < λ LT0 = 0,4 - určení součinitele klopení χ LT dle ČSN EN 1993-1-1 (tab. 6.3 a 6.4): - křivka klopení pro h/b > 2,0 b - součinitel imperfekce při klopení α LT = 0,34 φ LT = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,58 1 @. $ % $ & ' & - návrhový moment únosnosti na klopení = 0,95 = (,)* @. A + - POSOUZENÍ M b,rd = 228,13 = ;* = (,)* 1,0 => 0,95 < 1,0 => VYHOVÍ 3) Posouzení na ohyb a tlak s vlivem stability Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE 360 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - ohybový moment M yrk M zrk M yed M zed 239,47 44,88 217,48 0,88

STATICKÝ VÝPOČET Strana 26 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] = 0,36 I y = 162700000 [mm 4 ] 0,42 - = I z = 10400000 [mm 4 ] χ y = 0,94 I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] χ z = 0,89 I t = 373000 [mm 4 ] χ LT = 0,95 i y = 149,60 [mm] N Ed = 16,58 i z = 37,82 [mm] N Rk = 1708,45 L = 6000 [mm] c my = 0,9 z g = 130 [mm] c mz = 0,4 W pl,y = 1019000 [mm 3 ] c mlt = 0,831 W pl,z = + 191000 [mm 3 ] 1 - interakční součinitelé > D 1 % ' 0,2 ;* )E + D 1 % 0,8 ;* )E + k yy = 0,902 0,907 VYHOVÍ k yz = 0,6*k zz k yz = 0,241 k zy = 0,6*k yy k zy = 0,541 > -- D- 1 % 2 -' 0,6 - D- 1 %1,4 )E - )E + + k zz = 0,401 0,406 VYHOVÍ ;* ;*

STATICKÝ VÝPOČET Strana 27 - POSOUZENÍ rovnice 6.61 ;* )E + %> =,;* @. =,)E + %> - = -,;* = -,)E + 1,0 rovnice 6.62 ;* - )E + % > - =,;* @. =,)E + % > -- = -,;* = -,)E + 1,0 rovnice 6.61: 0,01 + 0,86 + 0,00 = 0,87 1 VYHOVÍ rovnice 6.62: 0,01 + 0,52 + 0,01 = 0,53 1 VYHOVÍ A.2) posudek průřezu Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE 360 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed V Ed M Ed 16,58 60,99 217,48 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] h w = 360 [mm] I y = 162700000 [mm 4 ] t w = 8 [mm] I z = 10400000 [mm 4 ] t f = 12,7 [mm] I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] b = 170 [mm] I t = 373000 [mm 4 ] c = 298,6 [mm] i y = 149,60 [mm] i z = 37,82 [mm] W pl,y = 1019000 [mm 3 ] W pl,z = 191000 [mm 3 ]

STATICKÝ VÝPOČET Strana 28 - zatřídění průřezu: 72ε 37,33štíhlost stojiny => 37,33 < 72 => 1.třída - součinitel ε = 1 235 - únosnost ve smyku N BC,)* 3 +2 V pl,rd = 986,37 - posouzení N ;* N BC,)* 0,5 => 0,06 < 0,50 VYHOVÍ => není potřeba uvažovat účinek osové síly na plastický moment únosnosti při ohybu, pokud platí: - při pohybu kolem osy y-y BC,)* +2 ;* 0,25 BC,)* ;* 0,5 O +2 N pl,rd 1708,45 N Ed 16,58 < 427,11 VYHOVÍ N Ed 16,58 < 338,4 VYHOVÍ - při pohybu kolem osy z-z ;* O +2 N Ed 16,58 < 676,8 VYHOVÍ - posouzení ohybového momentu = BC,)* A BC +2 M pl,rd 239,47 > 217,48 0,91 < 1,0 VYHOVÍ = BC,)* J = ;*

STATICKÝ VÝPOČET Strana 29 B) Posudek pro max. N a odpovídající M B.1) posudek stability Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE 360 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 29,33 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] c = 298,6 [mm] I y = 1,63E+08 [mm 4 ] t w = 8 [mm] I z = 1,04E+07 [mm 4 ] L cry = 5100 [mm] I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] L crz = 1500 [mm] I t = 3,73E+05 [mm 4 ] β y = 0,85 i y = 149,60 [mm] β z = 1 i z = 37,82 [mm] - zatřídění průřezu: 7 ;* * z = 15,60 mm H % 7 2 α*c = 157,10 mm štíhlost stojiny: H J0,5 /M 396 13 H'1 => α = 0,53 > 0,5 4 I = 37,33 < 67,81 => 1. třída - součinitel ε = 1 235

STATICKÝ VÝPOČET Strana 30 1) Vzpěrná únosnost - posouzení na rovinný vzpěr : => směr kolmo k "y" - štíhlost prutu λ = L cr/i y= 34,09 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9 - kritická síla!, &, "!, 2 N cr,y = 12964,81 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 0,36 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN 1993-1-1 (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "y"b - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,34 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,59 1 $ % $ & ' & = 0,94 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 1606,76 => směr kolmo k "z" - štíhlost prutu λ = L cr/i z 39,66 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9

STATICKÝ VÝPOČET Strana 31 - kritická síla!,- &, - "!,- 2 N cr,z = 9580,10 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 0,42 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN 1993-1-1 (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti pro vybočení kolmo k "z"c - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,49 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,64 1 $ % $ & ' & = 0,89 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 1512,72 - POSOUZENÍ ;* min (,)* 1,0 => 0,02 < 1,0 => VYHOVÍ 2) Posouzení na ohyb se ztrátou stability Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE 360 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: M Ed 187,29

STATICKÝ VÝPOČET Strana 32 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] I y = 1,63E+08 [mm 4 ] I z = 1,04E+07 [mm 4 ] I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] I t = 3,73E+05 [mm 4 ] i y = i z = L = z g = 149,60 [mm] 37,82 [mm] 1500 [mm] 130 [mm] W pl,y = 1,02E+06 [mm 3 ] W pl,z = 1,91E+05 [mm 3 ] + 1 - součinitel ε = 1 235 - posouzení na klopení : = ;* = (,)* 1,0 - k z = 1 - k w = 1 - tab. NB 3.1 ČSN EN 1993-1-1 : c 1,0 = 1,25 c 1,1 = 1,25 < 4 > ", 3, 4 < = 3,09 je-li 1,0 => pak c 1 = c 1,1,2 +(, -,2 )*< 4, c 1 = 1,25 c 1,1 = 1,25?! > - 1 % < 4 2?! 4,06

STATICKÝ VÝPOČET Strana 33 - kritický moment při klopení M cr =!?!, - 3, 4 " M cr = 2186,76 - poměrná štíhlost @. A BC, =! λ LT = 0,33 < λ LT0 = 0,4 - určení součinitele klopení χ LT dle ČSN EN 1993-1-1 (tab. 6.3 a 6.4): - křivka klopení pro h/b > 2,0 b - součinitel imperfekce při klopení α LT 0,34 φ LT = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 0,58 1 @. $ % $ & ' & - návrhový moment únosnosti na klopení = 0,95 = (,)* @. A + - POSOUZENÍ M b,rd = 228,13 = ;* = (,)* 1,0 => 0,82 < 1,0 => VYHOVÍ 3) Posouzení na ohyb a tlak s vlivem stability Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE 360 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - ohybový moment M yrk M zrk M yed M zed 239,47 44,88 187,29 0,01

STATICKÝ VÝPOČET Strana 34 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] = 0,36 I y = 1,63E+08 [mm 4 ] 0,42 I z = 1,04E+07 [mm 4 ] χ y = 0,94 I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] χ z = 0,89 I t = 373000 [mm 4 ] χ LT = 0,95 i y = 149,60 [mm] N Ed = 29,33 i z = 37,82 [mm] N Rk = 1708,45 L = 6000 [mm] c my = 0,9 z g = 130 [mm] c mz = 0,4 W pl,y = 1,02E+06 [mm 3 ] c mlt = 0,831 W pl,z = 1,91E+05 [mm 3 ] + 1 - = - interakční součinitelé > D 1 % ' 0,2 ;* )E + D 1 % 0,8 ;* )E + k yy = 0,903 0,913 VYHOVÍ k yz = 0,6*k zz k yz = 0,241 k zy = 0,6*k yy k zy = 0,542 > -- D- 1 % 2 -' 0,6 - D- 1 %1,4 )E - )E + + k zz = 0,402 0,411 VYHOVÍ ;* ;*

STATICKÝ VÝPOČET Strana 35 - POSOUZENÍ rovnice 6.61 ;* )E + %> =,;* @. =,)E + %> - = -,;* = -,)E + 1,0 rovnice 6.62 ;* - )E + % > - =,;* @. =,)E + % > -- = -,;* = -,)E + 1,0 rovnice 6.61: 0,02 + 0,74 + 0,00 = 0,76 1 VYHOVÍ rovnice 6.62: 0,02 + 0,44 + 0,00 = 0,46 1 VYHOVÍ B.2) posudek průřezu Vstupní hodnoty - průřez příčle IPE 360 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed V Ed M Ed 29,33 197,02 187,29 - vlastnosti průřezu: A = 7270 [mm 2 ] h w = 360 [mm] I y = 1,63E+08 [mm 4 ] t w = 8 [mm] I z = 1,04E+07 [mm 4 ] t f = 12,7 [mm] I ω = 3,14E+11 [mm 6 ] b = 170 [mm] I t = 373000 [mm 4 ] c = 298,6 [mm] i y = 149,60 [mm] i z = 37,82 [mm] W pl,y = 1,02E+06 [mm 3 ] W pl,z = 1,91E+05 [mm 3 ]

STATICKÝ VÝPOČET Strana 36 - zatřídění průřezu: 72ε 37,33štíhlost stojiny => 37,33 < 72 => 1.třída - součinitel ε = 1 - únosnost ve smyku - posouzení 235 N BC,)* 3 +2 V pl,rd = 986,37 N ;* N BC,)* 0,5 => 0,20 < 0,50 VYHOVÍ => není potřeba uvažovat účinek osové síly na plastický moment únosnosti při ohybu, pokud platí: - při pohybu kolem osy y-y BC,)* +2 ;* 0,25 BC,)* ;* 0,5 O +2 N pl,rd 1708,45 N Ed 29,33 < 427,11 VYHOVÍ N Ed 29,33 < 338,4 VYHOVÍ - při pohybu kolem osy z-z ;* O +2 - posouzení ohybového momentu = BC,)* A BC +2 N Ed 29,33 < 676,8 VYHOVÍ M pl,rd 239,47 > 187,29 0,78 < 1,0 VYHOVÍ = BC,)* J = ;*

STATICKÝ VÝPOČET Strana 37 5.3. POSOUZENÍ STROPNICE 1. PATRO Vstupní hodnoty - průřez: IPE 360 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: V Ed M Ed 61,19 91,78 - vlastnosti průřezu: A v = 3026,8 [mm 2 ] i y = 231,85 [mm] I y = 1,63E+08 [mm 4 ] i z = 58,70 [mm] I z = 1,04E+07 [mm 4 ] W pl,y = 1,02E+06 [mm 3 ] L = 6000 [mm] W pl,z = 1,91E+05 [mm 3 ] q k= 15,126 f 1 = 3 [Hz] q 2,k= 8,625 - zatřídění průřezu: pásnice: 9 4,96 < 9 => 1.třída stojina: 72 37,33 < 72 => 1.třída - součinitel ε = 1 235 1) Posouzení mezního stavu únosnosti - návrhový moment únosnosti = BC,)* A BC +2 M pl,rd = 239,47 > M Ed = 91,78 0,383 < 1 => VYHOVÍ

STATICKÝ VÝPOČET Strana 38 - návrhová smyková únosnost N BC,)* P +2 3 V pl,rd = 410,67 > V Ed = 61,19 0,149 < 1 => VYHOVÍ 2) Posouzení mezního stavu použitelnosti Q 5 384 R E " S, < Q DTU " 250 δ = 7,47 [mm] < δ max = 24 [mm] VYHOVÍ Q & 5 384 R &,E " S, < Q DTU " 300 δ 2 = 4,26 [mm] < δ max = 20 [mm] VYHOVÍ Q%Q & 28 VV 11,73 < 28,00 [mm] VYHOVÍ

STATICKÝ VÝPOČET Strana 39 5.4. POSOUZENÍ ZTUŽIDLA - STŘEŠNÍ Vstupní hodnoty - průřez TRH 42,4/4,0 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 12,55 - vlastnosti průřezu: A = 483 [mm 2 ] I y = 89900 [mm 4 ] I z = 89900 [mm 4 ] i y = 13,64 [mm] i z = 13,64 [mm] L cry = 3354 [mm] L crz = 3354 [mm] - součinitel ε = 1 235 1) Vzpěrná únosnost - posouzení na rovinný vzpěr : => směr kolmo k "y" a "z" - štíhlost prutu λ = L cr/i y = 245,84 < 400 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9 - kritická síla! &, "!, 2 N cr = 16,56 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 2,62

STATICKÝ VÝPOČET Strana 40 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN 1993-1-1 (tab. 6.1 a 6.2): - křivka vzpěrné pevnosti a - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,21 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 4,18 1 $ % $ & ' & = 0,13 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 15,25 - POSOUZENÍ ;* (,)* 1,0 => 0,82 < 1,0 => VYHOVÍ

STATICKÝ VÝPOČET Strana 41 5.5. POSOUZENÍ ZTUŽIDLA - STĚNOVÉ Vstupní hodnoty - průřez TRH 48,3/5,0 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 7,39 - vlastnosti průřezu: A = 680 [mm 2 ] I y = 162000 [mm 4 ] I z = 162000 [mm 4 ] i y = 15,43 [mm] i z = 15,43 [mm] L cry = 3750 [mm] L crz = 3750 [mm] - součinitel ε = 1 235 1) Vzpěrná únosnost - posouzení na rovinný vzpěr : => směr kolmo k "y" a "z" - štíhlost prutu λ = L cr/i y = 242,96 < 400 - srovnávací štíhlost 93,9 ε λ 1 = 93,9 - kritická síla! &, "!, 2 N cr = 23,88 - poměrná štíhlost! "! 1 # _ λ = 2,59

STATICKÝ VÝPOČET Strana 42 - přiřazení křivky vzpěrné pevnosti k průřezu dle ČSN EN 1993-1-1 (tab. 6.1 a 6. - křivka vzpěrné pevnosti a - odpovídající součinitel imperfekce pro křivky vzpěrné pevnosti α = 0,21 φ = 0,5*[1+α*(λ-0,2)+λ 2 ] φ = 4,10 1 $% $ & ' & = 0,137 - návrhová vzpěrná únosnost tlačeného prvku N b,rd (,)* + N b,rd = 21,96 - POSOUZENÍ ;* (,)* 1,0 => 0,34 < 1,0 => VYHOVÍ

STATICKÝ VÝPOČET Strana 43 5.6. POSOUZENÍ TÁHLA Vstupní hodnoty - průřez RD 8 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 1,88 - vlastnosti průřezu: A = 50,24 [mm 2 ] γ M0 = 1 - posudek na tah: - návrhová únosnost prutu 4,)* +2 W ;* N t,rd = 11,806 > N ed = 1,88 VYHOVÍ

STATICKÝ VÝPOČET Strana 44 5.7. POSOUZENÍ KOTVENÍ K1 Globální hodnoty pro K1 Rz 168,78 143,88 157,95 146,44 Ry 12,18 30,13 27,74-15,56 Rx -2,07-10,18-10,53 8,98 - profil sloupu HEB 260 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] beton C20/25: fck 25 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 168,78 - rozměry a = ar = b = br = h = t = p = 300 [mm] 150 [mm] 300 [mm] 150 [mm] 500 [mm] 10,00 [mm] 50,00 [mm] a+2ar = 600 a 1 = min 5a = 1500 a 1 = 600 [mm] a+h = 800 5b = 1500 b+2br = 600 b 1 = min 5b = 1500 b 1 = 600 [mm] b+h = 800 5r = 1500 - součinitel koncentrace > X Y Z Y Z k j = 2,00 - návrhová pevnost betonu X 0,67 > X E f j = 22,33 [MPa]

STATICKÝ VÝPOČET Strana 45 - účinná šířka patní desky c HEB 260 c = 18,73 [mm] b = 260 [mm] b eff = 297,46 [mm] h = 260 [mm] h eff = 297,46 [mm] t w = 10 [mm] A eff = 41594,45 [mm 2 ] t f = 17,5 [mm] - návrhová únosnost tlačené patky N rd = A eff * f j N rd = 928,94 - posudek N rd > N ed 928,94 > 168,78 VYHOVÍ - návrh kotevních šroubů - není tahová síla => navrhuji konstrukčně 2 předem zabetonované šrouby ϕ 30 s hlavou, S235 - posude vodorovné síly - posudek na přenos vodorovné síoy třením N ed *µ V ed µ = 0,2 N ed = 168,78 N ed *µ = 33,756 > V ed = 30,13 VYHOVÍ => není nutný návrh smykové zarážky => působící smyková síla se přenese třením

STATICKÝ VÝPOČET Strana 46 5.8. POSOUZENÍ KOTVENÍ K2 Globální hodnoty pro K2 Rz 292,28 273,13 245,25 282,45 Ry 40,03-26,91 40,4-11,48 Rx -12,47 21,23-12,91 18,9 - profil sloupu HEB 260 - materiál: ocel: f yd 235 [MPa] beton C20/25: f ck 25 [MPa] - působící normálová síla: N Ed 292,28 - rozměry a = 300 [mm] ar = 150 [mm] b = 300 [mm] br = 150 [mm] h = 500 [mm] t = 10,00 [mm] p = 50,00 [mm] a+2ar = 600 a 1 = min 5a = 1500 a 1 = 600 [mm] a+h = 800 5b = 1500 b+2br = 600 b 1 = min 5b = 1500 b 1 = 600 [mm] b+h = 800 5r = 1500 - součinitel koncentrace > X Y Z Y Z k j = 2,00 - návrhová pevnost betonu X 0,67 > X E f j = 22,33 [MPa]

STATICKÝ VÝPOČET Strana 47 - účinná šířka patní desky c HEB 260 c = 18,73 [mm] b = 260 [mm] b eff = 297,46 [mm] h = 260 [mm] h eff = 297,46 [mm] t w = 10 [mm] A eff = 41594,45 [mm 2 ] t f = 17,5 [mm] - návrhová únosnost tlačené patky Nrd = Aeff * fj Nrd = 928,94 - posudek N rd > N ed 928,94 > 292,28 VYHOVÍ - návrh kotevních šroubů - není tahová síla => navrhuji konstrukčně 2 předem zabetonované šrouby ϕ 30 s hlavou, S235 - posude vodorovné síly - posudek na přenos vodorovné síoy třením Ned*µ V ed µ = 0,2 N ed = 292,28 N ed*µ = 58,456 > V ed = 40,4 VYHOVÍ => není nutný návrh smykové zarážky => působící smyková síla se přenese třením

STATICKÝ VÝPOČET Strana 48 5.9. POSOUZENÍ RÁMOVÉHO ROHU - schéma rámového rohu

STATICKÝ VÝPOČET Strana 49 Vstupní hodnoty: - šroub M24 8.8 d = d 0 = f ub = f yb = f u = 24 [mm] 26 [mm] 800 [MPa] 640 [MPa] 360 [MPa] - síla V Ed = 198,74 - posouzení na střih - únosnost ve střihu pro jednu střihovou plochu a P,)* H P b( +& F v,ed = 198,74 α v = 0,6 pro třídu 8.8 A = 353 [mm 2 ] F v,rd = 135,55 [MPa] F v,rd = 813,31 [MPa] (4 šrouby, jedna rovina střihu) F v,rd = 813,31 > F v,ed = 198,74 VYHOVÍ - posouzení na otlačení e 1 = p 1 = e 2 = p 2 = d 0 = 80 [mm] 150 [mm] 70 [mm] 120 [mm] 26 [mm] - ve směru zatížení α b = min (α d ; f ub /f u ; 1,0) => α b = 1,00 - pro šrouby na konci - pro vnitřní šrouby α d = e 1 /3d 0 = 1,03 α d = (p 1 /3d 0 )-(1/4) = 1,67 min α d = 1,03

STATICKÝ VÝPOČET Strana 50 - kolmo na směr zatížení - pro šrouby u okraje > min c2,8 d & 2 1,7 ;2,5f => k 1 = 2,50 - pro vnitřní šrouby > min c1,4 d & 2 1,7 ;2,5f => k 1 = 2,07 min k 1 = 2,07 F b,ed = 198,74 [MPa] a (,)* > H ( b γ +& F b,rd = 250,29 (1 šroub) F b,rd = 1501,76 (4 šrouby) F b,rd = 1501,76 > F b,ed = 198,74 VYHOVÍ - posouzení na tah M Ed = r 1 = r 2 = r 3 = k 2 = 193,22 53,65 [mm] 203,65 [mm] 293,65 [mm] 0,9 (šrouby nezapuštěné) M Ed = F i * r i M Ed = 2*( F 1,Ed * r 1 + F 2,Ed * r 2 + F 3,Ed * r 3) a,;* h a &, h & a,;* a \, h h \ a &,;* a \, h & h \ = ;* 2 a 2, h h 2 h %a &,;* h & 193,22 = 0,978 * F 2,Ed => F 2,Ed = 197,50 = F t,ed a 4,)* > & b( i γ +& => F t,rd = 203,33

STATICKÝ VÝPOČET Strana 51 - posouzení a 4,)* Ja 4,;* 203,33 > 197,50 VYHOVÍ - posouzení na protlačení F t,ed = 197,50 šroub M16 d m = 30,8 [mm] t f = 17,5 [mm] j B,)* 0,6 D b γ +& B p,rd = 292,61 j B,)* J a 4,;* 292,61 > 197,50 VYHOVÍ - posouzení na kombinaci smyku a tahu a P,;* a P,)* % a 4, 1,4 a 4,)* 1,0 a) posouzení svarového spoje stojiny V Ed = 198,74 a = M Ed = d 1= d 2 = t f = t w = b = h = z = β w = 6 [mm] 193,22 183 [mm] 164,3 [mm] 12,7 [mm] 8 [mm] 170 [mm] 360 [mm] 164,30 [mm] 0,8 pro S235 0,94 < 1 VYHOVÍ - plocha svaru stojiny průvlaku A w = 2 * a * l = 4015,2 [mm 2 ] - napětí od M je přenášeno celým svarem, 2 1 12 Z Y\ % Z Y 2 % 4 1 12 Z' Y \ % Z' Y 2 2 2 & % 2 1 12 Y O' 2 3, 2 1 12 170 6\ % 170 6 183 2 %4 1 6 360 '2 12,7 3 12 1 12 170 ' 8 6 \ 170 '8 % 6 164,3 2 2 2 %2

STATICKÝ VÝPOČET Strana 52 I w = 6,83E+07 + 5,25E+07 + 3,75E+07 = 1,58E+08 [mm 4 ] k + 7 = ;*, σ M = 200,58 [MPa] l m k n k + 2 - výsledné napětí ve svaru stojiny σ = 141,83 [MPa] k n b +& 141,83 < 288 [MPa] VYHOVÍ - posouzení l N ;* τ ǁ = b k 2 m %3 l 2 m %l 2 9 +& 49,50 [MPa] 296,34 < 360 [MPa] VYHOVÍ b) posouzení svarového spoje pásnice z = 186,00 [mm] k + 7 = ;*, σ M = 227,08 [MPa] l m k n k + 2 σ = τ ǁ = 160,57 [MPa] 0,00 [MPa] - posouzení b k 2 m %3 l 2 n 9 +& 321,14 < 360 [MPa] VYHOVÍ

STATICKÝ VÝPOČET Strana 53 5.10. POSOUZENÍ PŘÍPOJE STROPNICE K PŘÍČLI Vstupní hodnoty: - šroub M12 8.8 d = d 0 = f ub = f yb = f u = 12 [mm] 13 [mm] 800 [MPa] 640 [MPa] 360 [MPa] - síla V Ed = 61,19 - posouzení na střih - únosnost ve střihu pro jednu střihovou plochu a P,)* H P b( +& F v,ed = 61,19 α v = 0,6 pro třídu 8.8 A = 84,3 [mm 2 ] F v,rd = 32,37 [MPa] F v,rd = 64,74 [MPa] (2 šrouby, jedna rovina střihu) F v,rd = 64,74 > F v,ed = 61,19 VYHOVÍ - posouzení na otlačení e 1 = p 1 = e 2 = p 2 = d 0 = 40 [mm] 100 [mm] 30 [mm] 0 [mm] 13 [mm] - ve směru zatížení α b = min (α d ; f ub /f u ; 1,0) => α b = 1,00 - pro šrouby na konci - pro vnitřní šrouby α d = e 1 /3d 0 = 1,03 α d = (p 1 /3d 0 )-(1/4) = 2,31 min α d = 1,03

STATICKÝ VÝPOČET Strana 54 - kolmo na směr zatížení - pro šrouby u okraje > min c2,8 d & 2 1,7 ;2,5f => k 1 = 2,50 - pro vnitřní šrouby > min c1,4 d & 2 1,7 ;2,5f => k 1 = 1,53 min k 1 = 1,53 F b,ed = 61,19 [MPa] a (,)* > H ( b γ +& F b,rd = 42,32 (1 šroub) F b,rd = 84,65 (2 šrouby) F b,rd = 84,65 > F b,ed = 61,19 VYHOVÍ - posouzení svarového spoje F w,ed = 61,19 a = l = f u = β w = e = 3 [mm] 180 [mm] 360 [MPa] 0,8 pro S235 40 [mm] M Ed = V Ed*e M Ed = 2,45 b k m2 %3 l m2 %l 2 9 +& l m k n k 2 l m k n = 53,42 [MPa] k = ;* 2 Y p & 6 σ w = 75,54 [MPa]

STATICKÝ VÝPOČET Strana 55 l a,;* 2 Y p τ ǁ = 56,66 [MPa] b k 2 m %3 l 2 m %l 2 9 +& 145,06 < 360 [MPa] VYHOVÍ k n b +& 53,42 < 288 [MPa] VYHOVÍ - posouzení na vytržení skupiny šroubů - styčníková deska F v,ed = 61,19 f u = f yd = 360 [MPa] 235 [MPa] A nt = 268 [mm 2 ] 8 * (e 1 - (d 0 / 2)) A nv = 696 [mm 2 ] 8 * p 1 - d 0 plech tl. 8 mm N q,&,)* 0,5 b r4 +& % 1 3 rp / +2 V eff,2,rd = 114,14 > F v,ed = 61,19 VYHOVÍ - posouzení styčníkové desky na smyk f yd = 235 [MPa] A v = 1440 [mm 2 ] N BC,)* P /c 3 +2 ) V pl,rd = 195,38 > F v,ed = 61,19 VYHOVÍ