SEZNAM PŘÍLOH: 001 - TECHNICKÁ ZPRÁVA 002 - STATICKÝ VÝPOČET (paré č.1 a 2) Orientace Generální projektant Autorizační razítko Arch.Design, s.r.o. KANCELÁŘ BRNO Sochorova 23, 616 00 Brno telefon +420 541 420 910 fax +420 541 420 913 ±0,000 = 207,56 Architekt: HIP: Investor: Arch. Vypracoval: Kreslil: Kontroloval: Vít Koryčanský Projektant části PD Projektová kancelář statiky Tomešova 503/1, 602 00 00 Brno tel., fax : 543 234 039 e-mail: balance.brno@volny.cz Místo stavby: Název stavby: Část: Kód dokumentu: Drobného 22 F.1.2 STATIKA Obec: Brno OBNOVA SECESNÍ PAMÁTKY VILA A ŽIVOT LöW - BEERŮ B-10-127-000 Profese ST Objekt Kraj: Jihomoravský Číslo paré: Formát: Datum: Stupeň: Číslo střediska: č.přílohy - 00 -. xa4 03/2011 DSP 450 Revize 00
Orientace Generální projektant Autorizační razítko Arch.Design, s.r.o. KANCELÁŘ BRNO Sochorova 23, 616 00 Brno telefon +420 541 420 910 fax +420 541 420 913 ±0,000 = 207,56 Architekt: HIP: Investor: Místo stavby: Název stavby: Část: Název dokumentu: Kód dokumentu: Arch. Drobného 22 F.1.2 STATIKA Vypracoval: Kreslil: Kontroloval: Obec: Brno TECHNICKÁ ZPRÁVA B-10-127-000 OBNOVA SECESNÍ PAMÁTKY VILA A ŽIVOT LöW - BEERŮ Vít Koryčanský Profese ST Objekt Projektant části PD Kraj: Jihomoravský Číslo paré: Projektová kancelář statiky Tomešova 503/1, 602 00 00 Brno tel., fax : 543 234 039 e-mail: balance.brno@volny.cz Formát: Datum: Stupeň: Číslo střediska: Měřítko: xa4 03/2011 DSP 450 č.přílohy - 00-001. Revize 00
Akce: Vila Löw - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu Dokumentace pro stavební povolení Technická zpráva statiky Obsah: 1. Účel a rozsah projektu 1 2. Použité podklady 1 3. Všeobecně o objektu 1 4. Užitná zatížení 2 5. Geologické poměry 2 6. Popis stávajících konstrukcí 3 7. Zhodnocení stavu stávajících konstrukcí 3 8. Výsledek statického posouzení 4 9. Popis nových konstrukčních úprav 4 10. Upozornění 5 11. Bezpečnost práce 5 12. Použitá literatura a normy 6 1. Účel a rozsah projektu Předmětem této statické části dokumentace pro stavební rekonstrukce objektu rodinné vily Löw - Beerů na ulici Drobného 22 v Brně je návrh případných nutných rekonstrukčních úprav a také návrh nosných konstrukcí vyplývajících z nového dispozičního a technické uspořádání, tedy návrh základů, nosných zděných, železobetonových, ocelových a dřevěných konstrukcí stavby. Posouzení navržených konstrukcí je provedeno dle platných českých norem, směrnic a předpisů platných v době zahájení projektových prací. 2. Použité podklady Pro zpracování této statického části projektu byly použity následující podklady: [1] - Pohledy, půdorysy a řezy objekty, poskytnuté zpracovatelem stavební části projektu Arch.Design, s.r.o., Sochorova 23, 616 00 Brno. [2] - Zpráva o provedení stavebně - technického průzkumu objektu rodinné vily Löw - Beerů na ulici Drobného 22 v Brně provedeného pod zak.č. 11-004 v lednu 2011 firmou Stavební průzkumy, s.r.o., Šámalova 60a, 615 00 Brno. [3] - Vlastní prohlídka objektu a statické posouzení stávajících nosných konstrukcí objektu rodinné vily Löw - Beerů na ulici Drobného 22 v Brně. 3. Všeobecně o objektu Nemovitost na Drobného 22 patřila od roku 1854 Antonínu Rüdigerovi Deyksovi, majiteli cihelny, jehož dědicové ji v roce 1888 prodali c. k. eráru. V roce 1903 zakoupil realitu továrník Moritz Fuhrmann, který si zde dal postavit rodinnou vilu. Po Fuhrmannově smrti prodali v srpnu 1913 jeho synové vilu továrníkovi Alfredu Löw-Beerovi. Za éry Löw-Beerů došlo zřejmě k obnově interiéru centrální haly. V roce 1940 zabavili Löw Beerovu vilu Němci pro tajnou státní policii (gestapo). V roce 1946 byla nad vilou BALANCE, s.r.o. Tel.,fax: +420-543 234 039, e-mail:balance.brno@volny.cz 1
Akce: Vila Löw - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu Dokumentace pro stavební povolení Technická zpráva statiky ustanovena národní správa a od roku 1954 se stala majetkem československého státu. Od roku 1962 zde sídlí domov mládeže. Objekt je velice nepravidelného půdorysného tvaru. Ze statického hlediska je proveden jako několikatraktový, a to kombinací podélných (většinou) i příčných traktů. Ze stavebního hlediska se jedná o robustní zděnou budovu klasicizující tektoniky. Z konstrukčního hlediska je tedy dům velmi stabilní a robustní. Stavební zásahy v průběhu historie domu byly malé a proběhly v třicátých letech, aniž by dům nějak zásadně ovlivnily. Průčelí i většina interiérových prvků ve vile jsou doposud zachovány. Vila má čtyři podlaží, přičemž obytné jsou pouze 2. a 3. nadzemní podlaží, spojená hlavním širokým čtyřramenným schodištěm. Vlivem svažitého terénu stoupajícího směrem do zahrady je z druhého hlavního podlaží východ na terasu a přístup přes venkovní schodiště do zahrady. Dům má z Drobného ulice dva vstupy. V pravé ose je hlavní vstup do chodby, která doplňuje třítraktovou dispozici, jejíž jádro tvoří centrální hala s horním prosvětlením. V prvním nadzemním podlaží se nacházejí skladové a technické prostory. Uprostřed tohoto podlaží je kotelna. Po vystoupání po jednoramenném schodišti vedoucím v boční vstupní hale se ocitneme v těžišti domu - prostorné dvoupodlažní centrální hale s horním přirozeným osvětlením přes pyramidový světlík. Do této haly ústí dveře většiny místností, přes velký průchod je možné projít na terasu. Ve 3. nadzemním podlaží se nacházejí původní ložnice a sociální zázemí. Dvě z ložnic mají také balkony, jeden je orientován do ulice, druhý do zahrady. Poslední 4. nadzemní podlaží tvoří půda s ochozem kolem skleněného podhledu světlíku s posuvnými lávkami na jeho čištění.. 4. Užitná zatížení Účelu využití jednotlivých částí objektu odpovídají i uvažované hodnoty užitného zatížení stropních konstrukcí stanovené dle ČSN EN 1991-1-1: Zatížení konstrukcí - Část 1-1: Obecná zatížení: místnosti obytných budov a domů - 1,50kN/m 2 chodby, schodiště - 3,0kN/m 2 Stavba se nachází ve II.větrné oblasti (v b,0 = 25,0m/s) dle ČSN EN 1991-1-4:2007 a v I.sněhové oblasti (s k =0,7kN/m 2 ) dle ČSN EN 1991-1-3:2005/Z1:2006. 5. Geologické poměry V rámci stavebního průzkumu nebyly v objektu prováděny sondy k základům se zhodnocením inženýrsko geologických poměrů, neboť rozsah takovéhoto průzkumu a s ním spojených destruktivních prací by byl značný, stávající budova nevykazuje známky porušení způsobené nadměrným nebo nerovnoměrným sedáním a plánovanými úpravami nedojde k žádnému přitížení stávajících svislých nosných konstrukcí a základů. Ze znalosti místní geologie vyplývá, že základová půda je s největší pravděpodobností tvořena kvarterními sprašovými nebo náplavovými jílovito-písčitými hlínami, jejichž podloží je tvořené mocnou vrstvou neogenních jílů tuhé až pevné konzistence, ve větších hloubkách přechází tato až do tvrdé. Na přechodu mezi kvarterním pokryvem a neogenním podložím nelze vyloučit existenci vrstvy říčních štěrků. BALANCE, s.r.o. Tel.,fax: +420-543 234 039, e-mail:balance.brno@volny.cz 2
Akce: Vila Löw - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu Dokumentace pro stavební povolení Technická zpráva statiky Podzemní voda, pro kterou neogenní podloží tvoří nepropustnou vrstvu, bude pravděpodobně vázána na případnou štěrkovou vrstvu pod méně propustnými jílovito prachovitých a popř.písčitými hlínami. 6. Popis stávajících konstrukcí Objekt je velice nepravidelného půdorysného tvaru. Ze statického hlediska je proveden jako několikatraktový, a to kombinací podélných (většinou) i příčných traktů. Základy jsou s největší pravděpodobností tvořeny základovými pasy, z výsledku kopaných sond K1 a K2 u obvodových zdí objektu lze předpokládat, že tyto jsou provedeny z cihelného zdiva. Svislé nosné konstrukce jsou z cihel plných pálených a je u něj v 1.PP provedena pravděpodobně původní vodorovné i svislá hydroizolace z asfaltových nátěrů. V 80.letech minulého století byla u objektu v 1.PP provedena sanace vlhkého zdiva metodou větraných kanálků ve zdivu v kombinaci s injektážemi vodním sklem. V nedávné době byly pak na vlhké zdi 1.PP na mnoha místech aplikovány sanační omítky. Vnitřní omítky jsou většinou vápenné, venkovní vápenné nebo vápenocementové, na soklu je z ulice i ze zahrady kamenný obklad. Vodorovné nosné konstrukce jsou nad 1.PP tvořeny převážně cihelnými klenbami valenými do ocelových nosníků nebo do zdiva, jen pod terasou jsou stropy z betonových panelů uložených na horní přírubu ocelových válcovaných I profilů. Ve vyšších patrech jsou pak dřevěné trámové stropy vynášené ocelovými válcovanými I profily - dřevěné stropnice jsou uloženy na dolní přírubu ocelových I profilů. Podlahy jsou v 1.PP provedeny převážně z keramické dlažby, dále pak z betonové mazaniny, výjimečně i z pravděpodobně cihelné dlažby. V nadzemních podlažích jsou většinou použity dřevěné vlýsky, dále pak keramická dlažba, betonová mazanina s nášlapnou vrstvou z korku atd. Na mnoha místech 1.PP - 2.NP je podlahová krytina z PVC nebo koberce. Na půdě jsou použity keramické půdovky, okolo světlíku pak betonová mazanina nebo škvárobeton. Nad objektem jsou provedeny velice členité střechy různých typů - sedlové, pultové, mansardové, střechy zakřivené (valené), stanové (jehlanové) atd. a jsou doplněné vikýři. Dřevěné krovy jsou většinou vaznicové soustavy se stojatou stolicí. Střešní krytina je většinou provedena z pozinkovaného plechu uloženého přes lepenku na dřevěném bednění. Stanová (jehlanová) střecha má krov vytvořený ze dvou kolmo na sebe uložených ocelových příhradových vazníků, na které jsou uloženy vazničky z I profilů, které vynáší ocelové rámečky krytiny z drátoskla. Spodní část jehlanu má krytinu z pozinkovaného plechu položeného přes lepenku na bednění. Komínová tělesa nad rovinou střechy jsou cihelná, omítaná. 7. Zhodnocení stavu stávajících konstrukcí Hodnocení stávajících nosných konstrukcí s popisem zjištěných vad a poruch nosných i nenosných konstrukcí je obsahem zprávy o provedení stavebně technického průzkumu [2], která je nedílnou součástí tohoto posouzení. Ve zprávě [2] jsou i návrhy opatření, které bude nutno v rámci rekonstrukce provést. BALANCE, s.r.o. Tel.,fax: +420-543 234 039, e-mail:balance.brno@volny.cz 3
Akce: Vila Löw - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu Dokumentace pro stavební povolení Technická zpráva statiky Závěrečné hodnocení zprávy [2] konstatuje, že prohlídkou objektu bylo zjištěno, že objekt je již v zanedbaném stavu, mnoho stavebních konstrukcí je již za hranicí své životnosti a bude nutno provést jejich opravy či výměny. Po odstranění mnoha vad a poruch však objekt může i nadále sloužit svému majiteli. 8. Výsledek statického posouzení Jak vyplývá z přiloženého statického výpočtu, stávající posouzené nosné konstrukce stropů vyhovují jak z hlediska mezního stavu únosnosti, tak i z hlediska mezního stavu přetvoření. Na mnoha konstrukcích je v únosnosti značná rezerva, lze tedy konstatovat, že z hlediska statického je objekt stabilní, spolehlivě vyhovuje současnému účelu využití. Výsledek statického výpočtu odpovídá vizuálnímu hodnocení stavu objektu, na kterém kromě místních degradací stavu nejsou patrny žádné známky poručení nadměrnou deformací, sedáním resp. nerovnoměrným sedáním, ztrátou únosnosti přetížením konstrukcí. V rámci statického posouzení nebyly posouzeny prvky, jejichž dimenze, popř. zatížení nebylo zjištěno sondami prováděnými v rámci průzkumu. Vzhledem ke stálému provozu v objektu byl i rozsah sond omezený, po vyklizení stavby a odkrytí veškerých nosných konstrukcí je třeba zajistit jejich prohlídku statikem a dle potřeby případně stavebně technický průzkum rozšířit. V další fázi projektové přípravy je třeba počítat s nutností lokálního doplnění průzkumu podle konstrukčních a dispozičních požadavků projektu a také v průběhu výstavby budou muset být ověřovány předpoklady návrhu nových a posouzení stávajících nosných prvků a konstrukcí. 9. Popis nových konstrukčních úprav Největším stavebním zásahem prováděným v rámci rekonstrukce objektu bude přístavba vnějšího výtahu, který bude přistavěn k fasádě v místě stávajícího světlíku u severního schodiště a zároveň bude tento prostor nově zastřešen. Nosná konstrukce šachty výtahu je navržena jako zasklená ocelová konstrukce, která bude součástí dodávky výtahu. Dojezdová šachta, která je navržena z monolitického železobetonu, bude součástí vany sníženého terénu v prostoru světlíku. Tato železobetonová vana je navržena z vodotěsného betonu v technologii "bílé vany", neboť doplňkovým průzkumem k základům byla v těchto místech zjištěna hladina podzemní vody na úrovni 1,3m pod stávajícím terénem, tedy nad úrovní dna výtahové šachty. Celý tubus výtahu bude dilatační spárou oddělen od stávající budovy. Nosná konstrukce zastropení světlíku prosklenou střechou je navržena z nosníků tvořených válcovanými ocelovými profily uloženými ve spádu pultové střechy na obvodové nosné stěny. Na tyto profily ukládanými cca po 1,0m bude uloženo zasklení z dvojitého drátoskla. Nově bourané otvory budou v nosných stěnách prováděny v minimálním rozsahu, při provádění nadpraží je důležité řádné vyplnění spáry mezi překladem zdivem. Vybourání zdiva otvoru je možno provést až po řádném zatvrdnutí výplně spáry nad překladem a následném proříznutí obvodu otvoru pomocí úhlové brusky. Při provádění dozdívek a opravě zdiva je nutno používat formátově stejný zdící materiál kvůli správnému provázání vazby zdiva. Nové příčky budou z důvodu nutnosti nepřitěžovat stávající stropy provedeny ze systémových sádrokartonových konstrukcí opláštěných s akustickou izolací z minerální vlny. BALANCE, s.r.o. Tel.,fax: +420-543 234 039, e-mail:balance.brno@volny.cz 4
Akce: Vila Löw - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu Dokumentace pro stavební povolení Technická zpráva statiky Stávající nosné konstrukce mají dostatečnou únosnost, která nebude v rámci rekonstrukce snížena, není tedy nutno prováděn v objektu žádná ztužující nebo zesilující statická sanační opatření. Prostorová tuhost jednotlivých částí i objektů jako celku zajištěná systémem svislých a podélných nosných stěn nebude plánovanou rekonstrukcí snížena. 10. Upozornění Veškeré práce je nutno provádět dle příslušných technologických pravidel a předpisů. Použité betonové směsi musí odpovídat státním normám. Je třeba použít schválenou recepturu pro navržený beton. Zvláštní pozornost je třeba věnovat čistotě a ošetření pracovních spar, ochraně základové spáry a zejména hutnění veškerých násypů a ošetřování betonu. Bourací práce, demontáže i montáže musí provádět odborná firma za dodržení všech technologických předpisů i předpisů BOZ pro daný typ konstrukce. Při montáži konstrukcí, následném provádění stavebních prací jakož i při užívání stavby nesmí být konstrukce přetížena nad užitná zatížení soustředěným zatížením či bodovými břemeny, např. při skladování stavebního či jiného materiálu. Rozměrové tolerance při montáži konstrukcí musí odpovídat ČSN 730210-1 Geometrická přesnost ve výstavbě. Tato dokumentace nenahrazuje prováděcí dokumentaci ani výrobní a montážní dokumentaci dodavatele. Výroba dílců bude provedena dle výrobní dokumentace, montáž provede montážní organizace dle dodavatelské montážní dokumentace. Ocelové prvky a konstrukce budou v běžné jakosti oceli S 235 JR. Předběžně se předpokládá, že ocelová konstrukce bude v dílně opatřena základním nátěrem na očištěný povrch tryskáním na stupeň Sa 2,5 a na montáži budou provedeny vrchní nátěry. Určení vlastní skladby nátěrového systému bude upřesněna během zpracování prováděcí nebo výrobní dokumentace. Vzhledem k tomu, že při bouracích pracích může dojít k otřesům, které se v řadové zástavbě díky vzájemnému kontaktu nebo i lokálnímu provázání budov mohou projevit na stávajících objektech, bude nutno před zahájením bouracích prací provést pasportizaci těchto sousedních budov pro zdokumentování aktuálního stavu a případného zhodnocení vlivu otřesů od bourání i následné výstavby nového objektu. V průběhu stavby bude nutno permanentně ověřovat soulad skutečnosti a předpokladů, ze kterých bylo na základě průzkumu vycházeno při návrhu opatření. V případě nejasností, nepředpokládaných změn nebo zjištění neznámých skutečností bude nutno práce přerušit a povolat projektanta. 11. Bezpečnost práce Při provádění je třeba dodržovat platné normy pro jednotlivé druhy prací, stejně jako ustanovení IBP. Veškeré práce budou prováděny podle platných předpisů o bezpečnosti a ochraně zdraví při práci. Základním bezpečnostním předpisem je zákon č. 309/2006 Sb. Při stavebních pracích podle tohoto projektu je dodavatel povinen postupovat v souladu s vyhláškou č.362/2005 Sb., o bližších požadavcích na bezpečnost a ochranu zdraví při práci na pracovištích s nebezpečím pádu z výšky nebo do BALANCE, s.r.o. Tel.,fax: +420-543 234 039, e-mail:balance.brno@volny.cz 5
Akce: Vila Löw - Beerů, Drobného 22, Brno, rekonstrukce objektu Dokumentace pro stavební povolení Technická zpráva statiky hloubky, č.591/2006 Sb., o bližších minimálních požadavcích na bezpečnost a ochranu zdraví při práci, č.361/2007 Sb., kterým se stanoví podmínky ochrany zdraví při práci. Při provádění stavebních prací nesmí docházet k poškozování životního prostředí. Všichni pracovníci zhotovitele budou používat pracovní pomůcky a ochranné prostředky ve smyslu platných předpisů. Zhotovitel zpracuje pro uvedené práce v tomto projektu technologický postup. Celý prostor staveniště označí a zamezí přístupu nepovolaných osob. 12. Použitá literatura a normy ČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-1: Obecná zatížení - Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb ČSN EN 1991-1-3 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-3: Obecná zatížení - Zatížení sněhem ČSN EN 1991-1-4 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-4: Obecná zatížení - Zatížení větrem ČSN EN 1993-1-1 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN 1995-1-1 Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla - Společná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN 1996-1-1 Eurokód 6: Navrhování zděných konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla pro vyztužené a nevyztužené zděné konstrukce TP 51 statické tabulky pro stavební praxi Novák, Hořejší a kolektiv Průřezové charakteristiky tyčí I válcovaných na konci 19.století v Kladenských hutích - Zpravodaj MPÚ Brnoprojekt, 1984 Průzkumy a opravy stavebních konstrukcí Pume, Čermák a kolektiv ABF,1993 BALANCE, s.r.o. Tel.,fax: +420-543 234 039, e-mail:balance.brno@volny.cz 6
Orientace Generální projektant Autorizační razítko Arch.Design, s.r.o. KANCELÁŘ BRNO Sochorova 23, 616 00 Brno telefon +420 541 420 910 fax +420 541 420 913 ±0,000 = 207,56 Architekt: HIP: Investor: Místo stavby: Název stavby: Část: Název dokumentu: Kód dokumentu: Arch. Drobného 22 F.1.2 STATIKA Vypracoval: Kreslil: Kontroloval: Obec: Brno STATICKÝ VÝPOČET B-10-127-000 OBNOVA SECESNÍ PAMÁTKY VILA A ŽIVOT LöW - BEERŮ Vít Koryčanský Profese ST Objekt Projektant části PD Kraj: Jihomoravský Číslo paré: Projektová kancelář statiky Tomešova 503/1, 602 00 00 Brno tel., fax : 543 234 039 e-mail: balance.brno@volny.cz Formát: Datum: Stupeň: Číslo střediska: Měřítko: xa4 03/2011 DSP 450 č.přílohy - 00-002. Revize 00
STATICKÝ VÝPOČET Zatížení větrem dle ČSN EN 1991-1-4 Větrná oblast: II v b,0 = 25,0 m/s součinitel směru větru c dir = 1,00 součinitel ročního období c season = 1,00 Základní rychlost větru: v b = c dir. c season. v b,o = 25,0 m/s Základní dynamický tlak větru: q b = 0,5. r.v 2 b = 390,6 N/m 2 měrná hmotnost vzduchu r = 1,250 kg/m 3 Kategorie terénu: III parametr drsnosti terénu z 0 = 0,300 minimální výška z min = 5,00 m Výška objektu h = 5,0 m maximální výška z max = 200 m parametr drsnosti terénu z 0,II = 0,050 součinitel terénu k r = 0,19(z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,215 součinitel drsnosti terénu c r (z) = 0,606 c r (z)=k r.ln(z /z 0 ) pro z min z z max nebo c r (z min ) pro z z min součinitel turbulence k i = 0,8 součinitel orografie c 0 = 1,00 střední rychlost větru: v m (z ) = c r (z ). c 0 (z ). v b = 15,1 m/s intenzita turbulence I v (z ) = (k r.v b.k I )/v m (z) = 0,284 Maximální dynamický tlak: q N/m 2 p (z )=[1+7.I v (z )].0,5.r.v 2 m (z ) = 429,0 w k g kn/m 2 Q,sup = w d kn/m 2 Součinitel vnějšího tlaku c pe = 0,8 => Tlak větru w e = q p (z e ).c pe = 0,34 1,50 0,51 Zatěžovací šířka: ZŠ = 2,00 m Zatížení větrem na bm : s k x ZŠ = 0,69 1,50 1,03 Zatěžovací šířka: ZŠ = 2,00 m Zatěžovací výška: ZV = 2,00 m kn g Q,sup kn Zatížení větrem bodové : s k x ZŠ x ZV = 1,37 1,50 2,06 1/14
Zatížení sněhem dle ČSN EN 1991-1-3: Sněhová oblast: I s k = 0,70 kn/m 2 Typ krajiny: Polochráněný součinitel expozice C e = 1,10 Sklon střechy: 10 tvarový součinitel m i = 0,80 tepelný součinitel C t = 1,00 s = m i. C e. C t. s k = s k s d g Q,sup = kn/m 2 kn/m 2 0,62 1,50 0,92 Zatěžovací šířka: ZŠ = 1,00 m Zatížení sněhem na bm : s k x ZŠ = 0,62 1,50 0,92 Strop dřevěný trámový - zatížení v sondě V1 : Stálé zatížení: g G,sup = 1,35 tl. g g k g d g G,inf = g 1,00 cm kn/m 3 kn/m 2 Q,sup kn/m 2 trámy 13 x13cm á 0,80 m 6,0 = 0,13 1,35 0,17 podbití 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20 omítka 2,5 x 18,0 = 0,45 1,35 0,61 záklop 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20 násyp 20,0 x 13,5 = 2,70 1,35 3,65 podlaha - dřevěná 5,0 x 6,0 = 0,30 1,35 0,41 Stálé celkem: 3,88 1,35 5,23 Užitné zatížení dle ČSN EN 1991-1-1: Kategorie : A1 obytný prostor g Q,sup = g Q,inf = 1,50 0,00 q k q g d kn/m 2 Q,sup = kn/m 2 1,50 1,50 2,25 Zatěžovací šířka: ZŠ = 0,80 m Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = Celkové zatížení na bm : 3,10 1,35 4,19 1,20 1,50 1,80 4,30 1,39 5,99 2/14
Rozpětí l = 2,30 m Maximální ohybový moment: M dmax = 1/8. (g d +q d ). l 2 = Maximální posouvající síla: Q max = 1/2. (g d +q d ). l = g k = 3,10 kn/m g d = 4,19 kn/m q k = 1,20 kn/m q d = 1,80 kn/m 4,0 knm 6,9 kn Dřevo rostlé : C22 f m,k = 22,0 MPa f m,d = (f m,k / γ M ). k mod = 13,5 MPa γ M = 1,30 f v,k = 2,7 MPa f v,d = (f v,k / γ M ). k mod = 1,7 MPa E 0,mean = 10 000 MPa Třída použití : 1 Zatížení: střednědobé k mod = 0,80 k def = 0,60 ψ 2,1 = 0,3 Profil: šířka: b = 13,0 cm W = 1/6. b. h 2 = 0,00036617 m 3 výška:h = 13,0 cm J = 1/12. b. h 3 = 2,3801E-05 m 4 A = b. h = 0,0169 m 3 Posouzení napětí - namáhání ohybové: s m,d = M max / W = 10 812 kpa < f m,d = 13 538 kpa VYHOVUJE Posouzení napětí - namáhání smykové: t d = Q max / A = 407 kpa < f v,d = 1 662 kpa VYHOVUJE Průhyb od jednotkového zatížení q ref = 1,0 kn/m w ref = 5/384.q ref.l 4 /(J.E 0,mean ) = 0,0015 m Okamžitý průhyb od stálého zatížení: w G,inst = g k. w ref = 0,0047 m Okamžitý průhyb od proměnného zatížení: w Q,inst = q k. w ref = 0,0018 m Okamžitý průhyb od stálého a proměnného zatížení w inst = w G,inst + w Q,inst = 0,0065 m < l / 350 = 0,0066 m VYHOVUJE Konečný průhyb od stálého a proměnného zatížení w net,fin = w G,inst. (1 + k def ) + w Q,inst. (1 + ψ 2,1. k 2,def ) = 0,0084 m < l / 250 = 0,0092 m VYHOVUJE 3/14
Ocelový stropní nosník - zatížení v sondě V1 : Zatěžovací šířka: ZŠ = 2,30 m Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = Celkové zatížení na bm : 8,92 1,35 12,04 3,45 1,50 5,18 12,37 1,39 17,21 Rozpětí l = 6,00 m g k = 8,92 kn/m g d = 12,04 kn/m q k = 3,45 kn/m q d = 5,18 kn/m Maximální ohybový moment: M Ed = 1/8. (g d +q d ). l 2 = 77,5 knm Maximální posouvající síla: V Ed = 1/2. (g d +q d ). l = 51,6 kn Nosník: Ocel S 180 f y,k = 180,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 = E s = 210 000 MPa 1 x I360 W y = 0,00109 m 3 I y = 0,000196 m 4 Posouzení únosnosti: s m,d = M ED / W y = 71,0 MPa < f m,d = 180,0 MPa VYHOVUJE 180,0 MPa w dov = l / 400 = 0,0150 m w max = 5/384.(g k +q k ).l 4 /(J y.e s ) = 0,0051 m < w dov = 0,0150 m VYHOVUJE Strop dřevěný trámový - zatížení v sondě V2 : Stálé zatížení: g G,sup = 1,35 tl. g g k g d g G,inf = g Q,sup 1,00 cm kn/m 3 kn/m 2 kn/m 2 trámy 19 x21cm á 0,85 m 6,0 = 0,28 1,35 0,38 podbití 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20 omítka 2,5 x 18,0 = 0,45 1,35 0,61 záklop 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20 násyp 22,0 x 13,5 = 2,97 1,35 4,01 cementový potěr 4,5 x 22,0 = 0,99 1,35 1,34 podlaha - napuštěný korek + 4 x PVC 5,0 x 6,0 = 0,30 1,35 0,41 Stálé celkem: 5,29 1,35 7,14 g Q,sup = 1,50 q k Užitné zatížení dle ČSN EN 1991-1-1: g Q,inf = g Q,sup = q d 0,00 kn/m 2 kn/m 2 Kategorie : A1 obytný prostor 1,50 1,50 2,25 Zatěžovací šířka: ZŠ = 0,85 m Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = Celkové zatížení na bm : 4,50 1,35 6,07 1,28 1,50 1,91 5,77 1,38 7,98 4/14
Rozpětí l = 3,40 m Maximální ohybový moment: M dmax = 1/8. (g d +q d ). l 2 = Maximální posouvající síla: Q max = 1/2. (g d +q d ). l = C22 22,0 MPa g k = 4,50 kn/m g d = 6,07 kn/m q k = 1,28 kn/m q d = 1,91 kn/m 11,5 knm 13,6 kn Dřevo rostlé : f m,k = f m,d = (f m,k / γ M ). k mod = 13,5 MPa γ M = 1,30 f v,k = 2,7 MPa f v,d = (f v,k / γ M ). k mod = 1,7 MPa E 0,mean = 10 000 MPa Třída použití : 1 Zatížení: střednědobé k mod = 0,80 k def = 0,60 ψ 2,1 = 0,3 Profil: šířka: b = 19,0 cm W = 1/6. b. h 2 = 0,0013965 m 3 výška:h = 21,0 cm J = 1/12. b. h 3 = 0,00014663 m 4 A = b. h = 0,0399 m 3 Posouzení napětí - namáhání ohybové: s m,d = M max / W = 8 262 kpa < f m,d = 13 538 kpa VYHOVUJE Posouzení napětí - namáhání smykové: t d = Q max / A = 340 kpa < f v,d = 1 662 kpa VYHOVUJE Průhyb od jednotkového zatížení q ref = 1,0 kn/m w ref = 5/384.q ref.l 4 /(J.E 0,mean ) = Okamžitý průhyb od stálého zatížení: w G,inst = g k. w ref = 0,0054 m Okamžitý průhyb od proměnného zatížení: w Q,inst = q k. w ref = 0,0015 m 0,0012 m Okamžitý průhyb od stálého a proměnného zatížení w inst = w G,inst + w Q,inst = 0,0069 m < l / 400 = 0,0085 m VYHOVUJE Konečný průhyb od stálého a proměnného zatížení w net,fin = w G,inst. (1 + k def ) + w Q,inst. (1 + ψ 2,1. k 2,def ) = 0,0088 m < l / 300 = 0,0113 m VYHOVUJE 5/14
Ocelový stropní nosník - zatížení v sondě V2 : Zatěžovací šířka: ZŠ = 3,40 m Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 17,99 1,35 24,29 Příčka z plných pálených cihel - zatížení vč.omítky tl. 2x1,5cm g k g g d Q,sup výška stěny: 1,00 m kn/m 2 kn/m 2 zdivo tl.: 6,5 cm: 0,095 x 18,0 = 1,71 x 1,00 = 1,71 1,35 2,31 g Q,sup Výška stěny: VS = 3,00 m kn/m ' kn/m ' Zatížení stěnou na bm : g k x VS = 5,13 1,35 6,93 Celkové stálé zatížení na bm : 23,12 1,35 31,21 Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = 5,10 1,50 7,65 Rozpětí l = 7,00 m g k = 23,12 kn/m g d = 31,21 kn/m q k = 5,10 kn/m q d = 7,65 kn/m Maximální ohybový moment: M Ed = 1/8. (g d +q d ). l 2 = 238,0 knm Maximální posouvající síla: V Ed = 1/2. (g d +q d ). l = 136,0 kn Nosník: Ocel S 180 f y,k = 180,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 = E s = 210 000 MPa 1 x I400 W y = 0,00146 m 3 I y = 0,000291 m 4 Posouzení únosnosti: s y,d = M ED / W y = 163,0 MPa < f y,d = 180,0 MPa VYHOVUJE 180,0 MPa w dov = l / 400 = 0,0175 m w max = 5/384.(g k +q k ).l 4 /(J y.e s ) = 0,0144 m < w dov = 0,0175 m VYHOVUJE Strop dřevěný trámový - zatížení v sondě V3 : Stálé zatížení: g G,sup = 1,35 tl. g g k g d g G,inf = g kn/m 2 Q,sup 1,00 cm kn/m 3 kn/m 2 trámy 18 x26cm á 0,95 m 6,0 = 0,30 1,35 0,40 podbití 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20 omítka 2,5 x 18,0 = 0,45 1,35 0,61 záklop 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20 násyp 22,0 x 13,5 = 2,97 1,35 4,01 cementový potěr 4,5 x 22,0 = 0,99 1,35 1,34 podlaha - napuštěný korek + 4 x PVC 7,0 x 6,0 = 0,42 1,35 0,57 Stálé celkem: 5,43 1,35 7,32 6/14
g Q,sup = 1,50 q k Užitné zatížení dle ČSN EN 1991-1-1: g Q,inf = g Q,sup = q d 0,00 kn/m 2 kn/m 2 Kategorie : A1 obytný prostor 1,50 1,50 2,25 Zatěžovací šířka: ZŠ = 0,95 m Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 5,15 1,35 6,96 Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = 1,43 1,50 2,14 Celkové zatížení na bm : 6,58 1,38 9,10 Rozpětí l = 4,70 m g k = 5,15 kn/m g d = 6,96 kn/m q k = 1,43 kn/m q d = 2,14 kn/m Maximální ohybový moment: M dmax = 1/8. (g d +q d ). l 2 = 25,1 knm Maximální posouvající síla: Q max = 1/2. (g d +q d ). l = 21,4 kn Dřevo rostlé : C22 f m,k = 22,0 MPa f m,d = (f m,k / γ M ). k mod = 13,5 MPa γ M = 1,30 f v,k = 2,7 MPa f v,d = (f v,k / γ M ). k mod = 1,7 MPa E 0,mean = 10 000 MPa Třída použití : 1 Zatížení: střednědobé k mod = 0,80 k def = 0,60 ψ 2,1 = 0,3 Profil: šířka: b = 18,0 cm W = 1/6. b. h 2 = 0,002028 m 3 výška:h = 26,0 cm J = 1/12. b. h 3 = 0,00026364 m 4 A = b. h = 0,0468 m 3 Posouzení napětí - namáhání ohybové: s m,d = M max / W = 12 385 kpa < f m,d = 13 538 kpa VYHOVUJE Posouzení napětí - namáhání smykové: t d = Q max / A = 457 kpa < f v,d = 1 662 kpa VYHOVUJE Průhyb od jednotkového zatížení q ref = 1,0 kn/m w ref = 5/384.q ref.l 4 /(J.E 0,mean ) = 0,0024 m Okamžitý průhyb od stálého zatížení: w G,inst = g k. w ref = 0,0124 m Okamžitý průhyb od proměnného zatížení: w Q,inst = q k. w ref = 0,0034 m Okamžitý průhyb od stálého a proměnného zatížení w inst = w G,inst + w Q,inst = 0,0158 m > l / 400 = 0,0118 m NEVYHOVUJE Konečný průhyb od stálého a proměnného zatížení w net,fin = w G,inst. (1 + k def ) + w Q,inst. (1 + ψ 2,1. k 2,def ) = 0,0201 m > l / 300 = 0,0157 m NEVYHOVUJE 7/14
Ocelový stropní nosník - zatížení v sondě V3 : Zatěžovací šířka: ZŠ = 3,70 m Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 20,07 1,35 27,10 Příčka z plných pálených cihel - zatížení vč.omítky tl. 2x1,5cm g k g g d výška stěny: 1,00 m kn/m 2 Q,sup kn/m 2 zdivo tl.: 6,5 cm: 0,095 x 18,0 = 1,71 x 1,00 = 1,71 1,35 2,31 Výška stěny: VS = 3,00 m Zatížení stěnou na bm : g k x VS = 5,13 1,35 6,93 Celkové stálé zatížení na bm : 25,20 1,35 34,03 Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = 5,55 1,50 8,33 Rozpětí l = 6,30 m Maximální ohybový moment: M Ed = 1/8. (g d +q d ). l 2 = Maximální posouvající síla: V Ed = 1/2. (g d +q d ). l = g k = 25,20 kn/m g d = 34,03 kn/m q k = 5,55 kn/m q d = 8,33 kn/m 210,1 knm 133,4 kn Nosník: Ocel S 180 f y,k = 180,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 = E s = 210 000 MPa 1 x I360 W y = 0,00109 m 3 I y = 0,000196 m 4 Posouzení únosnosti: s y,d = M ED / W y = 193,0 MPa > f y,d = 180,0 MPa VYHOVUJE 180,0 MPa w dov = l / 400 = 0,0158 m w max = 5/384.(g k +q k ).l 4 /(J y.e s ) = 0,0153 m < w dov = 0,0158 m VYHOVUJE Strop dřevěný trámový - zatížení v sondě V5 : Stálé zatížení: g G,sup = 1,35 tl. g g k g d g G,inf = g Q,sup 1,00 cm kn/m 3 kn/m 2 kn/m 2 trámy 18 x26cm á 1,00 m 6,0 = 0,28 1,35 0,38 podbití 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20 omítka 2,5 x 18,0 = 0,45 1,35 0,61 záklop 4,0 x 6,0 = 0,24 1,35 0,32 násyp 6,5 x 13,5 = 0,88 1,35 1,18 podlaha - půdovky 5,5 x 18,0 = 0,99 1,35 1,34 Stálé celkem: 2,99 1,35 4,03 8/14
g Q,sup = 1,50 q k Užitné zatížení dle ČSN EN 1991-1-1: g Q,inf = g Q,sup = q d 0,00 kn/m 2 kn/m 2 Kategorie : H půda 0,75 1,50 1,13 Zatěžovací šířka: ZŠ = 1,00 m Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 2,99 1,35 4,03 Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = 0,75 1,50 1,13 Celkové zatížení na bm : 3,74 1,38 5,16 Rozpětí l = 5,00 m g k = 2,99 kn/m g d = 4,03 kn/m q k = 0,75 kn/m q d = 1,13 kn/m Maximální ohybový moment: M dmax = 1/8. (g d +q d ). l 2 = 16,1 knm Maximální posouvající síla: Q max = 1/2. (g d +q d ). l = 12,9 kn Dřevo rostlé : C22 f m,k = 22,0 MPa f m,d = (f m,k / γ M ). k mod = 13,5 MPa γ M = 1,30 f v,k = 2,7 MPa f v,d = (f v,k / γ M ). k mod = 1,7 MPa E 0,mean = 10 000 MPa Třída použití : 1 Zatížení: střednědobé k mod = 0,80 k def = 0,60 ψ 2,1 = 0,3 Profil: šířka: b = 17,5 cm W = 1/6. b. h 2 = 0,00189656 m 3 výška:h = 25,5 cm J = 1/12. b. h 3 = 0,00024181 m 4 A = b. h = 0,044625 m 3 Posouzení napětí - namáhání ohybové: s m,d = M max / W = 8 501 kpa < f m,d = 13 538 kpa VYHOVUJE Posouzení napětí - namáhání smykové: t d = Q max / A = 289 kpa < f v,d = 1 662 kpa VYHOVUJE Průhyb od jednotkového zatížení q ref = 1,0 kn/m w ref = 5/384.q ref.l 4 /(J.E 0,mean ) = 0,0034 m Okamžitý průhyb od stálého zatížení: w G,inst = g k. w ref = 0,0102 m Okamžitý průhyb od proměnného zatížení: w Q,inst = q k. w ref = 0,0026 m Okamžitý průhyb od stálého a proměnného zatížení w inst = w G,inst + w Q,inst = 0,0128 m < l / 300 = 0,0167 m VYHOVUJE Konečný průhyb od stálého a proměnného zatížení w net,fin = w G,inst. (1 + k def ) + w Q,inst. (1 + ψ 2,1. k 2,def ) = 0,0162 m < l / 250 = 0,0200 m VYHOVUJE 9/14
Strop dřevěný trámový - zatížení v sondě V6 : Stálé zatížení: g G,sup = 1,35 tl. g g k g d g G,inf = g Q,sup 1,00 cm kn/m 3 kn/m 2 kn/m 2 trámy 13 x21cm á 1,00 m 6,0 = 0,16 1,35 0,22 podbití 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20 omítka 2,5 x 18,0 = 0,45 1,35 0,61 záklop 4,0 x 6,0 = 0,24 1,35 0,32 násyp 12,0 x 13,5 = 1,62 1,35 2,19 podlaha - půdovky 5,5 x 18,0 = 0,99 1,35 1,34 Stálé celkem: 3,61 1,35 4,88 g Q,sup = 1,50 q k q d Užitné zatížení dle ČSN EN 1991-1-1: g Q,inf = g Q,sup = 0,00 kn/m 2 kn/m 2 Kategorie : H půda 0,75 1,50 1,13 g Q,sup Zatěžovací šířka: ZŠ = 1,00 m kn/m ' kn/m ' Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 3,61 1,35 4,88 Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = 0,75 1,50 1,13 Celkové zatížení na bm : 4,36 1,38 6,00 Rozpětí l = 3,60 m Maximální ohybový moment: M dmax = 1/8. (g d +q d ). l 2 = Maximální posouvající síla: Q max = 1/2. (g d +q d ). l = g k = 3,61 kn/m g d = 4,88 kn/m q k = 0,75 kn/m q d = 1,13 kn/m 9,7 knm 10,8 kn Dřevo rostlé : C22 f m,k = 22,0 MPa f m,d = (f m,k / γ M ). k mod = 13,5 MPa γ M = 1,30 f v,k = 2,7 MPa f v,d = (f v,k / γ M ). k mod = 1,7 MPa E 0,mean = 10 000 MPa Třída použití : 1 Zatížení: střednědobé k mod = 0,80 k def = 0,60 ψ 2,1 = 0,3 Profil: šířka: b = 13,0 cm W = 1/6. b. h 2 = 0,00091054 m 3 výška:h = 20,5 cm J = 1/12. b. h 3 = 9,3331E-05 m 4 A = b. h = 0,02665 m 3 Posouzení napětí - namáhání ohybové: s m,d = M max / W = 10 681 kpa < f m,d = 13 538 kpa VYHOVUJE Posouzení napětí - namáhání smykové: t d = Q max / A = 405 kpa < f v,d = 1 662 kpa VYHOVUJE Průhyb od jednotkového zatížení q ref = 1,0 kn/m w ref = 5/384.q ref.l 4 /(J.E 0,mean ) = 0,0023 m Okamžitý průhyb od stálého zatížení: w G,inst = g k. w ref = 0,0083 m Okamžitý průhyb od proměnného zatížení: w Q,inst = q k. w ref = 0,0017 m 10/14
Okamžitý průhyb od stálého a proměnného zatížení w inst = w G,inst + w Q,inst = 0,0100 m < l / 300 = 0,0120 m VYHOVUJE Konečný průhyb od stálého a proměnného zatížení w net,fin = w G,inst. (1 + k def ) + w Q,inst. (1 + ψ 2,1. k 2,def ) = 0,0125 m < l / 250 = 0,0144 m VYHOVUJE Ocelové stropní nosníky - zatížení v sondě V6 : Zatěžovací šířka: ZŠ = 3,10 m Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 11,20 1,35 15,12 Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = 2,33 1,50 3,49 Celkové zatížení na bm : 13,53 1,38 18,61 Rozpětí l = 7,30 m Maximální ohybový moment: M Ed = 1/8. (g d +q d ). l 2 = Maximální posouvající síla: V Ed = 1/2. (g d +q d ). l = g k = 11,20 kn/m g d = 15,12 kn/m q k = 2,33 kn/m q d = 3,49 kn/m 124,0 knm 67,9 kn Nosník: Ocel S 180 f y,k = 180,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 = E s = 210 000 MPa 1 x I300 W y = 0,000725 m 3 I y = 0,0001087 m 4 Posouzení únosnosti: s m,d = M ED / W y = 171,0 MPa < f m,d = 180,0 MPa VYHOVUJE 180,0 MPa w dov = l / 300 = 0,0243 m w max = 5/384.(g k +q k ).l 4 /(J y.e s ) = 0,0219 m < w dov = 0,0243 m VYHOVUJE Strop dřevěný trámový - zatížení v sondě V9 : Stálé zatížení: g G,sup = 1,35 tl. g g k g d g G,inf = g 1,00 cm kn/m 3 kn/m 2 Q,sup kn/m 2 trámy 9 x15cm á 0,95 m 6,0 = 0,09 1,35 0,12 podbití 2,5 x 6,0 = 0,15 1,35 0,20 omítka 2,5 x 18,0 = 0,45 1,35 0,61 záklop 4,0 x 6,0 = 0,24 1,35 0,32 násyp 6,0 x 13,5 = 0,81 1,35 1,09 podlaha - půdovky 5,0 x 18,0 = 0,90 1,35 1,22 Stálé celkem: 2,64 1,35 3,56 11/14
g Q,sup = 1,50 q k Užitné zatížení dle ČSN EN 1991-1-1: g Q,inf = g Q,sup = q d 0,00 kn/m 2 kn/m 2 Kategorie : H půda 0,75 1,50 1,13 Zatěžovací šířka: ZŠ = 0,95 m Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 2,50 1,35 3,38 Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = 0,71 1,50 1,07 Celkové zatížení na bm : 3,22 1,38 4,45 Rozpětí l = 2,40 m Maximální ohybový moment: M dmax = 1/8. (g d +q d ). l 2 = Maximální posouvající síla: Q max = 1/2. (g d +q d ). l = C22 22,0 MPa g k = 2,50 kn/m g d = 3,38 kn/m q k = 0,71 kn/m q d = 1,07 kn/m 3,2 knm 5,3 kn Dřevo rostlé : f m,k = f m,d = (f m,k / γ M ). k mod = 13,5 MPa γ M = 1,30 f v,k = 2,7 MPa f v,d = (f v,k / γ M ). k mod = 1,7 MPa E 0,mean = 10 000 MPa Třída použití : 1 Zatížení: střednědobé k mod = 0,80 k def = 0,60 ψ 2,1 = 0,3 Profil: šířka: b = 9,0 cm W = 1/6. b. h 2 = 0,0003375 m 3 výška:h = 15,0 cm J = 1/12. b. h 3 = 2,5313E-05 m 4 A = b. h = 0,0135 m 3 Posouzení napětí - namáhání ohybové: s m,d = M max / W = 9 490 kpa < f m,d = 13 538 kpa VYHOVUJE Posouzení napětí - namáhání smykové: t d = Q max / A = 395 kpa < f v,d = 1 662 kpa VYHOVUJE Průhyb od jednotkového zatížení q ref = 1,0 kn/m w ref = 5/384.q ref.l 4 /(J.E 0,mean ) = 0,0017 m Okamžitý průhyb od stálého zatížení: w G,inst = g k. w ref = 0,0043 m Okamžitý průhyb od proměnného zatížení: w Q,inst = q k. w ref = 0,0012 m Okamžitý průhyb od stálého a proměnného zatížení w inst = w G,inst + w Q,inst = 0,0055 m < l / 300 = 0,0080 m VYHOVUJE Konečný průhyb od stálého a proměnného zatížení w net,fin = w G,inst. (1 + k def ) + w Q,inst. (1 + ψ 2,1. k 2,def ) = 0,0070 m < l / 250 = 0,0096 m VYHOVUJE 12/14
Ocelové stropní nosníky - zatížení v sondě V6 : Zatěžovací šířka: ZŠ = 3,10 m Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = Celkové zatížení na bm : 8,17 1,35 11,03 2,33 1,50 3,49 10,49 1,38 14,52 Rozpětí l = 7,30 m Maximální ohybový moment: M Ed = 1/8. (g d +q d ). l 2 = Maximální posouvající síla: V Ed = 1/2. (g d +q d ). l = g k = 8,17 kn/m g d = 11,03 kn/m q k = 2,33 kn/m q d = 3,49 kn/m 96,7 knm 53,0 kn Nosník: Ocel S 180 f y,k = 180,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 = E s = 210 000 MPa 1 x I300 W y = 0,000725 m 3 I y = 0,0001087 m 4 Posouzení únosnosti: s m,d = M ED / W y = 133,0 MPa < f m,d = 180,0 MPa VYHOVUJE 180,0 MPa w dov = l / 300 = 0,0243 m w max = 5/384.(g k +q k ).l 4 /(J y.e s ) = 0,0170 m < w dov = 0,0243 m VYHOVUJE 13/14
Zastropení světlíku s novým výtahem: Stálé zatížení: g G,sup = 1,35 tl. g g k g d g G,inf = g Q,sup 1,00 cm kn/m 3 kn/m 2 kn/m 2 ocelová konstrukce- odhad: dvojdrátosklo 1,0 x 23,0 = 0,15 0,23 1,35 1,35 0,20 0,31 Stálé celkem: 0,38 1,35 0,51 Zatížení sněhem dle ČSN EN 1991-1-3: Sněhová oblast: I s k = 0,70 kn/m 2 Typ krajiny: Chráněný součinitel expozice C e = 1,20 Sklon střechy: 8 tvarový součinitel m i = 0,80 tepelný součinitel C t = 1,00 s = m i. C e. C t. s k = s k g Q,sup = s d kn/m 2 kn/m 2 0,67 1,50 1,01 Zatěžovací šířka: ZŠ = 0,60 m Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 0,23 1,35 0,31 Zatížení sněhem na bm : s k x ZŠ = 0,40 1,50 0,60 Celkové zatížení na bm : 0,63 1,45 0,91 Rozpětí l = 4,00 m Maximální ohybový moment: M Ed = 1/8. (g d +s d ). l 2 = Maximální posouvající síla: V Ed = 1/2. (g d +s d ). l = g k = 0,23 kn/m g d = 0,31 kn/m s k = 0,40 kn/m s d = 0,60 kn/m 1,8 knm 1,8 kn Nosník: Ocel S 180 f y,k = 180,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 = E s = 210 000 MPa 1 x IPE 100 W y = 0,0000342 m 3 I y = 0,00000171 m 4 Posouzení únosnosti: s m,d = M ED / W y = 53,0 MPa < f m,d = 180,0 MPa VYHOVUJE 180,0 MPa w dov = l / 300 = 0,0133 m w max = 5/384.(g k +q k ).l 4 /(J y.e s ) = 0,0059 m < w dov = 0,0133 m VYHOVUJE 14/14