TECHNICKÁ ZPRÁVA STATIKY

Transkript

1

2

3 Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - technická zpráva statiky Zak.č.:B TECHNICKÁ ZPRÁVA STATIKY 1. Účel a rozsah projektu Předmětem této statické části dokumentace pro stavební povolení nástavby objektu mateřské školy Elišky Krásnohorské 15 v Brně - Černovicích je návrh nových nosných konstrukcí dle dispozičních požadavků stavebních úprav nástavby. Návrh konstrukcí je proveden dle platných českých norem, směrnic a předpisů. 2. Použité podklady Pro zpracování této statického části projektu byly použity následující podklady: [1] - Výkresy stavební části přístavby rodinného domu poskytnuté zpracovatelem Ing.Janem Blaščíkem z projektové kanceláře PEND, a.s., Vojanova 1, Brno. [2] - Statické posouzení stávající stavby objektu mateřské školy na navržené přitížení nástavbou zpracované v dubnu 2014 Ing.Leošem Gurkou, Pod Nemocnicí 2, Vyškov 3. Všeobecně o objektu Jedná se samostatnou, částečně podsklepenou budovu se dvěma nadzemními podlažími a jedním jednopodlažním křídlem u jižního rohu. Zastřešení objektu půdorysného tvaru obdélníka o stranách cca 13,3x38,5m je nad 1. i 2.NP tvořeno plochou střechou. Nosné konstrukce jsou tvořeny zděný stěnami a stropními konstrukcemi tvořenými prefabrikovanými stropními deskami a panely. Z hlediska konstrukčního se jedná o podélný dvoutrakt o světlostech mezi nosnými stěnami 5,4 a 6,3m. Stavební úpravy budou spočívat především v provedení nadstavby nad dvoupodlažní částí objektu a s tím souvisejícího prodloužení dvojice bočních schodišť. Budou odstraněna vrchního souvrství stropů na střeše až na horní líc stávajících stropních panelech nad 2.NP a na nosné konstrukci stropu bude následně provedena nová skladba. Užitné zatížení stropní konstrukce nad 2.NP by podle účelu využití objektu mělo být uvažováno dle ČSN EN "Zatížení konstrukcí" hodnotou 3,0kN/m 2, vzhledem k výsledku posouzení [2] však tato hodnota není přípustná, a proto nesmí být nástavba užívána pro shromažďování lidí, nesmí být překročeno užitné zatížení 1,5kN/m 2 stanovené pro místnosti obytných budov a domů. Objekt se nachází ve II.větrné oblasti (v b,0 = 25m/s) dle ČSN EN a I.sněhové oblasti (s k = 0,70kN/m 2 ) dle ČSN EN BALANCE,s.r.o. Tel.,fax:

4 Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - technická zpráva statiky Zak.č.:B Geologické poměry V místě plánované výstavby nebyl proveden speciální inženýrsko-geologický průzkum zaměřený na zjištění geologické stavby podloží, resp. takový nebyl zpracovateli této projektové dokumentace k dispozici. Ze zprávy [2] o statické posouzení vyplývá, že že základovou půdu dle původní PD a archivních sond na daném území tvoří jílovitá hlína tř.f6 tuhé ž pevné konzistence s dovoleným tabulkovým namáháním R dt =150kPa. Na stávajícím objektu nabyly zjištěny žádné staticky závažné trhliny, které by nasvědčovaly přetížení zdiva nebo poddimenzování základů stávajícího objektu. 5. Popis řešených konstrukcí Stávající částečně podsklepený objekt je zděná budova se stropními konstrukcemi tvořenými železobetonovými prefabrikovaným panely a deskami, založení je provedeno na pasech z prostého betonu tř.b15. V objektu nejsou viditelné poruchy svědčící o nadměrném nebo nerovnoměrném sedání. Základy tedy plní spolehlivě svoji funkci. Nosná konstrukce nástavby je kvůli minimalizaci přitížení základové spáry navržena co nejlehčí, tedy z ocelových rámů provedených z válcovaných profilů, s lehkou, tepelně izolační kapotáží, střecha bude tvořena trapézovými plechy ukládanými na zavětrovanou ocelovou konstrukci z rámů kladených po osových vzdálenostech cca 3,0m. Také příčky jsou z výše uvedených důvodů navrženy lehké ze sádrokartonu. Prostorová tuhost objektu je a nadále bude zajištěna příčnými a podélnými stěnami vyztuženými v rovině stropní tabule stropní konstrukcí, novými pozedními železobetonovými věnci a křížovým zavětrováním nové ocelové konstrukce. 6. Mechanická odolnost a stabilita Jak vyplývá ze zprávy [2], po odstranění střešních vrstev stávající stavba MŠ na přitížení od navržené nástavby bezpečně vyhoví. Stejně tak vyhoví na zatížení od nově navržené podlahy nástavby včetně užitného zatížení a zatížení od nových příček stávající stropní panely nad 2.NP. Nosné konstrukce objektu byly ve výpočtu zatížena veškerým působícím zatížením dle platných norem v oboru zatížení stavebních konstrukcí, zejména ČSN EN Zatížení konstrukcí. Statickým výpočtem bylo prokázáno splnění všech podmínek mezních stavů únosnosti, tj. že v žádném místě konstrukce nebude překročena mechanická odolnost (pevnost) použitých materiálů, a mezních stavů použitelnosti, tj. že veškerá přetvoření konstrukce splňují požadavky platných norem pro jednotlivé provozní stavy zohledňující navazující části stavby nebo technická zařízení. Stavba je tedy navržena tak, aby zatížení na ni působící v průběhu výstavby a užíváni nemělo za následek a) zřícení stavby nebo její části, b) větší stupeň nepřípustného přetvoření, BALANCE,s.r.o. Tel.,fax:

5 Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - technická zpráva statiky Zak.č.:B c) poškození jiných částí stavby nebo technických zařízení anebo instalovaného vybavení v důsledku většího přetvoření nosné konstrukce, d) poškození v případě, kdy je rozsah neúměrný původní příčině. 7. Upozornění Veškeré práce je nutno provádět dle příslušných technologických pravidel a předpisů. Zvláštní pozornost je třeba věnovat aktivaci nových konstrukcí. Při provádění nových konstrukcí vkládaných do stávajících nosných konstrukcí je nutno jednak dodržovat zásadu řádného podepření ponechaných prvků a jednak provádět aktivaci těchto nových prvků např. jejich klínováním nebo předepnutím. Před zahájením stavby je nutno zpracovat prováděcí projekt se statickou částí obsahující definitivní dimenzování jednotlivých nosných prvků. Tato dokumentace nenahrazuje výrobní ani montážní dokumentaci, kterou musí dodavatel zpracovat v rámci předvýrobní přípravy.během stavby bude nutno ověřovat soulad předpokladů a skutečného stavu. Vzhledem k tomu, že zpracovateli této části dokumentace nebyla k dispozici dokumentace nosné konstrukce stávajícího objektu, je nezbytně nutno v rámci realizace stavby průběžně provádět průzkum zaměřený na ověření typu a stavu obnažovaných stávajících konstrukcí. V případě změny podkladů, či vzniku nových skutečností, si projektant vyhrazuje právo posouzení dopadu těchto změn na řešení a eventuální doplnění nebo úpravu projektu. V případě nejasností, nepředpokládaných změn nebo zjištění neznámých skutečností bude nutno práce přerušit a povolat projektanta. 8. Bezpečnost práce Při provádění je třeba dodržovat platné normy pro jednotlivé druhy prací, stejně jako ustanovení IBP. Veškeré práce budou prováděny podle platných předpisů o bezpečnosti a ochraně zdraví při práci. Základním bezpečnostním předpisem je zákon č. 309/2006 Sb. Při stavebních pracích podle tohoto projektu je dodavatel povinen postupovat v souladu s vyhláškou č.362/2005 Sb., o bližších požadavcích na bezpečnost a ochranu zdraví při práci na pracovištích s nebezpečím pádu z výšky nebo do hloubky, č.591/2006 Sb., o bližších minimálních požadavcích na bezpečnost a ochranu zdraví při práci, č.361/2007 Sb., kterým se stanoví podmínky ochrany zdraví při práci. Při provádění stavebních prací nesmí docházet k poškozování životního prostředí. Všichni pracovníci zhotovitele budou používat pracovní pomůcky a ochranné prostředky ve smyslu platných předpisů. Zhotovitel zpracuje pro uvedené práce v tomto projektu technologický postup. Celý prostor staveniště označí a zamezí přístupu nepovolaných osob. BALANCE,s.r.o. Tel.,fax:

6 Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - technická zpráva statiky Zak.č.:B Použitá literatura ČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-1: Obecná zatížení - Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-3: Obecná zatížení - Zatížení sněhem ČSN EN Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-4: Obecná zatížení - Zatížení větrem ČSN EN Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN Beton - Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda ČSN EN Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla - Společná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN Eurokód 6: Navrhování zděných konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla pro vyztužené a nevyztužené zděné konstrukce ČSN EN Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí - Část 1: Obecná pravidla ČSN ISO Zásady navrhování konstrukcí - Hodnocení existujících konstrukcí BALANCE,s.r.o. Tel.,fax:

7

8 Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - statický výpočet Zak.č.: B STATICKÝ VÝPOČET Zatížení rámu Střecha z ocel.nosníků a trapézových plechů - zatížení : Stálé zatížení: g G,sup = g G,inf = 1,35 tl. g g k g Q,sup g d 1,00 cm kn/m 3 kn/m 2 kn/m 2 ocelové nosníky - odhad: trapézové plechy krytina a izolace - odhad: podhled - odhad: 0,20 0,10 0,30 0,30 1,35 1,35 1,35 1,35 0,27 0,14 0,41 0,41 Stálé celkem: 0,90 1,35 1,22 Sklon - 0 Přepočet na půdorysný průmět: k půd = 1 / cos 0 = 1,00 x 0,90 = 0,90 1,35 1,22 Zatížení sněhem dle ČSN EN : Sněhová oblast: I s k = 0,70 kn/m 2 Typ krajiny: Normální součinitel expozice C e = 1,00 Sklon střechy: 0 tvarový součinitel m i = 0,80 tepelný součinitel C t = 1,00 s = m i. C e. C t. s k = s k g Q,sup = s d kn/m 2 kn/m 2 0,56 1,50 0,84 Zatěžovací šířka: ZŠ = 3,00 m kn/m g ' Q,sup kn/m ' Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 2,70 1,35 3,65 Zatížení sněhem na bm : s k x ZŠ = 1,68 1,50 2,52 Celkové zatížení na bm : 4,38 1,41 6,17 1/21

9 Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - statický výpočet Zak.č.: B Zatížení větrem dle ČSN EN Větrová oblast: II v b,0 = 25,0 m/s součinitel směru větru c dir = součinitel ročního období c season = 1,00 1,00 Základní rychlost větru: v b = c dir. c season. v b,o = 25,0 m/s Základní dynamický tlak větru: q b = 0,5. r.v 2 b = 390,6 N/m 2 měrná hmotnost vzduchu r = 1,250 kg/m 3 Kategorie terénu: III parametr drsnosti terénu z 0 = 0,300 minimální výška z min = 5,00 m Výška objektu h = 10,0 m maximální výška z max = 200 m parametr drsnosti terénu z 0,II = 0,050 součinitel terénu k r = 0,19(z 0 /z 0,II ) 0,07 = 0,215 součinitel drsnosti terénu c r (z) = 0,755 c r (z)=k r.ln(z /z 0 ) pro z min z z max nebo c r (z min ) pro z z min součinitel turbulence k i = součinitel orografie c 0 = střední rychlost větru: v m (z ) = c r (z ). c 0 (z ). v b = intenzita turbulence I v (z ) = (k r.v b.k I )/v m (z) = Maximální dynamický tlak: q p (z )=[1+7.I v (z )].0,5.r.v 2 m (z ) = 1,0 1,00 18,9 0, ,7 m/s N/m 2 w k g Q,sup = w d kn/m 2 kn/m 2 Součinitel vnějšího tlaku c pe = 1,5 => Tlak větru w e = q p (z e ).c pe = 1,00 1,50 1,50 Zatěžovací šířka: ZŠ = 3,00 m Zatížení větrem na bm : s k x ZŠ = kn/m g ' Q,sup kn/m ' 3,00 1,50 4,51 Zatěžovací šířka: ZŠ = 1,00 m Zatěžovací výška: ZV = 1,00 m kn g Q,sup kn Zatížení větrem bodové : s k x ZŠ x ZV = 1,00 1,50 1,50 2/21

10 Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - statický výpočet Zak.č.: B Střešní průvlak - výměna: Statické schéma: Geometrie nosníku: Rozpětí l = 3,30 m Zatěžovací délka: ZD = 1,00 m Zatížení nosníku: q k = 0,35 kn/m q d = 0,47 kn/m P k = 11,40 kn P d = 16,30 kn Vnitřní síly: Maximální ohybový moment: M Ed = 1/8.q d.l 2 + 1/4.P d.l = 14,1 knm Maximální posouvající síla: Q Ed = 1/2.q d.l + P d / 2 = 8,93 kn Konstrukce: Nosník: Ocel S235 f y,k = 235,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 = 235,0 MPa E s = MPa 1 x U 240 W y = 0,0003 m 3 J y = 0, m 4 Posouzení únosnosti: s y,d = M ED / W y = 47,0 MPa < f y,d = 235,0 MPa VYHOVUJE Posouzení průhybu: w dov = l / 400 = 0,0083 m w max- = (5/384.q k.l 4 +P k.l 3 /48) / (J y.e s ) = 0,0012 m < w dov = 0,0083 m VYHOVUJE Stávající strop 2.NP + nová skladba: Strop prefabrikovaný - zatížení g G,sup = g G,inf = 1,35 tl. g g k g G,sup Stálé zatížení: 1,00 cm kn/m 3 kn/m 2 kn/m 2 prefa stropní panel 3,20 1,35 4,32 Vlastní hmotnost: 3,20 1,35 4,32 anhydrit: 5,0 x 20,0 = 1,00 1,35 1,35 podlaha - dlažba: 1,0 x 23,0 = 0,23 1,35 0,31 příčky - přepočet na půdorysnou plochu: 0,75 1,35 1,01 omítka tl. 2,0 x 18,0 = 0,20 1,35 0,27 Ostatní stálé: 2,18 1,35 2,94 Stálé celkem: 5,38 1,35 7,26 Q,sup = 1,50 q Užitné zatížení dle ČSN EN : g k Q,inf = g Q,sup = q d 0,00 kn/m 2 kn/m 2 Kategorie : A1 školka 1,50 1,50 2,25 g d Zatěžovací šířka: ZŠ = 1,00 m Zatížení stálé včetně vl.hmotnosti panelu na bm : g k x ZŠ = Zatížení stálé bez vl.hmotnosti panelu na bm : g k x ZŠ = Zatížení užitné na bm : q k x ZŠ = Celkové zatížení včetně vl.hmotnosti panelu na bm : Celkové zatížení bez vl.hmotnosti panelu na bm : kn/m g ' F,sup kn/m ' 5,38 1,35 7,26 2,18 1,35 2,94 1,50 1,50 2,25 6,88 1,38 9,51 3,68 1,41 5,19 3/21

11 Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - statický výpočet Zak.č.: B Únosnost plechů TR 85/280, tl.plechu 1,0mm Zatěžovací šířka: ZŠ = 1,00 m g Q,sup kn/m ' kn/m ' Zatížení stálé na bm : g k x ZŠ = 0,90 1,35 1,22 Zatížení sněhem na bm : s k x ZŠ = 0,56 1,50 0,84 Celkové zatížení na bm : 1,46 1,41 2,06 Statické schéma: q Geometrie nosníku: Rozpětí l = 3,00 m Zatížení nosníku: l q k = 1,46 kn/m q d = 2,06 kn/m Vnitřní síly: Maximální ohybový moment: M max = 1/8. q d. l 2 = 2,31 knm Maximální posouvající síla: Q max = 1/2. q d. l = 3,08 kn Konstrukce: Trapézový plech TR 85/280, tl.plechu 1,0mm Ocel S235 f y,k = 235,0 MPa g M0 = 1,00 f y,d = f y,k / γ M0 = E s = MPa W y = 0, m 3 I y = 1,221E-06 m 4 Posouzení únosnosti: s y,d = M ED / W y = 96,0 MPa < f y,d = 235,0 MPa VYHOVUJE 235,0 MPa Posouzení průhybu: w dov = l / 300 = 0,0100 m w max = 5/384.(g k +q k ).l 4 /(J y.e s ) = 0,0060 m < w dov = 0,0100 m VYHOVUJE 4/21

12 Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - statický výpočet Zak.č.: B Průřezové charakteristiky TR 85/280 Profil Tloušťka Hmotnost EFEKTIVNÍ PRŮŘEZ (mm) (kg/m 2 ) W y,eff+ W y,eff- I y,eff+ I y,eff- (mm 2 ) (mm 2 ) (mm 4 ) (mm 4 ) 0,88 9,44 21,19 20,71 1,103 1, ,72 24,23 24,24 1,253 1,221 1,13 12,11 27,54 28,12 1,416 1,406 1,25 13,4 30,59 31,45 1,566 1,566 1,5 16,08 36,94 37,73 1,878 1,878 Násobitel /21

13 Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - statický výpočet Zak.č.: B TR 85/280 pozitivní deformace L/ 400 γ Μ = 1,15 ČSN P ENV Tl. Hmot. únosnost q [kn/m 2 ] pro rozpětí pole L [m] [mm] [kg/m 2 ] 2,50 2,75 3,00 3,25 3,50 3,75 4,00 4,25 4,50 4,75 5,00 5,25 5,50 5,75 6,00 q d 1 6,30 5,20 4,37 3,73 3,21 2,80 2,46 2,18 1,94 1,74 1,57 1,43 1,30 1,19 1,09 0,75 8,04 q d 2 4,23 3,84 3,52 3,25 3,02 2,80 2,46 2,18 1,94 1,74 1,57 1,43 1,30 1,19 1,09 q k (L/200) 4,77 3,59 2,76 2,17 1,74 1,41 1,17 0,97 0,82 0,70 0,60 0,52 0,45 0,39 0,35 q k (L/400) 2,39 1,80 1,38 1,09 0,87 0,71 0,59 0,49 0,41 0,35 0,30 0,26 0,23 0,20 0,18 q d 1 7,55 6,24 5,24 4,47 3,85 3,35 2,95 2,61 2,33 2,09 1,89 1,71 1,56 1,43 1,31 0,88 9,44 q d 2 5,92 5,38 4,93 4,47 3,85 3,35 2,95 2,61 2,33 2,09 1,89 1,71 1,56 1,43 1,31 q k (L/200) 5,69 4,28 3,29 2,59 2,07 1,69 1,39 1,16 0,98 0,83 0,71 0,61 0,53 0,47 0,41 q k (L/400) 2,85 2,14 1,65 1,30 1,04 0,85 0,70 0,58 0,49 0,42 0,36 0,31 0,27 0,24 0,21 q d 1 8,63 7,13 5,99 5,11 4,40 3,84 3,37 2,99 2,66 2,39 2,16 1,96 1,78 1,63 1,50 1,00 10,72 q d 2 7,71 7,01 5,99 5,11 4,40 3,84 3,37 2,99 2,66 2,39 2,16 1,96 1,78 1,63 1,50 q k (L/200) 6,47 4,86 3,74 2,94 2,36 1,92 1,58 1,32 1,11 0,94 0,81 0,70 0,61 0,53 0,47 q k (L/400) 3,24 2,43 1,87 1,47 1,18 0,96 0,79 0,66 0,56 0,47 0,41 0,35 0,31 0,27 0,24 q d 1 9,81 8,11 6,81 5,80 5,00 4,36 3,83 3,39 3,03 2,72 2,45 2,22 2,03 1,85 1,70 1,13 12,11 q d 2 9,81 8,11 6,81 5,80 5,00 4,36 3,83 3,39 3,03 2,72 2,45 2,22 2,03 1,85 1,70 q k (L/200) 7,31 5,49 4,23 3,33 2,66 2,17 1,78 1,49 1,25 1,07 0,91 0,79 0,69 0,60 0,53 q k (L/400) 3,66 2,75 2,12 1,67 1,33 1,09 0,89 0,75 0,63 0,54 0,46 0,40 0,35 0,30 0,27 q d 1 10,90 9,00 7,57 6,45 5,56 4,84 4,26 3,77 3,36 3,02 2,72 2,47 2,25 2,06 1,89 1,25 13,40 q d 2 10,90 9,00 7,57 6,45 5,56 4,84 4,26 3,77 3,36 3,02 2,72 2,47 2,25 2,06 1,89 q k (L/200) 8,08 6,07 4,68 3,68 2,95 2,39 1,97 1,65 1,39 1,18 1,01 0,87 0,76 0,66 0,58 q k (L/400) 4,04 3,04 2,34 1,84 1,48 1,20 0,99 0,83 0,70 0,59 0,51 0,44 0,38 0,33 0,29 q d 1 13,16 10,87 9,14 7,79 6,71 5,85 5,14 4,55 4,06 3,64 3,29 2,98 2,72 2,49 2,28 1,50 16,08 q d 2 13,16 10,87 9,14 7,79 6,71 5,85 5,14 4,55 4,06 3,64 3,29 2,98 2,72 2,49 2,28 q k (L/200) 9,69 7,28 5,61 4,41 3,53 2,87 2,37 1,97 1,66 1,41 1,21 1,05 0,91 0,80 0,70 q k (L/400) 4,85 3,64 2,81 2,21 1,77 1,44 1,19 0,99 0,83 0,71 0,61 0,53 0,46 0,40 0,35 q d 1 výpočtová hodnota únosnosti : pro prostý nosník s přesahem plechu 1,5xvýška plechu za podporu, šířka podpory 60 mm pro spojitý nosník s vnitřní podporou šířky 150 mm a krajní podporou šířky 80 mm q d 2 výpočtová hodnota únosnosti : pro prostý nosník bez přesahu plechu za podporu, šířka podpory 60 mm pro spojitý nosník s vnitřní podporou šířky 100 mm a krajní podporou šířky 60 mm q k (L/200) charakteristická (normová) hodnota únosnosti pro deformaci L/200 q k (L/400) charakteristická (normová) hodnota únosnosti pro deformaci L/400 6/21

14 Projekt: íslo projektu: Autor: MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner Obsah 1 Data projektu 2 Průřezy 3 Materiál 4 Geometrie 5 Zatěžovací stavy 6 Skupiny zatížení 7 Zatížení 8 Kombinace zatížení 9 Návrhové skupiny 10 Dimenzační dílce 11 Výsledky 12 Posouzení ocelových prvků podle EN Data projektu Jméno projektu MŠ ernovice - nástavba íslo projektu Rám nadstavby Autor Ing.Klodner Popis Rám Datum 13. listopadu 2013 Národní norma EN 2 Průřezy IPE240 Symbol Hodnota Jednotka Materiál S 235 A 3912 [mm 2 ] I u [mm 4 ] I v [mm 4 ] I t [mm 4 ] I w [mm 6 ] W el,u [mm 3 ] W el,v [mm 3 ] W pl,u [mm 3 ] W pl,v [mm 3 ] 3 Materiál Ocel Název fy [MPa] fu [MPa] E [MPa] µ [-] Jednotková hmotnost [kg/m 3 ] S ,00 360, ,00 0, fy,40 = 215,00 MPa fu,40 = 360,00 MPa 4 Geometrie Jiný 7/21

15 Projekt: íslo projektu: Autor: MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner Prvky Prvek Počáteční uzel Koncový uzel Průřez Kloub na začátku Kloub na konci IPE240 Ne Ano IPE240 Ne Ne IPE240 Ne Ne IPE240 Ne Ne IPE240 Ne Ne IPE240 Ne Ne IPE240 Ne Ne Uzly Uzel X Z Podpora [m] [m] 1 1,00 0,00 2 6,70 0,00 XZ 3 12,50 0,00 XZ 4 1,00 3,40 5 6,70 3, ,50 3,40 7 5,40 3,40 8 0,00 0,00 XZ 5 Zatěžovací stavy Jméno Typ Skupina zatížení Vlastní tíha Stálé LG1 Ostatní stálé Stálé LG1 Sníh Prom#nné LG2 Vítr zleva Prom#nné LG3 Vítr zprava Prom#nné LG3 Součinitele stálých zatížení % qu,sup 1,35 % qu,inf 1 & 0,85 6 Skupiny zatížení 8/21

16 Projekt: íslo projektu: Autor: MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner Jméno Typ γ q Ψ 0 Ψ 1 Ψ 2 [-] [-] [-] [-] LG2 Standardní 1,50 0,70 0,50 0,30 LG3 Výb#rová 1,50 0,70 0,50 0,30 7 Zatížení Zatěžovací stav Ostatní stálé Rovnoměrná zatížení Prvek Velikost Úhel Směr [kn/m] [ ] Umístění 1-2,70 Local Z 0,0 Délka 2-2,70 Local Z 0,0 Délka 6-2,70 Local Z 0,0 Délka Zatěžovací stav Sníh 9/21

17 Projekt: íslo projektu: Autor: MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner Rovnoměrná zatížení Prvek Velikost Úhel Směr [kn/m] [ ] Umístění 1-1,68 Local Z 0,0 Délka 2-1,68 Local Z 0,0 Délka 6-1,68 Local Z 0,0 Délka Zatěžovací stav Vítr zleva Rovnoměrná zatížení 10/21

18 Projekt: MŠ ernovice - nástavba íslo projektu: Rám nadstavby Autor: Ing.Klodner Prvek Velikost Úhel Směr [kn/m] [ ] Umístění 3-3,00 Local Z 0,0 Délka Zatěžovací stav Vítr zprava Rovnoměrná zatížení Prvek Velikost Úhel Směr [kn/m] [ ] Umístění 4-3,00 Global X 0,0 Délka 8 Kombinace zatížení Jméno Typ Vyhodnocení CO1 MSÚ základní Eurokód, vzorec *Vlastní tíha + 1*Ostatní stálé + 1*Sníh + 1*Vítr zleva + 1*Vítr zprava CO2 MSP char Eurokód, vzorec 6.14b 1*Vlastní tíha + 1*Ostatní stálé + 1*Sníh + 1*Vítr zleva + 1*Vítr zprava 9 Návrhové skupiny Návrhová skupina Typ Počet dimenzačních dílců Obsahuje DG1 IPE240 Nosník 7 DM1, DM2, DM3, DM4, DM5, DM6, DM7 10 Dimenzační dílce Dimenzační Použité Délka Hmotnost Objem Obsahuje Materiál dílec průřezy [m] [kg] [m 3 ] DM1 M1 S 235 IPE240 4, ,02 DM2 M2 S 235 IPE240 5, ,02 DM3 M3 S 235 IPE240 3, ,01 DM4 M4 S 235 IPE240 3, ,01 DM5 M5 S 235 IPE240 3, ,01 DM6 M6 S 235 IPE240 1, ,01 DM7 M7 S 235 IPE240 1, ,00 11 Výsledky Obálky 11/21

19 Projekt: íslo projektu: Autor: MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner 12/21

20 Projekt: íslo projektu: Autor: MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner Vnitřní síly, Extrém na prvku, Síly k těžišti Prvek Kombinace Pozice N V z M y [m] [kn] [kn] [knm] 1 CO1(1) 0,00-10,97 12,22 2,53 1 CO1(5) 0,00-6,52 9,27-11,74 1 CO1(6) 4,40-10,16-14,40 0,00 1 CO1(2) 0,00-9,00 17,15-11,85 1 CO1(3) 0,00-9,30 15,99-14,05 1 CO1(6) 2,20-10,16 0,06 15,78 2 CO1(3) 0,00-10,34 18,90-20,94 2 CO1(4) 0,00-4,54 6,07-0,15 2 CO1(6) 5,80-6,40-20,83-21,78 2 CO1(2) 0,00-9,05 20,52-21,01 2 CO1(1) 5,80-6,57-19,45-22,33 2 CO1(9) 2,90-4,78 0,06 11,20 3 CO1(2) 0,00-18,53-9,00 18,74 3 CO1(4) 3,40-5,50-8,19 4,84 3 CO1(1) 3,40-12,22-10,97 2,53 3 CO1(4) 0,00-6,53 7,11 6,68 3 CO1(3) 3,40-15,99-9,30-14,05 4 CO1(6) 0,00-22,21 6,40 0,00 4 CO1(5) 3,40-6,72 8,32 2,27 4 CO1(5) 0,00-7,75-6,98 0,00 4 CO1(3) 3,40-14,83 10,34 9,15 4 CO1(5) 1,70-7,24 0,67-5,37 4 CO1(1) 3,40-19,45 6,57 22,33 5 CO1(9) 0,00-42,32 1,82 0,00 5 CO1(4) 3,40-17,67 3,65 12,40 5 CO1(5) 0,00-19,54-1,79 0,00 5 CO1(1) 0,00-36,59 4,40 0,00 5 CO1(5) 3,40-18,52-1,79-6,10 5 CO1(1) 3,40-35,21 4,40 14,96 6 CO1(1) 0,00-10,97-13,37 0,00 6 CO1(5) 0,00-6,52-3,93 0,00 6 CO1(6) 1,30-10,16-22,94-24,27 6 CO1(3) 0,00-9,30-9,60 0,00 7 CO1(3) 0,00-9,30 17,78 0,00 13/21

21 Projekt: íslo projektu: Autor: MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner 7 CO1(4) 0,00 7,11 6,83 0,00 7 CO1(4) 1,00 7,11 6,53 6,68 7 CO1(2) 0,00-9,00 18,94 0,00 7 CO1(5) 0,00-6,52 10,60 0,00 7 CO1(2) 1,00-9,00 18,53 18,74 Kombinace CO1(1) CO1(5) CO1(6) CO1(2) CO1(3) CO1(4) CO1(9) Popis kritických účinků zatížení 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,05*Sníh + 1,5*Vítr zleva 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,5*Vítr zprava 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh + 1,05*Vítr zleva 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh + 1,05*Vítr zprava 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,05*Sníh + 1,5*Vítr zprava 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,5*Vítr zleva 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh Deformace, Extrém na prvku, Prvek Kombinace Pozice ux uz fiy [m] [mm] [mm] [mrad] 1 CO2(10) 4,40-2,3-1,0-0,4 1 CO2(11) 0,00 8,2-5,0 0,9 1 CO2(11) 1,32 8,2-5,7-0,1 1 CO2(14) 4,40 7,3 0,2-2,5 1 CO2(11) 4,40 8,2 0,1-3,1 1 CO2(12) 0,00 7,1-4,7 0,9 2 CO2(10) 5,80-2,4 0,0-0,7 2 CO2(11) 0,00 8,2-0,1 1,0 2 CO2(16) 2,90 3,7-2,6 0,0 2 CO2(16) 4,64 3,7-1,3-1,2 2 CO2(12) 0,58 7,1-0,8 1,2 3 CO2(11) 3,40-5,0-8,2 0,9 3 CO2(10) 0,00-0,5 0,0 0,1 3 CO2(10) 3,40-0,6 2,3-0,1 3 CO2(10) 1,70-0,5 1,1-1,0 3 CO2(11) 0,00-5,0 0,0 4,5 4 CO2(12) 3,40-0,1-7,1-0,1 4 CO2(10) 0,00 0,0 0,0-1,0 4 CO2(11) 3,40-0,1-8,1 0,2 4 CO2(10) 3,40 0,0 2,4-0,7 14/21

22 Projekt: íslo projektu: Autor: MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner 4 CO2(11) 0,00 0,0 0,0 3,5 5 CO2(16) 3,40-0,1-3,7 0,5 5 CO2(10) 0,00 0,0 0,0-0,9 5 CO2(11) 3,40-0,1-8,2 1,0 5 CO2(10) 3,40-0,1 2,3-0,3 5 CO2(11) 0,00 0,0 0,0 3,1 6 CO2(10) 1,30-2,3-0,1-0,3 6 CO2(11) 0,00 8,2 0,1-0,2 6 CO2(15) 0,00-1,5-1,2-1,1 6 CO2(14) 0,26 7,3 0,2 0,0 6 CO2(11) 1,30 8,2-0,1 1,0 7 CO2(15) 1,00 0,0-1,2 0,7 7 CO2(14) 1,00 0,0-4,3 3,9 7 CO2(11) 1,00 0,0-5,0 4,5 7 CO2(10) 0,00 0,0 0,0 0,7 7 CO2(10) 1,00 0,0-0,5 0,1 7 CO2(11) 0,00 0,0 0,0 5,1 Kombinace CO2(10) CO2(11) CO2(14) CO2(12) CO2(16) CO2(15) Popis kritických účinků zatížení 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,0*Vítr zprava 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 0,7*Sníh + 1,0*Vítr zleva 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,0*Vítr zleva 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,0*Sníh + 0,7*Vítr zleva 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,0*Sníh 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 0,7*Sníh + 1,0*Vítr zprava Reakce Uzel Kombinace R x R z M y [kn] [kn] [knm] 2 CO1(1) -4,40 36,59 0,00 2 CO1(5) 1,79 19,54 0,00 2 CO1(4) -3,65 18,69 0,00 2 CO1(9) -1,82 42,32 0,00 3 CO1(1) -6,57 20,83 0,00 3 CO1(5) 6,98 7,75 0,00 3 CO1(6) -6,40 22,21 0,00 8 CO1(4) -7,11 6,83 0,00 8 CO1(3) 9,30 17,78 0,00 15/21

23 Projekt: íslo projektu: Autor: MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner 8 CO1(2) 9,00 18,94 0,00 8 CO1(1) -4,33 14,01 0,00 Kombinace CO1(1) CO1(5) CO1(4) CO1(9) CO1(6) CO1(3) CO1(2) Popis kritických účinků zatížení 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,05*Sníh + 1,5*Vítr zleva 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,5*Vítr zprava 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,5*Vítr zleva 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh + 1,05*Vítr zleva 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,05*Sníh + 1,5*Vítr zprava 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh + 1,05*Vítr zprava 12 Posouzení ocelových prvků podle EN Extrém skupiny Návrhové skupiny Využití Jméno Průřez Materiál Status [%] DG1 IPE240 IPE240 S ,05 OK Návrhová skupina DG1 IPE240 Souhrnný posudek Prvek Průřez Pozice Využití Kombinace Kritéria [m] [%] Status DM6 IPE240 1,30 CO1(6) Posudek únosnosti 28,22 OK DM2 IPE240 0,00 CO1(2) Posudek vzp#rné únosnosti 39,26 OK DM1 IPE240 4,40 CO2(11) Pr%hyb 46,05 OK Kombinace Popis kritických účinků zatížení CO1(6) 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh + 1,05*Vítr zleva CO1(2) 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh + 1,05*Vítr zprava CO2(11) 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 0,7*Sníh + 1,0*Vítr zleva IPE240 Symbol Value Unit A 3912 mm2 I mm4 I mm4 It mm4 Iw mm6 Wel mm3 Wel mm3 Wpl mm3 Wpl mm3 Dimenzační dílec DM6 Specifické nastavení posudku pro návrhovou skupinu Jméno položky Symbol Hodnota Jednotka Článek/rovnice Ú(inek polohy zatížení v pr%*ezu na destabilizující chování prvku p*i klopení Typ prvku pro vyhodnocení pr%hybu Stropní konstrukce - pr%vlaky 16/21

24 Projekt: íslo projektu: Autor: MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner MSÚ - Posudek únosnosti průřezu (1,30 m, IPE240) Prvek Průřez Pozice Využití Kombinace Kritéria [m] [%] Status DM6 IPE240 1,30 CO1(6) Posudek na tlak 1,11 OK DM6 IPE240 1,30 CO1(6) Posudek na ohybový moment My 28,22 OK DM6 IPE240 1,30 CO1(6) Posudek smyku Vz 8,83 OK DM6 IPE240 1,30 CO1(6) Interakce N+M dle ,22 OK IPE240 Symbol Value Unit A 3912 mm2 I mm4 I mm4 It mm4 Iw mm6 Wel mm3 Wel mm3 Wpl mm3 17/21

25 Projekt: MŠ ernovice - nástavba íslo projektu: Rám nadstavby Autor: Ing.Klodner Wpl mm3 Dimenzační dílec DM2 Specifické nastavení posudku pro návrhovou skupinu Jméno položky Symbol Hodnota Jednotka Článek/rovnice Ú#inek polohy zatížení v pr%(ezu na destabilizující chování prvku p(i klopení Typ prvku pro vyhodnocení pr%hybu Stropní konstrukce - pr%vlaky Vzpěrné délky a koeficienty 18/21

26 Projekt: íslo projektu: Autor: MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner Směry yy ky = 0,63, Ly = 5,80 Ltb U kz = 0,86, kw = 1,00, Ly = 5,80 Ltb B kz = 0,86, kw = 1,00, Lz = 5,80 Součinitele MSÚ - Posudek vzpěrné únosnosti (0,00 m, IPE240) 19/21

27 Projekt: íslo projektu: Autor: MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner Prvek Průřez Pozice Využití Kombinace Kritéria [m] [%] Status DM2 IPE240 0,00 CO1(2) Posudek na vzp*r 0,98 OK DM2 IPE240 0,00 CO1(2) Posudek na prostorový vzp*r 4,56 OK DM2 IPE240 0,00 CO1(2) Posouzení na klopení - válcovaný nebo 38,42 OK odpovídající sva(ovaný pr%(ez DM2 IPE240 0,00 CO1(2) Kombinovaný posudek vzp*rné únosnosti v p(ípad* ohybu a osového tlaku - alternativní metoda 2 39,26 OK IPE240 Symbol Value Unit A 3912 mm2 I mm4 I mm4 It mm4 Iw mm6 Wel mm3 Wel mm3 Wpl mm3 Wpl mm3 Dimenzační dílec DM1 Specifické nastavení posudku pro návrhovou skupinu Jméno položky Symbol Hodnota Jednotka Článek/rovnice Ú#inek polohy zatížení v pr%(ezu na destabilizující chování prvku p(i klopení Typ prvku pro vyhodnocení pr%hybu Stropní konstrukce - pr%vlaky MSP - Posudek průhybu (4,40 m, IPE240) 20/21

28 Projekt: íslo projektu: Autor: MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner Pozice Využití Prvek Průřez Kombinace Kritéria Status [m] [%] DM1 IPE240 4,40 CO2(11) Posudek pr%hybu uz 46,05 OK Výchozí nastavení posudku pro projekt Jméno položky Symbol Hodnota Jednotka Článek/rovnice Díl#í sou#initel, M0 1,00 - Díl#í sou#initel, M1 1,00 - Neprovád*t posouzení pr%hyb% Vypnuto Neprovád*t posouzení vzp*rné únosnosti Vypnuto Nezohled-ovat plastickou únosnost v Vypnuto posudcích (jen t(ída 3) V kombinovaném posudku únosnosti vždy Vypnuto použít rovnici 6.2 Maximální štíhlost 0, (4) Maximální hodnota výrazu (,M.NEd)/Ncr 0, (4) Délka vodorovné #ásti k(ivky klopení / LT,0 0, (1) Pr%(ez za(azený do t(ídy 4 bude posouzen Vypnuto jako t(ída 3. Neprovád*t test mezních hodnot pro boulení Vypnuto Vybo#ení kolem osy y s posuvem sty#ník% Vypnuto Vybo#ení kolem osy z s posuvem sty#ník% Vypnuto Neprovád*t vyšet(ení vzp*rnostních stystém% Vypnuto po délce prvku Maximální sou#initel vzp*rné délky 10,00 - Interak#ní metoda P(íloha B (5) (metoda N*mecko) Vzp*rnostní systém pro klopení je stejný jako Zapnuto vzp*rnostní systém ZZ a YZ Je-li to možné, stanovit k(ivky klopení podle Zapnuto rovnice (6.57). Nezohled-ovat v posudku vzp*rné únosnosti 0, , malé momenty Mz, pokud je MzEd/MzRd menší než mezní hodnota: Použít #l také pro nesymetrické Vypnuto 6.3.3, pr%(ezy, pokud je p(ekro#ena mezní hodnota MzEd/MzRd. Nezohled-ovat ohybový moment kolem m*kké osy v posudku vzp*rné únosnosti nesymetrických pr%(ez%. Vypnuto /21