OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2

OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2

DESIGN BY ing.arch. Stojan D. PROJEKT - SERVIS Ing.Stojan STAVEBNÍ PROJEKCE INVESTOR MÍSTO STAVBY STAVBA OBJEKT VÝKRES MČ Praha 4 Na Líše 936/16, P4 OKRES Praha 4 Táborská 350/32, Praha 4 ZŠ Na Líše 936/16, P4, k.ú. Michle - realizace multifunkčního sportoviště - 1.etapa Stavebně konstrukční řešení Technická zpráva KONTROLOVAL Ing. Stojan Z. ODP.PROJEKTANT Ing. Stojan Z. VYPRACOVAL Ing. Chmelař V. ZAKÁZKOVÉ CÍSLO 439-09PP STUP.DOKUMENTACE DVD DATUM - FORMÁT 06.2014 MERÍTKO VÝKRESU CÁST DOKUMENTACE C.PRÍLOHY D.1.2 1

OBSAH OBSAH 2 1. ÚVOD 3 2. PODKLADY 3 3. TECHNICKÉ ŘEŠENÍ 3 4. NAVRŽENÉ MATERIÁLY 3 5. POUŽITÉ PŘEDPISY A LITERATURA 3 6. ZÁVĚR 4 2

1. ÚVOD sportoviště. Předmětem dokumentace je návrh opěrné stěny v budovaném areálu Dokumentace je zpracována na základě objednávky firmy Projekt Servis. 2. PODKLADY A. Stavebně architektonické řešení zpracované ing.t.markem B. Hydrogeologický průzkum ing.petr Kumpera Hydro-Eco C. 3. TECHNICKÉ ŘEŠENÍ Opěrná stěna je navržena v celkové délce cca 100m. Bude rozdělena na dilatační celky po 30m. Příčný řez stěnou je tvaru písmene L, výška 1,6m, šířka v hlavě 300mm, šířka v patě 800mm. Stěna bude vyztužena betonářskou výztuží dle výkresu výztuže. V hlavě stěny budou po 2m do bednění osazeny ocelové plotny pro ukotvení budoucího zábradlí. Na líci stěny budou později ukotveny lavičky pomocí vrtaných kotev. Hrany hlavy opěrné zdi budou sraženy 30mm vložením dřevěných klínů do bednění. Tvar a vyztužení stěny viz výkresová část. Půdorysná dispozice celé stěny viz stavební část. 4. NAVRŽENÉ MATERIÁLY Betonové konstrukce jsou navrženy z betonu C25/30. Betonová směs zavlhlá. Betonářská výztuž 10 505 (R). Krytí výztuže 50mm. 5. POUŽITÉ PŘEDPISY A LITERATURA [1] ČSN 73 0035 Zatížení stavebních konstrukcí [2] ČSN 73 0037 Zemní a horninový tlak na stavební konstrukce [3] ČSN 73 1201 Navrhování betonových konstrukcí [4] ČSN 73 1001 Základová půda pod plošnými základy [5] ČSN 73 1201 Navrhování betonových konstrukcí [6] ČSN 73 2400 Provádění a kontrola betonových konstrukcí 3

6. ZÁVĚR Byla navržena nosná konstrukce opěrné stěny. Dispozice viz stavební část. Tvar a vyztužení stěny viz výkresová část. Při provádění je nutno dodržovat veškeré platné technologické předpisy a normy, jakož i zásady bezpečnosti práce a ochrany zdraví pracujících. Zejména je nutno splnit pravidla ochrany čerstvého betonu z důvodu eliminace účinků smršťování betonu liniové stavby. V Praze dne 31.7.2009 Vypracoval: ing. V. CHMELAŘ 4

DESIGN BY ing.arch. Stojan D. PROJEKT - SERVIS Ing.Stojan STAVEBNÍ PROJEKCE INVESTOR MÍSTO STAVBY STAVBA OBJEKT VÝKRES MČ Praha 4 Na Líše 936/16, P4 OKRES Praha 4 Táborská 350/32, Praha 4 ZŠ Na Líše 936/16, P4, k.ú. Michle - realizace multifunkčního sportoviště - 1.etapa Stavebně konstrukční řešení Statický výpočet KONTROLOVAL Ing. Stojan Z. ODP.PROJEKTANT Ing. Stojan Z. VYPRACOVAL Ing. Chmelař V. ZAKÁZKOVÉ CÍSLO 439-09PP STUP.DOKUMENTACE DVD DATUM - FORMÁT 06.2014 MERÍTKO VÝKRESU CÁST DOKUMENTACE C.PRÍLOHY D.1.2 2

STATICKÝ VÝPOČET OBSAH STATICKÝ VÝPOČET 2 OBSAH 2 1. ÚVOD 3 1.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE 3 1.2. PŘEDMĚT STATICKÉHO VÝPOČTU 3 2. PODKLADY 3 3. ZATÍŽENÍ 3 4. GEOMETRIE OPĚRNÉ ZDI 4 5. POSOUZENÍ STABILITY 4 6. NÁVRH VÝZTUŽE 6 7. POUŽITÉ PŘEDPISY A LITERATURA 7 8. ZÁVĚR 7 2

1. ÚVOD 1.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE STAVBA: MÍSTO: Realizace multifunkčního sportoviště INVESTOR: Městská část Praha 4 Praha 4 PROJEKTANT: ing.vladimír Chmelař Autorizovaný projektant v oboru statika a dynamika staveb Pecerady 179, Týnec nad Sázavou 1.2. PŘEDMĚT STATICKÉHO VÝPOČTU Předmětem statického výpočtu je návrh a posouzení opěrné stěny v budovaném areálu sportoviště. Objekt se nachází v I. sněhové oblasti a III. větrové oblasti dle ČSN 73 0035. 2. PODKLADY A. Stavebně architektonické řešení zpracované ing.t.markem B. Hydrogeologický průzkum ing.petr Kumpera Hydro-Eco 3. ZATÍŽENÍ Dle geologického průzkumu se do hloubky 1,3m nachází navážky. Jejich charakteristika odpovídá přibližně jílovité hlíně. Zatřídění dle ČSN 73 1001 F4-F6. 3

4. GEOMETRIE OPĚRNÉ ZDI Aby byla uvážena a započtena rozdílná hmotnost opěrné zdi uvažované ve výpočtu oproti skutečnosti, byla při výpočtu stability snížena objemová hmotnost betonu na 2000 kg/m 3. 5. POSOUZENÍ STABILITY parametry zeminy a terénu φ = 21 - úhel vnitřního tření ψ = 90 sklon myšlené smykové plochy β = 0 sklon terénu nad opěrnou zdí δ = 14,0 - úhel tření mezi zdí a zeminou α = 0 - sklon plochy rubu opěrné zdi γ = 2100 kg/m 3 hustota zeminy geometrie zdi h = 1,600 m výška zdi d1 = 0,300 m šířka hlavy opěrné zdi d2 = 0,400 m rozšíření zdi směrem ven d3 = 0,000 m rozšíření zdi směrem dovnitř d4 = 0,700 m šířka zdi v patě zatížení terénu ρ1 = 2000 kg/m 3 hustota materiálu zdi q = 5,0 kn/m 2 užitné zatížení terénu fa= 1,0 kn/m2 pásové zatížení terénu a = 4,000 m vzdálenost pásového zatížení od zdi b = 0,100 m šířka pásu zatížení 4

výpočet zatížení zdi G1 = 16,00 kn tíha zdi Ka = 0,421 - součinitel aktivního tlaku Kaf = 0,513 - součinitel aktivního tlaku pro pásové zatížení ε = 0,517 rad součinitel ϑa= 0,883 rad úhel kritické smykové roviny h2= 1,535 m hloubka počátku účinku pásového zatížení na zeď h3= 4,993 m hloubka konce účinku pásového zatížení hf,c= 3,458 m celková výška účinku pásového zatížení h4= 1,600 m skutečná hloubka účinku pásového zatížení na zeď hf= 0,065 m skutečná výška účinku pásového zatížení na zeď zemní tlak σa,0= 2,1 kpa zemní tlak na zeď v hloubce 0 σa,z1 = 14,2 kpa zemní tlak na zeď pouze od zeminy v hloubce h σa,z2 = 0,0 kpa zemní tlak na zeď pouze od pásového zat. v hloubce h2 σa,z3 = 0,0 kpa zemní tlak na zeď pouze od pásového zat. v hloubce h3 σa,z4 = 0,0 kpa zemní tlak na zeď pouze od pásového zat. v hloubce h4 σa,z = 16,3 kpa zemní tlak na zeď v hloubce h výslednice zemního tlaku S1 = 3,37 kn výslednice zemního tlaku od užitného zatížení S2 = 11,32 kn výslednice zemního tlaku od zeminy S = 14,69 kn výslednice zemního tlaku od zeminy a užitného zatížení Safc = 0,05 kn celková výslednice zemního tlaku od pásového zatížení Saf = 0,00 kn skutečná výslednice zemního tlaku od pásového zatížení složky výslednic S1x = 3,3 kn výslednice ve směru x zemního tlaku S2x = 11,0 kn výslednice ve směru x zemního tlaku Sx = 14,3 kn výslednice ve směru x zemního tlaku Safx = 0,0 kn výslednice ve směru x zemního tlaku S1z = 0,8 kn výslednice ve směru z zemního tlaku S2z = 2,7 kn výslednice ve směru z zemního tlaku Sz = 3,6 kn výslednice ve směru z zemního tlaku Safz = 0,0 kn výslednice ve směru z zemního tlaku ramena sil na překlopení e1x = 0,800 m vertikální rameno síly S1x e2x = 0,533 m vertikální rameno síly S2x ex = 0,594 m vertikální rameno síly Sx eafx = 0,032 m vertikální rameno síly Safx e1z = 0,700 m horizontální rameno síly S1z e2z = 0,700 m horizontální rameno síly S2z ez = 0,700 m horizontální rameno síly Sz eafz = 0,700 m horizontální rameno síly Sz eg = 0,437 m horizontální rameno síly G1 posouzení na překlopení zdi kolem krajního bodu M stab = 9,48 knm stabilizační moment M destab = 8,48 knm destabilizační moment bezp. = 1,118 - bezpečnost >1 - VYHOVUJE 5

6. NÁVRH VÝZTUŽE Maximální moment od zemního tlaku = M destab = 9,48 knm/m Parametry materiálů: Beton: f ck = 25 Mpa Beton: Ocel: f yk = 490 Mpa Ocel: Výpočtové hodnoty: Návrh a posouzení vyztužení betonové desky podle EC2 (rovnoměrně rozdělené napětí v betonu) E s = 200 Gpa Beton: f cd =f ck /γ c = 16,67 Mpa γ c =1,50 Ocel: f yd =f yk /γ s = 426,09 Mpa γ s =1,15 Parametry betonového průřezu: α = 1,00 šířka: b = 1,00 m d 1 = c nom + 0,5 φ = 54 mm výška: h = 0,30 m účinná výška průřezu d = h - d 1 = 0,246 m výztuž: φ = 8 mm krytí výztuže c nom = 50 m m MATERIÁLY: C 25/30 R 10 505 NAMÁHÁNÍ PRŮŘEZU: m sd = 9,48 knm / m NÁVRH VÝZTUŽE µ = m sd /( b d 2 α f cd ) = 0,0094 ζ = 1-0,4 ξ = 0,9953 ω = 1- (1-2 µ ) 1/2 = 0,0094 ξ = ω / 0,8 = 0,0118 ε yd = f yd / E s = 0,00213 ε s1 = 0,0035 ( 1 / ξ -1) = 0,292992 > = ε yd σ s1 = 426087 kpa < 0,45 = ξ max vyhovuje Nutná plocha výztuže: A s1d = ω b d α f cd / σ s1 = 0,0000909 m 2 Nutná vzdálenost vložek: a s,nutná = π φ 2 / (4 A s1d )= 0,553 m navrhuji vzd. vložek a s min.nutná.vzd. vložek a s = 0,550 m 0,100 m Skuteč.plocha výztuže A s1 = Stupeň vyztužení : m 2 0,400 m >a s vyhovuje 0,020 m <a = 0,092 vyhovuje ρ = As1/ b / d = 0,00204 >ρ min =max[ 0,6/fyk ; 0,0015 ]= 0,00150 vyhovuje ρ h = A s1 / b / h = 0,001676 <ρ h,max =0,04 Nyní volím napětí ve výztuži σ s1 : σ s1 =426,087 Mpa µ = ω - 0,5 ω 2 = ζ = 1-0,4 ξ = 0,973881 ε s1 = 0,0035 (1/ ξ -1) = 0,050101 0,0005027 POSOUZENÍ max. osová vzdálenost vložek a smax = min. světlá vzdálenost vložek a min = vyhovuje ω =ρ σ s1 / α / f cd = ξ = ω / 0,8 = 0,05224 0,0653 <= 0,45= ξ max vyhovuje 0,050873 ξ = 0,0653 σ s1 = 426087 kpa můžeme počítat moment únosnosti Moment únosnosti : m Rd = µ b d 2 α f cd = 51,31 knm/m >m sd = 9,48 m Rd = A s1 σ s1 ζ d = 51,31 knm/m >m sd = 9,48 vyhovuje vyhovuje 18,5% 18,5% 6

7. POUŽITÉ PŘEDPISY A LITERATURA [1] ČSN 73 0035 Zatížení stavebních konstrukcí [2] ČSN 73 0037 Zemní a horninový tlak na stavební konstrukce [3] ČSN 73 1201 Navrhování betonových konstrukcí [4] ČSN 73 1001 Základová půda pod plošnými základy [5] ČSN 73 1201 Navrhování betonových konstrukcí [6] ČSN 73 2400 Provádění a kontrola betonových konstrukcí 8. ZÁVĚR Byla navržena nosná konstrukce opěrné stěny. Betonové konstrukce jsou navrženy z betonu C25/30. Betonová směs zavlhlá. Betonářská výztuž 10 505 (R). Tvar a vyztužení nosné konstrukce viz výkresová část. Dispozice viz stavební část projektu. Podrobnosti k výrobě, montáži, povrchové úpravě a antikorozní ochraně viz technická zpráva. V Praze dne 31.7.2009 Vypracoval: ing. V. CHMELAŘ 7