Z AVÁ D ù N Í EN : N AVRHOVÁNÍ

Transkript

1 Z AVÁ D ù N Í EN : N AVRHOVÁNÍ B E T O N O V C H K O N S T R U K C Í D O P R A X E N AVR H O V Á N Í K O N S T R U K C Í Z P R O S T É H O A S L A B ù V Y Z T U Î E N É H O B E T O N U I N T R O D U C T I O N O E N T O P R A C T I C E D E S I G N O P L A I N A N D L I G H T L Y R E I N O R C E D C O N C R E T E S T R U C T U R E S SERIÁL EN 199 J AROSLAV P ROCHÁZKA Tento pfiíspûvek, kter je pokraãováním ãástí uvefiejnûn c v pfiedcozíc ãíslec ãasopisu, je vûnován problematice navrování konstrukcí z prostéo a slabû vyztuïenéo betonu. Tis paper, following te introductory parts publised in te previous numbers of tis journal, is devoted to te design of plain and sligtly reinforced structures. Konstrukce ze slabû vyztuïenéo betonu mají v ztuï která nesplàuje podmínky minimálnío vyztuïení poïadované pro Ïelezobetonové konstrukce. ZpÛsob poru ení tûcto konstrukcí odpovídá kfiekému poru ení konstrukcí z prostéo betonu, proto jsou tyto konstrukce navrovány podle stejn c zásad jako konstrukce z prostéo betonu, pfii jejic vy etfiování se k této v ztuïi nepfiilíïí. Tato v ztuï mû- Ïe b t v ak uvaïována pfii ovûfiování místníc mezníc stavû únosnosti, jakoï imezníc stavû pouïitelnosti. Dále uvedené zásady moou b t pouïity pro prvky, u kter c moou b t zanedbány dynamické úãinky. Toto se nevztauje na úãinky od rotujícíc strojû a dopravníc zatíïení. Pfiíklady konstrukcí, které lze navrovat podle dále uveden c zásad: prvky pfieváïnû namáané tlakem, kter není zámûrn m pfiedpûtím, napfi. stûny, sloupy, oblouky, klenby a tunely; základové pasy a patky; opûrné stûny; piloty, jejicï prûmûr je 600 mm a kde N Ed / A c 0,3 f ck. Pfii návru prvkû a konstrukcí z prostéo betonu je uvaïováno pouïití stejn c pevnostníc tfiíd jako u vyztuïenéo betonu. Prvky z prostéo betonu nevyluãují pou- Ïití v ztuïe potfiebné pro zaji tûní poïadavkû meznío stavu pouïitelnosti a/nebo trvanlivosti, ani v ztuïe v jist c ãástec prvku. Tato v ztuï mûïe b t uvaïována pfii ovûfiování místníc mezníc stavû únosnosti, jakoï i mezníc stavû pouïitelnosti. Z Á SADY NAVRHOVÁNÍ Návrové odnoty pevnosti betonu jsou definovány: a) návrová pevnost betonu v tlaku f cd f cd = α cc f ck /γ c, (1) kde γ c je souãinitel spolelivosti betonu, α cc souãinitel, kter se vzledem k vlastnostem prostéo betonu doporuãuje volit α cc = 0,8; b) návrová pevnost betonu v tau f ctd f ctd = α ct f ctk 0,05 /γ c, () kde γ c je souãinitel spolelivosti betonu, α ct souãinitel, kter se vzledem k vlastnostem prostéo betonu doporuãuje volit α ct = 0,8. Hodnoty souãinitele spolelivosti betonu γ c budou udány v Národní pfiíloze. Doporuãené odnoty γ c v mezníc stavec únosnosti jsou: pro trvalou a doãasnou návrovou situaci γ c =1,5, pro mimofiádnou návrovou situaci γ c = 1,; pfii návru konstrukcí na úãinky poïáru lze jejic odnoty nalézt v EN Pokud se uvaïují taová napûtí pfii návru únosnosti prvkû z prostéo betonu, mûïe b t pracovní digram betonu prodlouïen aï do návrové pevnosti betonu v tau f ctd. Metody lomové mecaniky moou b t pouïity jestliïe se prokáïe, Ïe tyto metody vedou k poïadované úrovni bezpeãnosti. Vzledem k tomu, Ïe prvky a konstrukce z prostéo a slabû vyztuïenéo betonu nemají dostateãnou duktilitu, tj. scopnost dostateãnû se plasticky pfietváfiet, nelze pfii jejic vy etfiování pouïívat redistribuci nebo pfiilíïet k jejic plastickému cování, pokud pouïití tûcto metod není náleïitû zdûvodnûno. Pfii vy etfiování konstrukcí z prostéo betonu se proto obvykle pfiedpokládá lineárnû, popfi. nelineárnû pruïné cování konstrukce. V pfiípadû uvaïování nelineárnío cování je nutno pfii vy etfiování prokázat deformaãní kapacitu. M EZNÍ STAVY ÚNOSNOSTI Namáání oybem a normálovou silou U stûn lze zanedbat vynucené pfietvofiení za pfiedpokladu, Ïe budou uãinûna pfiíslu ná opatfiení t kající se konstrukãníc detailû a o etfiování betonu. Návrová odnota únosnosti normálové síly N Rd obdélníkovéo prûfiezu s jednoosou v stfiedností e pûsobící ve smûru w, mûïe b t urãena ze vztau N Rd = η f cd b w (1 e / w ) (3) kde η f cd je návrová úãinná pevnost betonu v tlaku, b celková ífika pfiíãnéo prûfiezu, w celková v ka pfiíãnéo prûfiezu, e v stfiednost síly N Rd ve smûru w. Souãinitel η se stanoví s pfiilédnutím k pevnostní tfiídû betonu, uvaïuje se: pro f ck 50 MPa η = 1,0 ; pro 50 MPa < f ck 90 MPa η = 1,0 (f ck 50) / 00. Lze pouïít i jin c návrov c metod pokud nejsou konzervativnûj í neï uvedené metody pro navrování prvkû namáan c tlakem a oybem (s vyuïitím návrov c pracovníc diagramû). Pokud nebyla uãinûna opatfiení pro zamezení taovéo poru ení betonu, je tfieba omezit v stfiednost e normálové síly N Rd tak, aby se nevyskytly iroké trliny. Namáání smykem U prvkû z prostéo betonu mûïe b t v mezním stavu únosnosti pfii namáání smykem poãítáno s taovou pevností betonu f ctd v pfiípadû, Ïe v poãty nebo na zá- 56 B ETON TECHNOLOGIE KONSTRUKCE SANACE 3/004

2 kladû zku eností je vylouãeno kfieké poru ení a je zaji tûna postaãující únosnost. Pfii kombinaci namáání prvku z prostéo betonu smykem za mimostfiednéo tlaku je tfieba si uvûdomit, Ïe prûfiez na mezi únosnosti je scopen pfienést smykové napûtí τ cp pouze v závislosti na souãasnû pûsobícím normálovém napûtí σ cp v tomto prûfiezu. Za pfiedpokladu plnû zplastizované úãinné tlaãené oblasti prûfiezu namáané rovnomûrn m napûtím f cd a vylouãení jeo taové oblasti, není prûfiez jiï scopen pfiená et smykové napûtí, tj. τ Rd = 0. Pokud tedy prûfiez má pfienést i posouvající sílu V Ed, je tfieba stanovit smykovou pevnost betonu v závislosti na pûsobícím tlakovém napûtí. V prûfiezec namáan c smykovou silou V Ed a normálovou silou N Ed, pûsobící na tlaãené plo e prûfiezu A cc, se urãí absolutní odnoty sloïek návrov c napûtí ze vztaû σ cp = N Ed / A cc (4) τ cp = kv Ed / A cc (5) kde k je souãinitel, jeoï odnota bude uvedena v Národní pfiíloze; doporuãená odnota k = 1,5, a zkontroluje se podmínka τ cp f cvd (6) kde pokud σ cp σ c,lim, pak f cvd se stanoví ze vztau cvd ctd cp ctd f = f + σ f σ c,lim se stanoví ze vztau ( ) σ c,lim = f cd f ctd f + ctd f cd (7) a pokud σ cp > σ c,lim, pak f cvd se stanoví ze vztau fcvd = cp c σ σ,lim = fctd + σcpfctd (8) (9) kde f cvd je návrová pevnost betonu ve smyku a tlaku, f cd návrová pevnost betonu v tlaku, f ctd návrová pevnost betonu v tau. Tab. 1 Tab. 1 A Morova kruïnice napûtí pro poru ení prost m taem B Morova kruïnice napûtí pro poru ení prost m tlakem C Mörscova obálka poru ení A Mor s circle of stress for pure tensile failure B Mor s circle of stress for pure compressive failure C Mörsc s parabolic failure envelope Hodnoty σ cp af cvd [MPa] pro f ck =5MPa af ctk0,05 = 1,8 MPa Values σ cp and f cvd [MPa] for f ck =5MPa and f ctk0,05 = 1,8 MPa a) b) Uvedené vztay pro smykovou pevnost lze odvodit následovnû. Pevnost betonu pfii dvojosé napjatosti mûïe b t stanovena z Morovy kruïnice napûtí, která se dot ká Mörscovy parabolické obálky poru ení. Vzta pro tuto obálku pro návrové napûtí σ cp a τ cp je τ cp = A (σ cp + f ctd ), kde A = f cd + f ctd [ f ctd ( f ctd + f cd )], f cd a f ctd se uvaïují jako kladné odnoty. Na obr. 1a je znázornûna Mörscova obálka poru ení pro návrová napûtí spolu s Morov mi kruïnicemi pfiedstavujícími návrové odnoty pfii prostém tau a tlaku. Obrázek 1b ukazuje limitní kombinace návrov c odnot normálovéo a smykovéo napûtí. Normálov m napûtím men ím neï σ c,lim = A f ctd (viz téï vzta (9)) odpovídá Morova kruïnice procázející bodem ( f ctd, 0) a smyková pevnost f cvd je dána vztaem (7); normálov m napûtím vût- ím neï σ lim = A f ctd odpovídá Morova kruïnice, která procází bodem f cd a dot ká se obálky poru ení v bodû pro kter je σ cp rovno σ c, lim,smyková pevnost f cvd je dána vztaem (8). VTab. 1 jsou uvedeny odpovídající odnoty σ cp a f cvd pro f ck = 5 MPa; f ctk0,05 = 1,8 MPa; f cd = 0,8. 5 / 1,5 = 13,33 Obr. 1 a) Mörscova parabolická obálka pro návrová napûtí, b) Limitní kombinace návrov c odnot normálovéo a smykovéo napûtí ig. 1 a) Mörsc s parabolic failure envelope for design stresses, b) Limiting combination of design values of normal and sear stress Obr. Kriterium návrov c napûtí v podmínkác lavníc napûtí ig. Design stress criterion in terms of principal stresses MPa; f ctd = 0,8. 1,8 / 1,5 = 0,96 MPa (σ c,lim = 5,9 MPa) Návrové kriterium mûïe b t téï vyjádfieno pomocí lavníc napûtí, kde σ > σ 1 : pokud σ σ c,lim + f ctd, pak σ 1 = f ctd ; pokud σ > σ c,lim + f ctd, pak σ 1 = σ + + A [(σ + f ctd ) A]; tyto vztay jsou znázornûny na obr.. Betonov prvek lze povaïovat v mezním stavu únosnosti za neporu en trlinami, pokud je v celém prûfiezu tlakové napûtí, nebo pokud lavní taové napûtí betonu nepfiestoupí odnotu pevnosti betonu v tau f ctd. σ cp 0, ,33 f cvd 0 0,96 1,37 1,69 1,95,18,39,58,71,74,68,5,4 1,79 0,93 0 B ETON TECHNOLOGIE KONSTRUKCE SANACE 3/004 57

3 Typ podepfiení Náãrtek V raz Souãinitel β dvou tfií ãtyfi Tab. Tab. Hodnoty β pro rûzné okrajové podmínky podepfiení Values β for different edge conditions Namáání kroucením Prvky z prostéo betonu s trlinami nejsou navrovány na pfiená ení krouticíc momentû. Mezní stav únosnosti ovlivnûn deformacemi konstrukce (vyboãením) tílost u sloupû a stûn se urãí ze vztau l = l 0 / i (10) kde i je polomûr setrvaãnosti betonovéo prûfiezu neporu enéo trlinami, l 0 je úãinná délka prvku, kterou lze uvaïovat, l 0 = β l w, (11) kde l w je svûtlá v ka prvku, β souãinitel závisl na podmínkác podepfiení: pro sloupy lze obecnû uvaïovat 1,0; pro konzolové sloupy nebo stûny,0; pro ostatní stûny je odnota β uvedena vtab.. Údaje uvedené v Tab. jsou stanoveny na základû pfiedpokladu, Ïe ve stûnû nejsou otvory v ky vût í neï l w /3 a plocy vût í neï je 1/10 plocy stûny. U stûn podepfien c podél tfií nebo ãtyfi majícíc otvory pfiesaující uvedené limity, se povaïují ãásti stûn mezi tûmito otvory za podepfiené pouze podél 1 + lw 1 3b 1,0 pro v ecny pomûry b/l w b/l w β 0, 0,6 0,4 0,59 0,6 0,76 0,8 0,85 1,0 0,90 1,5 0,95,0 0,97 5,0 1,00 b/l w β 0, 0,10 0,4 0,0 0,6 0,30 0,8 0,40 1,0 0,50 1,5 0,69,0 0,80 5,0 0,96 dvou. Pfii pfiíãném oslabení stûn dráïkami nebo kapsami musí b t odnoty β pfiimûfienû zvût eny. Pfiíãná stûna mûïe b t povaïována za ztuïující, pokud: její tlou Èka není men í neï 0,5 w, kde w je tlou Èka ztuïené stûny; má stejnou v ku l w jako je v ka uva- Ïované ztuïené stûny; její délka l t je nejménû rovna l w / 5, kde l w je svûtlá v ka ztuïené stûny; na délce l t pfiíãná stûna nemá otvory. V pfiípadû stûny spojené podél ornío i dolnío okraje oybovû tu m zpûsobem s monolitick m betonem a v ztuïí pro b l w 1 + lw 1 b pro b < l w b l w tak, Ïe moou b t pfieneseny okrajové momenty, moou b t uvedené odnoty β vynásobeny souãinitelem 0,85. tílost stûn z monolitickéo prostéo betonu obecnû nemá pfiestoupit λ = 86 (tj. l 0 / w = 5). Tlaãené prvky s l 0 / w <,5 není tfieba vy etfiovat na úãinky druéo fiádu. Zjednodu ené návrové metody pro stûny a sloupy Pokud není k dispozici pfiesnûj í postup, lze návrovou sílu na mezi únosnosti pro tílou stûnu nebo sloup z prostéo betonu stanovit následovnû: N Rd = b w f cd Φ (1) kde N Rd je normálová síla na mezi únosnosti; b ífika pfiíãnéo prûfiezu; v ka pfiíãnéo prûfiezu; Φ souãinitel vyjadfiující vliv v stfiednosti, vãetnû úãinkû druéo fiádu a úãinek dotvarování. Pro ztuïené prvky lze souãinitel Φ uva- Ïovat Φ = 1,14 (1 e tot / w ) 0,0 l 0 / w (1 e tot / w ) (13) kde e tot = e 0 + e i (14) e 0 je v stfiednost prvnío fiádu; zarnující tam, kde je to v znamné, úãinky stropníc konstrukcí (tj. moïné momenty upnutí pfiená ené do prvku z desky) a vodorovné zatíïení; e i je pfiídavná v stfiednost pokr vající úãinky geometrick c imperfekcí. Lze pouïít i jin c metod pokud nejsou konzervativnûj í neï uvedená metoda pro vy etfiování tíl c konstrukcí. M EZNÍ STAVY POUÎITELNOSTI Kde se oãekává konstrukãní vetknutí mají b t ovûfiována napûtí v betonu. P ÍKLAD: Osamûl sloup v ky l w = 5,0 m, obdélníkovéo prûfiezu b = 0,50 m a =0,75 m, z betonu C 5/30, zatíïen N Ed = 050 kn a M Ed = 307 knm. V poãet: f cd = 0,8. 5 / 1,5 = 13,33 MPa; e 0 = 307 / 050 = 0,150 m ; l 0 = l w = 5,0 m; i = 0,75 / 1 = 0,17 m; λ = 5,0 / 0,17 = 3 < 5 vyovuje; e i : 5. EN : osamûl prvek λ = λ w = 5,0 m; m = 1; Θ 0 = 1 /00 = 0,005; α = / λ w = / 5 = = 0,894, /3 < α < 1; α m = [0,5 (1 + 1/m)] = [0,5 (1 + 1/1)] = 1; Θ i = Θ 0 α α m = 0,005. 0,894.1 = 0,00447 m e i = Θ i λ 0 / = 0, ,00 / = 0,011 m (pfiídavná v stfiednost) e tot = e 0 + e i = 0, ,011= 0,161 m Φ = 1,14 (1. 0,161 / 0,75) 0,0.5,00 / 0,75 = = 0,517 < 1. 0,161 / 0,75 = 0,571 N Rd = 0,5. 0,75. 13,33. 0, = 584 kn > N Ed = 050 kn sloup vyovuje 58 B ETON TECHNOLOGIE KONSTRUKCE SANACE 3/004

4 Pro zaji tûní mezníc stavû pouïitelnosti je tfieba uvaïovat následující opatfiení: a) s pfiilédnutím ke vzniku trlin: omezení taov c napûtí na pfiijatelné odnoty, zabezpeãení pomocnéo konstrukãnío vyztuïení (povrcová v ztuï, soustava ztuïujícíc táel), zfiízení spár, pouïití vodné tecnologie betonu (napfi. vodné sloïení smûsi, o etfiování), volba vodn c metod provádûní; b) s pfiilédnutím k omezení deformací: dodrïovat alespoà dále uvedené minimální rozmûry prûfiezû, dodrïovat omezení tílosti u tlaãen c prvkû. Základové pasy a patky Základ z prostéo betonu se cová jako tlustá deska, u které pfievládá stûnové, popfi. prostorové namáání a pro pfiípadn vznik trlin a tudíï i dosaïení meze únosnosti jsou rozodující lavní napûtí v betonu v tau. V mezním stavu únosnosti se pfiená í tlaková síla N Ed (pûsobící v dosedací plo e sloupu) tlaãen mi pruty do spodní ãásti základu. Únosnost tûcto tlaãen c prutû závisí podstatnû na taovém napûtí pûsobícím kolmo k tûmto prutûm. Taové napûtí vzrûstá se zmen ujícím se úlem sklonu α (viz obr 3). Toto napûtí je ãásteãnû zmen ováno aktivací tfiecí síly pûsobící v úrovni základové spáry. Na základû zkou ek je moïno vyjádfiit velikost lavníc taov c napûtí ve spodní ãásti základu pomocí vztau σ c1 415, σ a (15) odkud pro pomûr / a lze odvodit vzta σ tan γ = 1176, 3 a f ctm (16) Obr. 4 Zjednodu en model statickéo pûsobení základové patky z prostéo betonu ig. 4 Simplified model of action of unreinforced pad footing kter lze odvodit ze vztau (16). Ze vztau (16) lze urãit v ku základu K ONSTRUKâNÍ USTANOVENÍ Konstrukãní prvky Tlou Èka w stûn z monolitickéo betonu nemá b t men í neï 10 mm. U prvkû s r ami a prolubnûmi je tfieba zajistit pevnost a stabilitu. Pokud se oãekává v pracovníc spárác vznik taov c napûtí v betonu, je tfieba pro omezení trlin navrnout v ztuï. Obr. 3 Model pûsobení základu z prostéo betonu ig. 3 Model of beaviour of unreinforced footing kde σ je návrová odnota normálovéo tlakovéo napûtí pûsobícío v základové spáfie, f ctd návrová odnota pevnosti betonu v tau (ve stejné rozmûrové jednotce jako σ ). V tomto vztau se v zásadû uplatàují podstatné veliãiny mající vliv na únosnost tlaãenéo prutu, tj. pevnost betonu v tau f ctd a vznikající tfiecí síla úmûrná normálovému napûtí pûsobící v základové spáfie σ. V normû je uveden vzta 0,85 / a = (3 σ / f ctd ) (17) = 1176, a 3 σ f ctd (18) Norma dovoluje jako zjednodu ení pouïít vzta = a, (19) coï odpovídá úlu rozná ení zatíïení γ 63. Pfii pomûru / a = v ka základu jiï pfiíli neovlivní odnotu napûtí betonu v tau; dosadíme-li do vztau (16) / a =, obdrïíme f ctd = 0,54 σ. Volíme-li P ÍKLAD: Návr a posouzení základové patky z prostéo betonu zatíïené sloupem ãtvercovéo prûfiezu 0,4 x 0,4 m z betonu tfiídy C 5/30 s pûsobící normálovou silou N Ed =, MN. Návrová pevnost základové pûdy je f = 0,44 MPa. Návr rozmûrû základové patky: vlastní tía patky odadem G Ed = 0,1 N Ed = 0,1., = 0, [MN], návrová ploca patky A d = (G Ed + N Ed ) / f = (,0 + 0,) / 0,44 = 5,50 [m ] navrïena základová spára,4 x,4 m; A =,4 = 5,76 [m ]; σ z =,44/ 5,76 = = 0,4 [MPa] < 0,44 [MPa]. Pro zvolen prost beton C 0/5 je f ctd = 0,8.1,5 /1,8 = 0,67 [MPa]. Pfii uvaïování a = 1,0 m a σ =, /,4 = 0,38 stanovíme pouïitím vztau (18) = σ 1176 a 3 m ; f = ,,,., = 154,, ctd navrneme = 1,55 m. Posouzení: zatíïení sloupem 00 kn podlaa a podkladov beton (,4 0,4 ). 0, ,35 6 kn vlastní tía patky,4. 1, ,35 77 kn naodilé zatíïení na patce (,4 0,4 ).. 1,5 17 kn celkem N Edg = 50 kn napûtí v základové spáfie σ z = N Sdg / A =,5 / 5,76 = 0,434 [MPa] < 0,44 [MPa] NavrÏená základová patka vyoví. B ETON TECHNOLOGIE KONSTRUKCE SANACE 3/004 59

5 = a, je tedy tfieba dbát na to, aby tfiída betonu vyovûla podmínce f ctd 0,54 σ. (0) Doporuãuje se uvaïovat minimální v ku stupnû = a, coï odpovídá úlu rozná ení zatíïení γ = 45. Zjednodu enû si lze pfiedstavit, Ïe odstupek základové patky pûsobí jako konzola vetknutá v teoretickém fiezu 1 1 (viz obr. 4) zatíïená ze spodu návrovou odnotou normálovéo napûtí v základové spáfie σ = N Ed /(b l ). Ve vetknutí konzoly pûsobí oybov moment M Ed = 0,5 σ l (α a) ; moment únosnosti v teoretickém fiezu je M Rd = f ctd l b /6. Z porovnání obou odnot mûïeme stanovit /(α a) = (3 σ / f ctd ), (1) odkud pfii porovnání ze vztaem (18) vypl vá α 1,17. My len teoretick fiez by leïel za lícem sloupu ve vzdálenosti 0,17 a. Nûkterá doporuãení uvádûjí α a = a + 0,15 c, kde c je rozmûr sloupu v uvaïovaném fiezu základem. Vzledem k lavním taûm vznikajícím roznosem soustfiedûnéo zatíïení pûsobícío v plo e sloupu do základu, doporuãuje se volit tfiídu betonu základu o jednu, maximálnû o dvû tfiídy niï í neï je tfiída betonu sloupu. Jinak je tfieba posoudit pfienesení soustfiedûnéo tlaku betonu sloupu na základovou patku a navrnout pfiípadnou v ztuï na pfienesení pfiíãn c taû vznikajícíc z roznosu tooto soustfiedûnéo zatíïení. Tento pfiíspûvek byl vypracován za podpory VZ MSM Literatura: [1] pren : 001 Navrování betonov c konstrukcí. âást 1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby (inal Draft December 003) [] Litzner H. U.: Grundlagen der Bemessung nac Eurocode Vergleic mit DIN 1045 a DIN 47. In : Betonkalender 1994, Ernst u. Son, str Prof. Ing. Jaroslav Procázka, CSc.. âvut Sv, Kat. beton. konstrukcí a mostû Praa 6, Tákurova 7 tel.: fax: proc@beton.fsv.cvut.cz Pokraãování ãlánku ze strany 55 cíc dokumentû) postupoval jednoznaãnû systémovû, tzn. aby nová opatfiení mûla pfied sebou Ïivotnost fiádovû alespoà deset aï patnáct let a nebylo tudíï potfieba kaïdé dva roky oãekávat novou vlnu certifikací nebo jin c administrativníc opatfiení, majícíc se zlep- ením kvality v praxi málo spoleãnéo. Zafiadit beton do reïimu posuzování sody dle 6 NV 163/00 Sb. Urãit jasnû osobu (ÚNMZ?) jejíï v klad Zákona a NV bude závazn m pro v ecny zúãastnûné strany vãetnû kontrolníc orgánû (v robce, odbûratele, uïivatele, autorizované osoby, âoi). Vyfiadit z praxe jiï pfiekonané tecnické dokumenty, v nicï jsou definovány po- Ïadavky na beton (âsn , âsn P ENV 06). Ing. Vladimír Vesel BETOTECH, s. r. o Beroun 660 tel.: , fax: vladimir.vesely@cmcem.cz Ing. Mical tevula, P.D. Svaz v robcû betonu âr Praa 4 tel./fax: svb@svb.cz, P R E A B R I K O V A N O B V O D O V P L Á Ë W E S T B AY C O M P L E X V D A U H Á V stavba prestiïnío West Bay Complex má b t ukonãena v ãervenci t.r. Jde o nejvût í a velice prestiïní soukromou developerskou akci ve státu Katar, která zarnuje pûtivûzdiãkov otel, dvacetiosmipodlaïní kanceláfiskou budovu, apartmenty, radnici a pfiístavní budovy. Vnûj í vzled v ec nov c Ïelezobetonov c objektû reflektuje rysy tradiãní katarské arcitektury. Concrete Engineering International, Vol. 8, No., Summer 004, pp. 5 8 Obr. 3 Poled na královské apartmá v 16. poscodí Obr. Úprava povrcu betonovéo obvodovéo plá tû pemrlovan mi pásy Obr. 1 Detail povrcu betonu po otryskání pískem 60 B ETON TECHNOLOGIE KONSTRUKCE SANACE 3/004