VIRTUÁLNÍ CFD MODEL PRO ROOM CORNER TEST
|
|
- Dominik Hruda
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad VIRTUÁLNÍ CFD MODEL PRO ROOM CORNER TEST Marek Pokorný 1), Petr Hejtmánek 1), Hana Najmanová 1) 1) Architektura a interakce budov s životním prostředím, UCEEB, ČVUT, Buštěhrad ANOTACE Zkušební zařízení Room Corner Test (dále jen RCT) instalované v požární laboratoři (FireLAB) na UCEEB představuje specifickou možnost zjišťování rozvoje požáru ve velkém měřítku. Společně s RCT je vyvíjen i virtuální model RCT pro předběžné a ověřovací požární simulace založené na dynamickém proudění tekutin (CFD). Jak RCT, tak jeho virtuální model mají za cíl pomoci při aplikaci požárně-inženýrského přístupu ve složitých otázkách požární bezpečnosti. Předložený článek za použití virtuálního RCT prezentuje příspěvek dřevěného obkladu na stěnách či stropu k rozvoji požáru ve zkušební místnosti. Porovnány jsou čtyři modelové varianty, ve kterých je měněna pozice dřevěného obkladu o stejné ploše, a dva referenční scénáře za účelem sledování změny chování požáru. Základním ukazatelem pro komparaci je čas dosažení prostorového vzplanutí (tzv. flashover) a hodnota rychlosti uvolněného tepla. SUMMARY Room Corner Test (RCT), a testing device installed in the Fire lqaboratory of University Centre for Energy Efficient Buildings represents a unique possibility for full-scale fire development investigation. Hand-in-hand with RCT, its computational fluid dynamics (CFD) virtual model is being developed for preliminary testing. Both RCT and its virtual model help to put the use of performance-based design into action. This article uses the virtual RCT model to show the wooden cladding increment to room fire development. There are 4 positions of wooden cladding compared with one another and with 2 reference scenarios. The main indicator for comparison it time needed to flashover and heat release rate. ÚVOD RCT na UCEEB je unikátní univerzitní zařízení, s jehož využitím lze sledovat účinky požáru stavebních výrobků pro povrchové úpravy stěn a stropů na zkušebním vzorku o ploše až cca 32 m 2. RCT umožňuje predikovat náchylnost vzorků k rozvoji požáru a flashoveru ve zkušební místnosti a kvantifikaci rychlosti uvolňování tepla v čase (angl. HRR Heat Release Rate) včetně analýzy zplodin hoření. S využitím znalosti uvolněného tepla lze stanovit třídu reakce na oheň zkoušeného vzorku. Virtuální RCT pracující na technologii dynamického proudění tekutin CFD (z angl. Computational Fluid Dynamics) umožňuje po dodání nezbytných požárně-technických charakteristik sledovaného materiálu simulovat pravděpodobné chování vzorku. Prostorové vzplanutí a třída reakce na oheň Prostorové vzplanutí (flashover) v částečně uzavřeném prostoru (např. místnosti) představuje obvykle velmi rychlý a dynamický přechod z fáze lokálního požáru do fáze požáru plně rozvinutého. Flashoveru předchází postupné hromadění horkých zplodin hoření pod stropem zasaženého prostoru v tzv. akumulační vrstvě, která nahřívá okolní hořlavé povrchy a předměty na zápalnou teplotu. Jinými slovy pro dosažení flashoveru je rozhodující, jak povrchy a předměty reagují svou hořlavostí v počátečních fázích na účinek požáru, 231
2 technicky vyjádřeno, jakou mají třídu reakce na oheň. Po dosažení flashoveru obvykle dochází prudkému nárůstu teplot a intenzivnímu vývinu zplodin hoření. V případě RCT je dosažení flashoveru limitním stavem, kterým zkouška končí a požár je likvidován. Hlavními znaky indikujícími dosažení flashoveru obvykle jsou [1]: teplota akumulační vrstvy 500 až 600 C; sálavý tepelný tok cca 20 kw/m 2 z akumulační vrstvy dopadající na podlahu; plameny prošlehávající otvory v ohraničujících stěnách do okolí; hodnota rychlosti uvolňování tepla (HRR) standardně přes 1 MW. Třídy reakce na oheň představují základní hodnocení hořlavosti výrobků pro konkrétní aplikace ve stavbě s využitím klasifikační stupnice o 7 třídách s označením A1, A2, B, C, D, E a F. Výrobky třídy A1 a A2 jsou obecně označovány jako nehořlavé a výrobky třídy B až F jako hořlavé s postupně rostoucí intenzitou. Třída reakce na oheň je v současnosti určována na základě série až tří malorozměrových zkoušek dle následujících metodik: ISO pec [2]; zkouška v bombovém kalorimetru [3]; zkouška jednotlivým zdrojem plamene tzv. SBI test [4]; zkouška malým zdrojem plamene [5]. Malorozměrové zkoušky vycházejí z velkorozměrového testu RCT pro zkoušení povrchových úprav. RCT tedy může jednou velkorozměrovou zkouškou nahradit více zkoušek malorozměrových a rovněž postihnout okrajové podmínky výrazně bližší reálnému chování zkušebních vzorků v průběhu požáru. Room Corner Test (RCT) RCT je obecný název pro zkušební postup chování povrchových úprav (výrobků) v reálném měřítku. Konkrétních zkušebních metodik je více, RCT v UCEEB odpovídá svými vlastnostmi normě ISO 9705 [6], respektive ČSN EN [7]. Zkušební místnost vyzděná a zastropená z pórobetonových prvků je obdélníkového půdorysu o vnitřních rozměrech 2,4 m x 3,6 m, výšky 2,4 m. V čelní stěně je umístěn dveřní otvor o rozměrech 0,8 m x 2 m. Zdrojem tepla je plynový hořák o výkonu 100 kw během prvních 10 minut testu a 300 kw po dalších 10 minutách (Obr. 1 a). Třídu reakce na oheň lze získat s využitím RCT a přílohy A ČSN EN [8], kde je uveden graf HRR rozdělený do několika výsečí ohraničených různými hodnotami indexu rozvoje hoření FIGRA (z angl. FIre Growth RAte), respektive rychlostí uvolňování tepla pro jednotlivé třídy reakce na oheň (Obr. 1 b). (a) (b) Obr. 1 (a) dispozice zkoušky RCT; (b) rozdělení do tříd reakce na oheň dle HRR při RCT POPIS MODELOVÉ SITUACE Experiment prezentovaný v tomto článku byl zaměřen na porovnání příspěvku výrobku o stejné ploše k flashover efektu při jeho různém umístění a orientaci vůči zdroji požáru. 232
3 Zvoleným výrobkem byl dřevěný obklad o tloušťce 30 mm, přičemž byly zkoumány čtyři varianty a dva referenční scénáře (Obr. 2): A. výrobek o rozměru 2,4 m x 2,4 m umístěný na stropě při zadní stěně, B. výrobek o rozměru 2,4 m x 2,4 m umístěný na zadní stěně, C. výrobek o rozměru 2,4 m x 2,4 m umístěný na boční stěně při hořáku, D. výrobek o rozměru 2x 1,2 m x 2,4 m umístěný v rohu přímo nad hořákem, E. referenční scénář 1: dřevěný obklad umístěný na celé ploše stropu a stěn s výjimkou stěny čelní (maximální možné osazení dle ISO 9705), F. referenční scénář 2: prázdný RCT bez obkladu (tedy pouze hořák). Obr. 2 Jednotlivé modelové varianty různé instalace výrobku ve virtuálním RCT modelu Virtuální RCT model je vytvořen v programu Fire Dynamics Simulator 6 (FDS6). Dřevěný obklad (objemová hmotnost 500 kg/m 3, součinitel tepelné vodivosti 0,12 W/(m K), měrná tepelná kapacita 2,5 kj/(kg K)) byl pro jednoduchost výpočtu definován jako plocha s danou časovou závislostí uvolňování tepla odvozenou z předchozích fyzikálních zkoušek se zápalnou teplotou 260 C a s maximální hodnotou HRR 150 kw/m 2 ve 30. sekundě, což odpovídá měkkému dřevu (např. borovice). Zdrojem požáru byl propanový hořák umístěný v rohu místnosti (při zadní stěně) o rozměrech sálavé plochy 0,2 m x 0,2 m. VÝSLEDKY KRITERIÁLNÍCH VELIČIN PRO FLASHOVER Teploty Z průběhu teplot v akumulační vrstvě uprostřed zkušební místnosti (výška 2,2 m nad podlahou, Obr. 3) je patrné, že kritická hodnota 500 C je překročena nejdříve u situace D (rohový obklad) již ve 2. minutě (103 s), což je výrazně dříve než u ostatních variant 3. až 4. minuta ( s). Výrazný nárůst je patrný ve 4. minutě u varianty A (podhled na stropě), kde vlivem rovnoměrného prohřívání u stropu dochází k náhlému celoplošnému vzplanutí podhledu. Teplota u stropu ve všech variantách brzy stoupá nad 800 C. Zvýšení výkonu hořáku v 10. minutě má na teplotu akumulační vrstvy minimální vliv. Uvolňované teplo z obkladu totiž výrazně převyšuje výkon hořáku. Do fáze dohořívání se všechny varianty dostávají cca v 15. minutě, teplota u stropu mírně klesá. U všech variant je pak znatelný pokles teploty (až o 300 C) při vypnutí hořáku ve 20. minutě. Do 30. minuty pak ve všech variantách obklad vyhoří a teplota horní vrstvy klesne na 200 C, nejpozději u varianty A (podhled na stropě), kde je ohnisko hořícího materiálu nejblíže měřícímu bodu. 233
4 Obr. 3 Průběh teplot v akumulační vrstvě, střed místnosti, výška 2,2 m (vpravo vč. E) Sálavý tepelný tok Průběh sálavého tepelného toku, měřeného uprostřed místnosti na podlaze (Obr. 4), kopíruje tendence popsané u průběhu teplot v akumulační vrstvě. Kritická hodnota 20 kw/m 2 je opět překročena nejdříve ve variantě D, a to mezi 3. a 4. minutou (221 s). Tepelný tok v ostatních variantách překračuje kritickou hodnotu přibližně ve stejném čase (6. minuta, s). Tepelný tok dále narůstá v logaritmické křivce. Maximální tepelný tok dopadající na podlahu místnosti je 85 kw/m 2 u variant C a D. Obr. 4 Průběh tepelného toku dopadajícího na podlahu ve středu místnosti (vpravo, vč. E) Obr. 5 Plameny prošlehávající dveřním otvorem ven ze zkušební místnosti RCT v jednotlivých variantách v příslušných časech Prošlehávání plamenů Prošlehávání plamenů otvorem vně zkušební místnosti bylo v případě virtuálního modelu stanoveno vizuálně pomocí programu Smokeview (Obr. 5). Rychlý posun akumulační vrstvy směrem k podlaze a intenzivnější vývin kouře, byly pozorovány zejména u varianty D (roh) a varianty A (strop). Okamžiky prošlehnutí přibližně odpovídají časům, kdy u jednotlivých variant došlo k překročení kritické hodnoty tepelného toku (Tab. 1). Oproti teplotám 234
5 v akumulační vrstvě je čas prošlehnutí výrazně zpožděn, a to až o 3 minuty. Zajímavé je také, že u varianty A (strop) dochází k prošlehnutí plamene dříve než k dosažení kritického toku na podlaze. Je to opět dáno tím, že u varianty A je hořlavý pod stropem a k nárůstu tepelného toku dochází až ve fázi těsně po flashoveru (295 s versus 331 s). Maximální hodnota rychlosti uvolňování tepla (HRR) Jelikož byl obklad definován jako sálavá plocha s pevně danou maximální rychlostí uvolňování tepla a jelikož ve všech variantách (A až D) byla plocha hořlavého obkladu stejná, je zřejmé, že i maximální hodnota HRR byla u všech scénářů stejná a jednotlivé varianty se lišily pouze časem, kdy hodnota HRR dosáhla maxima (dosažení flashoveru). Maximální hodnota HRR byla zaznamenána opět nejdříve u varianty D (roh), a to ve 3. minutě (286 s). Následovala varianta A (324 s) a poté C a B (375 a 405 s), viz Obr. 66. Graf je doplněn o metodiku klasifikace výrobků do tříd reakce na oheň B až E podle velkorozměrové zkoušky, jak definuje příloha A ČSN EN [8]. Všechny variant A až D by dle těchto kritérií byly zařazeny do třídy reakce na oheň D, jako je tomu pro měkké dřevo standardně. Obr. 6 Rychlost uvolňování tepla (HRR) a klasifikace do tříd reakce na oheň B až E (vepsáno v grafu červeně) dle velkorozměrové zkoušky a požadavků ČSN EN [8] Porovnání s referenčními scénáři V případě varianty E hodnoty měřených veličin až několikanásobně převyšují všechny hodnoty zjištěné u předchozích variant. Teplota v akumulační vrstvě uprostřed místnosti (výška 2,2 m) přesáhla hodnotu 1000 C již ve 2. minutě (87 s), od 5. minuty sledovala setrvalý trend okolo 1500 C až do 17. minuty, kde byl zaznamenán peak (1668 C). Ještě markantnější rozdíl je u teploty v geometrickém středu místnosti (maximum 1500 C versus ostatní varianty do 800 C). Sálavý tok dopadající na podlahu pak převyšoval ostatní varianty až pětinásobně (maximálně 500 kw/m 2 ). Nejvyšší hodnota HRR je z důvodu větší plochy hořlavého obkladu výrazně vyšší (4200 kw) a je dosažena ve 3. minutě (212 s). Zajímavé je též porovnání s referenčním scénářem bez hořlavého obkladu. Teploty i tepelný tok dosáhly svého maxima až ve 20. minutě (na konci doby působení hořáku): teplota pod stropem 470 C, teplota uprostřed místnosti 120 C, sálavý tepelný tok na podlaze 7,5 kw/m 2. Tab. 1 Časy překročení kritérií pro flashover efekt v jednotlivých variantách kritérium čas [s] pro jednotlivé situace A B C D E kritická teplota 500 C ve výšce 2,2 m kritický tepelný tok 20 kw/m 2 na podlaze prošlehnutí plamene maximální hodnota HRR
6 ZÁVĚR Komparací jednotlivých modelovaných variant bylo potvrzeno, že na orientaci, respektive na umístění hořlavých výrobků ve vztahu ke zdroji požáru, popřípadě ve vztahu k větracím otvorům, závisí. Čas, kdy jsou splněny podmínky pro flashover, se různí, a to až o 5 minut. Model potvrdil i fakt, že malé místnosti, jako je zkušební místnost Room Corner Testu (2,4 x 3,6 m), postačí relativně malá plocha dřevěného obkladu (cca 6 m 2 ), aby došlo k flashoveru. Při porovnání vizualizací k flashoveru prokazatelně došlo ve dvou situacích D a A, a to v časech 295 a 309 s. U situací B a C byly splněny všechny podmínky pro prostorové vzplanutí mezi 6. a 7. minutou (401 a 405 s). Z hlediska měřených hodnot je ve všech případech nejrizikovější varianta D, tedy instalace obkladu v rohu místnosti přímo nad zdrojem požáru (vše viz Tab. 1). I přes velké rozdíly v chování požáru a jeho rozvoji by všechny varianty byly zatřízeny dle přílohy ČSN EN do třídy reakce na oheň D, jako je tomu pro měkké dřevo při běžném zkoušení sérií malorozměrových zkoušek (Obr. 6). Navíc, přestože standardně nelze podchytit různou nebezpečnost variabilního uspořádání hořlavých výrobků, jedna ze série malorozměrových zkoušek (SBI test [4]) zkouší výrobek v rohové pozici, která ze simulací vyšla jako nejméně bezpečná. V současném zkušebnictví jsme na bezpečné, tedy správné straně. Tento článek ale má za cíl poukázat na fakt, že velkorozměrová zkouška, popřípadě její virtuální alternativa, může posloužit při posuzování atypických instalací výrobků požárně-inženýrským přístupem. LITERATURA [1] Dillon, Scott Edward. Analysis of the ISO 9705 Room/Corner Test: Simulations, Correlations and Heat Flux Measurements. Faculty of the Graduate School, University of Maryland. Maryland: University of Maryland, [2] ČSN EN ISO Zkoušení reakce výrobků na oheň Zkouška nehořlavosti. Praha: ÚNMZ, [3] ČSN EN ISO Zkoušení rekace výrobků na oheň Stanovení spalného tepla (kalorické hodnoty). Praha: ÚNMZ, [4] ČSN EN Zkoušení reakce stavebních výrobkůl na oheň Stavební výrobky kromě podlahových krytin vystavené tepelnému účinku jednotlivého hořícího předmětu. Praha: ÚNMZ, [5] ČSN EN ISO Zkoušení reakce na oheň Zápalnost stavebních výrobků vystavených přímému působení plamene Část 2: Zkouška malým zdrojem plamene. Praha : ÚNMZ, [6] ISO Fire tests Full scale room test for surface products. Geneva: International Organization for Standardization, [7] ČSN EN Požární zkouška Velkorozměrová požární zkouška výrobků pro povrchové úprvavy. Praha: ČNI, [8] ČSN Požární klasifikace stavebních výrobků a konstrukcí staveb Část 1: Klasifikace podle výsledků zkoušek reakce na oheň. Praha: ÚNMZ,
Kontaktní zateplovací systémy z požárního hlediska. Ing. Marek Pokorný ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb
Kontaktní zateplovací systémy z požárního hlediska Ing. Marek Pokorný ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Úvod KZS Kontaktní Zateplovací Systém ETICS External Thermally Insulating
VíceKontaktní zateplovací systémy (KZS) z požárního hlediska výhled Ing. Marek Pokorný ČVUT v Praze Fakulta stavební K124
Kontaktní zateplovací systémy (KZS) z požárního hlediska výhled 2012 Ing. Marek Pokorný ČVUT v Praze Fakulta stavební K124 Základní otázka? Kde a za jakých podmínek lze ještě v KZS na fasádě použít expandovaný
VíceVLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad VLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU Bořivoj Šourek,
VíceFire Dynamics Simulator (FDS)
České vysoké učení technické v Praze F A K U L T A S T A V E B N Í Katedra konstrukcí pozemních staveb 124 PSP Plasty a sklo za požáru Cvičení 2 a 3: Model typu pole (CFD) programy Fire Dynamics Simulator
VíceTWINNER - zateplení, které předběhlo svoji dobu. Pavel Rydlo*
TWINNER - zateplení, které předběhlo svoji dobu. Pavel Rydlo* 1. Úvod Vývoj tepelných izolací pro zateplovací systémy neustále pokračuje. Jen málokdy se však stane, že nové materiály posunou hranice v
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
Více7 PARAMETRICKÁ TEPLOTNÍ KŘIVKA (řešený příklad)
7 PARAMETRICKÁ TEPLOTNÍ KŘIVKA (řešený příklad) Stanovte teplotu plynu při prostorovém požáru parametrickou teplotní křivkou v obytné místnosti o rozměrech 4 x 6 m a výšce 2,8 m s jedním oknem velikosti,4
VíceIng. Alexander Trinner
Stavební materiály Materiály protipožární (nátěry, nástřiky, obklady) Ing. Alexander Trinner Technický a zkušební ústav stavební Praha, s.p. pobočka Plzeň Zahradní 15, 326 00 Plzeň trinner@tzus.cz; www.tzus.cz
VícePožární zatížení po roce 2021
Seminář Požární normy po roce 2021 Požární zatížení po roce 2021 Ing. Kamila Cábová, Ph.D. Motivace Seznámit s připravovanými změnami v normě Eurocode 1 Zatížení konstrukcí - Část 1-2: Obecná zatížení
VícePosuzování kouřových plynů v atriích s aplikací kouřového managementu
Posuzování kouřových plynů v atriích s aplikací kouřového managementu Ing. Jiří Pokorný, Ph.D. Hasičský záchranný sbor Moravskoslezského kraje územní odbor Opava Těšínská 9, 746 1 Opava e-mail: jiripokorny@mujmail.cz
VícePožárně otevřený prostor, odstupové vzdálenosti Václav Kupilík
Požárně otevřený prostor, odstupové vzdálenosti Václav Kupilík 1. Požárně bezpečnostní řešení a) Rozdělení objektu do požárních úseků a stanovení stupně požární bezpečnosti, b) Porovnání normových a navrhovaných
VíceLokální požáry, teorie/aplikace
ODBORNÝ SEMINÁŘ Chování konstrukcí při požáru. Teplotní zatížení. Harmony Club Hotel, Ostrava Lokální požáry, teorie/aplikace Jiří Pokorný Hasičský záchranný sbor Moravskoslezského kraje 19.7.2010 1 POSUZOVÁNÍ
VíceTeplotní analýza požárního úseku. Návrh konstrukce za zvýšené teploty
Vstupy Návrh požární odolnosti konstrukce Evropské normy Požární zatížení Geometrie pož. úseku Charakteristiky hoření Teplotní analýza požárního úseku ČSN EN 1991-1-2 Geometrie prvků Termální vlastnosti
Více134SEP - Seminární práce
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí 134SEP - Seminární práce Modelování lokálního požáru Studijní program: Stavební inženýrství Studijní obor:
VíceINTEGRACE A BEZPEČNOST KOMÍNOVÝCH SYSTÉMŮ V DŘEVOSTAVBÁCH A ENERGETICKY ÚSPORNÝCH STAVBÁCH
INTEGRACE A BEZPEČNOST KOMÍNOVÝCH SYSTÉMŮ V DŘEVOSTAVBÁCH A ENERGETICKY ÚSPORNÝCH STAVBÁCH ZÁVĚRY Z LABORATORNÍHO MĚŘENÍ PRŮBĚHU TEPLOT NA MODELOVÉM PROSTUPU KOMÍNOVÉHO TĚLESA STROPNÍ KONSTRUKCÍ V poslední
VíceAKADEMIE ZATEPLOVÁNÍ. Není izolace jako izolace, rozdělení minerálních izolací dle účelu použití. Marcela Jonášová Asociace výrobců minerální izolace
Není izolace jako izolace, rozdělení minerálních izolací dle účelu použití Marcela Jonášová Asociace výrobců minerální izolace Kritéria výběru izolace Fyzikální vlastnosti Součinitel tepelné vodivosti,
VíceTechnický návod je vytvořen tak, aby mohlo být provedeno posouzení shody také podle 5 (vazba na 10).
Technický návod je vytvořen tak, aby mohlo být provedeno posouzení shody také podle 5 (vazba na 0). Lze provést ověření stálosti vlastností podle nařízení EP a Rady (EU) č. 305/20, ve znění pozdějších
VíceČást 5.1 Prostorový požár
Část 5.1 Prostorový požár P. Schaumann T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ Cílem je stanovit teplotu plynů plně rozvinutého požáru v kanceláři. Pro
VíceDřevo hoří bezpečně chování dřeva a dřevěných konstrukcí při požáru
ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Dřevo hoří bezpečně chování dřeva a dřevěných konstrukcí při požáru Petr Kuklík České Budějovice, Kongresové centrum BAZILIKA 29.
Více8 ODSTUPOVÉ VZDÁLENOSTI A POVRCHOVÉ ÚPRAVY STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
8 ODSTUPOVÉ VZDÁLENOSTI A POVRCHOVÉ ÚPRAVY STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Nutnou podmínkou k zamezení přenosu požáru vně hořícího objektu je vymezení minimálních odstupových vzdáleností mezi objekty. Kolem hořícího
VíceTechnický návod je vytvořen tak, aby mohlo být provedeno posouzení shody také podle 5 (vazba na 10). číslo technického návodu
Technický návod je vytvořen tak, aby mohlo být provedeno posouzení shody také podle 5 (vazba na 10). 1. Výrobková skupina (podskupina) Název: Výrobky pro protipožární ochranné nátěry, obklady a nástřiky
VíceModerní dřevostavba její chování za požáru evropské a české znalosti a předpisy. Petr Kuklík. ČVUT v Praze
ČVUT v Praze Fakulta stavební Universitní centrum energeticky efektivních budov Moderní dřevostavba její chování za požáru evropské a české znalosti a předpisy Petr Kuklík Obsah: Dřevo ve městě současnost
VícePožáry v uzavřených prostorech
Požáry v uzavřených prostorech Flashover kontejner HAMRY, HZS Olomouckého kraje, ÚO Prostějov mjr. Ing. Ivo Jahn Výcvik Flashover kontejner TEORIE prezentace požárů v uzavřených prostorech prezentace 3D
VíceCFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE
CFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE Autoři: Ing. Michal KŮS, Ph.D., Západočeská univerzita v Plzni - Výzkumné centrum Nové technologie, e-mail: mks@ntc.zcu.cz Anotace: V článku je uvedeno porovnání
VíceOPERATIVNÍ TEPLOTA V PROSTORU S CHLADICÍM STROPEM
ANOTACE OPERATIVNÍ TEPLOTA V PROSTORU S CHLADICÍM STROPEM Ing. Vladimír Zmrhal, Ph.D. ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Technická 4, 66 7 Praha 6 Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.cz Pro hodnocení
VícePOSTUPY SIMULACÍ SLOŽITÝCH ÚLOH AERODYNAMIKY KOLEJOVÝCH VOZIDEL
POSTUPY SIMULACÍ SLOŽITÝCH ÚLOH AERODYNAMIKY KOLEJOVÝCH VOZIDEL Autor: Dr. Ing. Milan SCHUSTER, ŠKODA VÝZKUM s.r.o., Tylova 1/57, 316 00 Plzeň, e-mail: milan.schuster@skodavyzkum.cz Anotace: V příspěvku
VíceModerní dřevostavba její chování za požáru evropské a české znalosti a předpisy. Petr Kuklík. ČVUT v Praze, Fakulta stavební
ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Moderní dřevostavba její chování za požáru evropské a české znalosti a předpisy Petr Kuklík Praha 20.10.2011 Obsah: Dřevo ve městě
Více29/03/2014 REI 30 DP1. Požadovaná PO Skutečná PO. KP5C / KP7A Požární bezpečnost staveb PPRE Požární prevence
České vysoké učení technické v Praze F A K U L T A S T A V E B N Í Katedra konstrukcí pozemních staveb KP5C / KP7A Požární bezpečnost staveb PPRE Požární prevence Cvičení č. 3 Stavební konstrukce a požární
VíceKLASIFIKACE PODLE REAKCE NA OHEŇ V SOULADU S NF EN A1:2013
Překlad z jazyka anglického Složka P149770 - Dokument DE/3 - Strana 1/10 KLASIFIKACE PODLE REAKCE NA OHEŇ V SOULADU S NF EN 13501-1+A1:2013 Investor Připravila Č. notifikované osoby Název výrobku Číslo
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVOBETONOVÉHO STROPU Eva Caldová 1), František Wald 1),2) 1) Univerzitní centrum
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Teplotní analýza konstrukce Sdílení tepla
VíceAUTORIZOVANÁ OSOBA AO 216 NOTIFIKOVANÁ OSOBA 1391 ČLEN EGOLF
PAVUS, a.s. AUTORIZOVANÁ OSOBA AO 216 NOTIFIKOVANÁ OSOBA 1391 ČLEN EGOLF Zakázka číslo: 1 10 559 (Z210100229) POŽÁRNÍ ZKUŠEBNA VESELÍ NAD LUŽNICÍ zkušební laboratoř akreditovaná Českým institutem pro akreditaci,
VíceAUTORIZOVANÁ OSOBA AO 216 NOTIFIKOVANÁ OSOBA 1391 ČLEN EGOLF
PAVUS, a.s. AUTORIZOVANÁ OSOBA AO 216 NOTIFIKOVANÁ OSOBA 1391 ČLEN EGOLF Zakázka číslo: 1 11 553 (Z210110263) POŽÁRNÍ ZKUŠEBNA VESELÍ NAD LUŽNICÍ zkušební laboratoř akreditovaná Českým institutem pro akreditaci,
VícePožární bezpečnost v suché výstavbě. Dipl. Ing. (FH) Jaroslav Benák
Požární bezpečnost v suché výstavbě Dipl. Ing. (FH) Jaroslav Benák Obsah Suchá výstavba v přehledu Třídění stavebních výrobků a hmot Požární odolnost konstrukcí Detaily a řešení Rozdělení suché výstavby
VíceT E C H N I C K Á Z P R Á V A
CENTRUM STAVEBNÍHO INŽENÝRSTVÍ a.s. Autorizovaná osoba č. 212 Akreditovaná zkušební laboratoř č. 1007.4 Zkušebna tepelných vlastností materiálů, konstrukcí a budov T E C H N I C K Á Z P R Á V A Zakázka
VíceAUTORIZOVANÁ OSOBA AO 216 NOTIFIKOVANÁ OSOBA 1391 ČLEN EGOLF
PAVUS, a.s. AUTORIZOVANÁ OSOBA AO 216 NOTIFIKOVANÁ OSOBA 1391 ČLEN EGOLF Zakázka číslo: 1 11 553 (Z210110263) POŽÁRNÍ ZKUŠEBNA VESELÍ NAD LUŽNICÍ zkušební laboratoř akreditovaná Českým institutem pro akreditaci,
Více11 TEPELNÁ ZATÍŽENÍ Podklady
TEPELNÁ ZATÍŽENÍ. Podklady Konstrukce, která je vystavena účinkům požáru, je zatížena tepelným zatížením, které je shrnuto v ČSN EN 99-- [.], a mechanickým zatížením. Hodnoty mechanického zatížení se uvažují
VíceTechnický návod je vytvořen tak, aby mohlo být provedeno posouzení shody také podle 5 (vazba na 10).
Technický návod je vytvořen tak, aby mohlo být provedeno posouzení shody také podle 5 (vazba na 10). Lze provést ověření stálosti vlastností podle nařízení Evropského parlamentu a Rady (EU) č. 305/2011,
VíceAktuální požární předpisy pro obvodové konstrukce staveb. Ing. Marek Pokorný, Ph.D.
, Aktuální požární předpisy pro obvodové konstrukce staveb Ing. Marek Pokorný, Ph.D. Sálání tepla Zdroj: Wikipedie odstupové vzdálenosg Vnitřní požár požární odolnost Vnější požár téže nebo sousední budovy
Více18/04/2014. KP5C / KP7A Požární bezpečnost staveb PPRE Požární prevence. Cvičení č. 5 Odstupové vzdálenosti a požárně nebezpečný prostor.
České vysoké učení technické v Praze F A K U L T A S T A V E B N Í Katedra konstrukcí pozemních staveb KP5C / KP7A Požární bezpečnost staveb PPRE Požární prevence Cvičení č. 5 Odstupové vzdálenosti a požárně
VíceAnalýza sálavé charakteristiky elektrických topných
České vysoké učení technické v Praze Univerzitní centrum energeticky efektivních budov Třinecká 1024 273 43 Buštěhrad www.uceeb.cz Analýza sálavé charakteristiky elektrických topných panelů FENIX závěrečná
VíceSTAŽENO z www.cklop.cz
11 Požární bezpečnost 11.1 Všeobecně Stavby musí být proti požáru chráněné. Ochrana staveb je dvojího charakteru: 1. požární prevence - je zaměřena na předcházení vzniku požárů a omezení následků již vzniklých
VíceTechnický návod je vytvořen tak, aby mohlo být provedeno posouzení shody také podle 5 (vazba na 10).
č. 13/2002 Sb., ve znění nařízení vlády č. 312/2005 Sb. a nařízení vlády č. 215/201 Sb. (dále jen nařízení vlády ) 5a, Technický návod je vytvořen tak, aby mohlo být provedeno posouzení shody také podle
VíceAUTORIZOVANÁ OSOBA AO 216 NOTIFIKOVANÁ OSOBA 1391 ČLEN EGOLF
PAVUS, a.s. AUTORIZOVANÁ OSOBA AO 216 NOTIFIKOVANÁ OSOBA 1391 ČLEN EGOLF Zakázka číslo: 1 10 554 (Z210100162) POŽÁRNÍ ZKUŠEBNA VESELÍ NAD LUŽNICÍ zkušební laboratoř akreditovaná Českým institutem pro akreditaci,
VíceIng. Zbyněk Valdmann &
Ing. Zbyněk Valdmann & NERGIE ÝŠKOVÝCH UDOV ENERGIE ÚVOD - CENY ENERGIE: včera, dnes a zítra, vývoj - NÁKLADY vs. NORMA pro tepelnou ochranu budov na pozadí konstrukcí s požární odolností a bez požární
VícePOČÍTAČOVÉ MODELOVÁNÍ POŽÁRNÍ ZKOUŠKY V MOKRSKU COMPUTER - SIMULATION OF A FIRE TEST IN MOKRSKO
Otto DVOŘÁK 1, Jan ANGELIS 2, Tomáš KUNDRATA 3, Hana MATHEISLOVÁ 4, Petra BURSÍKOVÁ 5, Milan JAHODA 6 POČÍTAČOVÉ MODELOVÁNÍ POŽÁRNÍ ZKOUŠKY V MOKRSKU Abstrakt COMPUTER - SIMULATION OF A FIRE TEST IN MOKRSKO
VíceTechnický návod je vytvořen tak, aby mohlo být provedeno posouzení shody také podle 5 (vazba na 10). Lze provést ověření stálosti vlastností dle nařízení Evropského parlamentu a Rady (EU) č. 305/2011,
VíceČást 5.2 Lokalizovaný požár
Část 5.2 Lokalizovaný požár P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ Cílem příkladu je určit teplotu ocelového nosníku, který je součástí
Více17/02/2014. KP5C / KP7A Požární bezpečnost staveb PPRE Požární prevence. Cvičení č. 1 Úvod do cvičení, základní požární pojmy.
České vysoké učení technické v Praze F A K U L T A S T A V E B N Í Katedra konstrukcí pozemních staveb KP5C / KP7A Požární bezpečnost staveb PPRE Požární prevence Cvičení č. 1 Úvod do cvičení, základní
VícePRŮVZDUŠNOST STAVEBNÍCH VÝROBKŮ
PRŮVZDUŠNOST STAVEBNÍCH VÝROBKŮ Ing. Jindřich Mrlík O netěsnosti a průvzdušnosti stavebních výrobků ze zkušební laboratoře; klasifikační kriteria průvzdušnosti oken a dveří, vrat a lehkých obvodových plášťů;
VíceTZB II Architektura a stavitelství
Katedra prostředí staveb a TZB TZB II Architektura a stavitelství Zpracovala: Ing. Irena Svatošová, Ph.D. Nové výukové moduly vznikly za podpory projektu EU a státního rozpočtu ČR: Inovace a modernizace
VíceFasádní zateplovací systémy ETICS. Vývoj v souvislosti se změnou ČSN Ing. Pavel Zemene, Ph.D. Zateplujeme bezpečně.
Fasádní zateplovací systémy ETICS. Vývoj v souvislosti se změnou ČSN 73 0810 Ing. Pavel Zemene, Ph.D. Zateplujeme bezpečně. Obsah přednášky Zásadní změny požárních pořadavků na ETICS v ČR a porovnání s
VíceZpráva o ověřovacích zkouškách k ETA 11/0241
TECHNICKÝ A ZKUŠEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ PRAHA, s.p. Prosecká 811/76a CZ-190 00 Praha 9 Tel.: +42 286 019 413 Fax: +42 286 883 897 Internet: www.tzus.cz Autorizován a no tifi k ován podl e článku 10 Směrnice
VícePožární minimum pro vzduchotechniku (I)
ožární minimum pro vzduchotechniku (I) - TZB-info z 10 24.11.2015 15:01 Požární minimum pro vzduchotechniku (I) Datum: 19.9.2005 Autor: Ing. Stanislav Toman Organizace: Projektová kancelář ÚT+VZT Zdroj:
VíceAUTORIZOVANÁ OSOBA AO 216 NOTIFIKOVANÁ OSOBA 1391 ČLEN EGOLF
PAVUS, a.s. AUTORIZOVANÁ OSOBA AO 216 NOTIFIKOVANÁ OSOBA 1391 ČLEN EGOLF Zakázka číslo: 1 10 556 (Z210100164) POŽÁRNÍ ZKUŠEBNA VESELÍ NAD LUŽNICÍ zkušební laboratoř akreditovaná Českým institutem pro akreditaci,
VíceKLASIFIKAČNÍ ZPRÁVA. KB-Hoch Klasifikace chování při hoření podle DIN EN Ingolstädter Straße 51 D Neumarkt
Zkušební institut pro chování stavebních produktů při hoření, Dipl.-Ing. (FH) Andreas Hoch Uznané stavební zkušební, kontrolní a certifikační místo KLASIFIKAČNÍ ZPRÁVA KB-Hoch-05426-2 Klasifikace chování
VíceSCHEMA OBJEKTU POPIS OBJEKTU. Obr. 3: Pohled na rodinný dům
Klasický rodinný dům pro tři až čtyři obyvatele se sedlovou střechou a obytným podkrovím. Obvodové stěny vystavěny ze škvárobetonových tvárnic tl. 300 mm, šikmá střecha zateplena mezi krokvemi. V rámci
VíceLineární činitel prostupu tepla
Lineární činitel prostupu tepla Zbyněk Svoboda, FSv ČVUT Původní text ze skript Stavební fyzika 31 z roku 2004. Částečně aktualizováno v roce 2018 především s ohledem na změny v normách. Lineární činitel
VíceHODNOCENÍ ROZDÍLNÝCH REŽIMŮ PŘI PROCESU SPALOVÁNÍ
HODNOCENÍ ROZDÍLNÝCH REŽIMŮ PŘI PROCESU SPALOVÁNÍ Radim Paluska, Miroslav Kyjovský V tomto příspěvku jsou uvedeny poznatky vyplývající ze zkoušek provedených za účelem vyhodnocení rozdílných režimů při
VíceSrovnání metod pro posuzování kouřových plynů z hlediska kvantitativního
Srovnání metod pro posuzování kouřových plynů z hlediska kvantitativního Ing. Jiří Pokorný, Ph.D. Hasičský záchranný sbor Moravskoslezského kraje územní odbor Opava Těšínská 39, 746 01 Opava e-mail: jiripokorny@mujmail.cz
Více~17b o zkouškách požárne technických charakteristik "/"I.M
Centrum stavebního inženýrství a.s., Požárne technická laborator, Pražská 16, 102 21 Praha 10 tel. 281017111, fax 281017455, mobil 721933871, e-mail ptl@csias.cz, www.csias.cz/ptl \\\"1"/', A,'''-/ ''',
Vícenařízení vlády č. 163/2002 Sb., ve znění nařízení vlády č. 312/2005 Sb. a nařízení vlády č. 215/2016 Sb. (dále jen nařízení vlády )
Technický návod je vytvořen tak, aby mohlo být provedeno posouzení shody také podle 5 (vazba na 10) TN se nevztahuje na výrobky deklarované dle ČSN EN 12467 ed.2, ověřování stálosti vlastností dle nařízení
VíceTeplota ocelového sloupu
Seminář Požární návrhové normy po roce 2011 19. záříz 2018 Teplota ocelového sloupu vystaveného lokáln lnímu požáru Zdeněk Sokol Katedra ocelových a dřevd evěných konstrukcí Stavební fakulta České vysoké
VíceTECHNICKÝ NÁVOD PRO ČINNOSTI AUTORIZOVANÝCH OSOB PŘI POSUZOVÁNÍ SHODY STAVEBNÍCH VÝROBKŮ PODLE
Technický návod je vytvořen tak, aby mohlo být provedeno posouzení shody také podle 5 (vazba na 0) Technický návod se nevztahuje na výrobky s ověřováním stálosti vlastností podle nařízení Evropského parlamentu
VíceStudie šíření kouřových plynů otvorem do sousedního prostoru; predikce kritických hodnot
Studie šíření kouřových plynů otvorem do sousedního prostoru; predikce kritických hodnot Ing. Jiří Pokorný, Ph.D. Hasičský záchranný sbor Moravskoslezského kraje Výškovická 4 7 44 Ostrava - Zábřeh E-mail:
VíceBH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D.
Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav pozemního stavitelství BH059 Tepelná technika budov přednáška č.1 Ing. Danuše Čuprová, CSc., Ing. Sylva Bantová, Ph.D. Průběh zkoušky, literatura Tepelně
VíceTechnická zpráva požární ochrany
1 Technická zpráva požární ochrany Akce: Stavební úpravy domu č.p. 2641 2642, Kutnohorská ul., Česká Lípa zateplení obvodového pláště štítů. Investor: Okresní stavební bytové družstvo, Barvířská ul. 738,
VíceSimulace letního a zimního provozu dvojité fasády
Simulace letního a zimního provozu dvojité fasády Miloš Kalousek, Jiří Kala Anotace česky: Příspěvek se snaží srovnat vliv dvojité a jednoduché fasády na energetickou náročnost a vnitřní prostředí budovy.
VíceSystém větrání využívající Coanda efekt
Systém větrání využívající Coanda efekt Apollo ID: 24072 Datum: 23. 11. 2009 Typ projektu: G funkční vzorek Autoři: Jedelský Jan, Ing., Ph.D., Jícha Miroslav, prof. Ing., CSc., Vach Tomáš, Ing. Technický
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceTECHNICKÝ NÁVOD PRO ČINNOSTI AUTORIZOVANÝCH OSOB PŘI POSUZOVÁNÍ SHODY STAVEBNÍCH VÝROBKŮ PODLE
Technický návod je vytvořen tak, aby mohlo být provedeno posouzení shody také podle 5 (vazba na 10) Technický návod se vztahuje na výrobky, které nejsou předmětem uvedených harmonizovaných norem: Od 1.9.2006
VícePrůběh požáru TEPLOTNÍ ANALÝZA POŽÁRNÍHO ÚSEKU. Zdeněk Sokol. 2: Tepelné zatížení. 1: Vznik požáru. 3: Teplota konstrukce
TEPLOTNÍ ANALÝZA POŽÁRNÍHO ÚSEKU Zdeněk Sokol 1 Průběh požáru θ 1: Vznik požáru zatížení čas : Tepelné zatížení R 3: Teplota konstrukce ocelové sloupy 4: Mechanické zatížení čas 5: Analýza konstrukce 6:
VíceDřevostavby komplexně Energetická náročnost budov a nové energetické standardy
Dřevostavby komplexně Energetická náročnost budov a nové energetické standardy Ing. arch. Tereza Vojancová Technický poradce tech.poradce@uralita.com 602 439 813 www.ursa.cz OBSAH 1 ÚVOD 2 ENERGETICKY
VíceVÝPOČET POŽÁRNÍHO ZATÍŽENÍ
VÝPOČET POŽÁRNÍHO ZATÍŽENÍ Prof. Ing. František Wald, CSc., ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. České vysoké učení technické v Praze 1 ČASOVÝ PROGRAM ZAVEDENÍ NORMY DO SYSTÉMU ČSN Norma Eurokód 1: Zatížení konstrukcí
VíceOvěřovací nástroj PENB MANUÁL
Ověřovací nástroj PENB MANUÁL Průkaz energetické náročnosti budovy má umožnit majiteli a uživateli jednoduché a jasné porovnání kvality budov z pohledu spotřeb energií Ověřovací nástroj kvality zpracování
VíceOhnivzdorné vlastnosti
materiálu ARPRO mohou být rozhodující v závislosti na použití. Níže jsou uvedeny technické informace, kterými se zabývá tento dokument. 1. Charakteristiky ARPRO Černá vs ARPRO FR 2. Rychlost hoření a třída
VíceProtokol. o zkoušce tepelného výkonu solárního kolektoru při ustálených podmínkách podle ČSN EN ISO 9806
České vysoké učení technické v Praze Univerzitní centrum energeticky efektivních budov Třinecká 1024 273 43 Buštěhrad www.uceeb.cz Protokol o zkoušce tepelného výkonu solárního kolektoru při ustálených
VíceForarch
OPTIMALIZACE ENERGETICKÉHO KONCEPTU ADMINISTRATIVNÍ BUDOVY FENIX GROUP Miroslav Urban Tým prof. Karla Kabeleho Laboratoř vnitřního prostředí, Univerzitní centrum energeticky efektivních budov, ČVUT CÍLE
VícePOŽÁRNÍ ODOLNOST PODHLEDOVÝCH KONSTRUKCÍ OPLÁŠT NÝCH CEMENTOTŔÍSKOVÝMI DESKAMI. Autoři: Ing. Miroslav Vacula Ing. Martin Klvač
POŽÁRNÍ ODOLNOST PODHLEDOVÝCH KONSTRUKCÍ OPLÁŠT NÝCH CEMENTOTŔÍSKOVÝMI DESKAMI Autoři: Ing. Miroslav Vacula Ing. Martin Klvač CZ.1.07/1.3.05/02.0026 Rozvoj profesního vzd lávání pedagogů SOŠ v oblasti
VíceSCHEMA OBJEKTU. Obr. 3: Pohled na rodinný dům
Samostatně stojící dvoupodlažní rodinný dům s obytným podkrovím. Obvodové stěny jsou vystavěny z pórobetonových tvárnic tl. 250mm. Střecha je sedlová se m nad krokvemi. Je provedeno fasády kontaktním zateplovacím
VíceRada Evropské unie Brusel 6. července 2015 (OR. en)
Rd Evropské unie Brusel 6. července 2015 (OR. en) 10588/15 ADD 1 PRŮVODNÍ POZNÁMKA Odesíltel: Dtum přijetí: 1. července 2015 Příjemce: Jordi AYET PUIGARNAU, ředitel, z generální tjemnici Evropské komise
VíceChování pyrotechnických výrobků v podmínkách požáru
Chování pyrotechnických výrobků v podmínkách požáru mjr. Ing. Jiří Pokorný, Ph.D., mjr. Ing. Věra Žídková, mjr. Ing. Radim Bezděk HZS Moravskoslezského kraje, foto archiv HZS Moravskoslezského kraje Kulturní,
VíceAnalýza sálavého toku podlahového a stropního vytápění Výzkumná zpráva
Analýza sálavého toku podlahového a stropního vytápění Výzkumná zpráva Ing. Daniel Adamovský, Ph.D. Ing. Martin Kny, Ph.D. 20. 8. 2018 OBSAH 1 PŘEDMĚT ZAKÁZKY... 3 1.1 Základní údaje zakázky... 3 1.2 Specifikace
Více1. Hodnocení budov z hlediska energetické náročnosti
H O D N O C E N Í B U D O V Z H L E D I S K A E N E R G E T I C K É N Á R O Č N O S T I K A P I T O L A. Hodnocení budov z hlediska energetické náročnosti Hodnocení stavebně energetické vlastnosti budov
VícePOŽÁRNĚ KLASIFIKAČNÍ OSVĚDČENÍ ZATEPLOVACÍHO SYSTÉMU č. PKO
CENTRUM STAVEBNÍHO INŽENÝRSTVÍ a.s. Autorizovaná osoba 212; Notifikovaná osoba 1390; 102 00 Praha 10 Hostivař, Pražská 16 / 810 Certifikační orgán 3048 POŽÁRNĚ KLASIFIKAČNÍ OSVĚDČENÍ ZATEPLOVACÍHO SYSTÉMU
VíceObr. 3: Pohled na rodinný dům
Samostatně stojící dvoupodlažní rodinný dům s obytným podkrovím. Obvodové stěny jsou vystavěny z keramických tvarovek CDm tl. 375 mm, střecha je sedlová s obytným podkrovím. Střecha je sedlová a zateplena
Více(Text s významem pro EHP)
L 68/4 15.3.2016 NAŘÍZENÍ KOMISE V PŘENESENÉ PRAVOMOCI (EU) 2016/364 ze dne 1. července 2015 o klsifikci rekce stvebních výrobků n oheň podle nřízení Evropského prlmentu Rdy (EU) č. 305/2011 (Text s význmem
VíceVliv kapilární vodivosti na tepelně technické vlastnosti stavební konstrukce
Vliv kapilární vodivosti na tepelně technické vlastnosti stavební konstrukce Článek se zabývá problematikou vlivu kondenzující vodní páry a jejího množství na stavební konstrukce, aplikací na střešní pláště,
VíceVyhláška 78/2013 Sb. o energetické náročnosti budov. Ing. Jan Schwarzer, Ph.D. 1
Vyhláška 78/2013 Sb. o energetické náročnosti budov Ing. Jan Schwarzer, Ph.D. 1 Zařazení budovy do kategorie (A, B,, G) Pojem referenční budova Referenční budova je výpočtově definovaná budova: - téhož
VíceF POŽÁRNĚ BEZPEČNOSTNÍ ŘEŠENÍ STAVBY
Dr. Martínka 32 Registrační číslo ČKAIT: 1102848 700 30 Ostrava www.vaculikova.cz IČ: 63051940 Tel.: 603 420 581 DIČ: CZ7554175244 E-mail: mirkavaculikova@email.cz PROJEKTOVAL: ZNALECTVÍ, PORADENSTVÍ,
VíceAUTORIZOVANÁ OSOBA AO 216 NOTIFIKOVANÁ OSOBA 1391 ČLEN EGOLF
PAVUS, a.s. AUTORIZOVANÁ OSOBA AO 216 NOTIFIKOVANÁ OSOBA 1391 ČLEN EGOLF Zakázka číslo: 1 09 554 (Z210090057) POŽÁRNÍ ZKUŠEBNA VESELÍ NAD LUŽNICÍ zkušební laboratoř akreditovaná Českým institutem pro akreditaci,
VíceVNĚJŠÍ KONTATKNÍ ZATEPLOVACÍ SYSTÉMY Z HLEDISKA POŽÁRNÍ BEZPEŘNOSTI STAVEB
VNĚJŠÍ KONTATKNÍ ZATEPLOVACÍ SYSTÉMY Z HLEDISKA POŽÁRNÍ BEZPEŘNOSTI STAVEB ANALÝZA POŽÁRNÍCH RIZIK ZATEPLOVACÍCH SYSTÉMŮ Hrozící požární rizika mohou ohrozit nejen majetek, ale i lidské životy. Základní
VíceTZB Městské stavitelsví
Katedra prostředí staveb a TZB TZB Městské stavitelsví Zpracovala: Ing. Irena Svatošová, Ph.D. Nové výukové moduly vznikly za podpory projektu EU a státního rozpočtu ČR: Inovace a modernizace studijního
Více05.05 a.b.c.d.e 5a, 7
Technický návod je vytvořen tak, aby mohlo být provedeno posouzení shody také podle 5 (vazba na 10). TN se nevztahuje na výrobky s ověřováním stálosti vlastností podle nařízení Evropského parlamentu a
VíceTropic 35 db je zařazen do nejvyšší, nejbezpečnější třídy reakce na oheň - Eurotřídy A1.
Tropic db Produktová řada Tropic db představuje kompletní řešení pro zajištění akustického komfortu a požadované míry soukromí mezi jednotlivými místnostmi. Se zvýšenou úrovní neprůzvučnosti, pohybující
VíceKP5C / KP7A Požární bezpečnost staveb
České vysoké učení technické v Praze F A K U L T A S T A V E B N Í Katedra konstrukcí pozemních staveb KP5C / KP7A Požární bezpečnost staveb Cvičení č. 2 Požární úseky (PÚ), požární riziko, stupeň požární
VíceProtokol o zkoušce č. 311/12
CENTRUM STAVEBNÍHO INŽENÝRSTVÍ, a. s. pracoviště Zlín, K Cihelně 304, 764 32 Zlín - Louky Laboratoř otvorových výplní, stavební tepelné techniky a akustiky č.1007.1, akreditovaná Českým institutem pro
VícePyrolýza a vznícení připálených materiálu pod přídavným tepelným prouděním
Pyrolýza a vznícení připálených materiálu pod přídavným tepelným prouděním Abstract Experimentální měření byly testovány účinky vnějšího tepelného toku z pyrolýzy a spalovacích připálení materiálů pomocí
VíceDOBA KONDENZACE VODNÍCH PAR V OBLASTI ZASKLÍVACÍ SPÁRY OTVOROVÝCH VÝPLNÍ
DOBA KONDENZACE VODNÍCH PAR V OBLASTI ZASKLÍVACÍ SPÁRY OTVOROVÝCH VÝPLNÍ Ing. Roman Jirák, Ph.D., DECOEN v.o.s., roman.jirak@decoen.cz V posledních letech je vidět progresivní trend snižovaní spotřeby
VíceMRT Analysis. Copyright 2005 by VZTech. Ing. Vladimír Zmrhal, Ph.D. Organizace:
MRT Analysis Autor: Organizace: E-mail: Web: České vysoké učení tecnické v Praze Fakulta strojní Ústav techniky prostředí Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.cz http://www.fs.cvut.cz/cz/u216/people.html Copyright
Více