RIBTEC zadání průběhů vnitřních sil z globálního modelu do výpočtu BEST Newsletter
|
|
- Erik Kraus
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 RIBtec BEST výpočet a zadání zatížení sloupu korespondující s průběhem jeho vnitřních sil v globálním výpočetním modelu (FEM) nosné konstrukce Běžným pracovním postupem, zejména u prefabrikovaných betonových nosných konstrukcí, je návrh únosnosti rozhodujících prvků ve dvou pracovních krocích: 1. Zjištění silových toků a zatížení nosných prvků na globálním výpočetním modelu, řešeným zpravidla lineárně-elastickým výpočtem FEM. 2. Zúžený výběr rozhodujících, typických prvků a jejich detailní statická analýza a návrh nelineárním výpočtem; pro účely tohoto newsletteru se v dalším textu omezíme jen na betonové sloupy. Výhodou této metody rozkladu na hlavní nosné prvky je relativně snadný, rychlý, funkční, konvergenčně bezproblematický a kontrolovatelný výpočet globálního modelu, při současně velmi hospodárném a bezpečném nelineárním výpočtu a návrhu rozhodujících prvků. Rozklad na nosné prvky navíc v případě prefabrikace přímo koresponduje s jejich výrobou a skutečným prováděním konstrukce. Velmi častým uživatelským dotazem, souvisejícím s tímto postupem, je dotaz na způsob zadání zatížení nosného prvku (sloupu) tak, aby výsledný průběh vnitřních sil na sloupu, pro řešení dle teorie I. řádu a bez zohlednění výrobních imperfekcí, odpovídal průběhu vnitřních sil zjištěnému na globálním výpočetním modelu. Lineární versus nelineární výpočet U lineárních výpočtů platí princip superpozice zatížení, tudíž je nalezení obálky max. vnitřních sil pro všechny vyšetřované návrhové kombinace relativně triviální úlohou. Oproti tomu u nelineárních výpočtů, kombinujících v sobě popř. více nelineárních vlivů, jako např. teorie II. řádu, směr a velikost výrobní imperfekce, vyloučení tahových napětí v betonu, omezení tlakových přetvoření betonu a tahových přetvoření výztuže, vliv dotvarování atd., princip superpozice neplatí. Z tohoto důvodu požadavek typu: Zadat do nelineárního programu jen obálku všech vnitřních sil zjištěnou z globálního modelu. nemá fyzikální smysl! U nelineárních výpočtů, což je případ programu RIBtec BEST, neplatí princip superpozice! Každá řešená návrhová kombinace vnitřně představuje samostaný nelineární výpočet a návrh. Na pořadí zadání návrhových kombinací proto může i záležet (ne však příliš významně)! Jediným společným, rozhodujícím výsledkem z hlediska návrhu betonového prvku je obálka jeho nutných ploch výztuže zjištěná pro všechny řešené návrhové kombinace a mezní stavy. Ve smyslu výše uvedeného a pro dosažení skutečně hospodárného návrhu je nezbytné zadání zatížení prvku do nelineárního výpočtu a návrhu způsobem po zatěžovacích stavech (ZS) a tvorba, resp. výpočet jednotlivých, zvolených návrhových kombinací (Ed) až v přímo v nelineárním programu (BEST). Automatizace výpočtu hodnot a zadání zatížení po ZS do RIBtec BEST 15.0 Tabulka zatížení v grafickém prostředí RIBtec BEST 15.0 umožňuje prostřednictvím standardní schránky Windows (funkce Kopírovat/Vložit, tedy Ctrl+C/Ctrl+V) obousměrný přímý přenos hodnot do tabulkových procesorů typu Excel: strana 1 ze 12
2 Tuto funkcionalitu lze velmi efektivně využít při zadání hodnot zatížení do sloupu v uzlech (podlažích) řešené konstrukce. Metodický postup při přepočtu průběhu vnitřních sil sloupu na zatížení Průběh vnitřních sil v prvku na globálním modelu po zatěžovacích stavech odpovídá jeho vazebním podmínkám (= navazující konstrukce) a celkovému vnějšímu zatížení konstrukce, popř. jen prvku. Z podmínek statické rovnováhy odpovídá zrušení vazby na okolní konstrukce zavedení příslušné reakce = vnějšího zatížení na prvek (na sloup). Pro stavebně-praktické případy, kdy lze u sloupů očekávat spíše skokové změny v průbězích vnitřních sil v diskrétních bodech podlaží a závěsů vnitřních konstrukcí, je zpětný výpočet, směrem shora dolů, příslušné silové a momentové reakce, ze známého průběhu korespondující vnitřní sily poměrně snadný: svislé přitížení sloupu v podlaží = rozdíl mezi horní a dolní odečtenou hodnotou průběhu normálové síly; směrové příčné přitížení sloupu v podlaží = rozdíl mezi horní a dolní odečtenou hodnotou průběhu směrové posouvající síly; směrový přitěžující ohybový moment sloupu v podlaží = rozdíl mezi horní a dolní odečtenou hodnotou směrového vnitřního momentu, ponížený o ohybové momenty vlivem přitěžujících, směrově korespondujících, příčných sil z vyšších podlaží. Při existenci přímých spojitých zatížení na sloup v příčném směru (např. od větru) je zpětný přepočet vnitřních sil na zatížení poněkud komplikovanější. Vliv spojitého zatížení od vlastní tíhy sloupu ve svislém směru se automaticky ve výpočtu BEST zohledňuje a tudíž není nutné toto spojité zatížení ve zpětném přepočtu vnitřních sil uvažovat. Praktické potíže s aplikací výše uvedeného výpočtu zatížení spočívají jednak v jeho potenciální numerické pracnosti, jednak v důsledné interpretaci orientace souřadných systémů v používaném softwareu a v respektování znaménkové konvence vnitřních sil a zatížení. Po vyřešení těchto základních otázek lze však tento postup po jednotlivých zatěžovacích stavech (ZS) částečně zautomatizovat např. v sešitu Excel. Využitím již zmíněné funkce kopírování (Ctrl+C/Ctrl+V) celé tabulky zatížení v jednom kroku přes schránku Windows lze navíc předejít další možným chybám vznikajících při ručním opisování hodnot zatížení. strana 2 ze 12
3 Pomůcka pro výpočet zatížení z vnitřních sil tabulka Excel, až pro 10 podlaží Pro interpretaci zmíněných postupů byl navržen následující sešit Excel, skládající se ze 2 tabulek. Pro přehlednost zadání se na jednom listu Excel zadávají vnitřní síly a počítají korespondující zatížení pro jeden zatěžovací stav. Další zatěžovací stavy lze ve stejném sešitu Excel zadat a trvale uchovat (uložit) zkopírováním listu ZS1 na list ZS2, ZS3, Tabulka vnitřních účinků odečtených z globálního výpočetního modelu V tabulce vnitřních účinků (sil) se zadávají: výšková souřadnice podlaží od paty sloupu, odečtené hodnoty směrových vnitřních sil shora a zdola v uzlu (=podlaží) sloupu. Délky úseků sloupu (= výšky podlaží = ramena sil) se počítají automaticky, přičemž nula souřadnice z leží v patě sloupu. Tabulka je formálně připravena pro 10-ti podlažní sloup. strana 3 ze 12
4 Tabulka výpočtu zatížení pro jeho zadání (zkopírování) do RIBtec BEST V této tabulce se všechny hodnoty automaticky počítají z vyplněné tabulky v předchozím kroku. Interpretace přepočtu vnitřních sil na zatížení sloupu automaticky končí na prázdné buňce výšky podlaží v předchozí tabulce. Výběr oblasti tabulky obsahující numerické hodnoty lze pomocí standardní funkce Windows (Ctrl+C/Ctrl+V) přímo zkopírovat do příslušného zatěžovacího stavu v prostředí zadání RIBtec BEST. Podle konrétní konfigurace pracoviště a tzv. regionálních nastavení je třeba mezi prostředím RIBtec BEST a tabulkovým procesorem Excel sladit nastavení znaménka pro desetinnou tečku, resp. čárku. Uvedený sešit Excel s naprogramovaným přepočtem vnitřních sil na zatížení pro až 10 podlaží našim servisním zákazníkům na vyžádání ( na info@rib.cz) rádi poskytneme, a to včetně níže uvedeného, vzorového zadání BEST, popř. TRIMAS. strana 4 ze 12
5 Praktický příklad a kontrola výsledků Pro ověření postupu a správnosti přepočtu byl sestaven schématický, globální výpočetní model (RIBfem TRIMAS ) a zpracován tímto postupem. Výpočtem vnitřních účinků byl pro zvolený zatěžovací stav ZS1 zjištěn na sloupu následující průběh vnitřních sil. Numerický průběh vnitřních sil na Sloupu_2 x Nx My Vz Mz Vy m [kn] [knm] [kn] [knm] [kn] Nosník: Sloupy_2 (x/y/z = /-8.00/0.00 bis /-8.00/-11.50) strana 5 ze 12
6 Grafický průběh vnitřních sil na Sloupu_2 strana 6 ze 12
7 Orientace lokálních systémů konečných prvků Sloupu _2, korespondující se směry vnitřních sil a orientace pro směry zatížení v programu BEST jsou zřejmé z následujících obrázků: Vyplněná tabulka odečtených vnitřních sil Zjištěným průběhům vnitřních sil odpovídá následující vyplněná tabulka: Vnitřní účinky z výpočtu modelu FEM výška podlaží z délka úseku horní Nxzh vnitřní normálová síla dolní Nxd - svislé zatížení + vnitřní normálová síla horní Myh + vnitřní ohybový moment dolní Myd - ohybový moment zatížení + vnitřní ohybový moment horní Mzh + vnitřní ohybový moment dolní Mzd - ohybový moment zatížení + vnitřní ohybový moment horní Vyh + vnitřní posouvající síla dolní Vyd - příčné zatížení + vnitřní posouvající síla - horní Vzh + vnitřní posouvající síla dolní Vzd -;příčné zatížení + vnitřní posouvající síla strana 7 ze 12
8 Tabulka automaticky spočtený zatížení pro RIBtec BEST Zadaným průběhům vnitřních sil pak odpovídá následující zatížení pro přenos (Ctrl+C, Ctrl+V) do RIBtec BEST: Přenos zatížení do RIBtec BEST V prostředí RIBtec BEST zadáme samostatně stojící sloup s korespondujícím geometrickým uspořádáním, avšak bez podpor na místech podlaží, resp. podporu zadáme pouze ve vetknutí sloupu do základu. Vytvoříme nový zatěžovací stav a v tabulce jednotlivých zatížení se postavíme na první vstupní parametr a vložíme celý obsah zkopírované tabulky zatížení z Excelu pomocí Ctrl+V: strana 8 ze 12
9 Vytvoříme nový zatěžovací stav a v tabulce jednotlivých zatížení se postavíme na první vstupní parametr a vložíme celý obsah zkopírované tabulky zatížení z Excelu pomocí Ctrl+V: Pozor na nastavení reference (= vztahu) výškové pořadnice zatížení. Navržený sešit Excel předpokládá vztah výškové pořadnice k patce sloupu (0,0 m). Celý postup můžeme nyní opakovat pro další existující zatěžovací stavy. Tvorba, resp. výběr návrhových kombinací pro vlastní výpočty a návrhy v RIBtec BEST již probíhá běžným způsobem, popsaným např. v příručce Úvod do BEST. Ověření shody průběhů vnitřních sil spočtených v RIBtec BEST Shodu průběhů vnitřních sil spočtených v RIBtec BEST s průběhy spočtenými na globálním výpočetním modelu (FEM) lze ověřit porovnáním charakteristických lineárních vnitřních účinků z teorie I. řádu: Pro účely rychlého ověření korelace návrhových kombinací z BESTu s kombinacemi na globálním výpočetním modelu lze např. ověřit shodu s hodnotami reakcí do základu pro teorii I. řádu. strana 9 ze 12
10 Protokol RIBtec BEST řešeného příkladu Systémové informace Norma: ČSN EN /2 Metodika výpočtu Geometricky a fyzikálně nelineární výpočet vnitřních účinků na mezním stavu únosnosti deformovaného statického systému včetně vlivu dotvarování a imperfekcí dle Návrh probíhá pro 1.00-násobné nelineární vnitřní účinky. Při stupni vyztužení do 2% se pro výpočet nut.as omezuje efektivní ohybová tuhost hodnotou E.cm * Ibrutto * ( As/Ac). Při výpočtu konečných posuvů se však používají efektivní průřezové hodnoty stanovené ze stavu přetvoření bez předcházejícího omezení. Tímto opatřením se předchází riziku prudkého poklesu ohybové tuhosti slabě vyztužených průřezů v okamžiku vzniku prvních trhlin. Pracovní diagram betonu při běžné teplotě pro nut.ei dle obrázku 3.2 a rovnice 3.14, pro návrh ŽB dle obrázku 3.3 a rovnice 3.17/3.18, výztuž vždy dle obrázku 3.8. Geometrie sloupu a výztuže Průřez Typ bx [m] by [m] Ac [m²] d1 [cm] ρmax [%] Tvar Ohoření 400x600 Obdélník Rohová 4x x400 Obdélník Rohová 4x1 4 Úsek Délka [m] Průřez ex [cm] ey [cm] ρ [%] As [cm²] stáv. Prvky Odstupňování x ANO x ANO x Zatížení P z [kn] Svislá osamělá síla p x,y [kn/m] Spojité zatížení P x,y [kn] Vodorovné síly Dotvarování Kvazistálé zatížení z [m] Poloha osamělého/spojitého zatížení Délka [m] Délka spojitého zatížení Vlastní tíha: pz [kn/m] = 25.0 * Abrutto pro všechny Ed Zatěžovací stavy Zohlednění dotvarování: 1=100%, 0=0% ZS Typ účinku Dotvar. γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Název 0 Vlastní tíha 1 Stálé zatížení strana 10 ze 12
11 Zatěžovací stav 1: ZS Osamělá zatížení z [m] Pz [kn] ex [m] ey [m] Mx [knm] My [knm] Px [kn] Py [kn] Výsledky x imp, y imp Imperfekce ve směru x, resp. y x tot, y tot Celkové posuvy ve směru x a y N Ed, V Edx, V Edy, M Edx, M Edy Vnitřní účinky z teorie II. řádu N REd, M Rdx, M Rdy Únosné vnitřní účinky, příslušející k rovině přetvoření ε 1 - ε 2 Beta Úhel β mezi osou x a směrem nulové čáry Využití Stávající vnitřní účinky / únosné vnitřní účinky (únosnost průřezu) A s/a c(*) Při typu kombinace PK (požár) se stupeň vyztužení vztahuje na A c,fire Teorie I. řádu Vnitřní účinky z teorie I. řádu Výpočet návrhových účinků probíhá samostatně po kombinacích s hodnotami průřezu brutto. Ed Úsek Posuvy Vnitřní účinky strana 11 ze 12 h [m] x [mm] y [mm] φx [rad/1000] φy [rad/1000] NEd [kn] MEdx [knm] MEdy [knm] VEdx [kn] VEdy [kn]
12 Ed Úsek Posuvy Vnitřní účinky h [m] x [mm] y [mm] φx [rad/1000] φy [rad/1000] NEd [kn] MEdx [knm] MEdy [knm] VEdx [kn] VEdy [kn] Zatížení základu (teorie II. řádu) GEO-2 Mezní stav podloží s charakteristickou návrhovou kombinací NS-S Stálá situace STR Mezní stav únosnosti pro návrh prvků NS-M Mimořádná situace EQU Mezní stav stability polohy NS-E Seizmická situace CHAR Charakteristická zatížení Ed Typ Situace Pz [kn] Mx I [knm] My I [knm] Hx I [kn] Hy I [kn] ΔMx II 1 GEO- 2 [knm] ΔMy II [knm] ΔHx II [kn] ΔHy II [kn] NS-S NS-S STR NS-S NS-S strana 12 ze 12
Telefon: Zakázka: Vzor Položka: BK I, 2009 Dílec:
RIB Software SE BEST V19.0 Build-Nr. 11042019 Typ: Železobetonový sloup Soubor: RIBtecBEST-Sloup450x450-7.Besx Informace o projektu Zakázka Vzor Popis S1 Položka BK I, 2009 Dílec Systémové informace Norma:
VíceTelefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Přiklad 1 Dílec: Sloup v ose A/12
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Neztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Neztužený sloup se skokem v průřezu,
VíceTelefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Sloup IPE 300 Dílec: a
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Jednopodlažní sloup.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Jednopodlažní sloup, profil IPE 300, šikmý ohyb Položka
VíceTelefon: Zakázka: Položka: Dílec:
RIB Software SE BEST V19.0 Build-Nr. 11042019 Typ: Železobetonový sloup Soubor: SLOUP-ZonMet.Besx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Dílec Best Systémové informace Norma: ČSN EN 1992-1-1:2016/2
VíceTelefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Úvodní příklad Dílec: Hala se zavětrováním
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Ztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Dílec Ocelové konstrukce Ztužený sloup se skokem
VíceTelefon: Zakázka: Vzor Položka: BK I, 2009 Dílec:
RIB Software SE BEST V19.0 Build-Nr. 11042019 Typ: Železobetonový sloup Soubor: RIBtecBEST-SloupHaly.Besx Informace o projektu Zakázka Vzor Popis Štítový sloup haly, Richter 6 Položka BK I, 2009 Dílec
VíceIng. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
VíceTelefon: Zakázka: Položka: Dílec: masivní zákl.deska
RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Železobeton Soubor: Základová deska na pružném podloží.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Základová deska na pružném podloží masivní
VíceTelefon: Zakázka: Prefabrikovaný vazní Položka: D10 Dílec: Trám D10
RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Železobeton Soubor: Atyp Prefa.Balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Prefabrikovaný vazní Vazník s proměnným průřezem D10 Trám D10 Systémové
VíceNová generace osvědčeného statického softwaru RIBtec FERMO 18.0
Nová generace osvědčeného statického softwaru RIBtec FERMO 18.0 Dobetonávka Stabilita na klopení nelineárním výpočtem Prefabrikáty pozemních staveb s prostupy a ozuby Časová osa a změny statických schémat
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VíceProblematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017
IDEA StatiCa Problematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017 Praktické použití programu IDEA StatiCa pro návrh betonových prvků Složitější případy
VíceTelefon: Zakázka: A Položka: H08 Dílec: ŽB nosník
RIB Software AG BALKEN V16.0 Build-Nr. 13062016 Typ: Železobeton Soubor: Úvodní příklad.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Dílec A122832015 Nosník o 4 polích H08 ŽB nosník Systémové informace
VíceVýpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
VíceTelefon: Zakázka: Dvoupolový nosník s p Položka: XY Dílec: Trám XY
RIB Software SE BALKEN V19.0 Build-Nr. 20052019 Typ: Železobeton Soubor: Předpětí.Balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Dvoupolový nosník s p Nosník s předpětím XY Trám XY Systémové informace
VícePRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY předmět BL01 rok 2012/2013
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY předmět BL01 rok 2012/2013 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
VíceProgram předmětu YMVB. 1. Modelování konstrukcí ( ) 2. Lokální modelování ( )
Program předmětu YMVB 1. Modelování konstrukcí (17.2.2012) 1.1 Globální a lokální modelování stavebních konstrukcí Globální modely pro konstrukce jako celek, lokální modely pro návrh výztuže detailů a
VícePRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
VíceNÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁU Navrhněte ohybovou výztuž do železobetonového nosníku uvedeného na obrázku. Kromě vlastní tíhy je nosník zatížen bodovou silou od obvodového pláště ostatním stálým rovnoměrným
VíceStatický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
VíceTelefon: Zakázka: Kindmann/Krüger Položka: Pos.2 Dílec: Stropní nosník
RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Ocel Soubor: Plastická únosnost.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Kindmann/Krüger Plastická únosnost Pos.2 Stropní nosník Systémové
VíceKapitola 8. prutu: rovnice paraboly z = k x 2 [m], k = z a x 2 a. [m 1 ], (8.1) = z b x 2 b. rovnice sklonu střednice prutu (tečna ke střednici)
Kapitola 8 Vnitřní síly rovinně zakřiveného prutu V této kapitole bude na příkladech vysvětleno řešení vnitřních sil rovinně zakřivených nosníků, jejichž střednici tvoří oblouk ve tvaru kvadratické paraboly[1].
VícePOŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET
POŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET Statický výpočet je podkladem pro vypracování technické specifikace konstrukční části a výkresové dokumentace Obsahuje dimenzování veškerých prvků konstrukcí, které jsou obsahem
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Posuzování betonových sloupů Masivní sloupy
Více1. výpočet reakcí R x, R az a R bz - dle kapitoly 3, q = q cosα (5.1) kolmých (P ). iz = P iz sinα (5.2) iz = P iz cosα (5.3) ix = P ix cosα (5.
Kapitola 5 Vnitřní síly přímého šikmého nosníku Pojem šikmý nosník je používán dle publikace [1] pro nosník ležící v souřadnicové rovině xz, který je vůči vodorovné ose x pootočen o úhel α. Pro šikmou
Vícepředběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.
VíceSkořepinové konstrukce úvod. Skořepinové konstrukce výpočetní řešení. Zavěšené, visuté a kombinované konstrukce
133 BK4K BETONOVÉ KONSTRUKCE 4K Betonové konstrukce BK4K Program výuky Přednáška Týden Datum Téma 1 40 4.10.2011 2 43 25.10.2011 3 44 12.12.2011 4 45 15.12.2011 Skořepinové konstrukce úvod Úvod do problematiky
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
Více- Větší spotřeba předpínací výztuže, komplikovanější vedení
133 B04K BETONOVÉ KONSTRUKCE 4K Návrh předpětí Metoda vyrovnání napětí Metoda vyrovnání zatížení Metoda vyrovnání napětí Metoda vyrovnání zatížení - Princip vyrovnání napětí v průřezu - Větší spotřeba
VíceBO009 KOVOVÉ MOSTY 1 NÁVOD NA VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL NA PODÉLNÝCH VÝZTUHÁCH ORTOTROPNÍ MOSTOVKY. AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D.
BO009 KOVOVÉ MOSTY 1 NÁVOD NA VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL NA PODÉLNÝCH VÝZTUHÁCH ORTOTROPNÍ MOSTOVKY AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. Obsah Stanovení pérové konstanty poddajné podpory... - 3-1.1 Princip stanovení
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška. Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání
Prvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání Prvky namáhané kroucením Typy kroucených prvků Prvky namáhané kroucením
VíceOkruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil
Okruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil Souřadný systém, v rovině i prostoru Síla bodová: vektorová veličina (kluzný, vázaný vektor - využití),
VíceRelaxační metoda. 1. krok řešení. , kdy stáří betonu v jednotlivých částech konstrukce je t 0
PŘEDNÁŠKY Relaxační metoda 1. krok řešení V okamžiku t 0, kdy stáří betonu v jednotlivých částech konstrukce je t 0 a kdy je konstrukce namáhána vnitřními silami { }, nechť je konstrukce v celém svém rozsahu
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VícePilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VícePosouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
VícePosouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VícePŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM 1. Úvod Tvorba fyzikálních modelů, tj. modelů skutečných konstrukcí v určeném měřítku, navazuje na práci dalších řešitelských týmů z Fakulty stavební Vysokého
Více1/7. Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012
Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012 Úkol řešte ve skupince 2-3 studentů. Den narození zvolte dle jednoho člena skupiny. Řešení odevzdejte svému cvičícímu. Na symetrické prosté krokevní
VíceBetonové konstrukce (S) Přednáška 3
Betonové konstrukce (S) Přednáška 3 Obsah Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce Silové působení kabelu na beton Ekvivalentní zatížení Staticky neurčité účinky předpětí Konkordantní kabel, Lineární
VíceBeton 3D Výuková příručka Fine s. r. o. 2010
Zadání Cílem tohoto příkladu je navrhnout a posoudit výztuž šestiúhelníkového železobetonového sloupu (výška průřezu 20 cm) o výšce 2 m namáhaného normálovou silou 400 kn, momentem My=2,33 knm a momentem
VíceREZIDENCE KAVČÍ HORY, PRAHA
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí REZIDENCE KAVČÍ HORY, PRAHA RESIDENTIAL HOUSE KAVČÍ HORY, PRAGUE REŠERŠNÍ ČÁST DIPLOMOVÁ PRÁCE DIPLOMA THESIS
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceKapitola 4. Tato kapitole se zabývá analýzou vnitřních sil na rovinných nosnících. Nejprve je provedena. Každý prut v rovině má 3 volnosti (kap.1).
Kapitola 4 Vnitřní síly přímého vodorovného nosníku 4.1 Analýza vnitřních sil na rovinných nosnících Tato kapitole se zabývá analýzou vnitřních sil na rovinných nosnících. Nejprve je provedena rekapitulace
VíceBetonové a zděné konstrukce 2 (133BK02)
Podklad k příkladu S ve cvičení předmětu Zpracoval: Ing. Petr Bílý, březen 2015 Návrh rozměrů Rozměry desky a trámu navrhneme podle empirických vztahů vhodných pro danou konstrukci, ověříme vhodnost návrhu
VíceINTERAKCE VNITŘNÍCH SIL PŘI DIMENZOVÁNÍ DLE EC2
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) INTERAKCE VNITŘNÍCH SIL PŘI DIMENZOVÁNÍ DLE EC2 Libor Michalčík 1 Jaroslav Navrátil
VíceBibliografická citace VŠKP
Bibliografická citace VŠKP PROKOP, Lukáš. Železobetonová skeletová konstrukce. Brno, 2012. 7 stran, 106 stran příloh. Bakalářská práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav betonových
VíceAdvance Design SP1
Advance Design 2019 - SP1 Aktualizace Service Pack 1 k produktu Advance Design 2019 přináší řadu nových funkcí, vylepšení a oprav, které jsou shrnuty v tomto dokumentu. NOVÉ MOŽNOSTI A VYLEPŠENÍ 1: NOVÁ
VíceTéma 12, modely podloží
Téma 1, modely podloží Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Úvod Winklerův model podloží Pasternakův model podloží Pružný poloprostor Nosník na pružném Winklerově podloží, řešení
Více1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU
TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je návrh opěrných stěn, které budou realizovány v rámci projektu Chodník pro pěší Pňovice. Statický výpočet je zpracován
VíceNamáhání ostění kolektoru
Inženýrský manuál č. 23 Aktualizace 06/2016 Namáhání ostění kolektoru Program: MKP Soubor: Demo_manual_23.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat namáhání ostění raženého kolektoru pomocí metody konečných
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VícePostup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA
Postup zadávání základové desky a její interakce s podložím v programu SCIA Tloušťka desky h s = 0,4 m. Sloupy 0,6 x 0,6m. Zatížení: rohové sloupy N 1 = 800 kn krajní sloupy N 2 = 1200 kn střední sloupy
VíceAdvance Design 2019 / SP1
Advance Design 2019 / SP1 Aktualizace Service Pack 1 k produktu Advance Design 2019 přináší řadu nových funkcí, vylepšení a oprav, které jsou shrnuty v tomto dokumentu. NOVÉ MOŽNOSTI A VYLEPŠENÍ 1: NOVÁ
VícePLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK
PLASTOVÁ AKUMULAČNÍ, SEDIMENTAČNÍ A RETENČNÍ NÁDRŽ HN A VN POSOUZENÍ PLASTOVÉ NÁDRŽE VN-2 STATICKÝ POSUDEK - - 20,00 1 [0,00; 0,00] 2 [0,00; 0,38] +z 2,00 3 [0,00; 0,72] 4 [0,00; 2,00] Geometrie konstrukce
VíceP Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceOHYB (Napjatost) M A M + qc a + b + c ) M A = 2M qc a + b + c )
3.3 Řešené příklady Příklad 1: Pro nosník na obrázku vyšetřete a zakreslete reakce, T (x) a M(x). Dále určete M max a proveďte dimenzování pro zadaný průřez. Dáno: a = 0.5 m, b = 0.3 m, c = 0.4 m, d =
VíceBEST beton a BEST ocel
RIBtec statika konstrukčních prvků BEST beton a BEST ocel štíhlé sloupy pozemních staveb Úvod Tato uživatelská příručka je určena jako pracovní předloha uživatelům systémů RIBTEC. Postupy uvedené v této
VícePředpjatý beton Přednáška 7
Předpjatý beton Přednáška 7 Obsah Omezení normálových napětí od provozních účinků zatížení Odolnost proti vzniku trhlin Návrh předpětí Realizovatelná plocha předpětí Přípustná zóna poloha kabelu a tlakové
VíceTelefon: Zakázka: Rekonstrukce Položka: Dílec: Deskový vazník TT
RIB Software SE FERMO V18.0 Build-Nr. 04052018 Typ: Prefabrikát Soubor: Přepočet.Ferx Systémové informace Normy: ČSN EN 1992-1-1:2016 Rekonstrukce Výpočet: spolupůsobící šířky se nezohledňují Druh stavby:
Více15. ŽB TRÁMOVÉ STROPY
15. ŽB TRÁMOVÉ STROPY Samostatné Společně s deskou trámového stropu Zásady vyztužování h = l/10 až l/20 b = h/2 až h/3 V každém rohu průřezu musí být jedna vyztužená ploška Nosnou výztuž tvoří 3-5 vložek
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceA x A y. α = 30. B y. A x =... kn A y =... kn B y =... kn. Vykreslení N, V, M. q = 2kN/m M = 5kNm. F = 10 kn A c a b d ,5 2,5 L = 10
Vzorový příklad k 1. kontrolnímu testu Prostý nosník Zadání: Vypočtěte složky reakcí a vykreslete průběhy vnitřních sil. A x A y y q = kn/m M = 5kNm F = 10 kn A c a b d 1 1 3,5,5 L = 10 α B B y x α = 30
Více14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Lukáš VRÁBLÍK B 725 konzultace: úterý 8 15 10 email: web: 10 00 lukas.vrablik@fsv.cvut.cz http://concrete.fsv.cvut.cz/~vrablik/ publikace:
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceNK 1 Konstrukce. Co je nosná konstrukce?
NK 1 Konstrukce Přednášky: Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc. - Uspořádání konstrukce - Zásady
VíceStavební mechanika přednáška, 10. dubna 2017
Stavební mechanika 3 7. přednáška, 10. dubna 2017 Stavební mechanika 3 7. přednáška, 10. dubna 2017 Obecná deformační metoda 8) poznámky k využití symetrie 9) využití výpočetních programů 10) kontrola
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceSpolehlivost a bezpečnost staveb zkušební otázky verze 2010
1 Jaká máme zatížení? 2 Co je charakteristická hodnota zatížení? 3 Jaké jsou reprezentativní hodnoty proměnných zatížení? 4 Jak stanovíme návrhové hodnoty zatížení? 5 Jaké jsou základní kombinace zatížení
VíceVýpočet sedání kruhového základu sila
Inženýrský manuál č. 22 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání kruhového základu sila Program: MKP Soubor: Demo_manual_22.gmk Cílem tohoto manuálu je popsat řešení sedání kruhového základu sila pomocí metody
VíceRIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 tel.: +420 241 442 078 Praha 4 fax: +420 241 442 085 http://www.rib.cz email: info@rib.cz 21.
RIB Lepený dřevěný vazník (CSN EN 1995-1) PrimyNosnikSozubemAprostupem.RTbsh Protokol zadání Geometrie nosníku 0.00 1.08 0.00 1.08 0.50 20.00 Typ nosníku = N.konstatní výšky Délka nosníku = 21.00 m Sklon
VíceNK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VíceZákladní rozměry betonových nosných prvků
Základní rozměry betonových nosných prvků Desky Trámy Průvlaky Sloupy Ohybové momenty [knm] na nosníku Prostě uloženýnosník q[kn/m] 1/8 ql 2 Oboustranně vetknutý nosník 1/12 ql 2 1/12 ql 2 q[kn/m] 1/24
VíceZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
ZATÍŽENÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ Doporučená literatura: ČSN EN 99 Eurokód: zásady navrhování konstrukcí. ČNI, Březen 24. ČSN EN 99-- Eurokód : Zatížení konstrukcí - Část -: Obecná zatížení - Objemové tíhy,
VíceKapitola 2. o a paprsek sil lze ztotožnit s osou x (obr.2.1). sil a velikost rovnou algebraickému součtu sil podle vztahu R = F i, (2.
Kapitola 2 Přímková a rovinná soustava sil 2.1 Přímková soustava sil Soustava sil ležící ve společném paprsku se nazývá přímková soustava sil [2]. Působiště všech sil m i lze posunout do společného bodu
Víceα = 210 A x =... kn A y =... kn A M =... knm
Vzorový příklad k 1. kontrolnímu testu Konzola Zadání: Vypočtěte složky reakcí a vykreslete průběhy vnitřních sil. A x A M A y y q = kn/m M = - 5kNm A α B c a b d F = 10 kn 1 1 3,5,5 L = 10 x α = 10 A
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení
VíceNávrh rozměrů plošného základu
Inženýrský manuál č. 9 Aktualizace: 04/2018 Návrh rozměrů plošného základu Program: Soubor: Patky Demo_manual_09.gpa V tomto inženýrském manuálu je představeno, jak jednoduše a efektivně navrhnout železobetonovou
VíceOcelobetonové stropní konstrukce vystavené požáru Jednoduchá metoda pro požární návrh
Ocelobetonové stropní konstrukce vystavené požáru požární návrh Cíl návrhové metody požární návrh 2 požární návrh 3 Obsah prezentace za požáru ocelobetonových desek za běžné Model stropní desky Druhy porušení
VíceTeorie tkaní. Modely vazného bodu. M. Bílek
Teorie tkaní Modely vazného bodu M. Bílek 2016 Základní strukturální jednotkou tkaniny je vazný bod, tj. oblast v okolí jednoho zakřížení osnovní a útkové nitě. Proces tkaní tedy spočívá v tvorbě vazných
VíceZjednodušená deformační metoda (2):
Stavební mechanika 1SM Přednášky Zjednodušená deformační metoda () Prut s kloubově připojeným koncem (statická kondenzace). Řešení rovinných rámů s posuvnými patry/sloupy. Prut s kloubově připojeným koncem
VícePoužitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb
Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
Vícepedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
VíceNosné konstrukce AF01 ednáška
Brno University of Technology, Faculty of Civil Engineering Institute of Concrete and Masonry Structures, Veveri 95, 662 37 Brno Nosné konstrukce AF01 3. přednp ednáška Deska působící ve dvou směrech je
VíceFAKULTA STAVEBNÍ. Stavební statika. Telefon: WWW:
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ Stavební statika Přednáška 2 pro kombinované studium Jiří Brožovský Kancelář: LP C 303/1 Telefon: 597 321 321 E-mail: jiri.brozovsky@vsb.cz
VíceTéma 3 Úvod ke staticky neurčitým prutovým konstrukcím
Stavební mechanika, 2.ročník bakalářského studia AST Téma 3 Úvod ke staticky neurčitým prutovým konstrukcím Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební, VŠB - Technická univerzita Ostrava Osnova přednášky
VíceRIBTEC BEST návrh na požární odolnost zadání krytí skládané výztuže pro účely návrhu na PO
Novinka RIBtec BEST 17.0, Build 19072017 Zadání krytí skládané výztuže k povrchu průřezu pro účely návrhu na požární odolnost Program RIBtec BEST mj. řeší posouzení, resp. návrh na požadovanou požární
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: RÁMOVÝ ROH S OSAMĚLÝM BŘEMENEM V JEHO BLÍZKOSTI
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: RÁMOVÝ ROH S OSAMĚLÝM BŘEMENEM V JEHO BLÍZKOSTI Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce Návrh
Více5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí. terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce
5 Úvod do zatížení stavebních konstrukcí terminologie stavebních konstrukcí terminologie a typy zatížení výpočet zatížení od vlastní tíhy konstrukce 5.1 Terminologie stavebních konstrukcí nosné konstrukce
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení,
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby
VíceKonstrukční systémy vícepodlažních budov Přednáška 5 Stěnové systémy Doc. Ing. Hana Gattermayerová,CSc Obsah
Konstrukční systémy vícepodlažních budov Přednáška 5 Doc. Ing. Hana Gattermayerová,CSc gatter@fsv.cvut.cz Literatura Obsah Rojík: Konstrukční systémy vícepodlažních budov, CVUT 1979, předběžné a podrobné
VíceFAKULTA STAVEBNÍ. Stavební statika. Telefon: WWW:
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ Stavební statika Vnitřní síly na nosnících Jiří Brožovský Kancelář: LP H 406/3 Telefon: 597 321 321 E-mail: jiri.brozovsky@vsb.cz WWW:
Více