Příloha 3: Projekt K Variantní řešení

Transkript

1 ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katera betonovýc a zěnýc konstrukcí Silniční most přes řeku Jizeru v Mlaé Boleslavi Roa brige over Jizera River in Mlaá Boleslav Bakalářská práce Příloa 3: Projekt K Variantní řešení Stuijní program: Stavební inženýrství Stuijní obor: Konstrukce a opravní stavby Veoucí práce: prof. Ing. Jan L. Vítek, CSc., FEng. Lukáš Boáček Praa 2016

2 1 ÚVOD NAVRŽENÉ VARIANTY Varianta A Varianta B Varianta C Varianta D MATERIÁLY Přepínací výztuž ZATÍŽENÍ Stálé zatížení Varianta A Vlastní tía Ostatní stálé Zatížení poklesem popor Varianta B Vlastní tía Ostatní stálé Zatížení poklesem popor Varianta C Vlastní tía Ostatní stálé Zatížení poklesem popor Varianta D Vlastní tía Ostatní stálé Proměnné zatížení Zatížení opravou Zatížení na coníky Výslená zatížení Zatížení teplotou Sestavy zatížení opravou Kombinace zatížení Kombinace MSP Honoty vnitřníc sil PŘEDPĚTÍ Návr přepětí Varianta A Varianta B Varianta C Varianta D Posouzení VYHODNOCENÍ Varianta A

3 6.2 Varianta B Varianta C Varianta D Závěr PŘÍLOHA 3.1 KOMBINACE ZATÍŽENÍ PŘÍLOHA 3.2 SCHÉMATA PŘEDPÍNACÍ VÝZTUŽE PŘÍLOHA 3.3 POSUDKY MSP NAPĚTÍ V BETONU PŘÍLOHA 3.4 VÝKRESOVÁ DOKUMENTACE 3

4 1 ÚVOD Cílem tooto projektu bylo zpracovat alší možné varianty k nově navrženému mostu přes řeku Jizeru v Mlaé Boleslavi. Stávající konstrukce je spojitý nosník o vou políc (40 m + 60 m). Kratší pole přecází z voutrámovéo konstrukce o komorové. Drué pole má komorový průřez a ve stření části pole je spřažený ocelobetonový komorový průřez. Nový most byl vystavěn v rámci rozvoje města a zkapacitnění pravéo břeu řeky Jizery, ke se mimo jiné nacází průmyslové poniky. Stávající mostní provizorium umožňovalo pouze jenosměrný provoz, řízený světelnou signalizací s omezením tonáže voziel. Toto provizorium také nesplňovalo pomínky pro křížení s úrovní lainy stoleté voy. Stavba probíala v blízkosti stávajícío mostu tak, aby nebyl omezen provoz mezi oběma břey. Příčné uspořáání novéo návru zůstává zacováno, takže šířka vozovky mezi obrubníky je 8,5 m a na pravé straně se nacází coník šířky 2,0 m. Sklaba vozovky na mostě je násleující: - obrusná vrstva asfaltový koberec mastixový SMA 11 S 40 mm - ložní vrstva a ocranná vrstva izolace litý asfalt MA 16 IV 40 mm - izolační vrstva natavované asfaltové izolační pásy AIP 5 mm - pečetící vrstva - celková tloušťka 85 mm S oleem na návrový průtok řeky Jizery nebylo prakticky možné na takové rozpětí navrnout trámovou konstrukci s orní mostovkou. 2 NAVRŽENÉ VARIANTY 2.1 Varianta A Varianta A byla navržena jako voutrámová konstrukce s proměnnou výškou průřezu a mezilelou mostovkou. Sponí rany trámů jsou zarovnané s niveletou konstrukce, změna výšky průřezu tey probíá na orní raně trámů. Výška trámů v políc je 2,9 m a v nejvyšším místě (na pilířem) je 4,1 m. Tvar trámů je členitý, má větší šířku v krajíc kvůli získání lepšímu poměru momentu setrvačnosti a plocy. Dále tato úprava vytváří členitý povrc, který nepůsobí tak masivně.vzálenosti opěr a pilíře jsou zacovány jako v půvoním návru, tey 40 m a 60 m. Na opěry je most uložen pomocí posuvnýc ložisek, aby molo ocázet k ilataci konstrukce. Připojení mostu k pilíři je tué. Mezilelá mostovka je složená z příčníků a esky s oleem na snížení motnosti konstrukce. 4

5 Obrázek 2.1 Varianta A - příčný řez v poli 2.2 Varianta B Varianta B je most komorovéo průřezu s proměnnou výškou. Výška, měřena v ose vozovky se mění z 2,2 m na výšku 3,5 m. Nejvyšší výšky osauje komora v místě na pilířem. Tloušťka orní esky komory je v oblasti pilíře zesílena z 300 mm na 350 mm z ůvou umístění příložek přepětí. Zároveň je v místě pilíře a opěr zesílena sponí eska komory z ůvou působení vyššíc posouvajícíc sil. Rozpětí polí zůstalo zacováno ze skutečné konstrukce, tey 40 m a 60 m. V místě opěr je komora uložena na poélně posuvná ložiska a připojení k pilíři je tué. Pilíř je složený ze vou stěn, které jsou o sebe vzáleny 3,5 m. Obrázek 2.2 Varianta B - příčný řez v poli 5

6 2.3 Varianta C Varianta C má va různé typy konstrukce. Pole 1 bylo zkráceno na 27,7 m je to voutrámový prostě uložený nosník, který má pevná ložiska na pilíři a poélně posuvná ložiska na opěře. Výška trámu v poli 1 je 1,94 m. Pole 2 je ocelový oblouk s olní betonovou mostovkou. Rozpětí oblouku je 67,7 m a jeo vzepětí je 10, což opovíá zruba 1/7 rozpětí. Mostovka je na oblouku zavěšená na lanec s přepínacími články. Lana jsou svislá a jejic vzálenost je 5 m. Z ůvou zacování příčnéo uspořáání jsou trámy a oblouk umístěny na krajíc. Výška trámů v Poli 2 je 1,24 m. Oblouk má průřez obélníku 1,0 x 0,7 m, tloušťka bočníc stěn je 30 mm a tloušťka orní a olní stěny je 40 mm. Pole 2 je uloženo posuvnými ložisky na opěře a pevnými ložisky na pilíři. Pilíř je tvořený věma stěnami, jejicž střenice je rovnoběžná s osou trasy. Na pilíři jsou obě pole uložena na pevná ložiska, takže bue ocázet k vzájemným posunům pouze o natočení konstrukce. Dilatace o teploty tey bue probíat pouze na opěrác. Obrázek 2.3 Varianta C - příčný řez v poli Varianta D Obrázek 2.4 Varianta C - příčný řez v poli 2 Varianta D je návr voutrámové extraose konstrukce s mezilelou mostovkou. Trámy mají soný tvar a rozměry jako trámy z varianty A v políc (výška 2,9 m). Přepínací výztuž bue na rozíl o přecozíc variant veena jako vnější a bez souržnosti. Vzleem ke komplikacím s potřebou různéo počtu lan v políc byl pilíř v této variantě umístěn přímo uprostře rozpětí (50 m + 50m). Pilíř je kvůli této úpravě umístěn v řece, ale blízko u kraje, takže by výstavba nepřestavovala větší komplikace. 6

7 3 MATERIÁLY Obrázek 2.5 Varianta D - příčný řez v poli Z materiálů bue specifikována přepínací výztuž, z ůvou návru počtu lan, kabelů a přepínacío napětí. 3.1 Přepínací výztuž Pro přepínací výztuž buou využita lana Y1860S7 o průměru 15,7 mm - ploca jenoo lana Ap1 = 150 mm 2 - fpk = 1860,0 MPa - fp0,1k = 0,88 fpk = 0, ,0 = 1636,8 MPa - přepínací napětí Ϭp,max = min {0,8 fpk; 0,9 fp0,1k} = min {0,8 1860,0; 0,9 1636,8} = min {1488,0; 1473,12} = 1473,12 MPa => Návr 1473,0 MPa - Napětí při uveení o provozu: ztráty uvažovány 15 %, Ϭp,up = 0,85 Ϭp,max = 1252,05 MPa - Napětí na konci životnosti: ztráty uvažovány 25 %, Ϭp,kž = 0,75 Ϭp,max = 1104,75 MPa 4 ZATÍŽENÍ Pro přeběžný návr bue v tomto projektu uvažováno pouze svislé zatížení. 4.1 Stálé zatížení Varianta A Vlastní tía Vlastní tía trámů je počítána automaticky v softwaru, ze je vypočítána jen vlastní tía esky a příčníků. A γžb + příčníky = 3, ,4 0, /4 = 91,75 kn/m Ostatní stálé - Vootěsná izolace biz tl 23 = 11,0 0,005 23,0 =1,27kN/m 7

8 - Ocrana izolace MA 16 IVb tl 25 = 8,5 0,04 25,0 =8,50kN/m - Kryt vozovky SMA 11 Sb tl 25 = 8,5 0,04 25,0 =8,50kN/m - ConíkyA γžb = 0,612 25,0 =15,30kN/m - Celkem(g-g0)=33,57kN/m Zatížení poklesem popor Je uvažováno, že kažá popora může senout o 5 mm relativně k ostatním poporám Varianta B Vlastní tía Vlastní tía je počítána automaticky v softwaru Ostatní stálé - Vootěsná izolace biz tl 23 = 11,0 0,005 23,0 =1,27kN/m - Ocrana izolace MA 16 IVb tl 25 = 8,5 0,04 25,0 =8,50kN/m - Kryt vozovky SMA 11 Sb tl 25 = 8,5 0,04 25,0 =8,50kN/m - 1 x zábralí (oa)0,50kn/m - 1 x zábraelní svoilo (oa)1,00kn/m - ŘímsyA γžb = 0,941 25,0 =23,53kN/m - Celkem(g-g0)=43,30kN/m Zatížení poklesem popor Je uvažováno, že kažá popora může senout o 5 mm relativně k ostatním poporám Varianta C Vlastní tía Vlastní tía trámů, lan a oblouku je počítána automaticky v softwaru, ze je vypočítána jen vlastní tía esky a příčníků. Pole 1: A γžb + příčníky = 2, ,4 0,3 10,8 25/4 = 81,23 kn/m Pole 2: A γžb + příčníky = 3, ,45 0, /5 = 102,75 kn/m Ostatní stálé - ConíkyA γžb = 0, =12,77kN/m - Vootěsná izolace biz tl 23 = 11,0*0,005*23,0 =1,27kN/m - Ocrana izolace MA 16 IVb tl 25 = 8,5 0,04*25,0 =8,50kN/m - Kryt vozovky SMA 11 Sb tl 25 = 8,5 0,04*25,0 =8,50kN/m - 2 x zábralí (oa)1,00kn/m - Celkem(g-g0)=32,04kN/m Zatížení poklesem popor V této variantě nevznikají vnitřní síly o nerovnoměrnéo poklesu popor. 8

9 4.1.4 Varianta D Vlastní tía Vlastní tía trámů je počítána automaticky v softwaru, ze je vypočítána jen vlastní tía esky a příčníků. A γžb + příčníky = 3, ,4 0, /4 = 95,25 kn/m Ostatní stálé - Vootěsná izolace biz tl 23 = 11,0 0,005 23,0 =1,27kN/m - Ocrana izolace MA 16 IVb tl 25 = 8,5 0,04 25,0 =8,50kN/m - Kryt vozovky SMA 11 Sb tl 25 = 8,5 0,04 25,0 =8,50kN/m - ConíkyA γžb = 0,511 25,0 =12,78kN/m - Celkem(g-g0)=31,05kN/m 4.2 Proměnné zatížení Zatížení opravou Zatížení opravou je stejné pro všecny varianty, pro zjenoušení ze bue uvažováno pouze zatížení moel LM1. Šířka vozovky je 8,5 m, takže bue rozělena na va pruy šířky 3 metry a zbývající plocu šířky 2,5 m. Pro trámové konstrukce boužel není jenoznačné, při jakém rozmístění buou ávat zatěžovací pruy maximální velikosti oybovýc momentů, bue tey počítáno s oběma možnostmi. Tabulka 4.1 Velikosti nápravovýc sil a spojitýc zatížení v pruzíc Umístění Dvojnáprava (TS) Rovnovměrné zatížení (UDL) Nápravové síly Qik [kn] qik (qrk) [kn/m 2 ] Pru č ,0 9,0 Pru č ,0 2,5 Zbývající ploca (qrk) 0,0 2,5 Obrázek 4.1 Rozložení zatížení na pruy Zatížení na coníky Zatížení na coník bylo uvažováno 5 kn/m 2. 9

10 4.2.3 Výslená zatížení Výpočtem na prostém nosníku byla zjištěna tato zatížení na jenotlivé trámy pro varianty A, C a D. Zatížení Tabulka 4.2 Zatížení přenášené trámy varianty A, C, D. Výslená liniová zatížení Levý trám Pravý trám UDL 33,47 19,03 kn/m TS 691,67 308,33 kn Coník 1,25 8,75 kn/m Pro variantu B jsou počítána celková zatížení. Tabulka 4.3 Celkové zatížení na konstrukci Výslená liniová zatížení Zatížení UDL 1 52,5 kn/m TS kn Coník 10 kn/m Zatížení teplotou Nerovnoměrné zatížení teplotou uvažuje pouze lineární rozílovou složku teploty, vyjářenou rozílem teplot ornío a olnío povrcu nosné konstrukce. Pro trámové varianty A, C a D je uvažováno: - Horní povrc teplejší než olní ΔTM,eat = 15 C - Dolní povrc teplejší než orní - ΔTM,cool = 8 C Pro variantu B je uvažováno: - Horní povrc teplejší než olní ΔTM,eat = 10 C - Dolní povrc teplejší než orní - ΔTM,cool = 5 C Kombinační součinitel ksur je pro tloušťku vozovky 85 mm: - Horní povrc teplejší než olní ksur = 0,79 - Dolní povrc teplejší než orní ksur = 1,0 4.3 Sestavy zatížení opravou V této fázi bue využita jen sestava zatížení gr1a, to znamená carakteristické onoty zatížení o moelu LM1 a kombinační onota zatížení na coníky 3kN/m 2 (v kombinacíc je tey uveen přepočet 3/5 = 0,6). 4.4 Kombinace zatížení Pro přestavu, za jsou rozměry konstrukce reálné a funkční, buou zjišťovány onoty napětí v betonu. Bue se tey využívat kombinací MSP. 10

11 4.4.1 Kombinace MSP Carakteristická kombinace, " + " " + ", " + ",,, " + " " + ",, " + ",, " + " " + ",,, Honoty vnitřníc sil V kažém poli byl vybrán průřez, ve kterém byla extrémní onota oybovéo momentu o stáléo zatížení. Pomocí příčinkovýc čar byla umístěna zatížení opravou a nalezeny extrémní onoty oybovýc momentů ve vybranýc průřezec. Tyto onoty jsou uveeny příloze 2: Kombinace zatížení. 5 PŘEDPĚTÍ 5.1 Návr přepětí Přepětí bylo navrženo s cílem ekomprese při částé kombinaci zatížení. Počty lan byly navrženy na oybové momenty z časté kombinace (u oybovýc momentů na pilířem byla onota zvýšena o cca 10% z ůvou staticky neurčité části oybovéo momentu o přepětí) jako kombinace normálové síly a oybovéo momentu (násobek excentricity a normálové síly). Konstrukce byla poté namoelována a byly získány skutečné onoty vnitřníc sil. Níže je popsáno veení přepínací výztuže a scéma veení výztuže je znázorněno v příloze 3, výkresy Varianta A Ve variantě A bylo navrženo o kažéo trámu 4 průběžně zveané kabely z 22 lan. Z ůvou velkýc rozílů oybovýc momentů v políc a na pilířem bylo nutné o pole 2 a na pilíř navrnout o kažéo trámu alší 4 kabely z 22 lan, které vyrovnávaly tyto oybovéo momenty. Tato přianá lana jsou zakotvena v poli 1, blízko pilíře Varianta B V této variantě bylo navrženo celkem 12 průběžnýc kabelů z 22 lan. Z too 8 průběžnýc lan je umístěno v políc při sponím povrcu a na pilířem u ornío povrcu. Zbylá 4 lana jsou z ůvou rozílnýc oybovýc momentů v políc umístěna v poli 2 u sponío povrcu, ale v poli 1 jsou u ornío povrcu, aby nevznikaly velké záporné oybové momenty, které by způsobovali ta v orníc vláknec. Dále bylo potřeba navrnout ještě 6 kabelů z 22 lan jako příložky v místě pilíře. 11

12 5.1.3 Varianta C V poli 1 bylo navrženo 6 kabelů z 19 lan, se snaou přiblížit se parabolickému veení kabelu. V poli 2 íky malým oybovým momentům stačily 3 kabely z 19 lan, které jsou kotveny na střenicí trámu a uprostře rozpětí jsou po střenicí trámu tak, aby vyrovnávaly průběy oybovýc momentů o zatížení Varianta D Jak již bylo uveeno, varianta D je navržena jako extraose konstrukce. Je navrženo 5 kabelů s 22 lany, v políc bylo využito maximální excentricity přepínací výztuže a v místě pilíře bylo vyzkoušeno více velikostí excentricity, ale nejoptimálněji vyšla tato velikost excentricity. Pilíř je ale relativně nízký, takže konstrukce nevypaá úplně efektivně. 5.2 Posouzení Pro posouzení bylo využito normálovýc napětí v betonu. Posouzení probělo pro čas uveení o provozu (oa ztrát přepětí 15%) a na konci životnosti konstrukce (oa ztrát přepětí 25%). Omezující onoty normálovýc napětí v betonu jsou pro beton C35/45: - kvazistálá kombinace: 0,45fck = 15,75 MPa - carakteristická kombinace: 0,60fck = 21,00 MPa Výslená napětí v betonu jsou uveeny v příloze 3: Posuek normálová napětí v betonu. 6 VYHODNOCENÍ 6.1 Varianta A Z vysokýc onot normálovýc napětí v poli 2 je viět, že v tomto poli by bylo nutné zvětšit průřezovou plocu trámu v poli 2. Toto řešení by ovšem velo k ještě většímu rozílu namáání mezi poli 1 a 2, a návr vyztužení by byl ještě komplikovanější. Dále by se zvyšoval oybový moment pilíře, což by molo způsobovat komplikace s oleem na vyztužení a založení pilíře. Navíc, z estetickéo leiska by konstrukce začala působit masivně a ne úplně líbivě. U této varianty je také komplikovanější řešení kotvení přepínací výztuže, která probíá pouze přes pilíř a pole 2 a není to úplně voné řešení. Jako výoa této varianty se á považovat použití jen čtyř ložisek a vou mostníc závěrů, což snižuje možnosti porucovosti konstrukce. 6.2 Varianta B Tato varianty vycází z leiska normálovýc napětí v betonu velice obře. Vzleem k proměnnému průřezu by ale bylo komplikovanější benění a betonáž konstrukce. Další komplikací by byla část pilíře blíže k poli 1, která by byla namáána taem a musela by být přeepnuta, což by vyžaovalo komplikovanější založení pilíře a montáž. 6.3 Varianta C Pole 1 má o 0,79 MPa větší tlakové napětí při kvazistálé kombinaci než je pomínka pro beton C35/45, což se á ale řešit zvětšením průřezu o vnitřní strany (tak aby se nerušila návaznost mezi poli 1 a 2) nebo snížení excentricity přepínací výztuže, protože z ostatníc normálovýc 12

13 napětí je viět rezerva. V poli 2 vzleem k nízkým oybovým momentům neocází k větším komplikacím, co se týče přepětí. V tomto poli jsou možné komplikace spíše v přípaě montáže konstrukce. Vzleem k rozělení polí je ze osm ložisek a tři mostní závěry, což může znamenat komplikovanější úržbu. Na ruou stranu, toto rozělení způsobuje příznivější namáání pilířů, a jelikož je ocelový oblouk lečí, než betonové konstrukce a absenci oybovéo momentu v pilíři ocází i k menšímu namáání záklaové spáry. 6.4 Varianta D I přes snau o optimalizaci veení přepínací výztuže je na pilířem stále velké napětí v betonu při kvazistálé kombinaci. Také z nízké výšky pilíře je viět, že konstrukce není úplně efektivní a bylo by třeba změnit návr této konstrukce. Z estetickéo leiska je výška trámu 2,9 m relativně masivní. V této variantě by mola být komplikovanější výstavba, ky by bylo nutné nejříve vybetonovat kompletní nosnou konstrukci a až poté přepínat. Výoa je stejně jako u variant A a B potřeba pouze čtyř ložisek a vou mostníc závěrů. 6.5 Závěr Jako nejvonější se tey jeví varianty B a C. Pro variantu B ovoří menší počet ložisek a mostníc závěrů, což znamená menší práce s úržbou a menší porucovost. Na ruou stranu je tu ale komplikace s taženým pilířem, který by měl komplikovanější založení. Ve variantě C je větší množství etailů k úržbě. Varianta C je ale estetičtější, má jenoušší založení a v přípaě potřeby zkapacitnění mostu by bylo možné vybourat stávající římsy, rozšířit vozovku a vykonzolovat coníky z leké ocelové konstrukce z boku jenoo trámu. Z výše uveenýc ůvoů (a také eukativníc) byla vybrána varianta C. 13

14 PŘÍLOHA 3.1 KOMBINACE ZATÍŽENÍ 14

15 133YKPJ Lukáš Boáček Varianty mostní konstrukce Kombinace - varianta A Rozouje zatížení opravou Carakteristická kombinace g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře pole ZS 2015/16 g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře pole g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře pole Rozouje zatížení teplotou Carakteristická kombinace g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře pole g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře pole

16 133YKPJ Lukáš Boáček Varianty mostní konstrukce Kombinace - varianta A g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře pole ZS 2015/16 Výslené extrémy oybovýc momentů Car Čast Kvaz Pole Pilíř Pole Jsou zobrazena jen zatížení na levém trámu, protože jsou rozoující.

17 133YKPJ Lukáš Boáček Varianty mostní konstrukce Kombinace - varianta B Rozouje zatížení opravou Carakteristická kombinace g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole Pilíř pole ZS 2015/16 g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře pole g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře pole Rozouje zatížení teplotou Carakteristická kombinace g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře pole g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře pole

18 133YKPJ Lukáš Boáček Varianty mostní konstrukce Kombinace - varianta B g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře pole ZS 2015/16 Výslené extrémy oybovýc momentů [knm] Car Čast Kvaz Pole Pilíř Pole

19 133YKPJ Lukáš Boáček Varianty mostní konstrukce Kombinace - varianta C - pole 1 Rozouje oprava Carakteristická kombinace g 0 (g-g) 0 LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Celkem M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] [knm] pole ZS 2015/16 g 0 (g-g) 0 LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Celkem M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] [knm] pole g 0 (g-g) 0 LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Celkem M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] [knm] pole Výslené extrémy oybovýc momentů [knm] Car Čast Kvaz Pole

20 133YKPJ Lukáš Boáček Varianty mostní konstrukce Kombinace - varianta C - pole 2 Rozouje oprava Carakteristická kombinace g 0 (g-g) 0 LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Celkem M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] [knm] Oblouk ZS 2015/16 g 0 (g-g) 0 LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Celkem M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] [knm] Oblouk g 0 (g-g) 0 LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Celkem M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] [knm] Oblouk Výslené extrémy oybovýc momentů [knm] Car Čast Kvaz Pole

21 133YKPJ Lukáš Boáček Varianty mostní konstrukce Kombinace - varianta D Rozouje zatížení opravou Carakteristická kombinace g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře ZS 2015/16 g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře Rozouje zatížení teplotou Carakteristická kombinace g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře g 0 (g-g) 0 pokles LM 1 - TS LM 1 -UDL Coníky Teplota Celkem M k [knm] M k [knm] M k [knm] y M k [knm] y M k [knm] y přep 3/5 M k [knm] y k sur M k [knm] [knm] pole pilíře Výslené extrémy oybovýc momentů [knm] Car Čast Kvaz Pole Pilíř

22 PŘÍLOHA 3.2 SCHÉMATA PŘEDPÍNACÍ VÝZTUŽE 15

23 SCHÉMA PŘEDPÍNACÍ VÝZTUŽE - SKUPINA 1-4x22 LAN V JEDNOM TRÁMU M1:400/200 SCHÉMA PŘEDPÍNACÍ VÝZTUŽE - SKUPINA 2-4x22 LAN V JEDNOM TRÁMU M1:400/200 ŘEZ TRÁMEM V POLI 1 ŘEZ TRÁMEM NAD PILÍŘEM ŘEZ TRÁMEM V POLI 2

24 SCHÉMA PŘEDPÍNACÍ VÝZTUŽE - SKUPINA 1-4x22 LAN M1:400/200 SCHÉMA PŘEDPÍNACÍ VÝZTUŽE - SKUPINA 2-8x22 LAN M1:400/200 SCHÉMA PŘEDPÍNACÍ VÝZTUŽE - SKUPINA 3-6x22 LAN M1:400/200

25 ŘEZ V POLI 1 ŘEZ NAD PILÍŘEM ŘEZ V POLI 2

26 SCHÉMA PŘEDPÍNACÍ VÝZTUŽE - POLE 1 6x19 LAN V JEDNOM TRÁMU M1:400/200 ŘEZ V POLI 1 ŘEZ V POLI 2 SCHÉMA PŘEDPÍNACÍ VÝZTUŽE - SKUPINA 1-3x19 LAN V JEDNOM TRÁMU M1:400/200

27 SCHÉMA PŘEDPÍNACÍ VÝZTUŽE - SKUPINA 1-5x22 LAN V JEDNOM TRÁMU M1:400/200 ŘEZ V POLÍCH ŘEZ NAD PILÍŘEM

28 PŘÍLOHA 3.3 POSUDKY MSP NAPĚTÍ V BETONU 16

29 133YPKJ Lukáš Boáček A = m 2 e = m e = m I = m 4 W = m 3 W = m 3 Varianty mostní konstrukce Napětí v betonu - var A, pole 1 ZS 2015/16 Extrémní oybové momenty o kombinací kvazistálá : knm častá: knm carakteristická: knm Vnitřní síly o přepětí - uveení o provozu Vnitřní síly o přepětí - konec životnosti M p = knm M p = knm N p = kn N p = kn Posouzení MSP v čase uveení o provozu = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = = MPa = + + = MPa Posouzení MSP na konci životnosti = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = + + = MPa = + + = MPa

30 133YPKJ Lukáš Boáček A = m 2 e = m e = m I = m 4 W = m 3 W = m 3 Varianty mostní konstrukce Napětí v betonu - var A, na pilířem ZS 2015/16 Extrémní oybové momenty o kombinací kvazistálá : knm častá: knm carakteristická: knm Vnitřní síly o přepětí - uveení o provozu Vnitřní síly o přepětí - konec životnosti M p = knm M p = knm Posouzení MSP v čase uveení o provozu = N p = kn N p = kn = MPa = = MPa = = MPa = = MPa Carakteristická kombinace = = MPa = + + = MPa Posouzení MSP na konci životnosti = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = + + = MPa = + + = MPa

31 133YPKJ Lukáš Boáček A = m 2 e = m e = m I = m 4 W = m 3 W = m 3 Varianty mostní konstrukce Napětí v betonu - var A, pole 2 ZS 2015/16 Extrémní oybové momenty o kombinací kvazistálá : knm častá: knm carakteristická: knm Vnitřní síly o přepětí - uveení o provozu Vnitřní síly o přepětí - konec životnosti M p = knm M p = knm Posouzení MSP v čase uveení o provozu = N p = kn N p = kn = MPa = = MPa = = MPa = = MPa Carakteristická kombinace = = MPa = + + = MPa Posouzení MSP na konci životnosti = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = + + = MPa = + + = 3.15 MPa

32 133YPKJ Lukáš Boáček A = m 2 e = m e = m I = m 4 W = m 3 W = m 3 Varianty mostní konstrukce Napětí v betonu - var B, pole 1 ZS 2015/16 Extrémní oybové momenty o kombinací kvazistálá : knm častá: knm carakteristická: knm Vnitřní síly o přepětí - uveení o provozu Vnitřní síly o přepětí - konec životnosti M p = knm M p = knm N p = kn N p = kn Posouzení MSP v čase uveení o provozu = = MPa = = MPa = + + = MPa = = MPa Carakteristická kombinace = = MPa = + + = MPa Posouzení MSP na konci životnosti = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = + + = MPa = + + = MPa

33 133YPKJ Lukáš Boáček A = m 2 e = m e = m I = m 4 W = m 3 W = m 3 Varianty mostní konstrukce Napětí v betonu - var B, na pilířem ZS 2015/16 Extrémní oybové momenty o kombinací kvazistálá : knm častá: knm carakteristická: knm Vnitřní síly o přepětí Vnitřní síly o přepětí M p = knm M p = knm N p = kn N p = kn Posouzení MSP v čase uveení o provozu = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = + + = MPa = + + = MPa Posouzení MSP na konci životnosti = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = + + = MPa = + + = MPa

34 133YPKJ Lukáš Boáček A = m 2 e = m e = m I = m 4 W = m 3 W = m 3 Varianty mostní konstrukce Napětí v betonu - var B, pole 2 ZS 2015/16 Extrémní oybové momenty o kombinací kvazistálá : knm častá: knm carakteristická: knm Vnitřní síly o přepětí - uveení o provozu Vnitřní síly o přepětí - konec životnosti M p = knm M p = knm N p = kn N p = kn Posouzení MSP v čase uveení o provozu = = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = = MPa = + + = 2.68 MPa Posouzení MSP na konci životnosti = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = 1.49 MPa Carakteristická kombinace = + + = MPa = + + = 5.44 MPa

35 133YPKJ Lukáš Boáček A = m 2 e = m e = m I = m 4 W = m 3 W = m 3 Varianty mostní konstrukce Napětí v betonu - var C, pole 1 ZS 2015/16 Extrémní oybové momenty o kombinací kvazistálá : knm častá: knm carakteristická: knm Vnitřní síly o přepětí - uveení o provozu Vnitřní síly o přepětí - konec životnosti M p = knm M p = knm N p = kn N p = kn Posouzení MSP = = MPa = + + = MPa = + + = MPa = = MPa Carakteristická kombinace = + + = MPa = + + = MPa Posouzení MSP na konci životnosti = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = + + = MPa = + + = MPa

36 133YPKJ Lukáš Boáček A = m 2 e = m e = m I = m 4 W = m 3 W = m 3 Varianty mostní konstrukce Napětí v betonu - var C, pole 2 ZS 2015/16 Extrémní oybové momenty o kombinací kvazistálá : knm častá: knm carakteristická: knm Vnitřní síly o přepětí - uveení o provozu Vnitřní síly o přepětí - konec životnosti M p = knm M p = knm N p = kn N p = kn Posouzení MSP = = MPa = + + = MPa = + + = MPa = = MPa Carakteristická kombinace = + + = MPa = + + = MPa Posouzení MSP na konci životnosti = + + = MPa = = MPa = = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = + + = MPa = + + = 1.28 MPa

37 133YPKJ Lukáš Boáček A = m 2 e = m e = m I = m 4 W = m 3 W = m 3 Varianty mostní konstrukce Napětí v betonu - var D, pole 1 a 2 ZS 2015/16 Extrémní oybové momenty o kombinací kvazistálá : knm častá: knm carakteristická: knm Vnitřní síly o přepětí - uveení o provozu Vnitřní síly o přepětí - konec životnosti M p = knm M p = knm N p = kn N p = kn Posouzení MSP v čase uveení o provozu = = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = = MPa = + + = MPa Posouzení MSP na konci životnosti = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = + + = MPa = + + = 2.30 MPa

38 133YPKJ Lukáš Boáček A = m 2 e = m e = m I = m 4 W = m 3 W = m 3 Varianty mostní konstrukce Napětí v betonu - var D, na pilířem ZS 2015/16 Extrémní oybové momenty o kombinací kvazistálá : knm častá: knm carakteristická: knm Vnitřní síly o přepětí - uveení o provozu Vnitřní síly o přepětí - konec životnosti M p = knm M p = knm N p = kn N p = kn Posouzení MSP v čase uveení o provozu = = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = = MPa = + + = MPa Posouzení MSP na konci životnosti = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa = + + = MPa Carakteristická kombinace = + + = MPa = + + = MPa

39 PŘÍLOHA 3.4 VÝKRESOVÁ DOKUMENTACE 17

40 PŘÍČNÝ ŘEZ - NAD OPĚROU PŘÍČNÝ ŘEZ - V POLI PŘÍČNÝ ŘEZ - NAD PILÍŘEM PODÉLNÝ ŘEZ M1:200

41 PŘÍČNÝ ŘEZ - NAD OPĚROU PŘÍČNÝ ŘEZ - V POLI - ZMĚNA PRŮŘEZU PŘÍČNÝ ŘEZ - V POLI PŘÍČNÝ ŘEZ - NAD PILÍŘEM PODÉLNÝ ŘEZ M1:200

42 PŘÍČNÝ ŘEZ - V POLI 1 PŘÍČNÝ ŘEZ - V POLI 2 PŘÍČNÝ ŘEZ NAD OPĚROU - POLE 1 PŘÍČNÝ ŘEZ - NAD PILÍŘEM - POLE 2 DETAIL KRAJNÍHO SEGMENTU OBLOUKU DETAIL UCHYCENÍ LANA K OBLOUKU PODÉLNÝ ŘEZ M1:200

43 PŘÍČNÝ ŘEZ - NAD OPĚROU PŘÍČNÝ ŘEZ - V POLI PŘÍČNÝ ŘEZ - NAD PILÍŘEM PODÉLNÝ ŘEZ M1:200