3D ANALÝZA ŽELEZNIČNÍ ESTAKÁDY NA TRATI
|
|
- Josef Kraus
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 3D ANALÝZA ŽELEZNIČNÍ ESTAKÁDY NA TRATI PRAHA HLAVNÍ NÁDRAŽÍ 3D ANALYSIS OF MULTISPAN RAILWAY BRIDGE IN THE RAILROAD TRACK PRAGUE MAIN RAILWAY STATION Jan Pěnčík 1, Aleš Florian 2 Abstract Construction Nové spojení" in Prague includes the multispan railway bridge consisting of four tracks which is constructed in the railroad track Prague Main railway station. Its length is approximately 437 m. The program ANSYS was used to simulate control tests and to analyse the left outer span and one inside typical span of the bridge supporting structure. The paper presents detailed 3D analysis models including the element types which were used for the modelling of the individual structural parts and solved loading cases with result examples. 1 Úvod Jednou z priorit České republiky je kvalitní tranzitní železniční a silniční doprava. Splnění priority si vyžaduje výstavbu a rekonstrukci silnic, dálnic a železničních tratí. V současné době se v Praze dokončuje rozsáhlá rekonstrukce železničního uzlu Praha, která započala na začátku 90. let minulého století. K rekonstrukci se přistoupilo z důvodu nevyhovujícího technického a kapacitního stavu. Před rekonstrukcí existovalo v pražském železničním uzlu jediné dvojkolejné spojení mezi nádražím Libeň a Masarykovým nádražím. Další pražská nádraží, tj. Hlavní nádraží, nádraží Vysočany, Holešovice a Libeň, byla propojena pouze spojením jednokolejným. Toto jednokolejné spojení vybudované v roce 1872, již přestalo vyhovovat svými směrovými i sklonovými poměry, vlakové soupravy mohly po těchto tratích projíždět rychlostí 50 km/hod, někde pouze rychlostí 30 km/hod a v některých úsecích byly z důvodu náročných sklonových poměrů jízdy moderních rychlíkových souprav zcela vyloučeny. Současně neexistovalo přímé spojení mezi Masarykovým nádražím a nádražím Vysočany [1]. Jednou ze staveb rekonstrukce železničního uzlu Praha je stavba Nové spojení. Jedná se o liniovou dopravní stavbu dvoukolejně propojující Hlavní nádraží s nádražím v Libni, Vysočanech a Holešovicích (obr. 1). Současně stavba spojuje všechna nádraží s Masarykovým nádražím [2]. Realizací stavby Nové spojení dojde rovněž k vyloučení nákladní železniční dopravy z centra, k centralizaci železničních zařízení (dep, dílen a opraven) a k vybavení železničního uzlu jednotným systémem elektrické trakce a zabezpečovacím zařízením. Pro cílový stav kolejového uspořádání, včetně všech návazností na okolí, je třeba v rámci stavby Nové spojení vybudovat 267 stavebních objektů, např. 2 dvoukolejné tunely, 25 mostních objektů, protihlukové stěny, kolektory, opěry atd. Celá stavba, 1 Ing. Jan Pěnčík, Ph.D., Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky, Veveří 95, Brno, (pencik.j@fce.vutbr.cz) 2 Doc. Ing. Aleš Florian, CSc., Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky, Veveří 95, Brno, (florian.a@fce.vutbr.cz) 1
2 kterou zhotovuje sdružení Pražské spojení zahrnující firmy Skanska ŽS, a. s., SUDOP Praha a.s., SSŽ, a. s., Metrostav, a. s. a Subterra, a.s. se investičně přiblíží k 10 miliardám Kč [2]. nádraží Holešovice nádraží Libeň nádraží Vysočany Masarykovo nádraží železniční estakáda Hlavní nádraží Obr. 1: Cílové propojení pražských nádraží, umístění železniční estakády přes Masarykovo nádraží Velmi důležitým objektem stavby Nové spojení je čtyřkolejná železniční estakáda přes Masarykovo nádraží o délce 437 metrů, která překlene tratě Libeň Hlavní nádraží a Praha Trutnov. Generálním projektantem železniční estakády je SUDOP Praha a.s. Autory urbanistického a architektonického řešení jsou Ing. arch. P. Kotas a Ing. arch. P. Šafránek (obr. 2). Konstrukční řešení zpracoval Ing. R. Šafář [3]. a) b) Obr. 2: Nosná konstrukce železniční estakády přes Masarykovo nádraží (a), pohled na železniční estakádu přes Masarykovo nádraží ve směru na vrch Vítkov (b) [4] 2 Popis nosné konstrukce železniční estakády Nosná konstrukce čtyřkolejné železniční estakády přes Masarykovo nádraží, která se nachází v km 3,993 HK, je vyrobena z předpjatého betonu. Při její výstavbě se kombinuje technologie prefabrikovaného a monolitického betonu (viz. kapitola 3.1). Konstrukce je navržena jako spojitá o 12 polích, situovaná ve směrovém oblouku. Rozpětí polí v ose nosné konstrukce je 39, , x 37, ,50 m. Příčný řez nosné konstrukce je ve vnitřních polích navržen jako tří-komorový 2
3 (obr. 2a, 4a), v levém krajním poli, tj. poli délky 39,90 m, jako pěti-komorový (obr. 4b) z důvodu většího počtu kolejí v tomto poli (5 kolejí). Příčný řez má proměnnou výšku, která se mění z 3,20 m v polovině rozpětí polí na 3,70 m nad mezilehlými pilíři. Změna výšky je provedena náběhem dolní desky, jejíž tloušťka se mění z 0,30 m v polovině rozpětí polí na 0,80 m nad mezilehlými pilíři. Nosná konstrukce je vyztužena ve všech komorách příčníky, které ztužují konstrukci v podélném směru (obr. 3). Příčníky ve vnitřní komoře slouží rovněž jako deviátory volných kabelů. Obr. 3: Podélný řez nosnou konstrukcí typického pole délky 37,00 m [5] Nosná konstrukce je předepnuta ve třech směrech podélném, příčném a svislém. V podélném směru je předepnuta soustavou vnitřních kabelů se soudržností vedenou ve stěnách a soustavou vnějších kabelů bez soudržnosti vedenou ve střední komoře. V příčném směru je pomocí vnitřních kabelů se soudržností předepnuta horní deska a v dolní části v místě mezipodporových příčníků je předepnuta dolní deska soustavou přepínacích tyčí. Přepínací tyče jsou rovněž použity při předepnutí stěn v místě mezipodporových příčníků. a) b) Obr. 3: Tří-komorový příčný řez ve vnitřních polích (a), pěti-komorový příčný řez v levém krajním poli (b) [5] 3 Analýza nosné konstrukce V rámci expertní a kontrolní činnosti byl firmou Stráský, Hustý a partneři s.r.o. vypracován odborný posudek nosné konstrukce železniční estakády spočívající 3
4 v provedení kontroly statického a konstrukčního řešení. V rámci kontroly statického řešení byla provedena prostorová analýza typického vnitřního pole [6], tj. pole délky 37,00 m a levého krajního pole [7], tj. pole délky 39,90 m. 4 Výpočtové modely nosné konstrukce K vytvoření výpočtových modelů typického vnitřního a levého krajního pole nosné konstrukce byla použita realizační výkresová dokumentace předaná generálním projektantem stavby [5] a projektantem nosné konstrukce. Kromě geometrie nosné konstrukce byly rovněž předány materiálové charakteristiky v konstrukci použitých materiálů a průřezové charakteristiky přepínacích lan a tyčí. K prostorové analýze typického vnitřního a krajního pole nosné konstrukce byl použit program ANSYS. Při vytváření prostorových výpočtových modelů byly použity prvky uvedené v tab. 1. Jejich použití pro modelování jednotlivých konstrukčních částí nosné konstrukce analyzovaných polí je uvedeno v kapitole 4.1 a 4.2. LINK8 SHELL63 SOLID45 SOLID92 SOLID95 SURF154 Tab. 1: Prvky použité při vytváření geometrie typického vnitřního a levého krajního pole nosné konstrukce 4.1 Výpočtový model typického vnitřního pole Výpočtový model typického vnitřního pole byl tvořen třemi poli délky 37,00 m. Příčný řez nosné konstrukce, ve vnitřních polích tří-komorový, byl při vytváření modelu rozdělen na 7 částí, které odpovídaly technologii výstavby příčného řezu (obr. 3a, 4): (1) základní část z monolitického betonu, tj. dolní deska s náběhem, (2) horní monolitická deska, (3) dolní prefabrikát D, (4) horní prefabrikát v místě střední komory HS, (5) výztuhy dolního prefabrikátu, (6) horní prefabrikát v místě krajní komory HP a (7) mezipodporové příčníky a ztužující příčníky. Obr. 4: Tří-komorový příčný řez nosné konstrukce, dělení na části K modelování všech částí nosné konstrukce (položka 1 až 7) typického vnitřního pole byl použit prvek SOLID45. Prvek byl současně použit při modelování (obr. 5) ložisek (8), roznášecích desek příčného předpětí v dolní (9) a horní (10) části příčného řezu a roznášecích desek svislého předpětí stěn a mezipodporových příčníků (11). Prvek SHELL63 byl použit k modelování roznášecích desek podélného předpětí. 4
5 Obr. 5: Pohledy na nosnou konstrukci typického vnitřního pole, dělení na části Prvek LINK8 byl použit k modelování podélného předpětí, tj. vnitřních kabelů se soudržností a vnějších kabelů bez soudržnosti. Vzájemné spolupůsobení prvků modelujících nosnou konstrukci s prvky podélného předpětí bylo zajištěno pomocí tuhých vazeb. Příčné a svislé předpětí nebylo modelováno diskrétně pomocí prvků, ale bylo do modelu zahrnuto pomocí metody ekvivalentních zatížení jako vnější zatížení. Napětí v předpínacích kabelech a tyčích bylo uvažováno průměrnou hodnotou, ztráty předpětí byly vypočteny pomocí programu NEXIS32. Prvky SOLID92 a SOLID95 nebyly u výpočtového modelu typického vnitřního pole použity. Geometrie výpočtového modelu je zřejmá z obr. 6. a) b) Obr. 6 Geometrie výpočtového modelu: typické vnitřního pole (a), detail podélného předpětí modelovaného prvky LINK8 (b) 4.2 Výpočtový model levého krajního pole Kromě výpočtového modelu typického vnitřního pole byl vytvořen výpočtový model levého krajního pole délky 39,87 m a jemu přilehlých dvou polí délky 34, ,00 m (obr. 7). Důvodem detailní analýzy krajního pole byla velikost jeho rozpětí, která vzhledem k rozpětí následujících polí byla značně větší a neodpovídala konstrukčním zásadám pro spojité nosníky, u kterých se doporučuje, aby rozpětí krajních polí bylo maximálně rovno 0,7 násobku rozpětí vnitřních polí. Velikost rozpětí krajního pole byla 5
6 způsobena nevhodným již existujícím dispozičním uspořádáním pod nosnou konstrukcí. Druhým důvodem detailní analýzy bylo excentrické uložení nosné konstrukce na podpěře P1 (obr. 9), kde ložisko nebylo umístěno v ose stěny příčného řezu. Třetím důvodem detailní analýzy bylo rozdílné uspořádání příčného řezu, který z pětikomorového uspořádání v krajním poli přecházel před podpěrou P1 na uspořádání tříkomorové (obr. 10). Obr. 7: Výpočtový model levého krajního pole a dvou přilehlých polí Příčný řez nosné konstrukce, který je v levém krajním poli pěti-komorový, resp. tříkomorový, byl při vytváření modelu rozdělen podobně jako příčný řez typického vnitřního pole rovněž na 7 částí, které odpovídaly technologii výstavby příčného řezu (obr. 3b, 8). Popis konstrukčních částí je uveden v kapitole 4.1. Obr. 8: Pěti-komorový příčný řez nosné konstrukce, dělení na konstrukční části Obr. 9: Pohled na nosnou konstrukci typického vnitřního pole nad podpěrou P1, dělení na části K modelování všech částí nosné konstrukce (položka 1 až 7) levého krajního pole byl použit prvek SOLID45. Prvek byl současně použit při modelování (obr. 9) ložisek (8), roznášecích desek příčného předpětí v dolní (9) a horní (10) části příčného řezu a roznášecích desek svislého předpětí stěn a mezipodporových příčníků (11). Prvek SHELL63 byl použit k modelování roznášecích desek podélného předpětí a dvou přilehlých polí. Při modelování předpětí byly použity stejné postupy jako v případě typického vnitřního pole. Prvky SOLID92 a SOLID95 byly použity v místě přechodu pěti-komorového na tříkomorový příčný řez (obr. 10). Pouze v tomto 6
7 místě byla vytvořena volná síť prvků (free mesh), jinde byla síť prvků mapovaná (mapped mesh). Geometrie výpočtového modelu je zřejmá z obr. 11. Obr. 10: Základní část (1) z monolitického betonu, tj. dolní deska se dvěma, resp. jednou stěnou, přechod z pěti-komorového příčného řezu na tří-komorový příčný řez u podpěry P1 spojením stěn Obr. 11 Geometrie výpočtového modelu: levé krajní pole (a), detail podélného předpětí modelovaného prvky LINK8 (b) 5 Výpočet Cílem prostorové analýzy typického vnitřního a levého krajního pole byla kontrola návrhu nosné konstrukce provedená podle platných norem [8], [9], proto výpočty provedené systémem ANSYS byly materiálově i geometricky lineární. Při výpočtech bylo využito symetrie nosné konstrukce v příčném směru. I přes použití symetrie byl výpočtový model typického vnitřního pole tvořen uzly, prvky a výpočtový model levého krajního pole byl tvořen uzly, prvky. Počet řešených stupňů volnosti byl v případě výpočtového modelu typického vnitřního pole, resp. levého krajního pole, , resp Zatěžovací stavy a jejich kombinace Výpočtové modely typického vnitřního i levého krajního pole byly zatíženy stejnými zatěžovacími stavy. Zatěžovací stavy s okrajovými podmínkami v příčném směru byly zvoleny tak, aby bylo možné určit účinky od zatížení stálého G 0, ostatního stálého G 1, předpětí P a nahodilého zatížení V. Jako nahodilé zatížení byl uvažován zatěžovací vlak ČSD T podle [9]. Nahodilé zatížení bylo ve výpočtových modelech uvažováno v takových pozicích, aby bylo možné zjistit extrémní účinky v poli a nad podporou při plném zatížení čtyř kolejí (M4_TP, M4_KP) a při zatížení dvou kolejí na jedné straně 7
8 příčného řezu (M2_TP, M2_KP). V případě plného zatížení čtyř kolejí byly uvažovány symetrické okrajové podmínky v příčném směru a velikost působícího zatížení byla podle [9] redukována na 73%. V případě zatížení dvou kolejí na jedné straně příčného řezu bylo zatížení uvažováno 100% a při výpočty byly kombinovány symetrické a antimetrické okrajové podmínky. Detailní popis zatěžovacích stavů a jejich kombinací je uveden v tab. 2. BC: symetrické zatížení 4 kolejí M4_TP M4_KP BC: symetrické BC: symetrické BC: symetrické BC: antimetrické zatížení 2 kolejí M2_TP M2_KP + + BC: symetrické BC: symetrické BC: antimetrické + + Poznámka: TP typické vnitřní pole; KP levé krajní pole; BC okrajové podmínky v příčném směru Tab. 2: Zatěžovací stavy a kombinace zatěžovacích stavů pro stanovení extrémních účinků v poli a nad podporou při plném zatížení čtyř kolejí a dvou kolejí na jedné straně příčného řezu pro výpočtový model typického vnitřního a levého krajního pole 6 Vyhodnocení Vyhodnocení bylo provedeno pro výpočtové modely, zatěžovací stavy a jejich kombinace uvedené v kapitole 4 a 5.1. Při vyhodnocení byl kladen důraz zejména na kontrolu normálových napětí v podélném SZ a příčném SX směru, maximálních S1 a minimálních S3 hlavních napětí a smykových napětí ve svislé SYZ rovině v místě styku dolního prefabrikátu D (3) se základní částí z monolitického betonu (1) a ve vodorovné SXZ rovině v místě styku horní monolitické desky (2) se základní částí z monolitického betonu (1). Pro ilustraci výsledků je na obr. 12 až obr. 19 zobrazen průběh svislé deformace UY [m] a průběh normálového napětí SZ [Pa] v podélném směru pro modely označené v kapitole 5.1 jako M4_TP, M4_KP, M2_TP a M2_KP pro případ umístění nahodilého zatížení k získání extrémních účinků v poli (obr. 12 až 15) a nad podporou (obr. 16 až 19). Pro jednotlivé konstrukční prvky nosné konstrukce byla na základě získaných výsledků určena místa s lokálními extrémy a místa s koncentrací napětí, např. oblasti podpor, příčníků, horní desky v místě mezipodporového příčníku atp. Shrnutím všech získaných výsledků bylo možné konstatovat, že se normálová i smyková napětí v konstrukci pohybovala v intervalu +3,5 MPa až 7,0MPa. V porovnání s dovolenými hodnotami napětí betonu v tlaku lze konstatovat jeho nízké využití s rezervou cca 40%. 8
9 Obr. 12 M4_TP průběh svislé deformace UY a normálového napětí SZ (extrémní účinek v poli) Obr. 13 M4_KP průběh svislé deformace UY a normálového napětí SZ (extrémní účinek v poli) Obr. 14 M2_TP průběh svislé deformace UY a normálového napětí SZ (extrémní účinek v poli) Obr. 15 M2_KP průběh svislé deformace UY a normálového napětí SZ (extrémní účinek v poli) 9
10 Obr. 16 M4_TP průběh svislé deformace UY a normálového napětí SZ (extrémní účinek nad podporou) Obr. 17 M4_KP průběh svislé deformace UY a normálového napětí SZ (extrémní účinek nad podporou) Obr. 18 M2_TP průběh svislé deformace UY a normálového napětí SZ (extrémní účinek nad podporou) Obr. 19 M2_KP průběh svislé deformace UY a normálového napětí SZ (extrémní účinek nad podporou) 10
11 7 Závěr Prostorová analýza typického vnitřního a levého krajního pole poskytla projektantům nosné konstrukce železniční estakády představu o jejím globálním chování a upozornila na problematická místa, resp. místa s možným výskytem extrémních napětí. Současně přispěla k rozhodnutí o nutné optimalizaci nosné konstrukce. Poděkování Autoři příspěvku by rádi poděkovali firmě Stráský, Hustý a partneři s.r.o. za umožnění spolupráce na kontrolním posudku nosné konstrukce železniční estakády. Jmenovitě by chtěli poděkovat prof. Ing. Jiřímu Stráskému, CSc. za konzultace a technickou pomoc. Příspěvek vznikl s pomocí výzkumného záměru MSM Progresivní stavební materiály s využitím druhotných surovin a jejich vliv na životnost konstrukcí na fakultě stavební VUT v Brně. Literatura [1] ŽELEZNICE V PRAZE S NOVOU DIMENZÍ: [2] PRVNÍ ROK STAVBY "NOVÉHO SPOJENÍ" V HLAVNÍM MĚSTĚ JE ZA NÁMI: [3] NOVÉ SPOJENÍ ZÁSADNÍ ZMĚNA PRAŽSKÉHO ŽELEZNIČNÍHO UZLU: [4] [5] SUDOP Praha a.s. VÝKRESOVÁ DOKUMENTACE GENERÁLNÍHO PROJEKTANTA STAVBY [6] Florian, A., Pěnčík, J., POSOUZENÍ MOSTU PŘES MASARYKOVO NÁDRAŽÍ, PROSTOROVÁ ANALÝZA TYPICKÉHO POLE, s , Brno, 2005 [7] Florian, A., Pěnčík, J., POSOUZENÍ MOSTU PŘES MASARYKOVO NÁDRAŽÍ, PROSTOROVÁ ANALÝZA KRAJNÍHO POLE, s , Brno, 2005 [8] ČSN NAVRHOVÁNÍ MOSTNÍCH KONSTRUKCÍ Z PŘEDPJATÉHO BETONU [9] ČSN ZATÍŽENÍ MOSTŮ 11
Železniční estakáda přes Masarykovo nádraží v Praze v km 3,993 HK
Železniční estakáda přes Masarykovo nádraží v Praze v km 3,993 HK Jan Pěnčík 1 Abstrakt Součástí stavby Nové spojení v Praze je čtyřkolejná železniční estakáda přes Masarykovo nádraží o délce 450 m. V
VíceEstakáda přes Masarykovo nádraží výsledky dlouhodobého monitorování nosné konstrukce mostu a některých vybraných prvků
Estakáda přes Masarykovo nádraží výsledky dlouhodobého monitorování nosné konstrukce mostu a některých vybraných prvků Doc. Ing. Jiří Kolísko, Ph.D., Ing. Miroslav Vokáč, Ph.D. a Ing. Martin Zatřepálek,
VíceLÁVKA HOLEŠOVICE KARLÍN
SITUACE 1:2000 Konceptem mostu je prostorová křivka (niveleta mostu) vinoucí se krajinou a reagující plynule na výškové a půdorysné požadavky zadání. Jemná prostorová křivka je konstruována jako plynulá
VíceZATÍŽENÍ MOSTŮ DLE EN
ZATÍŽENÍ MOSTŮ DLE EN 1. Charakterizuj modely zatížení dopravou pro mosty pozemních komunikací. 2. Jakým způsobem jsou pro dopravu na mostech poz. kom. zahrnuty dynamické účinky? 3. Popište rozdělení vozovky
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceDipl. Ing. Robert Veit-Egerer (PhD Candidate), VCE - Vienna Consulting Engineers Ing. Zdeněk Jeřábek, CSc., INFRAM a.s.
Nové spojení Praha - Železniční estakáda přes Masarykovo nádraží Ověření výchozího stavu měřením dynamického chování metodou BRIMOS v souladu s ČSN 73 6209 Dipl. Ing. Robert Veit-Egerer (PhD Candidate),
Více3D statická analýza plavební komory Přelouč II na Labi
3D statická analýza plavební komory Přelouč II na Labi Abstrakt Jan Pěnčík 1 Součástí projektu prodloužení Labské vodní cesty, tj. projektu splavnění Labe v úseku mezi Chvaleticemi a Pardubicemi je plavební
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
VíceOmezení nadměrných průhybů komorových mostů optimalizací vedení předpínacích kabelů
Omezení nadměrných průhybů komorových mostů optimalizací vedení předpínacích kabelů Lukáš Vráblík, Vladimír Křístek 1. Úvod Jedním z nejzávažnějších faktorů ovlivňujících hlediska udržitelné výstavby mostů
Více8.2 Přehledná tabulka mostních objektů Přehledné výkresy mostních objektů... 16
ZAK. Č.: 11 028 LIST Č.: AKCE : KUŘIM - JIŽNÍ OBCHVAT AKTUALIZACE TECHNICKÉ STUDIE STUPEŇ: SCHÉMATA MOSTNÍCH OBJEKTŮ 1 TS OBSAH: 8.1 Technická zpráva... 2 201 Most na sil. II/386 přes R43... 2 202 Most
VíceMILLAU VIADUCT FOSTER AND PARTNERS Koncepce projektu Vícenásobné zavěšení do 8 polí, 204 m + 6x342 m + 204 m Celková délka mostu 2 460 m Zakřivení v mírném směrovém oblouku poloměru 20 000 m Konstantní
VíceDálniční most v inundačním území Lužnice ve Veselí n.lužnicí
18. Mezinárodní sympozium MOSTY 2013, Brno Dálniční most v inundačním území Lužnice ve Veselí n.lužnicí Ing. Tomáš Landa, PRAGOPROJEKT, a.s. Ing. Zdeněk Batal, SMP, a.s. Ing. Pavel Poláček, SMP, a.s. Situace
Víceotel SKI, Nové Město na Moravě ATIKA 2013 STA května 2013, h
SUPERVIZE PROJEKTU NOVÉHO TROJSKÉHO MOSTU V PRAZE Doc. Ing. Lukáš Vráblík, Ph.D. Ing. Milan Šístek Ing. Jan Mukařovský Ing. Jakub Růžička Ing. David Malina OBSAH PREZENTACE I. ZÁKLADNÍ INFORMACE II. VTD
VíceBEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH
Ústav železničních konstrukcí a staveb 1 BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH Otto Plášek Bezstyková kolej na mostech 2 Obsah Vysvětlení rozdílů mezi předpisem SŽDC S3 a ČSN EN 1991-2 Teoretický základ interakce
VíceZákladní výměry a kvantifikace
Základní výměry a kvantifikace Materi l Hmotnost [kg] Povrch [m 2 ] Objemov hmotnost [kg/m 3 ] Objem [m 3 ] Z v!sy 253537,3 1615,133 7850,0 3,2298E+01 S 355 Ðp" #n ky a pylony 122596,0 637,951 7850,0 1,5617E+01
VíceAnotace. Průvodní zpráva
Anotace Konceptem mostu je prostorová křivka (niveleta mostu) vinoucí se krajinou a reagující plynule na výškové a půdorysné požadavky zadání. Koncepce konstrukce mostu reaguje pokorně na panorama Prahy,
VíceMEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ Jaroslav Navrátil 1,2
VíceLANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN
LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN Ing. Jiří Španihel, Firesta - Fišer, rekonstrukce, stavby a.s. Konference STATIKA 2014, 11. a 12. června POPIS KONSTRUKCE Most pozemní komunikace přes propadání potoka Bílá
VíceDiplomová práce OBSAH:
OBSAH: Obsah 1 1. Zadání....2 2. Varianty řešení..3 2.1. Varianta 1..3 2.2. Varianta 2..4 2.3. Varianta 3..5 2.4. Vyhodnocení variant.6 2.4.1. Kritéria hodnocení...6 2.4.2. Výsledek hodnocení.7 3. Popis
Více- Větší spotřeba předpínací výztuže, komplikovanější vedení
133 B04K BETONOVÉ KONSTRUKCE 4K Návrh předpětí Metoda vyrovnání napětí Metoda vyrovnání zatížení Metoda vyrovnání napětí Metoda vyrovnání zatížení - Princip vyrovnání napětí v průřezu - Větší spotřeba
VíceProgram předmětu YMVB. 1. Modelování konstrukcí ( ) 2. Lokální modelování ( )
Program předmětu YMVB 1. Modelování konstrukcí (17.2.2012) 1.1 Globální a lokální modelování stavebních konstrukcí Globální modely pro konstrukce jako celek, lokální modely pro návrh výztuže detailů a
VíceKONTROLA PEVNOSTI KOSTRY KAPOTY DIESEL ELEKTRICKÉ LOKOMOTIVY
KONTROLA PEVNOSTI KOSTRY KAPOTY DIESEL ELEKTRICKÉ LOKOMOTIVY Petr TOMEK, Petr PAŠČENKO, Doubravka STŘEDOVÁ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita Pardubice,
Více22. česká a slovenská mezinárodní konference OCELOVÉ KONSTRUKCE A MOSTY 2009
22. česká a slovenská mezinárodní konference OCELOVÉ KONSTRUKCE A MOSTY 2009 ZKUŠENOSTI A POZNATKY Z CHOVÁNÍ DLOUHODOBĚ EXPONOVANÝCH MOSTŮ Z PATINUJÍCÍCH OCELÍ V ČESKÉ REPUBLICE Vít Křivý, Lubomír Rozlívka,
VíceKlíčová slova Autosalon Oblouk Vaznice Ocelová konstrukce Příhradový vazník
Abstrakt Bakalářská práce se zabývá návrhem nosné příhradové ocelové konstrukce autosalonu v lokalitě města Blansko. Půdorysné rozměry objektu jsou 24 x 48 m. Hlavní nosnou částí je oblouková příčná vazba
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VíceÚčinky smršťování a dotvarování a opatření pro omezení jejich nepříznivého působení
PŘEDNÁŠKY Účinky smršťování a dotvarování a opatření pro omezení jejich nepříznivého působení Pozemní stavby Pozemní stavby rámové konstrukce Vliv dotvarování a smršťování na sloupy a pilíře střední sloupy
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceNosné konstrukce AF01 ednáška
Brno University of Technology, Faculty of Civil Engineering Institute of Concrete and Masonry Structures, Veveri 95, 662 37 Brno Nosné konstrukce AF01 3. přednp ednáška Deska působící ve dvou směrech je
VíceLÁVKA PRO PĚŠÍ TVOŘENÁ PŘEDPJATÝM PÁSEM
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES LÁVKA PRO PĚŠÍ
VíceOBSAH: 8.1 Technická zpráva...2
ZAK. Č.: 08 063 LIST Č.: AKCE : KUŘIM - JIŽNÍ OBCHVAT STUPEŇ: SCHÉMATA MOSTNÍCH OBJEKTŮ 1 TS OBSAH: 8.1 Technická zpráva...2 201 Most na sil. I/43 přes Mozovský potok, polní cestu a biokoridor...3 202
VíceVZOROVÝ PŘÍKLAD NÁVRHU MOSTU Z PREFABRIKOVANÝCH NOSNÍKŮ
VZOROVÝ PŘÍKLAD NÁVRHU MOSTU Z PREFABRIKOVANÝCH NOSNÍKŮ ZADÁNÍ Navrhněte most z prefabrikovaných předepnutých nosníků IST. Délka nosné konstrukce mostu je 30m, kategorie komunikace na mostě je S 11,5/90.
VícePředpjatý beton Přednáška 4
Předpjatý beton Přednáška 4 Obsah Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce Staticky neurčité účinky předpětí Konkordantní kabel Lineární transformace kabelu Návrh předpětí metodou vyrovnání zatížení
VíceBO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
VíceVýpočet sedání kruhového základu sila
Inženýrský manuál č. 22 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání kruhového základu sila Program: MKP Soubor: Demo_manual_22.gmk Cílem tohoto manuálu je popsat řešení sedání kruhového základu sila pomocí metody
VíceA Průvodní dokument VŠKP
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES A Průvodní dokument
VíceVýpočtová analýza vlivu polohy výztuže na únosnost tenkostěnných střešních panelů
Výpočtová analýza vlivu polohy výztuže na únosnost tenkostěnných střešních panelů Daniel Makovička, ČVUT v Praze, Kloknerův ústav, Šolínova 7, 166 08 Praha 6, Česká republika & Daniel Makovička, jr., Statika
VíceIDEA StatiCa novinky. verze 5.4
IDEA StatiCa novinky verze 5.4 IDEA StatiCa Prestressing Spřažený spojitý nosník Postupná výstavba spojité konstrukce Hlavním vylepšením ve verzi 5 v části beton a předpjatý beton je modul pro analýzu
VíceNÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁU Navrhněte ohybovou výztuž do železobetonového nosníku uvedeného na obrázku. Kromě vlastní tíhy je nosník zatížen bodovou silou od obvodového pláště ostatním stálým rovnoměrným
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceZákladní pojmy Hlavní části mostu NEJLEPŠÍ MOST JE ŽÁDNÝ MOST
Přednáška č. 2 1 Základní pojmy Mostní názvosloví Hlavní části mostu Druhy mostů Typy mostů Normativní podklady pro navrhování a realizaci ocelových mostů Základní pojmy Hlavní části mostu NEJLEPŠÍ MOST
VíceRekonstrukce železničního mostu v km 208,664 trati Chomutov Cheb
Rekonstrukce železničního mostu v km 208,664 trati Chomutov Cheb Josef Ticháček, Správa železniční dopravní cesty, s.o., SDC Karlovy Ing. Ondřej Lojík, Ph.D., TOP CON SERVIS s.r.o. Nosná konstrukce mostu
VícePrincipy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová
KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování
VícePříloha 2. Příklad rozboru účinků zatížení dopravou na mostě PK. 1 Úvod. Příloha 2 Př íklad rozboru úč inků zatížení dopravou na mostě PK
Příloha 2 Příklad rozboru účinků zatížení dopravou na mostě PK 1 Úvod Nosná konstrukce mostu (polovina mostu na rychlostní komunikaci) je navržena jako předpjatý trámový spojitý nosník o dvou polích stejného
VíceTabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica)
Tabulky únosností trapézových profilů ArcelorMittal (výroba Senica) Obsah: 1. Úvod 4 2. Statické tabulky 6 2.1. Vlnitý profil 6 2.1.1. Frequence 18/76 6 2.2. Trapézové profily 8 2.2.1. Hacierba 20/137,5
VícePředpjatý beton Přednáška 10
Předpjatý beton Přednáška 10 Obsah Analýza kotevní oblasti: Kotvení pomocí kotev namáhání kotevních oblastí, výpočetní model a posouzení oblastí pod kotvami. vyztužení kotevní oblasti. Kotvení soudržností
VíceSada 3 Inženýrské stavby
S třední škola stavební Jihlava Sada 3 Inženýrské stavby 16. Mosty - betonové Digitální učební materiál projektu: SŠS Jihlava šablony registrační číslo projektu:cz.1.09/1.5.00/34.0284 Šablona: III/2 -
VíceBibliografická citace VŠKP
Bibliografická citace VŠKP PROKOP, Lukáš. Železobetonová skeletová konstrukce. Brno, 2012. 7 stran, 106 stran příloh. Bakalářská práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav betonových
VícePOŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET
POŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET Statický výpočet je podkladem pro vypracování technické specifikace konstrukční části a výkresové dokumentace Obsahuje dimenzování veškerých prvků konstrukcí, které jsou obsahem
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE. Statický projekt Administrativní budova se služebními byty v areálu REALTORIA
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Statický projekt Administrativní budova se služebními byty v areálu REALTORIA Bakalářská práce Vedoucí bakalářské
VíceParametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky
Konference ANSYS 2009 Parametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky M. Štěpánek a J. Pěnčík VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky Abstract: The testing of a cyclic-load performance
VíceP Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
VíceNOSNÁ KONSTRUKCE ZASTŘEŠENÍ FOTBALOVÉ TRIBUNY STEEL STRUCTURE OF FOOTBAL GRANDSTAND
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES NOSNÁ KONSTRUKCE
VíceBetonové a zděné konstrukce 2 (133BK02)
Podklad k příkladu S ve cvičení předmětu Zpracoval: Ing. Petr Bílý, březen 2015 Návrh rozměrů Rozměry desky a trámu navrhneme podle empirických vztahů vhodných pro danou konstrukci, ověříme vhodnost návrhu
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VíceEfektivnější konstrukce s vyšší spolehlivostí a delší životností
Efektivnější konstrukce s vyšší spolehlivostí a delší životností EFEKTIVNĚJŠÍ KONSTRUKCE S VYŠŠÍ SPOLEHLIVOSTÍ A DELŠÍ ŽIVOTNOSTÍ Vedoucí projektu: ing. Michal Sýkora Zpracovatel: ing. Jan Komanec Konzultant:
VícePŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ VISUTÁ A ZAVĚŠENÁ KONSTRUKCE
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ VISUTÁ A ZAVĚŠENÁ KONSTRUKCE 1 Úvod Na Ústavu betonových a zděných konstrukcí VUT v Brně se v současné době zabýváme vývojem zavěšených a visutých půdorysně zakřivených štíhlých lávek
VíceSylabus přednášky č.7 z ING3
Sylabus přednášky č.7 z ING3 Přesnost vytyčování staveb (objekty liniové a plošné) Doc. Ing. Jaromír Procházka, CSc. Výtah z ČSN 73 0420-2 Praha 2014 1 PŘESNOST VYTYČOVÁNÍ STAVEB (Výtah z ČSN 73 0420-2,
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení,
Více2 Dodatečné zřizování otvorů v nosných stěnách vícepodlažních panelových budov
2 Dodatečné zřizování otvorů v nosných stěnách vícepodlažních panelových budov Příčné uspořádání nosných panelových stěn omezuje možnost volnějšího provozně dispozičního spojení sousedních travé, které
VíceBO009 KOVOVÉ MOSTY 1 NÁVOD NA VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL NA PODÉLNÝCH VÝZTUHÁCH ORTOTROPNÍ MOSTOVKY. AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D.
BO009 KOVOVÉ MOSTY 1 NÁVOD NA VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL NA PODÉLNÝCH VÝZTUHÁCH ORTOTROPNÍ MOSTOVKY AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. Obsah Stanovení pérové konstanty poddajné podpory... - 3-1.1 Princip stanovení
VíceNávrh nosné konstrukce stanice hasičského záchranného sboru. Design of a supporting structure of fire station
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Návrh nosné konstrukce stanice hasičského záchranného sboru Design of a supporting structure of fire station
VícePŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM 1. Úvod Tvorba fyzikálních modelů, tj. modelů skutečných konstrukcí v určeném měřítku, navazuje na práci dalších řešitelských týmů z Fakulty stavební Vysokého
VíceSILNIČNÍ OCELOBETONOVÝ SPŘAŽENÝ MOST. Teoretický podklad SPŘAŽENÝ PĚTINOSNÍKOVÝ TRÁM O JEDNOM POLI, S HORNÍ MOSTOVKOU
Projekt FRVŠ č.1677/2012 Rozbor konstrukčních systémů kovových mostů ve výuce SILNIČNÍ OCELOBETONOVÝ SPŘAŽENÝ MOST Teoretický podklad SPŘAŽENÝ PĚTINOSNÍKOVÝ TRÁM O JEDNOM POLI, S HORNÍ MOSTOVKOU Úvod Navrhování
VíceNÁPLŇ PŘEDMĚTŮ PŘÍPRAVNÝ KURZ K VYKONÁNÍ MATURITNÍ ZKOUŠKY V OBORU DOPRAVNÍ STAVITELSTVÍ. MOSTNÍ STAVBY ( 55 hodin )
PŘÍPRAVNÝ KURZ K VYKONÁNÍ MATURITNÍ ZKOUŠKY V OBORU DOPRAVNÍ STAVITELSTVÍ NÁPLŇ PŘEDMĚTŮ MOSTNÍ STAVBY ( 55 hodin ) 1. Historický vývoj mostního stavitelství - 7 hodin 1.1. Starověk ( 1 ) 1.2. Středověk
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceBO009 KOVOVÉ MOSTY 1 PODKLADY DO CVIČENÍ. AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. Akademický rok 2018/19, LS
BO009 KOVOVÉ MOSTY 1 PODKLADY DO CVIČENÍ AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. Akademický rok 2018/19, LS Obsah Technické normy... - 3 - Dispozice železničního mostu... - 3-2.1 Půdorysné uspořádání... - 3-2.2
VíceTémata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů STAVEBNÍ KONSTRUKCE Školní rok: 2018 / 2019
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceP Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3 David SEKANINA 1, Radim ČAJKA 2 INTERAKCE PŘEDPJATÝCH PODLAH A PODLOŽÍ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZNIČNÍ MOST
VíceObsah. 1. Obecná vylepšení Úpravy Prvky Zatížení Výpočet Posudky a výsledky Dokument...
Novinky 2/2016 Obsah 1. Obecná vylepšení...3 2. Úpravy...7 3. Prvky...9 4. Zatížení... 11 5. Výpočet...4 6. Posudky a výsledky...5 7. Dokument...8 2 1. Obecná vylepšení Nové možnosti otáčení modelu, zobrazení
VíceŽELEZOBETONOVÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceNOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA
NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 HALOVÁ STAVBA BAKALÁŘSKÝ PROJEKT Ubytovací zařízení u jezera v Mostě Vypracoval: Ateliér: Konzultace: Paralelka: Vedoucí cvičení: Jan Harciník Bočan, Herman, Janota, Mackovič,
VíceM pab = k(2 a + b ) + k(2 a + b ) + M ab. M pab = M tab + k(2 a + b )
Míra tuhosti styku sloupu a příčle = M p : M t 1 Moment příčle (průvlaku) při tuhém styku M tab = k(2 a + b ) + M ab při pružném připojení M pab = k(2 a + b ) + M ab M pab = k(2 a + b ) + k(2 a + b ) +
VíceSTROPNÍ KONSTRUKCE Petr Hájek 2009
STROPNÍ KONSTRUKCE FUNKCE A POŢADAVKY Základní funkce a poţadavky architektonická funkce a poţadavky - půdorysná variabilita - estetická funkce - konstrukční tloušťka stropu statická funkce a poţadavky
VíceKONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB komplexní přehled Petr Hájek, Ctislav Fiala Praha 2011 Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti
VíceKonstrukční systémy vícepodlažních budov Přednáška 5 Stěnové systémy Doc. Ing. Hana Gattermayerová,CSc Obsah
Konstrukční systémy vícepodlažních budov Přednáška 5 Doc. Ing. Hana Gattermayerová,CSc gatter@fsv.cvut.cz Literatura Obsah Rojík: Konstrukční systémy vícepodlažních budov, CVUT 1979, předběžné a podrobné
VíceThe roof of a bus station
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební K134 Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Zastřešení autobusového nádraží The roof of a bus station Bakalářská práce Studijní program: Stavební
VíceVyužití programu AutoCAD při vytváření geometrie konstrukce v prostředí programu ANSYS
Využití programu AutoCAD při vytváření geometrie konstrukce v prostředí programu ANSYS Abstrakt Jan Pěnčík 1 Článek popisuje a porovnává způsoby možného vytváření geometrie konstrukce v prostředí programu
VíceTémata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů Stavební konstrukce Adresa.: Střední průmyslová
VíceTvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
VíceOCELOVÁ KONSTRUKCE ROZHLEDNY STEEL STRUCTURE OF VIEWING TOWER
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceTA Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace
Jaroslav Lacina, Martin Zlámal SANACE TUNELŮ TECHNOLOGIE A MATERIÁLY, SPÁROVACÍ HMOTY PRO OSTĚNÍ TA03030851 Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace Petr ŠTĚPÁNEK,
VíceTémata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů STAVEBNÍ KONSTRUKCE Školní rok: 2018 / 2019
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceRealizace omezovače kmitání na lávce v areálu Škody Auto Mladá Boleslav
Realizace omezovače kmitání na lávce v areálu Škody Auto Mladá Boleslav Realization of tuned mass damper in pedestrian bridge in Škoda Auto Mladá Boleslav Petr Hradil 1, Vlastislav Salajka 2, Jiří Kala
VíceKONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB
6. cvičení KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB Klasifikace konstrukčních prvků Uvádíme klasifikaci konstrukčních prvků podle idealizace jejich statického působení. Začneme nejprve obecným rozdělením, a to podle
VíceNávrh rekonstrukce železničního mostu v km 5,872 na trati Český Těšín Ostrava Kunčice ("GAGARIN")
Návrh rekonstrukce železničního mostu v km 5,872 na trati Český Těšín Ostrava Kunčice ("GAGARIN") Ing. Jan Šedivý, SUDOP BRNO, spol. s r.o. Ing. Miroslav Teršel, SŽDC, s.o., OMT Ing. Lumír Dobiáš, SŽDC,
VíceKOMENTÁŘ KE VZOROVÉMU LISTU SVĚTLÝ TUNELOVÝ PRŮŘEZ DVOUKOLEJNÉHO TUNELU
KOMENTÁŘ KE VZOROVÉMU LISTU SVĚTLÝ TUNELOVÝ PRŮŘEZ DVOUKOLEJNÉHO TUNELU OBSAH 1. ÚVOD... 3 1.1. Předmět a účel... 3 1.2. Platnost a závaznost použití... 3 2. SOUVISEJÍCÍ NORMY A PŘEDPISY... 3 3. ZÁKLADNÍ
VíceProgramové systémy MKP a jejich aplikace
Programové systémy MKP a jejich aplikace Programové systémy MKP Obecné Specializované (stavební) ANSYS ABAQUS NE-XX NASTRAN NEXIS. SCIA Engineer Dlubal (RFEM apod.) ATENA Akademické CALFEM ForcePAD ANSYS
VíceMODÁLNÍ ANALÝZA ZVEDACÍ PLOŠINY S NELINEÁRNÍ VAZBOU
MODÁLNÍ ANALÝZA ZVEDACÍ PLOŠINY S NELINEÁRNÍ VAZBOU Autoři: Ing. Jan SZWEDA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB-Technická univerzita Ostrava, e-mail: jan.szweda@vsb.cz Ing. Zdeněk PORUBA, Ph.D.,
VíceKAZETOVÉ STROPY PRO VELKÉ ROZPONY ENVIRONMENTÁLNÍ ANALÝZA
KAZETOVÉ STROPY PRO VELKÉ ROZPONY ENVIRONMENTÁLNÍ ANALÝZA Petr Hájek, Ctislav Fiala 1 Úvod Železobetonové kazetové konstrukce se tradičně uplatňují především při realizaci velkorozponových zastropení.
VíceNástroj. pro optimalizaci spřažených ocelobetonových. silničních mostů
Nástroj pro optimalizaci spřažených ocelobetonových silničních mostů 2 CompLOT Composite Bridges Lifecycle Optimization Tool Nástroj optimalizující spřažené trámové mosty na základě LCC a LCA Návrh optimální
VícePŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE ZAVĚŠENÁ NA OBLOUKU
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE ZAVĚŠENÁ NA OBLOUKU 1 Úvod Architektonickým trendem poslední doby se stalo v segmentu lávek pro pěší navrhování zajímavých konstrukcí netradičního uspořádání, mezi něž lze
VíceBL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MONOTOVANÉ KONSTRUKCE
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MONOTOVANÉ KONSTRUKCE doc. Ing. Miloš Zich, Ph.D. Ústav betonových a zděných konstrukcí VUT FAST Brno 1 TYPY MONTOVANÝCH PRUTOVÝCH SOUSTAV 1. HALOVÉ OBJEKTY
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ HALA MULTI-FUNCTION SPORTS HALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES VÍCEÚČELOVÁ SPORTOVNÍ
Více