F Statické posouzení

Transkript

1 F a) OVĚŘENÍ ZÁKLADNÍHO KONCEPČNÍHO ŘEŠENÍ NOSNÉ KONSTRUKCE Nosná konstrukce objektu je navržena standardním stěnovým obousměrným systémem z tuhými stropy z prefabrikovaných železobetonových předpjatých panelů. Konstrukce a je založená na plošných základech z prostého betonu. Konstrukce krovu je navržena standardním způsobem. Krokve jsou uloženy na vaznice a v úrovni vaznic jsou vzájemně propojeny kleštinami. Vaznice jsou opřeny o stěny nebo o sloupy. Sloupy jsou následně opřeny o zdivo (v části s garáží) respektive sloup stojí na ocelovém průvlaku zabudovaném ve stropní konstrukci. Prostorová stabilita krovu je zajištěna ztužením z ondřejovských křížů nebo z ocelových zavětrovacích pásků provedenými v rovině krokví. Statickým výpočtem, který byl proveden na prostorovém modelu v programu Scia Engineer (viz dále), byla koncepce nosného systému ověřena. b) POSOUZENÍ STABILITY KONSTRUKCE Vzhledem k prostorovému rozmístnění stěn a tuhým železobetonovým stropům je konstrukce stabilní pro všechna uvažovaná zatížení. Prostorová stabilita krovu je zajištěna ztužením z ondřejovských křížů nebo z ocelových zavětrovacích pásků provedenými v rovině krokví. Podrobnější posudek stability není nutné na objektech tohoto typu provádět. c) POSOUZENÍ ROZMĚRŮ HLAVNÍCH PRVKŮ NOSNÉ KONSTRUKCE VČETNĚ JEJÍHO ZALOŽENÍ Rozměry hlavních nosných prvků byly navrženy podle konstruktivních zásad a byly ověřeny dále uvedeným statickým výpočtem. Šířka základové spáry je vypočítána podle I. geotechnické kategorie na jednoduché základové poměry a nenáročnou stavbu pro tabulkovou únosnost zeminy R dt =200 kpa a je zřejmá z výše uvedeného schématu v příloze a dále ve výkresových přílohách stavební části PD. Základy jsou navrženy z prostého betonu C16/20. Nosné stěny z cihelných bloků typu Porotherm jsou navrženy z prvků P10 na maltu M2,5. V nosných stěnách tloušťky 250 mm nesmí být provedeny vodorovné drážky, respektive jejich poloha musí být ověřena statikem. Toto bude případně koordinováno v dalším stupni PD. Stropy z prefabrikovaných předpjatých železobetonových panelů tloušťky 200 mm jsou posouzeny v samostatné části PD od dodavatele tohoto stropního systému. Prvky krovu jsou uvažovány z řeziva třídy C24. Jejich rozměr je kromě statické únosnosti ovlivněn také konstrukčními požadavky (např. tloušťkou tepelné izolace). Návrh ocelových válcovaných profilů vložených do průvlaků nebo překladů byl ovlivněn rozměry těchto betonových prvků. Dimenze konstrukcí byla ověřena dále uvedeným výpočtem tak, aby byla stavba realizovatelná standardními postupy, a aby nedošlo k neočekávané změně tvaru při realizaci. d) STATICKÝ VÝPOČET, POPŘÍPADĚ DYNAMICKÝ VÝPOČET, POKUD NA KONSTRUKCI PŮSOBÍ DYNAMICKÉ NAMÁHÁNÍ Formatted text Statický výpočet je chronologicky uspořádán podle typů konstrukce a shrnuje veškeré body uvedené části Dynamický výpočet není nutné na konstrukci podobného typu provádět. V objektu nepůsobí žádné dynamické namáhání. 1/15

2 Novostavba rodinného domu na parc.č. 436/41 - KÚ Opatovice nad Labem d.1) Schéma konstrukce Cross-sections Name Type Detailed Krokev Klestiny Pozednice Vaznice RECT 2 Rect RECT RECT 120; ; 180; ; ; 240 Item material Fabrication C24 C24 C24 C24 timber timber timber timber A 2 [m ] 2,1600e-02 2,1600e-02 2,5600e-02 3,8400e-02 Explanations of symbols A Area Iy Second moment of area about the principal y-axis 2/15 Iy 4 [m ] 5,8320e-05 5,8320e-05 5,4613e-05 1,8432e-04

3 d.2) Zatížení d.2.1) Stálé zatížení STÁLÉ ZATÍŽENÍ: [kn/m 2 ] ČSN P ENV (730035) ZÁSADY NAVRHOVÁNÍ A ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ, Část 2-1: Zatížení konstrukcí - Objemová tíha, vlastní tíha a užitná zatížení G1: Střecha tloušťka g 1,k materiál vrstvy/popis [mm] [kn/m 3 ] [kn/m 2 ] Střešní tašky 0,45 Krokve ,19 Izolace 230 0,5 0,12 Fošny 0,00 SDK zadané v modelu samostatně 0,00 stálé zatížení celkem: g 1,k = 0,75 [kn/m 2 ] G2: Příčka PTH 250 tloušťka g 2,k materiál vrstvy/popis [mm] [kn/m 3 ] [kn/m 2 ] Porotherm ,00 Omítka ,36 stálé zatížení celkem: g 2,k = 3,36 [kn/m 2 ] G3: Stěna PTH 375 tloušťka g 3,k materiál vrstvy/popis [mm] [kn/m 3 ] [kn/m 2 ] Porotherm ,50 Omítka ,36 stálé zatížení celkem: g 3,k = 4,86 [kn/m 2 ] G4: Strop nad 1NP tloušťka g 4,k materiál vrstvy/popis [mm] [kn/m 3 ] [kn/m 2 ] Dlažba ,28 Beton ,25 Izolace ,04 Předepnuté dutinové ŽB panely 200 2,70 Omítka nebo SDK ,36 stálé zatížení celkem: g 4,k = 4,63 [kn/m 2 ] 3/15

4 d.2.2) Nahodilé zatížení NAHODILÉ ZATÍŽENÍ: UŽITNÉ ČSN P ENV (730035) ZÁSADY NAVRHOVÁNÍ A ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ, Část 2-1: Zatížení konstrukcí - Objemová tíha, vlastní tíha a užitná zatížení Q1: Střecha kategorie zatížení: H H A - obecně stanovené použití: střechy nepřístupné s vyjímkou běžné údržby, oprav, nátěrů a menších oprav sklon střechy [ ]: 38 užitné zatížení celkem: q 1,k = 0,075 [kn/m 2 ] Q 1,k = 1,5 [kn] Poznámka: soustředěné břemeno se uvažuje samostatně a uvažuje se na kterémkoli místě konstrukce na ploše 50x50mm Q2: Obytný prostor (2.NP) kategorie zatížení: A - obecně A - obecně A - obecně stanovené použití: plochy pro domácí a obytné činnosti, místnosti obytných budov a domů, místnosti a čekárny v nemocnicích, ložnice hotelů a nocleháren, kuchyně a toalety užitné zatížení celkem: q 2,k = 1,5 [kn/m 2 ] Q 2,k = 1,5 [kn] Poznámka: soustředěné břemeno se uvažuje samostatně a uvažuje se na kterémkoli místě konstrukce na ploše 50x50mm d.2.3) Zatížení sněhem NAHODILÉ ZATÍŽENÍ: SNÍH [kn/m 2 ] ČSN EN :2005/Z1:2006, Část 2-3: Zatížení konstrukcí - Zatížení sněhem POZNÁMKA: Zatížení je vztaženo na půdorysný průmět střechy, tj. do vodorovné roviny S1: Střecha lokalita: Opatovice sněhová oblast: II charakteristická hodnota zatížení sněhem na zemi s 0,k = 1 kn/m 2 součinitel tepla C t = 1,0 sklon střechy [ ] 38 součinitel expozice C e = 1,0 základní tvarový součinitel 1= 0,59 s 1, 1,k = 0,59 [kn/m 2 ] kombinační tvarový součinitel 2= 0,81 s 1, 2,k = 0,81 [kn/m 2 ] návějový tvarový součinitel 3= 1,60 s 1, 3,k = 1,60 [kn/m 2 ] 4/15

5 d.2.4) Zatížení větrem NAHODILÉ ZATÍŽENÍ: VÍTR NA STŘECHY [kn/m 2 ] ČSN P ENV (730035) ZÁSADY NAVRHOVÁNÍ A ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ, Část 2-4: Zatížení konstrukcí - Zatížení větrem POZNÁMKA: Zatížení je vztaženo kolmo na povrch W2: zatížení větrem na střechu objektu - SCHEMA: h výška objektu h= 7,3m sklon střechy = 40,0 délka střechy b= 12m šířka střechy d= 9m e/10 h' e/10 i' e/4 g' F G H J I směr větru =0 e/4 F b lokalita: Opatovice e= 12m větrová oblast dle lokality: II e/10= 1,2m referenční rychlost větru v ref = 25 m/s e/4= 3m měrná hmotnost vzduchu = 1,25 kg/m 3 g'= 6m referenční tlak větru q ref = /2.v 2 ref = 390,6 N/m 2 h'=i'= 3,3m 1,63 4,25 8 kategorie terénu: III III předměstské a průmyslové oblasti, lesy součinitel expozice c e (h)= 1,63 d hodnoty návětrná strana F návětrná strana G návětrná strana H závětrná strana I závětrná strana J zatížení větrem [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] minimimum 0,70-0,70-0, , ,37-3,6 7,2 39,6 39,6 14,4 maximum 0,70 0,45 0,70 0,45 0,53 0,34-0,27-0,17-0,37-0,24 POZN: VÍTRPŮSOBÍKOLMO K POVRCHU, ZÁPORNÉ ZNAMÉNKO ZNAČÍ SÁNÍVĚTRU, PŘINĚKTERÝCH ÚHLECHSKLONU STŘECHY SE PRUDCE MĚNÍ TLAK VĚTRU MEZI KLADNÝMI A ZÁPORNÝMI HODNOTAMI NA NÁVĚTRNÉ STRANĚ STŘECHY. PRO VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL JSOU V TAKOVÉM PŘÍPADĚ UVÁŽENY OBA ZATĚŽOVACÍ STAVY. e'/2 e'/10 e'/4 K směr větru l' L =90 l' L e'/4 K m' M M n' N N d e'= 9m e'/10= 0,9m e'/4= 2,3m l'= 2,3m m'= 3,6m n'= 7,5m b hodnoty roh střechy K návětrná strana L M N zatížení větrem [kn/m ] [kn/m ] [kn/m ] [kn/m ] 2,025-1,38-0,88 2,025-1,82-1,16 16,2-0,87-0,55 33,75-0,50-0,32 POZN: VÍTR PŮSOBÍ KOLMO K POVRCHU, ZÁPORNÉ ZNAMÉNKO ZNAČÍ SÁNÍ VĚTRU 5/15

6 d.3) Odezva konstrukce d.3.1) My 6/15

7 d.3.2) Nx Linear calculation, Extreme : Cross-section, System : Principal Selection : All Combinations : CO1 Member css dx [m] Case N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] B29 Krokev - RECT 5,155 CO1/1-17,84 0,08-1,36 0,00-0,05 0,23 B32 Krokev - RECT 2,573 CO1/1 22,29-0,10 2,32 0,00-1,21 0,07 B23 Krokev - RECT 2,573 CO1/1 4,28-2,86 1,57-0,23-1,71 3,75 B22 Krokev - RECT 1,444 CO1/1 2,66 2,12 0,59 0,23-0,73-2,68 B10 Krokev - RECT 6,599 CO1/1-3,59 0,02-3,13 0,00 0,00 0,00 B10 Krokev - RECT 1,444 CO1/1-4,87-0,02 3,68 0,00-1,42 0,00 B50 Krokev - RECT 2,573 CO1/1 4,82 1,42 2,59 0,13-2,60-1,84 B10 Krokev - RECT 4,240 CO1/1-6,11 0,02 0,09 0,00 3,58-0,05 B23 Krokev - RECT 5,155 CO1/1 2,83-2,86-0,30-0,23-0,07-3,62 B30 Klestiny - 2 Rect 0,000 CO1/1-8,68 0,00 2,65 0,01 0,00 0,00 B33 Klestiny - 2 Rect 0,000 CO1/1 16,59 0,00 2,65 0,01 0,00 0,00 B39 Klestiny - 2 Rect 4,055 CO1/2-2,09 0,00-2,65 0,00 0,00 0,00 B30 Klestiny - 2 Rect 0,000 CO1/2-7,47 0,00 2,65 0,01 0,00 0,00 B27 Klestiny - 2 Rect 0,000 CO1/1 15,75 0,00 2,65-0,02 0,00 0,00 B3 Klestiny - 2 Rect 0,000 CO1/1 3,52 0,00 2,65 0,02 0,00 0,00 B42 Klestiny - 2 Rect 2,027 CO1/2 0,17 0,00 0,00 0,00 2,68 0,00 B53 Pozednice - RECT 12,405 CO1/1-0,04-0,06-6,65 1,51 0,06 0,00 B53 Pozednice - RECT 3,296 CO1/1 2,94-0,93 0,08 0,19 0,01 4,09 B53 Pozednice - RECT 4,147 CO1/1 2,43-12,83-1,39-0,41 0,39 3,13 B52 Pozednice - RECT 4,144 CO1/1 2,07 9,07 0,00-0,02 0,00-3,21 B53 Pozednice - RECT 0,000 CO1/1 2,86 2,41 2,77 0,19-2,05-3,00 7/15

8 Member css dx [m] Case N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mx [knm] My [knm] Mz [knm] B53 Pozednice - RECT 11,563 CO1/1 1,38-0,17-1,42-0,18 0,47 0,28 B52 Pozednice - RECT 3,294 CO1/1 2,06-0,33 0,00-0,02 0,00-4,26 B52 Pozednice - RECT 7,544 CO1/1 2,07 8,37 0,00-0,02 0,00 5,89 B55 Vaznice - RECT 0,000 CO1/1-2,79 3,16-7,68 0,02-2,58-2,94 B56 Vaznice - RECT 3,789 CO1/1 0,87-2,03-23,55 0,02 0,20 0,44 B57 Vaznice - RECT 1,424 CO1/1-0,01-9,35-3,30 0,02 5,99-0,72 B57 Vaznice - RECT 2,274 CO1/1 0,08 17,66-3,48 0,02 5,32 0,16 B55 Vaznice - RECT 5,270 CO1/1 0,68-0,28-29,26 0,02 0,00 0,00 B55 Vaznice - RECT 0,592 CO1/1-0,03 3,16 25,07 0,02-7,15-1,06 B60 Vaznice - RECT 3,785 CO1/1 0,06 2,55-21,42-0,01-0,65-0,08 B55 Vaznice - RECT 4,144 CO1/1-0,19-4,43-8,52 0,02 13,86-1,31 B55 Vaznice - RECT 0,592 CO1/1-2,79 3,16-7,78 0,02-7,15-1,06 B55 Vaznice - RECT 3,294 CO1/1-0,19-0,74-5,72 0,02 18,78-0,68 B60 Vaznice - RECT 4,635 CO1/1-1,96 2,55 8,36-0,01-1,78 2,09 B73 Pruvlak - 2I 4,380 CO1/1 0,00 0,00-43,68 0,00 0,00 0,00 B73 Pruvlak - 2I 0,000 CO1/1 0,00 0,00 39,14 0,00 0,00 0,00 B73 Pruvlak - 2I 0,000 CO1/2 0,00 0,00 37,13 0,00 0,00 0,00 B73 Pruvlak - 2I 2,532 CO1/1 0,00 0,00 8,04 0,00 59,74 0,00 B76 Sloupek - RECT 2,914 CO1/1-31,35 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 B75 Pruvlak2 - IPE160 1,650 CO1/1 0,00 0,00-21,97 0,00 0,00 0,00 B75 Pruvlak2 - IPE160 0,000 CO1/1 0,00 0,00 9,72 0,00 0,00 0,00 B75 Pruvlak2 - IPE160 1,148 CO1/2 0,00 0,00-18,63 0,00 9,39 0,00 B75 Pruvlak2 - IPE160 1,650 CO1/3 0,00 0,00-20,56 0,00 0,00 0,00 B75 Pruvlak2 - IPE160 1,148 CO1/1 0,00 0,00 9,48 0,00 11,01 0,00 d.3.3) Derformace na prutech 8/15

9 Linear calculation, Extreme : Cross-section, System : Principal Selection : All Combinations : CO2 Case Member dx [m] ux [mm] uy [mm] uz [mm] fix [mrad] fiy [mrad] fiz [mrad] Resultant [mm] CO2/4 B13 6,599-12,9 1,1-9,8-0,4-2,7 0,4 16,2 CO2/4 B72 4,389 9,5 11,2 5,1-0,9-1,4 2,3 15,5 CO2/4 B22 0,000-2,3-7,2-3,7 3,7-3,9 3,8 8,4 CO2/4 B71 4,389 0,7 11,8 0,2-1,4 0,0 3,2 11,8 CO2/4 B14 1,286 6,4 0,5-17,0 0,1 0,1-0,4 18,1 CO2/4 B10 0,000-12,6-2,7 23,4-0,4 9,2 0,7 26,7 CO2/4 B22 4,026-2,3 0,0 8,2-7,4-1,0 4,2 8,5 CO2/4 B23 5,155-8,3-0,5-6,5 4,5 2,7-4,4 10,5 CO2/4 B11 5,036 8,1-0,4 5,2 0,1-9,9-0,1 9,6 CO2/4 B10 1,895-12,6-1,4 5,1-0,4 10,4 0,7 13,7 CO2/4 B23 2,573-8,3 0,0-0,3-6,5 1,2-4,9 8,3 CO2/4 B22 6,599-2,3 11,8 8,0-6,0 0,2 4,8 14,4 CO2/4 B24 0,000-6,8 0,0 5,1-8,4 2,3 0,0 8,5 CO2/4 B3 4,055 3,6 0,0-1,4-1,6-5,7 0,0 3,9 CO2/4 B51 0,000 2,7 0,0 2,5 4,3 2,2 0,0 3,7 CO2/4 B24 4,055-6,7 0,0 4,9-8,1-2,2 0,0 8,3 CO2/4 B12 1,825-2,2 0,0-22,3 1,1 0,2 0,0 22,5 CO2/4 B21 0,000-6,1 0,0-2,7-9,6 3,9 0,0 6,7 CO2/4 B27 4,055 3,0 0,0-3,4 11,0-5,9 0,0 4,5 CO2/4 B42 0,000 1,4 0,0-8,4 1,9 4,2 0,0 8,5 CO2/4 B45 0,000 1,7 0,0-5,2 4,9 3,7 0,0 5,5 CO2/4 B36 0,000 2,4 0,0-5,1-5,0 4,0 0,0 5,7 CO2/4 B52 0,000-1,7 2,9 0,0-3,4-0,6 5,3 3,4 CO2/4 B54 8,930 9,5-0,7 0,0 0,0 0,0 3,4 9,6 CO2/4 B54 0,000 9,5-10,3 0,0-1,4 0,0 2,4 14,1 CO2/4 B52 2,869-1,7 16,6 0,0-2,6 0,0-0,3 16,7 CO2/4 B53 1,098-0,5 1,8 0,0 0,2 0,0-8,6 1,9 CO2/4 B53 0,425-0,5 7,5 0,1 1,7 0,0-7,6 7,5 CO2/4 B53 4,147-0,4-9,0 0,0-6,9 0,1 3,1 9,0 CO2/4 B53 0,000-0,5 10,5 0,0 2,7-0,8-6,3 10,5 CO2/4 B52 12,405-1,6-4,6 0,0 0,0 0,6-3,5 4,9 CO2/4 B52 0,850-1,7 8,2 0,0-3,2 0,1 6,6 8,4 CO2/4 B60 4,635 0,0-2,7 2,5 0,0-4,3 0,0 3,7 CO2/4 B55 0,000 0,0 6,7 4,9 1,2 8,1 0,1 8,3 CO2/4 B55 5,270 0,0-3,9 0,0 0,7-11,5-3,5 3,9 CO2/4 B58 0,000 0,0 6,8 5,1-1,0 8,4-1,3 8,5 CO2/4 B58 3,294 0,0 2,2-17,7-0,7-0,2-2,4 17,8 CO2/4 B58 0,850 0,0 6,1-2,7-0,9 9,6-0,9 6,7 CO2/4 B55 4,994 0,0-3,0-3,4 0,7-11,0-3,5 4,5 CO2/4 B56 0,000 0,0-3,3 0,0 0,4 6,9 1,4 3,3 CO2/4 B73 2,244 0,0 0,0-8,0 0,0 0,0 0,0 8,0 CO2/4 B73 4,380 0,0 0,0 0,0 0,0-5,6 0,0 0,0 CO2/4 B73 0,000 0,0 0,0 0,0 0,0 5,4 0,0 0,0 CO2/4 B74 0,000 8,1 0,0 3,6 0,0 0,0 0,0 8,9 CO2/4 B76 0,000 1,4 0,0 3,0 0,0 0,0 0,0 3,3 CO2/4 B75 0,918 0,0 0,0-1,1 0,0 0,0 0,0 1,1 CO2/4 B75 1,148 0,0 0,0-1,0 0,0-1,0 0,0 1,0 CO2/4 B75 0,000 0,0 0,0 0,0 0,0 1,7 0,0 0,0 CO2/4 B75 1,650 0,0 0,0 0,0 0,0-2,2 0,0 0,0 Formatted text δmax = 15,3 mm L/250 = 4670 / 250 = 18,7 mm Vyhoví VYHOVÍ d.4) Posouzení základů Formatted text Pro návrh základů byl k dispozici geologický průzkum. Základy jsou navrženy na jednoduché základové poměry podle I. geotechnické kategorie na 9/15

10 tabulkovou únosnost základové spáry R dt =200kPa [4]. Zde uvádím intenzitu svislého zatížení od horní stavby a dále schéma navržených šířek. Základy navrhuji z prostého betonu C16/20 jako jednostupňové. Výkres základů je součástí stavební části projektové dokumentace. Základová spára, respektive výkop musí být po obvodě objektu zahloubený minimálně v tzv. nezámrzné hloubce. Pasy uvnitř objektu lze stupňovitě odskákat do hloubky cca 50cm avšak do stejně únosného terénu a tak aby byl dodržen roznášecí úhel v prostém betonu 60! Základovou spáru zkontroluje před betonáží odpovědný geolog, který zápisem do stavebního deníku potvrdí předpoklady návrhu v celém rozsahu objektu a povolí betonáž. Pasy lze provést jako dvojstupňové. Šířku základů navrhuji 0,6 m. Napětí v základové spáře Formatted text šířka 600: σmax = 114 / 0,6 = 190 kpa 200 kpa Vyhoví VYHOVÍ d.5) Posouzení prvků krovu 10/15

11 d.5.1) Krokve - využití průřezů d.5.2) Vaznice - využití průřezů 11/15

12 d.5.3) Kleštiny - využití průřezů Linear calculation, Extreme : Cross-section Selection : All Combinations : CO1 Timber ULS check Beam Cross-section Material dx Load case Unity check Section check Stability check E/W/N [m] [-] [-] [-] B23 Krokev - RECT C24 2,573 CO1/2 0,80 0,80 0,20 - B33 Klestiny - 2 Rect C24 2,027 CO1/2 0,47 0,47 0,00 N3 B53 Pozednice - RECT C24 12,405 CO1/2 0,78 0,78 0,01 - B55 Vaznice - RECT C24 5,270 CO1/2 1,03 1,03 0,00 - B76 Sloupek - RECT C24 2,914 CO1/2 0,27 0,14 0,27 - Formatted text Využití profilů U max < 1 Vyhoví VYHOVÍ d.6) Posouzení průvlaků a překladů d.6.1) Průvlak v obývacím pokoji Cross-sections Name Type Detailed Item material Fabrication A Iy [m 4 ] Pruvlak 2I HEA180; 10; 190 S 235 rolled 9,0574e-03 5,0242e-05 Explanations of symbols A Area Iy Second moment of area about the principal y-axis 12/15

13 Ohybový moment My Posouzení ohýbaného ocelového profilu HE 180 A Profil 2x HE 180 A Ocel S 235 I y = 50,2 x10 6 mm 4 I w = 120,42 x10 9 mm 6 h= 171 mm I z = x10 3 mm 4 I t = 296 x10 3 mm 4 W pl.y = 649,8 x10 3 mm 3 A v = 2900 mm 2 1.MS Ohyb prutu zabezpečeného proti ztrátě stability M rd =W pl.y *f y d = 649,8 e-6* 204,3e3= 132,79 knm M sd = 60,12 knm Využití profilu 45% VYHOVÍ Smyk V pl.rd =A v *f y d / (3) 342,14 kn V sd = 45,00 kn malý smyk Využití profilu 13% VYHOVÍ Deformace uz Formatted text δ max = 8,0 mm L/500 = 4400 / 500 = 8,8 mm Vyhoví VYHOVÍ d.6.2) Průvlak u kuchyně 13/15

14 Cross-sections Name Type Item material Fabrication A Iy [m 4 ] Pruvlak2 IPE160 S 235 rolled 2,0100e-03 8,6930e-06 Explanations of symbols A Area Iy Second moment of area about the principal y-axis Vnittřní síly; Vz, My Využití průřezu Průhyb 14/15

15 Formatted text δmax = 1,1 mm L/500 = 1650 / 500 = 3,3 mm Využití průřezu U max = 38% 100% Vyhoví VYHOVÍ Závěr Navržená stavba technickou náročností nevybočuje z běžného rámce, přesto však úspěch jejího zdárného dokončení závisí na striktním dodržování technologické kázně při provádění. Zejména je nutné věnovat pozornost ošetřování železobetonových konstrukcí. Dále pak je nutné ošetřit ocelové konstrukci proti korozi a ošetřit dřevěné prvky proti dřevokazným houbám a hmyzu Výpočtem v souladu s platnými normami ČSN EN bylo prokázáno (viz výše), že nosné konstrukce navržené stavby bezpečně vyhoví na 1.MS mezní stav únosnosti a 2.MS mezní stav použitelnosti. Objekt je stabilní. Před zahájením prací je nutné vypracovat prováděcí nebo výrobní dodavatelskou dokumentaci, ve které bude, kromě jiného, obsažen podrobný výkaz materiálu apod. Podle dokumentace pro účely stavebního úřadu se nestaví! V Hradci Králové dne 01 / /15