STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE
|
|
- Věra Jarošová
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE Datum: 01/2016 Stupeň dokumentace: Dokumentace pro stavební povolení Zpracovatel: Ing. Karel Pinkas Objednatel: BRUKOV spol. s r.o., Cukrovarská 168, Smiřice Zakázkové číslo: Místo stavby: Smiřice
2 Obsah 1 Úvod Výchozí podklady Normy a použitá literatura Výpočtový model Výpočet zatížení Stálé složky zatížení Vlastní tíha Střešní a stěnové opláštění Proměnné složky zatížení Zatížení sněhem Zatížení větrem Účinky jeřábu Zatěžovací stavy Kombinace zatěžovací stavů Posouzení sloupů stávající haly Posouzení nosníku JD Ztužidla L120/ Ostatní prvky
3 1 Úvod Předmětem dokumentace části projektu Rekonstrukce 2. výrobní haly v areálu spol. Brukov, Smiřice je provozní soubor PS01 Mostový jeřáb. Zaměřena je především na vestavbu jeřábové dráhy pro mostový jeřáb dovnitř haly. Nosník jeřábové dráhy je osazen na krátké ocelové konzoly z dvojic válcovaných profilů U200 navařených na hlavní nosné sloupy haly. Ty jsou rozmístěny v modulu 6 m. Výškové umístění temene kolejnice je navrženo tak, aby zdvih mostového jeřábu byl co možná největší. Při tom je třeba vzít v potaz skutečnost, že stávající podlaha bude nadbetonována novou podlahovou deskou v tl. 150 mm. 2 Výchozí podklady pasport stávajícího stavu haly vypracovaný p. Milanem Štěpánkem v 07/2014 fotodokumentace stávajícího stavu zaslaná Ing. Rostislavem Malochem v 12/2015 Ústav stavebního zkušebnictví s.r.o. Pardubice: Zpráva 2015/304 Ohledání podlahy vypracovaná Ing. Miroslavem Novotným v 12/2015 Technické podklady k použitému mostovému jeřábu o nosnosti 5,0 t firmy GIGA zaslané Ing. Rostislavem Malochem v 12/2015 Statické posouzení nosné konstrukce skladové haly vypracované firmou Statika a dynamika konstrukcí a staveb, Ing. Petr Mašek Ústav stavebního zkušebnictví s.r.o. Pardubice: Ohledání ocelové konstrukce zpráva 2015/22, 02/2015 rozmístění strojů a zařízení v hale zaslané Ing. Rostislavem Malochem v 12/ Normy a použitá literatura ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN Zatížení konstrukcí - obecná pravidla ČSN EN Zatížení konstrukcí - jeřáby ČSN EN Navrhování ocelových konstrukcí - obecná pravidla ČSN EN Navrhování ocelových konstrukcí - jeřábové dráhy -3-
4 4 Výpočtový model -4-
5 5 Výpočet zatížení 5.1 Stálé složky zatížení Vlastní tíha Vlastní tíha nosné konstrukce jeřábové dráhy, jakož i stávající nosné konstrukce haly je spočtena automaticky výpočetním softwarem SCIA ENGINEER. Součinitel zatížení pro vlastní tíhu: γ f = 1, Střešní a stěnové opláštění Bude provedeno opláštění z tepelně izolačních panelů: g 2 = 0,3 kn/m Proměnné složky zatížení Zatížení sněhem Region: Smiřice Základní hodnota pro zatížení sněhem: s k = 0,7 [kn/m 2 ] µ 11 = 0,8 [-] Tvarový součinitel: µ 12 = 0,8 [-] Sklon střechy: α 1 = 6 [ ] -5-
6 α 2 = 6 [ ] Typ expozice: normální Součinitel expozice: C e = 1,0 [-] Tepelný součinitel: C t = 1,0 [-] Součinitel zatížení: γ f = 1,5 [-] Vzdálenost nosníků: b = 1,5 [m] Charakteristická hodnota zatížení sněhem: s = s k *µ i *C e *C t s 1 = s 2 = 0,6 [kn/m 2 ] 0,8 [kn/bm] 0,6 [kn/m 2 ] 0,8 [kn/bm] -6-
7 5.2.2 Zatížení větrem Z pohledu stanovení maximálních účinků je rozhodující vítr kolmý na hřeben objektu. Výška objektu: h = 8,3 m Maximální rychlost větru: v b = 27,5 m/s Měrná hmotnost vzduchu: ρ = 1,25 kg/m 3 Parametr drsnosti terénu: z 0 = 0,300 - Pro kategorii terénu III platí: z 0,II = 0,020 m Součinitel terénu: k r = 0,19*(z 0 /z 0,II ) 0,07 k r = 0,230 Minimální výška: z min = 5 m Součinitel drsnosti terénu: c r (z) = k r *ln(z/z 0 ) Střední rychlost větru: v m (z) = c r (z) * v b Směrodatná odchylka: σ v = k r * v b σ v = 6,32 m/s Intenzita turbulence: I v (z) = σ v /v m (z) Maximální dynamický tlak: q p (z) = (1+7*I v (z))*1/2*ρ*v m (z) 2 Kinematická viskozita vzduchu: ν = 1,50E-05 m 2 /s Součinitel vnějšího tlaku: c ped = 0,80 (tlak) Součinitel vnějšího tlaku: c pee = -0,55 (sání) -7-
8 Výška nad terénem Součinitel drsnosti terénu Střední rychlost větru Intenzita turbulence z [m] c r (z) v m [m/s] I v (z) Maximální dynamický tlak q p (z) [N/m 2 ] Rychlost v(ze) [m/s] Tlak větru w e,d [kn/m 2 ] Sání větru w e,e [kn/m 2 ] 1 0,65 17,77 0,36 688,27 33,18 0,55-0,38 2 0,65 17,77 0,36 688,27 33,18 0,55-0,38 3 0,65 17,77 0,36 688,27 33,18 0,55-0,38 4 0,65 17,77 0,36 688,27 33,18 0,55-0,38 4 0,65 17,77 0,36 688,27 33,18 0,55-0,38 5 0,65 17,77 0,36 688,27 33,18 0,55-0,38 6 0,69 18,92 0,33 746,49 34,56 0,60-0,41 7 0,72 19,89 0,32 797,00 35,71 0,64-0,44 8 0,75 20,74 0,30 841,72 36,70 0,67-0,46 9 0,78 21,48 0,29 881,90 37,56 0,71-0, Účinky jeřábu STANOVENÍ ÚČINKŮ MOSTOVÉHO JEŘÁBU ČSN EN Zadané charakteristiky jeřábu: -8-
9 Nosnost: 5,0 t Rozchod kol jeřábu: s = 22,00 m Rozvor kol jeřábu: b = 3,20 m Dojezd háku: c = 0,515 m Šířka kolejnice: b r = 50 mm Rychlost zdvihu kladkostroje: v h = 0,08 m/s Rychlost pojezdu jeřábu: v c = 0,67 m/s Vůle nákolků: 15 mm Počet pohonů jednotlivých kol: m w = 2,00 ks Součinitel tření nákolek - kolejnice: µ = 0,20 Zatřídění jeřábu jeřábu: HC 2 Konstanta tuhosti nárazníku: S B = 435 kn/m Tíha břemene: Q h = 50 kn Tíha jeřábu s kočkou: Q c = 56,35 kn Tíha kočky jeřábu: Q t = 4,95 kn Vypočítané charakteristiky jeřábu: Hnací síla jeřábu: K = 5,16 kn ξ 1 = 0,75 - ξ 2 = 0,25 - Vychýlení těžiště zatíženého jeřábu: l s = 5,42 m Statický moment hnací síly k těžišti jeřábu: M = 27,97 knm Součinitel reakcí: f = 0,30 - β 2 = 0,34 ϕ 2,min = 1,10 Vlastní tíha jeřábu: Q cr,max = 15,27 kn Q cr,(max) = 12,91 kn Q cr,(min) = 15,27 kn Q cr,min = 12,91 kn Zatížení kladkostroje: Q H,r,max = 24,41 kn Q H,r,(max) = 0,59 kn Zrychlení, brzdění mostu jeřábu: H L,1 = 2,58 kn H L,2 = 2,58 kn H T,1 = 6,52 kn H T,2 = 2,22 kn -9-
10 Příčení jeřábu: H S,1,1,T = 4,05 kn H S,2,1,T = S = 11,90 kn 15,95 kn Zrychlení kočky jeřábu: H T3,1 = 1,37 kn H T3,2 = 1,37 kn Účinky do nárazníků: H B,1 = 15,87 kn Dynamické součinitele: Skupina zatížení Větev Náprava Q k H L,k H T,k ,34 3,87 3,33 ϕ 1 = 1,10 - ϕ 2 = 1,13 - ϕ 4 = 1,00 - ϕ 5 = 1,50 - ϕ 7 = 1, ,34 0,00-3, ,86 3,87 9, ,86 0,00-9, ,27 3,87 3, ,27 0,00-3, ,91 3,87 9, ,91 0,00-9, ,68 3,87 3, ,68 0,00-3, ,49 3,87 9, ,49 0,00-9, ,68 0,00 0, ,68 0,00 11, ,49 0,00 0, ,49 0,00-11, ,68 0,00 1, ,68 0,00 1, ,49 0,00 1, ,49 0,00 1,37-10-
11 ,68 0,00 0, ,68 25,39 0, ,49 0,00 0, ,49 25,39 0,00-11-
12 6 Zatěžovací stavy Jméno Popis Typ působení Skupin a zatížen í LC1 Vlastní tíha Stálé LG1 Vlastní tíha -Z LC2 Opláštění Stálé LG1 Standard Typ zatížení Spec Směr Působení Řídicí zat. stav LC3 Sníh Nahodilé LG2 Statické Standard Krátkodobé Žádný LC4 Vítr příčně Nahodilé LG3 Statické Standard Krátkodobé Žádný LC6 Jeřáb 1 Nahodilé LG4 Statické Standard Krátkodobé Žádný LC7 Jeřáb 2 Nahodilé LG4 Statické Standard Krátkodobé Žádný LC8 Jeřáb 3 Nahodilé LG5 Statické Standard Krátkodobé Žádný 7 Kombinace zatěžovací stavů Jméno Typ Zatěžovací stavy Souč. [-] CO1 EN - MSÚ (STR) LC1 - Vlastní tíha 1,00 LC2 - Opláštění 1,00 LC3 - Sníh 1,00 LC4 - Vítr příčně 1,00 LC6 - Jeřáb 1 1,00 LC7 - Jeřáb 2 CO2 EN-MSP char. LC1 - Vlastní tíha LC2 - Opláštění LC3 - Sníh 1,00 1,00 1,00 1,00-12-
13 LC4 - Vítr příčně LC6 - Jeřáb 1 LC7 - Jeřáb 2 CO3 EN-mimořádné 1 LC1 - Vlastní tíha LC2 - Opláštění LC3 - Sníh LC4 - Vítr příčně LC8 - Jeřáb 3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 8 Posouzení sloupů stávající haly Proměnný uzavřený průřez 2xU xP4 Posudek oceli Prut B49 2U+2Pl komora S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 4.12 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.87 m C C C Posudek na tlak 0.10 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.08 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.65 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.01 < 1 M 0.76 < 1 Vzpěr 0.15 < 1-13-
14 Prostorový-rovinný vzpěr 0.15 < 1 Klopení 0.65 < 1 Tlak + moment 0.76 < 1 Tlak + moment 0.79 < 1 Prut B1 2U+2Pl komora S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 6.87 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.87 m C C C Posudek na tlak 0.02 < 1 Posouzení kroucení 0.04 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.03 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.03 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.32 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.09 < 1 M 0.43 < 1 Vzpěr 0.03 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.03 < 1 Klopení 0.32 < 1 Tlak + moment 0.44 < 1 Tlak + moment 0.44 < 1 Prut B17 2U+2Pl komora S 235 CO1/
15 Kritický posudek v místě 4.12 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.87 m C C C Posudek na tlak 0.08 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.07 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.62 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.00 < 1 M 0.69 < 1 Vzpěr 0.09 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.09 < 1 Klopení 0.62 < 1 Tlak + moment 0.70 < 1 Tlak + moment 0.71 < 1 Prut B33 2U+2Pl komora S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 4.12 m Štíhlost Redukovaná štíhlost
16 Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.87 m C C C Posudek na tlak 0.10 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.07 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.64 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.00 < 1 M 0.74 < 1 Vzpěr 0.15 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.15 < 1 Klopení 0.64 < 1 Tlak + moment 0.75 < 1 Tlak + moment 0.78 < 1 Prut B65 2U+2Pl komora S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 6.87 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.87 m C C
17 C Posudek na tlak 0.05 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.05 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.63 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.01 < 1 M 0.68 < 1 Vzpěr 0.06 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.06 < 1 Klopení 0.63 < 1 Tlak + moment 0.69 < 1 Tlak + moment 0.70 < 1 Prut B81 2U+2Pl komora S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 6.87 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.87 m C C C Posudek na tlak 0.05 < 1 Posouzení kroucení 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.05 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.64 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.01 < 1 M 0.70 < 1-17-
18 Vzpěr 0.07 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.07 < 1 Klopení 0.64 < 1 Tlak + moment 0.70 < 1 Tlak + moment 0.71 < 1 Prut B97 2U+2Pl komora S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 6.87 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.87 m C C C Posudek na tlak 0.02 < 1 Posouzení kroucení 0.05 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.05 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.03 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.32 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.14 < 1 M 0.48 < 1 Vzpěr 0.03 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.03 < 1 Klopení 0.32 < 1 Tlak + moment 0.49 < 1 Tlak + moment 0.50 < 1-18-
19 Prut B237 HEA160 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 0.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b c Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 7.50 m C C C Posudek na tlak 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.01 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.07 < 1 M 0.07 < 1 Vzpěr 0.04 < 1 Klopení 0.01 < 1 Tlak + moment 0.08 < 1 Tlak + moment 0.11 < 1 Prut B238 HEA160 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 0.00 m -19-
20 Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b c Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 7.50 m C C C Posudek na tlak 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.02 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.04 < 1 M 0.04 < 1 Vzpěr 0.03 < 1 Klopení 0.02 < 1 Tlak + moment 0.05 < 1 Tlak + moment 0.07 < 1 Prut B2 2U+2Pl komora S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 6.87 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.87 m -20-
21 C C C Posudek na tlak 0.02 < 1 Posouzení kroucení 0.04 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.04 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.03 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.43 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.10 < 1 M 0.55 < 1 Vzpěr 0.03 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.03 < 1 Klopení 0.43 < 1 Tlak + moment 0.55 < 1 Tlak + moment 0.56 < 1 Prut B18 2U+2Pl komora S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 4.12 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.87 m C C C Posudek na tlak 0.07 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.08 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.75 < 1-21-
22 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.00 < 1 M 0.82 < 1 Vzpěr 0.09 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.09 < 1 Klopení 0.75 < 1 Tlak + moment 0.82 < 1 Tlak + moment 0.84 < 1 Prut B34 2U+2Pl komora S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 4.12 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.87 m C C C Posudek na tlak 0.08 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.08 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.78 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.00 < 1 M 0.86 < 1 Vzpěr 0.11 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.11 < 1 Klopení 0.78 < 1 Tlak + moment 0.86 < 1 Tlak + moment 0.88 < 1-22-
23 Prut B50 2U+2Pl komora S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 4.12 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.87 m C C C Posudek na tlak 0.08 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.08 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.71 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.01 < 1 M 0.80 < 1 Vzpěr 0.11 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.11 < 1 Klopení 0.71 < 1 Tlak + moment 0.80 < 1 Tlak + moment 0.82 < 1 Prut B66 2U+2Pl komora S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 6.87 m -23-
24 Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.87 m C C C Posudek na tlak 0.05 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.05 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.74 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.01 < 1 M 0.79 < 1 Vzpěr 0.07 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.07 < 1 Klopení 0.74 < 1 Tlak + moment 0.80 < 1 Tlak + moment 0.81 < 1 Prut B82 2U+2Pl komora S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 6.87 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn -24-
25 Délka klopení 6.87 m C C C Posudek na tlak 0.05 < 1 Posouzení kroucení 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.06 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.74 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.01 < 1 M 0.80 < 1 Vzpěr 0.07 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.07 < 1 Klopení 0.74 < 1 Tlak + moment 0.81 < 1 Tlak + moment 0.82 < 1 Prut B98 2U+2Pl komora S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 6.87 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.87 m C C C Posudek na tlak 0.03 < 1-25-
26 Posouzení kroucení 0.05 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.05 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.03 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.43 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.14 < 1 M 0.59 < 1 Vzpěr 0.04 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.04 < 1 Klopení 0.43 < 1 Tlak + moment 0.59 < 1 Tlak + moment 0.60 < 1 Prut B239 HEA160 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 0.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b c Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 7.50 m C C C Posudek na tlak 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.02 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.05 < 1 M 0.05 < 1 Vzpěr 0.03 < 1 Klopení 0.02 < 1-26-
27 Tlak + moment 0.06 < 1 Tlak + moment 0.08 < 1 Prut B240 HEA160 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 0.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b c Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 7.50 m C C C Posudek na tlak 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.01 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.09 < 1 M 0.09 < 1 Vzpěr 0.04 < 1 Klopení 0.01 < 1 Tlak + moment 0.09 < 1 Tlak + moment 0.12 < Posouzení nosníku JD HEB 300 Prut B119 HEB300 S 235 CO1/
28 Kritický posudek v místě 3.00 m Délka klopení 6.00 m C C C Posudek na osovou sílu 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.02 < 1 M 0.02 < 1 Klopení 0.02 < 1 Tlak + moment 0.02 < 1 Tlak + moment 0.01 < 1 Prut B120 HEB300 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 3.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b c Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.00 m C C C
29 Posudek na tlak 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.02 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.09 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.13 < 1 M 0.14 < 1 Vzpěr 0.00 < 1 Klopení 0.09 < 1 Tlak + moment 0.18 < 1 Tlak + moment 0.19 < 1 Prut B121 HEB300 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 3.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b c Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.00 m C C C Posudek na tlak 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.02 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.09 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.11 < 1 M 0.12 < 1 Vzpěr 0.00 < 1 Klopení 0.09 < 1 Tlak + moment 0.17 < 1-29-
30 Tlak + moment 0.17 < 1 Prut B122 HEB300 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 3.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b c Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.00 m C C C Posudek na tlak 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.01 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.01 < 1 M 0.01 < 1 Vzpěr 0.00 < 1 Klopení 0.01 < 1 Tlak + moment 0.01 < 1 Tlak + moment 0.01 < 1 Prut B123 HEB300 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 3.00 m Délka klopení 6.00 m -30-
31 C C C Posudek na osovou sílu 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.02 < 1 M 0.02 < 1 Klopení 0.02 < 1 Tlak + moment 0.02 < 1 Tlak + moment 0.01 < 1 Prut B124 HEB300 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 3.00 m Délka klopení 6.00 m C C C Posudek na osovou sílu 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.02 < 1 M 0.02 < 1 Klopení 0.02 < 1 Tlak + moment 0.02 < 1 Tlak + moment 0.01 < 1 Prut B113 HEB300 S 235 CO1/
32 Kritický posudek v místě 3.00 m Délka klopení 6.00 m C C C Posudek na osovou sílu 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.02 < 1 M 0.02 < 1 Klopení 0.02 < 1 Tlak + moment 0.02 < 1 Tlak + moment 0.01 < 1 Prut B114 HEB300 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 3.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b c Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.00 m C C C Posudek na tlak 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.05 < 1-32-
33 Posudek ohybového momentu (My) 0.22 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.13 < 1 M 0.18 < 1 Vzpěr 0.00 < 1 Klopení 0.22 < 1 Tlak + moment 0.32 < 1 Tlak + moment 0.28 < 1 Prut B115 HEB300 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 3.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b c Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.00 m C C C Posudek na tlak 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.05 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.24 < 1 Posudek ohybového momentu (Mz) 0.04 < 1 M 0.10 < 1 Vzpěr 0.00 < 1 Klopení 0.24 < 1 Tlak + moment 0.27 < 1 Tlak + moment 0.18 < 1-33-
34 Prut B116 HEB300 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 3.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka b c Imperfekce Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Délka klopení 6.00 m C C C Posudek na tlak 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.01 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.02 < 1 M 0.02 < 1 Vzpěr 0.00 < 1 Klopení 0.02 < 1 Tlak + moment 0.02 < 1 Tlak + moment 0.01 < 1 Prut B117 HEB300 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 3.00 m Délka klopení 6.00 m C
35 C C Posudek na osovou sílu 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.02 < 1 M 0.02 < 1 Klopení 0.02 < 1 Tlak + moment 0.02 < 1 Tlak + moment 0.01 < 1 Prut B118 HEB300 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 3.00 m Délka klopení 6.00 m C C C Posudek na osovou sílu 0.00 < 1 Posudek ohybového momentu (My) 0.02 < 1 M 0.02 < 1 Klopení 0.02 < 1 Tlak + moment 0.02 < 1 Tlak + moment 0.01 < 1 10 Ztužidla L120/10 Prut B127 L120X10 S 235 CO1/
36 Kritický posudek v místě 0.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Upozornění : štíhlost je větší než ! Délka klopení 6.02 m C C C Posudek na tlak 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 M 0.01 < 1 Vzpěr 0.07 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.02 < 1 Tlak + moment 0.11 < 1 Tlak + moment 0.15 < 1 Prut B128 L120X10 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 0.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru
37 Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Upozornění : štíhlost je větší než ! Délka klopení 6.02 m C C C Posudek na tlak 0.02 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 M 0.02 < 1 Vzpěr 0.18 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.06 < 1 Tlak + moment 0.15 < 1 Tlak + moment 0.27 < 1 Prut B125 L120X10 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 0.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Upozornění : štíhlost je větší než ! Délka klopení 6.02 m C C C
38 Posudek na tlak 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 M 0.01 < 1 Vzpěr 0.09 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.03 < 1 Tlak + moment 0.12 < 1 Tlak + moment 0.18 < 1 Prut B126 L120X10 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 0.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Upozornění : štíhlost je větší než ! Délka klopení 6.02 m C C C Posudek na tlak 0.03 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 M 0.03 < 1 Vzpěr 0.21 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.07 < 1-38-
39 Tlak + moment 0.16 < 1 Tlak + moment 0.29 < 1 11 Ostatní prvky Prut B127 L120X10 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 0.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Upozornění : štíhlost je větší než ! Délka klopení 6.02 m C C C Posudek na tlak 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 M 0.01 < 1 Vzpěr 0.07 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.02 < 1 Tlak + moment 0.11 < 1 Tlak + moment 0.15 < 1 Prut B128 L120X10 S 235 CO1/
40 Kritický posudek v místě 0.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Upozornění : štíhlost je větší než ! Délka klopení 6.02 m C C C Posudek na tlak 0.02 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 M 0.02 < 1 Vzpěr 0.18 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.06 < 1 Tlak + moment 0.15 < 1 Tlak + moment 0.27 < 1 Prut B125 L120X10 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 0.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m -40-
41 Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Upozornění : štíhlost je větší než ! Délka klopení 6.02 m C C C Posudek na tlak 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 M 0.01 < 1 Vzpěr 0.09 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.03 < 1 Tlak + moment 0.12 < 1 Tlak + moment 0.18 < 1 Prut B126 L120X10 S 235 CO1/ Kritický posudek v místě 0.00 m Štíhlost Redukovaná štíhlost Redukční součinitel Délka m Součinitel vzpěru Vzpěrná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn Upozornění : štíhlost je větší než ! Délka klopení 6.02 m C C C
42 Posudek na tlak 0.03 < 1 Posudek na smyk (Vy) 0.00 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.00 < 1 M 0.03 < 1 Vzpěr 0.21 < 1 Prostorový-rovinný vzpěr 0.07 < 1 Tlak + moment 0.16 < 1 Tlak + moment 0.29 < 1 V Brně dne Vypracoval: Ing. Karel Pinkas -42-
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
VíceAtic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák
Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák Riegrova, 62 00 Brno Sdružení tel. 2 286, 60 323 6 email: zak.apk@arch.cz Investor : Stavba : Objekt : Jihomoravský kraj Brno, Žerotínovo nám. 3/, PSČ 60 82 KOMPETENČNÍ
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET. Ondřej Hruška
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Zastřešení dvojlodního hypermarketu STATICKÝ VÝPOČET Ondřej Hruška Praha 2017 Statický výpočet Obsah 1. Zatížení... 2 1.1. Zatížení sněhem. 2 1.2.
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceD STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ
D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ - TECHNICKÁ ZPRÁVA - STATICKÝ VÝPOČET Vypracoval: Ing. Andrej Smatana Autorizovaný inženýr pro statiku a dynamiku staveb ČKAIT: 1005325 Tel.: 608 363 318 web: www.statikastaveb.eu
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVENÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA EXHIBITION
VíceRozlítávací voliéra. Statická část. Technická zpráva + Statický výpočet
Stupeň dokumentace: DPS S-KON s.r.o. statika stavebních konstrukcí Ing.Vladimír ČERNOHORSKÝ Podnádražní 12/910 190 00 Praha 9 - Vysočany tel. 236 160 959 akázkové číslo: 12084-01 Datum revize: prosinec
VíceStatický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky
Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky Statický výpočet postup ve cvičení 5. Návrh a posouzení sloupu např. válcovaný průřez HEB: 5.1. Výpočet osové síly N Ed [stálé
VíceVýstavba nového objektu ZPS na LKKV. Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS)
Výstavba nového objektu ZPS na LKKV Investor:LETIŠTĚ KARLOVY VARY,s.r.o. K letišti 132, 360 01 Karlovy Vary stupeň dokumentace ( DPS) D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUČKNÍ ŘEŠENÍ Statický posudek a technická zpráva
VíceSTATICKÝ VÝPOČET. Ing. Jan Blažík
STATICKÝ VÝPOČET Zpracovatel : Zodpovědný projektant : Vypracoval : Ing. Pavel Charous Ing. Jan Blažík Stavebník : Místo stavby : Ondřejov u Rýmařova z.č. : Stavba : Datum : 06/2015 Stáj pro býky 21,5
VíceVÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
VíceObsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B
VíceSTATICKÝ POSUDEK Ocelová konstrukce výtahové šachty Architektonická projekční skupina A4L Smetanovo nám. 105, Litomyšl www. Atelier4l.
Technická zpráva www. Atelier4l.cz STATICKÝ POSUDEK Ocelová konstrukce výtahové šachty Investor : Firma FAULHAMMER s.r.o. Tržek 38, Litomyšl 570 01 Projektant : Ing.Martin Šabata, tel.: 736107399 Autorizovaný
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceSTAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE
Stavba : Objekt : STAVEBNÍ ÚPRAVY ZÁMEČNICKÉ DÍLNY V AREÁLU FIRMY ZLKL S.R.O. V LOŠTICÍCH P.Č. 586/1 V K.Ú. LOŠTICE - Dokumentace : Prováděcí projekt Část : Konstrukční část Oddíl : Ocelové konstrukce
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Diplomová práce BYTOVÝ DŮM D.1.2.3. STATICKÝ VÝPOČET Vypracovala: Vedoucí práce K134: Ing. Anna Kuklíková,
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ. Bakalářská práce
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ Bakalářská práce Dvoulodní sportovní hala Two-Bay Sports Hall Statický výpočet Květen 2017 Vypracoval: Jan
VíceInvestor: Měřítko: Počet formátů: Obec Vrátkov. Datum: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST DSP 04-2015
první statická s.r.o. Na Zámecké 597/11, 140 00 Praha 4 email: stastny@prvnistaticka.cz ZODP.PROJEKTANT: VYPRACOVAL: KONTROLOVAL: ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. ING.Ondřej FRANTA. ING. Radek ŠŤASTNÝ,PH.D. Akce:
Více9. Obvodové stěny. Jeřábové konstrukce.
9. Obvodové stěny. Jeřábové konstrukce. Větrová a brzdná ztužidla ve stěnách. Obvodové stěny: sloupky, paždíky (kazety), ztužení, plášť. Jeřáby: druhy, návrh drah pro mostové jeřáby (dispoziční řešení,
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceAkce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy. Náměstí Svobody Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ
Akce: Modřice, Poděbradova 413 přístavba a stavební úpravy budovy Investor: Město Modřice Náměstí Svobody 93 664 42 Modřice STATICKÉ POSOUZENÍ Vypracoval: Ing. Miroslav Dorazil Ivanovické náměstí 404/28a
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 13.220.50; 91.010.30; 91.080.40 Říjen 2009 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí Část 1-2: Obecná pravidla Navrhování konstrukcí na účinky požáru ČSN EN 1992-1-2 OPRAVA
VíceTelefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Úvodní příklad Dílec: Hala se zavětrováním
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Ztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Dílec Ocelové konstrukce Ztužený sloup se skokem
VíceStatický návrh a posouzení kotvení hydroizolace střechy
Statický návrh a posouzení kotvení hydroizolace střechy podle ČSN EN 1991-1-4 Stavba: Stavba Obsah: Statické schéma střechy...1 Statický výpočet...3 Střecha +10,000...3 Schéma kotvení střechy...9 Specifikace
VíceStatický výpočet postup ve cvičení. 5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky
5. Návrh a posouzení sloupu vzpěrné délky 5. Návrh a posouzení sloupu např. válcovaný průřez HEB: 5.1. Výpočet osové síly N Ed zatížení stálá a proměnná působící na sloup v přízemí (tj. stropy všech příslušných
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceStatické posouzení. Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34 k.ú. Broumov
Statické posouzení Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34-1 - OBSAH: 1 ÚVOD... 3 1.1 ROZSAH POSUZOVANÝCH KONSTRUKCÍ... 3 1.2 PODKLADY... 3 1.2.1 Použité normy... 3
VíceNěkterá klimatická zatížení
Některá klimatická zatížení 5. cvičení Klimatické zatížení je nahodilé zatížení vyvolané meteorologickými jevy. Stanoví se podle nejnepříznivějších hodnot mnohaletých měření, odpovídajících určitému zvolenému
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
VíceČást 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup
Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný
VíceSTATICKÝ VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÉHO SCHODIŠTĚ
Investor - Obec Dolní Bečva,Dolní Bečva 340,Dolní Bečva 756 55 AKCE : Půdní vestavba v ZŠ Dolní Bečva OBJEKT : SO 01 Základní škola Budova A- STATICKÝ VÝPOČET ŽELEZOBETONOVÉHO SCHODIŠTĚ Autor: Dipl.Ing.
VíceTechnická zpráva a statický výpočet
Ing. Ferdian Jaromír, ferdi,výškovická 155, Ostrava-Výškovice, 700 30 Kancelář ul. Ruská 43, Ostrava-Vítkovice, 703 00, Tel. : 596693749, 603259826, Fax. :596693751 e-mail ferdian@mto-ok.cz, www.projektyostrava.cz,
Vícen =, kde n je počet podlaží. ψ 0 je redukční
Užitné zatížení Činnost lidí Je nahrazeno plošným a bodovým zatížením. Referenční hodnota 1rok s pravděpodobností překročení 0,98 Zatížení stropů Velikost zatížení je dána v závislosti na druhu stavby
VíceVybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí
Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí Skládání a rozklad sil Skládání a rozklad sil v rovině
VíceNK 1 Zatížení 2. Klasifikace zatížení
NK 1 Zatížení 2 Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VíceStavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem STATICKÝ POSUDEK. srpen 2015
2015 STAVBA STUPEŇ Stavební úpravy bytu č. 19, Vrbová 1475, Brandýs nad Labem DSP STATICKÝ POSUDEK srpen 2015 ZODP. OSOBA Ing. Jiří Surovec POČET STRAN 8 Ing. Jiří Surovec istruct Trabantská 673/18, 190
VíceOcelová rozhledna. Steel tower
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Ocelová rozhledna Rozhledna Bernard Steel tower Observation tower Bernard Diplomová práce Studijní program:
Vícehttp://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET
http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET REVITALIZACE CENTRA MČ PRAHA - SLIVENEC DA 2.2. PŘÍSTŘEŠEK MHD 08/2009 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: 3 2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY:
VícePROJEKT OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY S JEŘÁBOVOU DRÁHOU S NOSNOSTÍ 5 t, VARIANTNÍ POROVNÁNÍ S OPTIMALIZACÍ KONSTRUKCE
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA APLIKOVANÝCH VĚD KATEDRA MECHANIKY OBOR STAVITELSVÍ AKADEMICKÝ ROK 2013/2014 BAKALÁŘSKÁ PRÁCE PROJEKT OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY S JEŘÁBOVOU DRÁHOU S NOSNOSTÍ 5 t, VARIANTNÍ
VíceStatický výpočet F1. konstrukční část
A 27.5.2010 Výchozí verze VERZE DATUM POPIS VYPRACOVAL STAVEBNÍK HALALI, všeobecná pojišťovna, a.s. Jungmannova 32/25 15 25 Praha1 AKCE Oprava a modernizace domu, Jungmannova 25, Praha 1 GENERÁLNÍ PROJEKTANT
VíceD.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ
Zak. č. 129/09/2014 ZNALECTVÍ, PORADENSTVÍ, PROJEKČNÍ STUDIO D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ Název stavby: Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách Místo stavby:
Více1. JEŘÁBOVÁ DRÁHA 1.1 POPIS OBJEKTU 1.2 TECHNICKÉ ÚDAJE JEŘÁBU
1. JEŘÁBOVÁ DRÁHA 1.1 POPIS OBJEKTU Předmětem návrhu jsou hlavní nosné části jeřábové dráhy navržené do dispozice jednopodlažní budovy pro strojírenský průmysl. Jedná se o lehký mostový dvounosníkový jeřáb,
VíceIng. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
VícePředběžný Statický výpočet
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Předběžný Statický výpočet Stomatologická klinika s bytovou částí v Praze 5 Bakalářská práce Jan Karban Praha,
Více1. Obsah. areál WELPRO, Pocinovice. mobil: +420 775 099158 e-mail: radek@pikhart.cz www. pikhart.cz. Vídeňská 841 339 01 Klatovy tel.
1. Obsah 1. Obsah 1 2. Úvod 2 3. Výpočtový model konstrukce 3 3.1. Nastavení řešiče a sítě 3 3.2. Výpočtový model - zadání profilů 4 3.3. Výpočtový model - osové schéma s popisem prutů a uvolněním vateb
VíceAtic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák
Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák Riegrova 44, 612 00 Brno Sdružení tel. 541 245 286, 605 323 416 email: zak.apk@arch.cz Investor : Stavba : Objekt : Jihomoravský kraj Brno, Žerotínovo nám. 3/5, PSČ
VíceTelefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Přiklad 1 Dílec: Sloup v ose A/12
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Neztužený sloup se změnou profilu.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Neztužený sloup se skokem v průřezu,
VíceNK 1 Zatížení 2. - Zásady navrhování - Zatížení - Uspořádání konstrukce - Zděné konstrukce - Zakládání staveb
NK 1 Zatížení 2 Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VíceTelefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Sloup IPE 300 Dílec: a
RIB Software SE BEST V18.0 Build-Nr. 24072018 Typ: Ocelový sloup Soubor: Jednopodlažní sloup.besx Informace o projektu Zakázka Ocelové konstrukce Popis Jednopodlažní sloup, profil IPE 300, šikmý ohyb Položka
VíceDiplomová práce OBSAH:
OBSAH: Obsah 1 1. Zadání....2 2. Varianty řešení..3 2.1. Varianta 1..3 2.2. Varianta 2..4 2.3. Varianta 3..5 2.4. Vyhodnocení variant.6 2.4.1. Kritéria hodnocení...6 2.4.2. Výsledek hodnocení.7 3. Popis
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY
Investor Město Jiříkov Projekt číslo: 767-13 Stran: 111 Stavba MATEŘSKÁ ŠKOLA JIŘÍKOV Příloh: Místo stavby Jiříkov STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ STATICKÉ POSOUZENÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE MATEŘSKÉ ŠKOLY MĚSTO
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceNK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
Vícehttp://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET
http://www.tobrys.cz STATICKÝ VÝPOČET Dokumentace pro ohlášení stavby REKONSTRUKCE ČÁSTI DVOJDOMKU Jeremenkova 959/80, Praha 4 2011/05-149 Ing. Tomáš Bryčka 1. OBSAH 1. OBSAH 2 2. ÚVOD: 3 2.1. IDENTIFIKAČNÍ
VíceŘešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty
Dokument: SX011a-CZ-EU Strana 1 z 7 Eurokód Vypracoval rnaud Lemaire Datum březen 005 Kontroloval lain Bureau Datum březen 005 Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými Tento příklad seznamuje
VíceNK 1 Zatížení 1. Vodojem
NK 1 Zatížení 1 Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES PRŮMYSLOVÁ BUDOVA
VíceHUTNÍ PROJEKT OSTRAVA a.s. STATICKÝ VÝPOČET
HUTNÍ PROJEKT OSTRAVA a.s. držitel certifikátu ISO 9001 a ISO 14001 STATICKÝ VÝPOČET Objednatel Stavba Objekt Část Stň : VÍTKOVICE ARÉNA, a.s. : STAVEBNÍ ÚPRAVY V HALE ČEZ ARÉNA : SO 003 STAVEBNÍ ÚPRAVY
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA SPORTS
VíceSTATICKÝ VÝPOČET STUPEŇ DOKUMENTACE: DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ ČÁST DOKUMENTACE: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REVIZE: R.
PROJEKTOVÁ ČINNOST V INVESTIČNÍ VÝSTAVBĚ ING. MARTIN OUTLÝ O-PRO SERVIS IČO 11 422 131 STATICKÝ VÝPOČET STUPEŇ DOKUMENTACE: DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ ČÁST DOKUMENTACE: D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ
VíceNK 1 Zatížení 1. Vodojem
NK 1 Zatížení 1 Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VíceSTATICKÝ VÝPOČET a TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH:
STATICKÝ VÝPOČET a TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH: 1 ZADÁNÍ A ŘEŠENÁ PROBLEMATIKA, GEOMETRIE... 2 2 POLOHA NA MAPĚ A STANOVENÍ KLIMATICKÝCH ZATÍŽENÍ... 2 2.1 SKLADBY STŘECH... 3 2.1.1 R1 Skladba střechy na objektu
Více14. JEŘÁBY 14. CRANES
14. JEŘÁBY 14. CRANES slouží k svislé a vodorovné přepravě břemen a jejich držení v požadované výšce Hlavní parametry jeřábů: 1. jmenovitá nosnost největší hmotnost dovoleného břemene (zkušební břemeno
VícePrůmyslové haly. Halové objekty. překlenutí velkého rozponu snížení vlastní tíhy konstrukce. jednolodní haly vícelodní haly
Průmyslové haly Halové objekty překlenutí velkého rozponu snížení vlastní tíhy konstrukce průmyslové haly do 30 m rozpětí haly velkých rozpětí jednolodní haly vícelodní haly bez jeřábové dráhy jeřáby mostové
VíceObjekt pro ubytování surikatů v ZOO Hodonín prosinec 12 Statický výpočet a technická zpráva 261/2012
ZADÁVACÍ PODMÍNKY: 2 Podklady: 2 POPIS OBJEKTU všeobecně: 2 STATICKÝ VÝPOČET: 3 Krov: 3 Zatížení krovu: 3 Svislé konstrukce : 6 Překlady : 7 Základy : 7 ZÁVĚR: 7 1 Obsahem tohoto dokumentu je návrh a posouzení
Více1. Všeobecně 2. Návrhové situace 3. Modely zatížení větrem 4. Rychlost a tlak větru 5. Zatížení větrem 6. Součinitele konstrukce c s c d 7.
1. Všeobecně 2. Návrhové situace 3. Modely zatížení větrem 4. Rychlost a tlak větru 5. Zatížení větrem 6. Součinitele konstrukce c s c d 7. Součinitele tlaků a sil 8. Zatížení mostů větrem Informativní
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ DIPLOMOVÁ PRÁCE Bc. Karol Řezníček
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ DIPLOMOVÁ PRÁCE 2017 Bc. Karol Řezníček ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Skladová hala
VíceOBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2
OBSAH: A4 1/ TECHNICKÁ ZPRÁVA 4 2/ STATICKÝ VÝPOČET 7 3/ VÝKRESOVÁ ČÁST S1-TVAR A VÝZTUŽ OPĚRNÉ STĚNY 2 DESIGN BY ing.arch. Stojan D. PROJEKT - SERVIS Ing.Stojan STAVEBNÍ PROJEKCE INVESTOR MÍSTO STAVBY
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY OBJEKT PRO ADMINISTRATIVNÍ A LOGISTICKÉ ÚČELY OFFICE AND LOGICTIC BUILDING
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OBJEKT PRO ADMINISTRATIVNÍ
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení
VíceD.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ
Zak. č. 75/05/2014 DPU REVIT s.r.o. D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ Název stavby: Energetické úspory Městského úřadu ve Ždánicích Místo stavby: Městečko 787 696 32, Ždánice Investor: Město Ždánice Městečko
VíceD2.2a.1 TECHNICKÁ ZPRÁVA A SPECIFIKACE
Akce : Objekt : STAVEBNÍ ÚPRAVY VÝROBNÍCH HAL NA POZEMCÍCH PARC.Č. 724/51, 724/55 A 724/6 V K.Ú. Č.BUDĚJOVICE 6 SO 02 ZVÝŠENÍ SVĚTLOSTI ČÁSTI VÝROBNÍ HALY NA P.Č. 724/6 Část : D2.2a - Konstrukční část
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES SPORTOVNÍ HALA V
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA APLIKOVANÝCH VĚD. KATEDRA MECHANIKY Obor: Stavitelství (STA) Akademický rok: 2017/2018 DIPLOMOVÁ PRÁCE
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA APLIKOVANÝCH VĚD KATEDRA MECHANIKY Obor: Stavitelství (STA) Akademický rok: 2017/2018 DIPLOMOVÁ PRÁCE Vypracoval: Bc. Ladislav Hlaváč Vedoucí práce: Ing. Petr Kesl
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,
VíceD.1.2 Stavebně konstrukční řešení
ZNALECTVÍ, PORADENSTVÍ, PROJEKČNÍ STUDIO Zak.č. 95/07/2017 D.1.2 Stavebně konstrukční řešení Název stavby: Oprava střechy SPŠE Havířov Místo stavby: Makarenkova 1/513 736 01 Havířov - Město Investor: Stupeň
VíceKlasifikace zatížení
Klasifikace zatížení Stálá G - Vlastní tíha, pevně zabudované součásti - Předpětí - Zatížení vodou a zeminou - Nepřímá zatížení, např. od sedání základů Proměnná - Užitná zatížení - Sníh - Vítr - Nepřímá
Více1.3.1 Výpočet vnitřních sil a reakcí pro nejnepříznivější kombinaci sil
OHYB NOSNÍKU - SVAŘOVANÝ PROFIL TVARU Ι SE ŠTÍHLOU STĚNOU (Posouzení podle ČSN 0-8) Poznámka: Dále psaný text je lze rozlišit podle tpu písma. Tpem písma Times Ne Roman normální nebo tučné jsou psané poznámk,
Více5 SLOUPY. Obr. 5.1 Průřezy ocelových sloupů. PŘÍKLAD V.1 Ocelový sloup
SLOUPY. Obecné ponámk Sloup jsou hlavními svislými nosnými element a přenášejí atížení vodorovných konstrukčních prvků do ákladové konstrukce. Modulové uspořádání načně ávisí na unkci objektu a jeho dispoičním
VíceNÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁU Navrhněte ohybovou výztuž do železobetonového nosníku uvedeného na obrázku. Kromě vlastní tíhy je nosník zatížen bodovou silou od obvodového pláště ostatním stálým rovnoměrným
VíceOCELOVÁ KONSTRUKCE SPORTOVNÍ HALY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceTelefon: Zakázka: Kindmann/Krüger Položka: Pos.2 Dílec: Stropní nosník
RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Ocel Soubor: Plastická únosnost.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Kindmann/Krüger Plastická únosnost Pos.2 Stropní nosník Systémové
VíceIng. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
1 Obsah: 1. statické posouzení dřevěného krovu osazeného na ocelové vaznice 1.01 schema konstrukce 1.02 určení zatížení na krokve 1.03 zatížení kleštin (zatížení od 7.NP) 1.04 vnitřní síly - krokev, kleština,
VíceUNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA
UNIVERZITA PARDUBICE DOPRAVNÍ FAKULTA JANA PERNERA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2017 Petr Nevšímal Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera Statický přepočet ocelové mobilní haly Petr Nevšímal Bakalářská
VíceF 1.2 STATICKÉ POSOUZENÍ
zak. č.47/4/2012 ZNALECTVÍ, PORADENSTVÍ, PROJEKČNÍ STUDIO F 1.2 STATICKÉ POSOUZENÍ Název stavby: Dům č.p. 72 ulice Jiřího Trnky Výměna oken, zateplení fasády Místo stavby: ulice Jiřího Trnky č.p. 72 738
VícePříklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
VícePROJEKTOVÁ DOKUMENTACE
PROJEKTOVÁ DOKUMENTACE STUPEŇ PROJEKTU DOKUMENTACE PRO VYDÁNÍ STAVEBNÍHO POVOLENÍ (ve smyslu přílohy č. 5 vyhlášky č. 499/2006 Sb. v platném znění, 110 odst. 2 písm. b) stavebního zákona) STAVBA INVESTOR
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE PARKOVACÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceSTATICKÝ POSUDEK Nosné konstrukce střechy haly ZS
Ing. Josef,statika a projektování staveb Na Městečku 17,Nové Veselí,tel.: 566667571, 731115451,IČO:65752767 Akce : Zimní stadion(zs) Žďár n/s-osvětlení Investor : Město Žďár n/s STATICKÝ POSUDEK Nosné
VíceSTATICKÝ VÝPOČET. Zakázkové číslo. P-systems Vysoké Mýto Přístavba haly EPS instalace FVE. Stavba. Profesní část
1 Zakázkové číslo XVI-VIII Zadavatel Stavba Místo stavby P-systems Vysoké Mýto Přístavba haly EPS instalace FVE Vysoké Mýto STATICKÝ VÝPOČET Profesní část Vypracoval Ocelové konstrukce Ing. Vojtěch Zábojník,
VícePříklad 3: NÁVRH A POSUDEK TRAPÉZOVÉHO PLECHU A STROPNICE
Příklad 3: NÁVRH A POSUDEK TRAPÉZOVÉHO PLECHU A STROPNICE Navrhněte a posuďte prostě uloženou ocelobetonovou stropnici na rozpětí 6 m včetně posouzení trapézového plechu jako ztraceného bednění. - rozteč
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
VíceŘešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu
Dokument: SX036a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného Příklad ukazuje návrh uzavřeného svařovaného z oceli S355. Nosník o rozpětí 35 metrů je součástí střešní konstrukce,
Vícestudentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ 02 STATICKÝ VÝPOČET
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES 02 STATICKÝ VÝPOČET
VíceStavebně konstrukční část
Ing.Jiří Švec projektová kancelář Ing.Jiří Švec Sadová 275, 431 56 Mašťov Akce: stavební práce na RD Valtířov k.ú. Ústí nad Labem, č.par. 237 Investor : Dolanský Jan, Ústecká 152, 410 02 Malé Žernoseky
Více