VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA SIMULOVANÝCH PÁSEM TOO SVAROVÉHO SPOJE OCELI T 24
|
|
- David Kraus
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA SIMULOVANÝCH PÁSEM TOO SVAROVÉHO SPOJE OCELI T 24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc., VŠB-TU Ostrava, Český svářečský ústav s.r.o. Ing. Martin Sondel, Ph.D., VŠB-TU Ostrava, Český svářečský ústav s.r.o. doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc., VŠB-TU Ostrava, Český svářečský ústav s.r.o. Ing. Radek Sztefek, VŠB-TU Ostrava Anotace Cílem příspěvku je stanovit základní mechanické vlastnosti a provést mikrostrukturní rozbor jednotlivých pásem TOO svarového spoje oceli T24. Vzhledem k velmi malým šířkám jednotlivých pásem TOO reálných svarových spojů oceli T24 byla využita modelovací technika. Na základě měření teplotních cyklů jednotlivých pásem TOO byly definovány základní charakteristiky (rychlost ohřevu, maximální teplota cyklu, výdrž na maximální teplotě, čas ochlazování mezi 800 a 500 C) pro simulování jednonásobných teplotních cyklů na odporovém simulátoru Smitweld. Základní mechanické vlastnosti modelovaných pásem TOO byly hodnoceny pomocí hodnot R e, R m, A 5 a KV a byla měřena tvrdost HV10. Mikrostruktura jednotlivých simulovaných pásem TOO svarového spoje oceli T24 byla analyzována pomocí transmisní elektronové mikroskopie a byla provedena strukturně fázová analýza pro identifikaci jednotlivých typů minoritních fází a stanovení disperze částic precipitátu. 1. Úvod V parních kotlích energetických bloků se ve spalovacích komorách v současné době používá konstrukční řešení v podobě membránových stěn, které tvoří stěny výparníků. Membránová stěna je tvořena z trubek a tyto trubky jsou navzájem spojeny přes plochou ocel. Membránová stěna se vyrábí jako nerozebíratelný celek (svařovaná konstrukce), jednotlivé obvodové svary mezi trubkami se provádějí metodou 141 a spoje mezi plochou ocelí a trubkou se ve výrobě řeší svařováním metodou 121 (SAW). Při montáži kotle se plochá ocel přivařuje k trubkám rovněž metodou 141. Problematice svařitelnosti oceli T/P24 je v současné době věnována značná pozornost. Důvodem je vznik vad v průběhu výroby membránových stěn, při jejich dopravě na staveniště a v počátcích náběhu energetického bloku do provozu. Některé publikace poukazují na vznik teplých trhlin [5, 6], avšak vznik teplých trhlin je úzce spjat s procesem svařování, tudíž nelze tímto způsobem vysvětlit příčinu vzniku trhlin za provozu zařízení. Jako pravděpodobný mechanismus vzniku vad v membránových stěnách se kromě nízké teploty předehřevu, nedodržování teploty interpass, nedostatečné izolace svařovaného místa a nepopuštění svarových spojů, také uvádí sekundární vytvrzování a s tím spojené nízké hodnoty plastických vlastností [7, 8]. Problém sekundárního vytvrzování je úzce spjat s obsahem karbidotvorných a nitridotvorných prvků a s teplotou popouštění ocelí. Vlastnosti jednotlivých pásem TOO svarových spojů nelze s ohledem na jejich malé rozměry studovat klasickými metodami, ale pouze pomocí modelovací techniky. Nutnou podmínkou pro využití modelovací techniky je znalost teplotních cyklů, kterým jsou jednotlivá pásma TOO vystavena. Detailní studium jednotlivých oblastí svarového spoje umožní určit nejslabší místo svarového spoje jak z hlediska základních mechanických vlastností, tak i z hlediska
2 mikrostrukturních parametrů. Tyto znalosti pak mohou být využity pro optimalizaci technologie svařování, zvýšení životnosti a spolehlivosti energetických zařízení. 2. Experimentální materiál V rámci experimentálního programu byly na trubkách Ø42,8 x 7,1 mm z oceli T24 měřeny teplotní cykly v průběhu svařování obvodových svarových spojů, s cílem použít naměřené teplotní cykly pro simulaci jednotlivých pásem TOO. Svarový spoj byl zhotoven metodou 141 s předehřevem přibližně 180 C. Jako přídavný materiál byl použit svařovací drát typu WZ CrMo2VTi/Nb dle EN o průměru 2,4 mm, chemické složení je uvedeno v tabulce 1. V tabulce 2 jsou uvedeny požadované mechanické hodnoty trubek z oceli 7CrMoVTiB10-10 (T24) uváděné normou ČSN EN A2 [16]. Měření bylo provedeno pomocí termočlánků Ni NiCr o průměru 0,25 mm při teplotě předehřevu 180 C. Cílem měření teplotních cyklů svařování bylo získat detailní charakteristiky teplotních cyklů pro jednotlivá pásma TOO svarového spoje. Vzhledem k nedokonalosti při měření reálného svarového spoje byly naměřené charakteristiky validovány a následně upřesňovány pomocí numerických simulací svařování v softwaru Sysweld. Takto získané charakteristiky teplotních cyklů u jednotlivých pásem TOO jsou uvedené v tabulce 3. Hodnoty parametru t 8/5 jsou v souladu s hodnotami uvedenými v publikacích [17, 18, 19, 20]. Základní materiál T24 (standard) T24 základní materiál přídavný materiál Tab. 1 Chemické složení experimentální oceli T24 a přídavného materiálu (hmot. %) C Si Mn P S Al Cr Mo V Ti N B 0,05 0,10 0,15 0,45 0,30 0,70 max. 0,020 max. 0,010 max. 0,020 2,20 2,60 0,90 1,10 0,20 0,30 0,05 0,10 max. 0,010 0,0015 0,0070 0,078 0,29 0,55 0,017 0,0025 0,012 2,522 0,975 0,224 0,084 0,0098 0,0022 0,05 0,30 0, ,20 1,00 0,22 Ti/Nb 0, Tab. 2 Požadované vlastnosti pro trubky z oceli T24 [16] Ocel R e pro tl. stěny t 16 R m A min podél KV min při 20 C podél KV min při 20 C napříč T MPa MPa 17 % 40 J 27 J Charakteristiky změřených teplotních cyklů jednotlivých pásem TOO svarového spoje byly použity pro simulaci pásem TOO svarového spoje. Simulace byla prováděna na hranolcích o rozměrech 10,2x10,2x70 mm vyrobených ze základního materiálu, jehož chemické složení je uvedeno v tabulce 1. Výchozí tepelné zpracování hranolků bylo normalizační žíhání a popouštění. Vlastní simulace byla realizována ve Výzkumném a zkušebním ústavu v Plzni na simulátoru Smitweld TCS 1405.
3 Tab. 3 Charakteristiky jednotlivých tepelných cyklů pásem TOO tupého svarového spoje Charakteristika Pásmo přehřátí Pásmo normalizace Pásmo interkritické (částečné překrystalizace) Počáteční teplota Rychlost ohřevu 180 C po dobu 30 sekund 60 C/sec Max. teplota cyklu T max 1350 C 1000 C 860 C Doba výdrže na T max Rychlost ochlazování mezi T max a 800 C 1 sec 24 C/sec 20 C/sec 10 C/sec Parametr t 8/5 36,5 sec 39 sec 43 sec Ochlazování pod 500 C vzduch Jedna část nasimulovaných vzorků byla ponechána bez tepelného zpracování (po svaření) a druhá část vzorků byla tepelně zpracována na teplotě 740 C po dobu 1 hodiny. Mikrostruktura v jednotlivých pásmech a v obou stavech byla tvořena bainitem, resp. popuštěným bainitem a liší se od sebe v základních rysech typických pro jednotlivé oblasti TOO svarového spoje. Podle normy ČSN EN ISO byly provedeny tahové zkoušky. Z kdého nasimulovaného pásma a z kdého stavu byly zkoušeny 2 vzorky při pokojové teplotě. Výsledky zkoušek jsou graficky zpracovány na obr Na obrázcích jsou vyneseny průměrné hodnoty ze dvou měření. Rovněž jsou na obrázcích pro informaci zakresleny minimálně požadované hodnoty jednotlivých vlastností pro trubky z oceli 7CrMoVTiB10-10 (T24) podle [16]. 3. Hodnoty tvrdosti simulovaných pásem TOO oceli T24 Hodnoty tvrdosti HV10 simulovaných pásem TOO byly stanoveny podle normy ČSN EN ISO se zatížením 98 N. Tvrdost základního experimentálního materiálu oceli T24 je 200 HV10. Naměřené hodnoty tvrdosti simulovaných pásem TOO v nepopuštěném a popuštěném stavu jsou znázorněny na obrázku 1.
4 Obr. 1 Hodnoty tvrdosti HV10 simulovaných pásem TOO oceli T24 Naměřené hodnoty tvrdosti pásma přehřátí v nepopuštěném stavu jsou vyšší než maximální přípustná tvrdost podle normy ČSN EN ISO Svarové spoje ocelí tohoto typu se však používají pouze v popuštěném stavu. Hodnoty tvrdosti naměřené ve všech pásmech TOO ve stavu po tepelném zpracování splňují požadavky dané ČSN EN ISO pro kvalifikace postupu svařování (max. 350 HV10). Splňují i požadavky na tvrdost popuštěného svarového kovu použitého přídavného materiálu pod 300 HV10. Naměřené hodnoty dokumentují, že nejtvrdším místem svarového spoje je pásmo přehřátí TOO. V tomto pásmu by měly být rovněž naměřeny největší hodnoty R m a R e a nejnižší hodnoty KV. Naměřené hodnoty tvrdosti tepelně zpracovaného pásma normalizace jsou jen o málo vyšší než hodnoty změřené v základním experimentálním materiálu. Hodnoty naměřené v tepelně zpracovaném interkritickém pásmu jsou nižší než v základním materiálu. Tomuto pásmu by měly odpovídat minimální hodnoty R m a R e a maximální hodnoty KV. 4. Základní mechanické vlastnosti modelovaných pásem TOO Základní mechanické vlastnosti simulovaných pásem TOO byly hodnoceny pomocí hodnot R e, R m, A 5 a KV. Pro jejich stanovení byly použity standardní platné normy. Tabulka 4 uvádí základní mechanické hodnoty zjištěné u experimentálního základního materiálu oceli T24. Tab. 4 Mechanické hodnoty experimentálního základního materiálu oceli T24 Ocel R e (MPa) R m (MPa) A 5min (%) KV (+20 C) (J) T
5 Naměřené hodnoty základních mechanických vlastností v simulovaných pásmech TOO jsou uvedeny na obrázcích 2 5. Pásmo přehřátí vykazuje nejvyšší hodnoty R e a R m a nejnižší hodnoty A 5. Interkritické pásmo vykazuje naopak nejnižší hodnoty R e, R m a nejvyšší hodnoty A 5. Požadavek na minimální hodnotu R e (450 MPa) nesplňuje interkritické pásmo. Obr. 2 Hodnoty R e simulovaných pásem TOO oceli T24 Obr. 3 Hodnoty R m simulovaných pásem TOO oceli T24 V nepopuštěném stavu není rozdíl v hodnotách tnosti A 5 mezi simulovanými pásmy TOO tak výrazný a všechna pásma nesplňují minimální požadovanou hodnotu 17%. Popuštěný stav zřetelně ukazuje rozdíly mezi jednotlivými pásmy. Minimální požadovanou hodnotu tnosti A 5 nesplňuje tepelně zpracované simulované pásmo přehřátí.
6 Obr. 4 Hodnoty tnosti A 5 simulovaných pásem TOO oceli T24 Obr. 5 Hodnoty KV simulovaných pásem TOO oceli T24 Požadavky na minimální hodnotu nárazové práce při teplotě okolí min. 40 J v podélném směru nesplňuje v nepopuštěném stavu pásmo přehřátí. V popuštěném stavu splňují požadované hodnoty na nárazovou práci všechna simulovaná pásma TOO. Požadavky na základní materiál oceli T24 splňují v popuštěném stavu z hlediska minimálně požadovaných hodnot R m a KV všechna simulovaná pásma TOO. Popuštěné interkritické pásmo nesplňuje požadavek na minimální hodnotu R e a popuštěné pásmo přehřátí pak nesplňuje požadavek na minimální hodnotu tnosti A 5. Kritické mohou být zejména nízké plastické vlastnosti pásma přehřátí v nepopuštěném stavu, které by mohly být příčinou porušení svarů. Je proto nezbytné svarové spoje co nejdříve po svaření tepelně zpracovat.
7 Dosené výsledky dokazují, že nejslabším místem TOO, které limituje její vlastnosti je z hlediska hodnot R e a R m interkritické pásmo a z hlediska hodnot A 5 a KV pásmo přehřátí. 5. Studium mikrostruktury simulovaných pásem TOO oceli T24 na elektronovém mikroskopu Elektronové mikroskopické studium bylo provedeno na prozařovacím mikroskopu JEM 2100, vybaveném ED analyzátorem. Při hodnocení mikrostruktury modelových pásem TOO pomocí elektronové mikroskopie byla provedena strukturně fázová analýza a identifikace jednotlivých typů minoritních fází. Pro účely stanovení disperzity precipitátu v jednotlivých vzorcích byly nasnímkovány soubory snímků z extrakčních uhlíkových replik. Identifikace minoritních fází byla provedena pomocí selekční elektronové difrakce a energiově disperzní RTG spektrální mikroanalýzy (EDX). Extrakční uhlíkové repliky jednotlivých pásem TOO oceli T24 po simulaci a po tepelném zpracování jsou uvedeny na obrázku 6 Pásmo přehřátí TOO Mikrostruktura pásma přehřátí po simulaci je hrubozrnná, čistě bainitická. V průběhu simulace došlo k úplné překrystalizaci výchozí popuštěné bainitické mikrostruktury a rozpuštění téměř všech částic minoritních fází, s výjimkou primárních částic MX titanem bohaté nitridy, příp. karbonitridy, které se v oceli vyloučily v průběhu solidifikace nebo dokonce i v tavenině (částečně). Tato fáze má ze všech fází typu MX nejvyšší teplotu rozpustnosti v austenitu. V nepopuštěném pásmu přehřátí identifikovány následující minoritní fáze: karbonitridy (příp. nitridy MX bohaté titanem), sulfidy mědi (příp. komplexní sulfidy mědi a titanu), velmi jemné částice cementitu. Pozorované částice precipitátu v popuštěném pásmu přehřátí vznikly v průběhu tepelného zpracování na teplotě 740 C. Hranice původních austenitických zrn byly lemovány nesouvislým síťovím částic precipitátu, minoritní fáze lze pozorovat i podél latěk bainitického feritu. Zvýšená leptatelnost hranic latěk bainitického feritu nasvědčuje, že tyto hranice jsou dekorovány velmi jemnými precipitáty. V mikrostruktuře popuštěného pásma přehřátí byly identifikovány následující minoritní fáze: karbidy M 23 C 6, M 7 C 3, karbidy (příp. karbonitridy) MX. Pásmo normalizace TOO Mikrostruktura pásma normalizace je plně bainitická, což svědčí o tom, že v průběhu simulace teplotních cyklů došlo k úplné reaustenitizaci. Distribuce zhrublých částic precipitátu nasvědčuje, že se jedná o řetízky částic, které se v průběhu předchozího tepelného zpracování na jakost vyloučily podél hranic původních austenitických zrn. Hranice austenitických zrn, vytvořených v průběhu simulace, nejsou dekorovány zhrublými částicemi precipitátu. Jemné části precipitátu jsou distribuovány relativně rovnoměrně v bainitické matrici. Lze předpokládat, že v průběhu normalizace došlo jednak k částečnému rozpuštění precipitátu a jednak k určitému zhrubnutí částic přítomných v kovové matrici po tepelném zpracování na jakost. V pásmu normalizace byly identifikovány následující minoritní fáze: karbidy M 23 C 6, M 7 C 3, karbidy (příp. karbonitridy) MX. Mikrostruktura simulovaného pásma normalizace po tepelném zpracování je plně bainitická, s relativně malou velikostí původního austenitického zrna, které se vytvořilo během
8 simulace normalizovaného pásma. Řetízky zhrublých částic pravděpodobně představují částice, které se vyloučily na hranicích původních austenitických zrn přítomných v mikrostruktuře během tepelného zpracování na jakost a nerozpustily se během simulačního žíhání. Rovněž jemné částice precipitátu, které byly distribuovány relativně rovnoměrně v bainitické matrici, zřejmě představují částice, které se nerozpustily během simulace. Lze předpokládat, že v průběhu krátkodobého popouštění na teplotě 740 C/1h došlo k dodatečné precipitaci převážně jemných částic. V pásmu normalizace po tepelném zpracování byly identifikovány následující minoritní fáze: karbidy M 23 C 6, M 7 C 3, karbidy (příp. karbonitridy) MX. Interkritické pásmo TOO Zpětná transformace útvarů austenitu, které vznikly během simulace interkritického pásma, vedla ke vzniku bainitu protože se jedná o nepopuštěnou strukturu. Uvnitř tohoto čerstvého bainitu jsou dobře pozorovatelné laťky bainitického feritu. Bainit, který byl přítomen ve struktuře během simulace, se rozpadl na feriticko-karbidickou složku. Většina částic precipitátu, byla zděděna z výchozí mikrostruktury (po tepelném zpracování na jakost). Lze předpokládat, že řetízky hrubých částic precipitátu lemovaly původní hranice austenitických zrn v mikrostruktuře po tepelném zpracování na jakost. Četnost jemného precipitátu ve feritu (interkriticky přežíhaný bainit) se jeví podstatně větší než v bainitu, který vznikl při vychlazování z teploty interkritického žíhání. Během simulačního žíhání zřejmě došlo k dodatečné precipitaci ve feritu. V mikrostruktuře interkritického pásma TOO byly identifikovány následující minoritní fáze: karbidy M 23 C 6, karbidy M 7 C 3, karbidy (příp. karbonitridy) MX. Po provedeném tepelném zpracování interkritického pásma na teplotě 740 C/1h jsou v mikrostruktuře stále patrné rozdíly mezi bainitem, který se v průběhu interkritického žíhání rozpadl na feriticko-karbidickou složku a bainitem, který vznikl během ochlazování z teploty interkritického žíhání. Velká část precipitátů byla zděděna z výchozí mikrostruktury po tepelném zpracování materiálu T24 na jakost, poněvadž teplota interkritického žíhání (860 C) byla příliš nízká pro jejich rozpuštění. Během žíhání na teplotě 740 C došlo k dodatečné precipitaci jak v bainitu, který byl přítomen v mikrostruktuře v průběhu interkritického žíhání, tak i v bainitu, který vznikl při rozpadu austenitu během ochlazování z teploty interkritického žíhání. Ve vzorku popuštěného interkritického pásma byly identifikovány následující minoritní fáze: karbidy M 23 C 6, karbidy M 7 C 3, karbidy (příp. karbonitridy) MX.
9 interkritické pásmo pásmo normalizace pásmo přehřátí Po simulaci Po TZ (740 C/1h) Obr. 6 Extrakční uhlíkové repliky simulovaných pásem TOO oceli T24 ve stavu po simulaci a po TZ (740 C/1h) 6. Závěr Výsledky uvedené v článku jsou příspěvkem k řešení svařitelnosti moderních nízkolegovaných žáropevných ocelí, které se vyvíjejí pro konstrukci energetických zařízení se superkritickými parametry páry a s vysokou účinností. Svařitelnost je řešena s využitím znalostí teplotních cyklů, kterým jsou jednotlivá pásma TOO svarových spojů vystavena a s využitím
10 modelovací techniky, která umožňuje detailní studium vlastností jednotlivých pásem TOO svarového spoje. Klasický způsob řešení svařitelnosti pomocí velkého počtu reálných svarových spojů toto studium neumožňuje a hodnotí svarové spoje jako celek. Dosené hodnoty základních mechanických vlastností a změny mikrostruktury potvrzené výsledky studia na elektronovém mikroskopu prokázaly nutnost tepelného zpracování svarových spojů oceli T/P24 po svaření. Teprve po provedeném tepelném zpracování bude mikrostruktura téměř ve stabilním stavu a dosáhneme požadované vlastnosti TOO svarových spojů. Literatura [1] PECHA, J., Zváranie moderných žiarupevných ocelí pre energetické zariadenia. 1. vydání. Bratislava: STU Bratislava, s., ISBN [2] MYSUYAMA et al., Development of a Tungsten Strengthened Low Alloy Steel with Improved Weldability. Proc. Conf. Materials of Advanced Power Engineering Eds. D Coutsouradis et al., Dordrecht, Netherlands, 1994, s [3] HUSEMANN, R. U., BENDICK, W., HAARMANN, K., The new 7CrMoVTiB10-10 (T24) Material for Boiůer Waterwalls.7ASME PWR- Vol. 34, s [4] KUBOŇ, Z. Aplikační vlastnosti svarů z oceli T24 pro membránové stěny. In PROMATTEN vydání. Ostrava: Flash Steel Power, a.s., s ISBN [5] ADAMIEC, J., BERNAS, A., WIECEK, M., BIJOK, H., Hot cracking of SAW welded joints of the 7CrMoVTiB10-10 steel. Proc. Conf. New methods of damage and failure analysis of structural parts. 1. vydání. Ostrava, September s [6] MRÁZ, L., BERNASOVSKÝ, P., ZIFČÁK, P., BRZIAK, P., KOTORA, J., KRAJČÍ, D., MRÁZ, M., PECHA, J., Skúsenosti s úžitkovými vlastnosťami ocele T24. In zváranie Svařování- ročník vydání. Bratislava, s [7] MOHYLA, P. Vliv teploty popouštění na mechanické vlastnosti svarových spojů nízkolegovaných žáropevných ocelí. In 20 th Intrnational Conference on Heat Treatment. Jihlava, listopad s ISBN [8] MOHYLA, P., KOUKAL, J. Příspěvek k výzkumu svařitelnosti moderních nízkolegovaných žáropevných ocelí. In Acta metallurgica Slovaca. 1. vydání. Košice, březen s ISSN [9] KOUKAL, J., SCHWARZ, D., HAJDÍK, J. Materiály a jejich svařitelnost. 1. vydání. Český svářečský ústav: Ostrava s. ISBN [10] ANTALFFY, L., WHIPPLE, R. The use of vanadium modified chrome molybdenum steel plates in pressure vessel fabrication. Proc. Conf. Dillinger pressure vesel colloquium. Dillinger 16/17th September [11] PRAGER, M. Chalenges for application of 2¼Cr1Mo¼V alloys in heavy wall hightemperature high-pressure hydro-processing equipment. Proc. Conf. Dillinger pressure vesel colloquium. Dillinger 16/17th September [12] CHAUVY, C., PILLOT, S. Prevention of weld metal reheat cracking during Cr-MoV heavy reactors fabrication. Proc. Conf. ASME Pressure vessels and piping division. Czech Republic: Praha, July 2009.
11 [13] TANINO, M., NISHIDA, T. On the secondary hardening on tempering in vanadium stells, Trans JIM. Vol s [14] BAIN, P., J., PAXTON, W., W. Alloying elements in steel. In 2 nd ed ASM s. [15] FAWAKHRY, K., A., MISHREKY, M., L., EISSA, M., M..Secondary hardening of vanadium and titanium microalloyed steels. Neue Hütte 35 Jahrgang. Heft 9. September s [16] ČSN EN A2. Bezešvé ocelové trubky pro tlakové nádoby a zařízení - Technické dodací podmínky - Část 2: Trubky z nelegovaných a legovaných ocelí se zaručenými vlastnostmi při zvýšených teplotách [17] XAVIER, C., R., DELGADO, H., G., CASTRO, J., A. Numerical evaluation of the weldability of the low alloy ferritic steels T/P23 and T/P24. In Materials Research. February s [18] CARON, J., HEINZE, C., SCHWENK, C., RENTHMEIER, M., BABU, S. S., LIPPOLD, J. Effect of contiuous cooling transformation variations on numerice calculation of welding-induced residual stresses. In welding journal, Vol. 89. July s [19] BONN, R. Experimentelle und numerische Ermittlung der thermo-mechanischen Beanspruchung des Wurzelbereichs austenitischer Rundnähteweldment. Stuttgart: Staatliche Materialprüfungsanstalt universität, Fakultät Energietechnik, Oktober 2001, 122 s. Dissertation Arbeit. [20] CERJAK, H., NAGEL, G., PRADER, R. Quantification of the toughness distribution in a heavy section submerged arc multilayer reactor pressure vessel weldment. In Nuclear Engineering and Design s [21] ČSN EN ISO Stanovení a kvalifikace postupů svařování kovových materiálů - Zkouška postupu svařování
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. 1,2 Ing. Martin Sondel, Ph.D. 1,2 doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. 1,2 1 VŠB-TU Ostrava 2 Český svářečský ústav
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VíceMikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici
Mikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici Naděžda ŽVAKOVÁ, Petr MOHYLA, Zbyňek GALDIA, Flash Steel Power, a. s., Martinovská 3168/48, 723 00 Ostrava - Martinov, Česká republika,
VíceROZBOR HOMOGENNÍHO SVAROVÉHO SPOJE SUPERMARTENZITICKÉ OCELI TYPU 13Cr6Ni2,5Mo
ROZBOR HOMOGENNÍHO SVAROVÉHO SPOJE SUPERMARTENZITICKÉ OCELI TYPU 13Cr6Ni2,5Mo Gabriela Rožnovská - Vlastimil Vodárek - Magdaléna Šmátralová - Jana Kosňovská Vítkovice Výzkum a vývoj, spol. s r. o., Pohraniční
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VíceObr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu
POROVNÁNÍ SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P92 PROVEDENÝCH RUČNÍM A ORBITÁLNÍM SVAŘOVÁNÍM Doc. Ing. Jiří Janovec 1, CSc., Ing. Daniela Poláchová 2, Ing. Marie Svobodová 2, Ph.D., Ing. Radko Verner 3 1) ČVUT v Praze,
VíceHOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS
HOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b Josef Čmakal b Jiří Sopoušek c Jiří Dubský d a
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VíceVLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N
VLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N THE EFFECT OF MICROALLOYING ELEMENTS AND HEAT TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES OF
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceZkušební protokol č. 18/12133/12
Dodavatel: ČVUT v Praze, Fakulta strojní Ústav strojírenské technologie Technická 4, 166 07 Praha 6 Zkušební protokol č. 18/12133/12 IČO: 6840 7700 DIČ: CZ 6840 7700 Telefon: + 420 224 352 630 Odběratel:
VíceSVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT.
SVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT Dagmar Jandová ŠKODA VÝZKUM, s. r. o., Tylova 57, 316 00 Plzeň, ČR, dagmar.jandova@skoda.cz
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ing. V. Kraus, CSc. 1 TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu ke změně struktury a tím k získání požadovaných mechanických nebo strukturních
VíceMIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009
MIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009 Bc. Petr MARTÍNEK Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku
VíceHeterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr
Heterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr Petr Hrachovina, Böhler Uddeholm CZ s.r.o., phrachovina@bohler-uddeholm.cz O svařování heterogenních
VíceTechnické požadavky normy EN 1090 na výrobu konstrukcí z ocelí s vyšší mezi kluzu
Technické požadavky normy EN 1090 na výrobu konstrukcí z ocelí s vyšší mezi kluzu Ing. Martin Sondel, Ph.D. prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. Obsah přednášky 1. Vysokopevné
VíceVladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012
Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Stanovení teploty předehřevu osnova Teplota předehřevu-definice Trhliny za studena - vliv Tp na teplotní
VíceTechnologie I. Část svařování. Kontakt : E-mail : michal.vslib@seznam.cz Kancelář : budova E, 2. patro, laboratoře
Část svařování cvičící: Ing. Michal Douša Kontakt : E-mail : michal.vslib@seznam.cz Kancelář : budova E, 2. patro, laboratoře Doporučená studijní literatura Novotný, J a kol.:technologie slévání, tváření
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceMIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI.
PROMATTEN 20, Vidly, 3. 4.. 20 MIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI. Ing. Martin Sondel, Ph.D.,2, doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc.,2, prof. Ing.
VíceB 550B ,10
VŠB Technická univerzita Ostrava Svařování betonářských ocelí (ocelových výztuží) ČSN EN ISO 17660-1 ČSN EN ISO 17660-2 doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D. 1 2 Přehled typů ocelí betonářské výztuže Poř. číslo
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceTeplotní režim svařování
Teplotní režim svařování Jednoduchý teplotní cyklus svařování 111- MMAW, s=3 mm, 316L, Jednoduchý teplotní cyklus svařování Svařování třením Složitý teplotní cyklus svařování 142- GTAW, s=20mm, 316L Teplotní
VíceHETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE V ENERGETICE
HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE V ENERGETICE prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. Ing. Martin Sondel, Ph.D. Český svářečský ústav s.r.o. Areál VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu 2172/15,
VíceMĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ
MĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ Petr HANUS, Michal KONEČNÝ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita
Více(ocelových výztuží) ČSN EN ISO 17660-2. Technické pravidlo CWS ANB TP C 027/I/07. doc. Ing. Ivo Hlavatý, Ph.D.
Český svářečský ský ústav s.r.o. VŠB Technická univerzita Ostrava Svařov ování betonářských ocelí (ocelových výztuží) ČSN EN ISO 17660-1 ČSN EN ISO 17660-2 Technické pravidlo CWS ANB TP C 027/I/07 doc.
VícePrecipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost
Precipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost V.Foldyna*, A.Jakobová*, V.Vodárek**, M.Filip**, Z.Kuboň** * Ostrava, Česká republika **
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
VíceDRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM
DRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM Základní informace o použití drátů pro svařování pod tavidlem... H1 Přehled použitých norem... H1 Seznam svařovacích drátů pod tavidlo v nabídce... H2 Dráty pro svařování
VíceOK TUBRODUR Typ náplně: speciální rutilová. Ochranný plyn: s vlastní ochranou. Svařovací proud:
OK TUBRODUR 14.70 EN 14700: T Z Fe14 Plněná elektroda pro tvrdé návary s velmi vysokou odolností proti opotřebení tvrdými a zrnitými minerály jako pískem, rudou, kamenivem, půdou apod. Otěruvzdornost je
VícePožadavky na provedení tepelného zpracování svarových spojů v energetice
Požadavky na provedení tepelného zpracování svarových spojů v energetice prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. Autor Český svářečský ústav s.r.o., e-mail: jaroslav.koukal@csuostrava.eu Annotation Post weld
VíceE-B 312. EN 1599: E Z (CrMo) B 42
E- 312 EN 1599: E Z (CrMo) 42 Pro svařování energetických a chemických zařízení do nejvyšší teploty stěny 560 C. Mechanické vlastnosti jsou zaručovány po doporučeném tepelném zpracování. Předehřev: 250-300
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
ABSTRAKT TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Hlavní skupinu materiálů, pouţívanou pro výrobu
VícePODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.
PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových
VíceOK TUBRODUR Typ náplně: speciální rutilová. Ochranný plyn: s vlastní ochranou. Svařovací proud:
OK TUBRODUR 14.70 N 14700: T Z Fe14 Plněná elektroda pro tvrdé návary s velmi vysokou odolností proti opotřebení tvrdými a zrnitými minerály jako pískem, rudou, kamenivem, půdou apod. Otěruvzdornost je
VíceSvařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa
Svařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa doc. Ing. Jiří Janovec, CSc., Ing. Petr Ducháček ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Karlovo náměstí 13, Praha 2 Jiri.Janovec@fs.cvut.cz, Petr.Duchacek@fs.cvut.cz
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013 Bc. Vojtěch Průcha, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce se zabývá rozborem mikrostruktur
VícePožadavky na kvalifikaci postupu svařování vybraných VPO podle ASME předpisů
Požadavky na kvalifikaci postupu svařování vybraných VPO podle ASME předpisů ASME Sec. II, Sec. VIII Div. 1 a Sec. IX / Ed. 2015, Michal Heinrich AI / ANI 1 Přehled přednášky I. část Výběr schválených
VíceVŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra mechanické technologie
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra mechanické technologie Vliv tepelného zpracování na vlastnosti svarových spojů modifikované 9% Cr oceli Effect of Heat Treatment on the Properties
Více5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN Metody zkoumání fázových přeměn v kovech a slitinách jsou založeny na využití změn převážně fyzikálních vlastností, které fázovou přeměnu a s ní spojenou změnu struktury
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceDRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM
DRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM Základní informace o použití drátů pro svařování pod tavidlem... H1 Přehled použitých norem... H1 Seznam svařovacích drátů... H2 Dráty pro svařování pod tavidlem... nelegovaných,
VíceNástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D.
Nástrojové oceli Ing. Karel Němec, Ph.D. Rozdělení nástrojových ocelí podle chemického složení dle ČSN EN Podle ČSN EN-10027-1 Nástrojové oceli nelegované C35U (19065) C105U (19191) C125U (19255) Nástrojové
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceZávěrečná zpráva ze stáže ve společnosti Flash Steel Power a.s.
Vysoká škola Báňská Technická univerzita Ostrava Fakulta Strojní Katedra mechanické technologie Závěrečná zpráva ze stáže ve společnosti Flash Steel Power a.s. SN2STI04 29. 6. 2014 Bc., KLU144 1 Profil
Více5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli
SVAŘOVÁNÍ KOVŮ V PRAXI část 5, díl 2, kap. 7.10.3, str. 1 5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli Austenitické vysokolegované chrómniklové oceli obsahují min. 16,5 hm. % Cr s dostatečným
VíceOK SFA/AWS A 5.11: (NiTi3)
OK 92.05 SFA/AWS A 5.11: EN ISO 14172: E Ni-1 E Ni2061 (NiTi3) Obalená elektroda, určená ke svařování tvářených i litých dílů z čistého niklu. Lze použít i pro heterogenní svary rozdílných kovů jako niklu
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA HOUŽEVNATOST LITÝCH MIKROLEGOVANÝCH NÍZKOUHLÍKOVÝCH OCELÍ
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA HOUŽEVNATOST LITÝCH MIKROLEGOVANÝCH NÍZKOUHLÍKOVÝCH OCELÍ EFFECT OF HEAT TREATMENT ON TOUGHNESS OF CAST MICROALLOYED LOW-CARBON STEELS Jiří Cejp Karel Macek ČVUT v Praze, Fakulta
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceVLIV NANOČÁSTIC NA ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI PROGRESIVNÍCH ŽÁROPEVNÝCH FERITICKÝCH OCELÍ
VLIV NANOČÁSTIC NA ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI PROGRESIVNÍCH ŽÁROPEVNÝCH FERITICKÝCH OCELÍ THE ROLE OF NANOPARTICLES ON THE CREEP PROPERTIES OF ADVANCED CREEP RESISTANT FERRITIC STEELS Václav Foldyna a Martin
VíceCOMTES FHT a.s. R&D in metals
COMTES FHT a.s. R&D in metals 2 Komplexnost Idea na bázi základního a aplikovaného výzkumu Produkt nebo technologie s novou přidanou hodnotou Simulace vlastností materiálu a technologického zpracování
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
VíceŽÁRUPEVNÉ VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ P91/P23 CREEP PROPERTIES AND MICROSTRUCTURE OF HETEROGENEOUS WELD JOINTS P91/923
ŽÁRUPEVNÉ VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ / CREEP PROPERTIES AND MICROSTRUCTURE OF HETEROGENEOUS WELD JOINTS /923 Denisa Toušová Zdeněk Kuboň Vlastimil Vodárek VÍTKOVICE-Výzkum
Víceþÿ V l i v v o d í k u n a p e v n o s t a s v ay i t vysokopevných martenzitických ocelí pro automobilové aplikace
Digitální knihovna Univerzity Pardubice DSpace Repository Univerzita Pardubice http://dspace.org þÿ B a k a l áy s k é p r á c e / B a c h e l o r ' s w o r k s K D P D F J P 2010 þÿ V l i v v o d í k
VíceVLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ
VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ JIŘÍ HÁJEK, PAVLA KLUFOVÁ, ANTONÍN KŘÍŽ, ONDŘEJ SOUKUP ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI 1 Obsah příspěvku ÚVOD EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ
VíceZkoušky postupu svařování z pohledu výrobce. Ing. Jiří Frýba Excon Steel Hradec Králové
Zkoušky postupu svařování z pohledu výrobce Ing. Jiří Frýba Excon Steel Hradec Králové Zabezpečení kvality při svařování Svařování je zvláštní proces Pouze konečnou kontrolou nelze zjistit, zda svarový
VíceSvařitelnost korozivzdorných ocelí
Svařitelnost korozivzdorných ocelí FAKULTA STROJNÍ, ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE L. Kolařík Rozdělení ocelí podle struktury (podle chemického složení) Podle obsahu legujících prvků můžeme dosáhnout různých
VícePOPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU. P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J.
POPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J. Šerák Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, Vysoká
VíceMateriálové laboratoře Chomutov s.r.o. Zkušební laboratoř MTL Luční 4624, 430 01 Chomutov
Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř uplatňuje flexibilní přístup k rozsahu akreditace upřesněný v dodatku. Aktuální seznam činností prováděných v rámci
VíceFÁZOVÉ PŘEMĚNY. Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny)
FÁZOVÉ PŘEMĚNY Hlediska: termodynamika (velikost energie k přeměně) kinetika (rychlost nukleace a rychlost růstu = celková rychlost přeměny) mechanismus difúzní bezdifúzní Austenitizace Vliv: parametry
VíceE-B 321. EN ISO 3580: E Z (CrMoV) B 22
E-B 321 EN ISO 3580: E Z (CrMoV) B 22 Pro svařování částí energetických zařízení především ze žáropevných ocelí typu CrMoV. Mechanické vlastnosti jsou zaručovány po doporučovaném tepelném zpracování. Předehřev:
VíceVÝVOJ NOVÉ TECHNOLOGIE OPRAVY SVAROVÝCH SPOJŮ POMOCÍ WELD OVERLAY (WOL)
VÝVOJ NOVÉ TECHNOLOGIE OPRAVY SVAROVÝCH SPOJŮ POMOCÍ WELD OVERLAY (WOL) Ing. Zdeněk Čančura, ČEZ, a. s. Ing. Jaroslav Brom, ČEZ, a. s. Ing. Lubomír Junek, PhD., Ústav aplikované mechaniky Brno, s.r.o.
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY ŢÁROPEVNÝCH OCELÍ BĚHEM KLASICKÝCH A ZRYCHLENÝCH ZKOUŠEK TEČENÍ SVOČ FST 2017
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY ŢÁROPEVNÝCH OCELÍ BĚHEM KLASICKÝCH A ZRYCHLENÝCH ZKOUŠEK TEČENÍ SVOČ FST 2017 Bc. Jakub Vlasák Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika vlasak@students.zcu.cz
VíceHodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů
Hodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů V. Vodárek Vítkovice-Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava Vítkovice 1. ÚVOD Návrhová životnost
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
Více3. VÝSLEDKY ZKOUŠEK A JEJICH DISKUSE
SLEDOVÁNÍ STRUKTURNÍCH CHARAKTERISTIK A VLASTNOSTÍ VÁLCOVANÝCH VÝROBKU Z UHLÍKOVÝCH A MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ V SOUVISLOSTI S VLASTNOSTMI PRIMÁRNÍCH KONTISLITKU MONITORING THE STRUCTURE CHARACTERISTIC AND
VíceMožnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí. Ing. Petr Beneš
Možnosti Impact testu při posuzování správnosti tepelného zpracování ocelí Vedoucí: Konzultanti: Vypracoval: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Ing. Jiří Hájek Ph.D Ing. Petr Beneš Martin Vadlejch Impact test
VíceŽáropevné oceli pro energetiku a jejich degradace
pro energetiku a jejich degradace JuveMatter 2011 Konference aplikovaného materiálového výzkumu 6. 9. 5. 2011, Jáchymov pro energetiku a jejich degradace Marie Svobodová 1 pro energetiku a jejich degradace
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceOK SFA/AWS A 5.5: E 8018-G EN ISO 2560-A: E 46 5 Z B 32
OK 73.08 SFA/AWS A 5.5: E 8018-G EN ISO 2560-A: E 46 5 Z B 32 Nízkolegovaná bazická elektroda poskytující svarový kov legovaný Ni a Cu s velmi dobrou korozní odolností proti mořské vodě, kouřovým plynům
VíceZáznam z průmyslové stáže ve firmě Český svářečský ústav s.r.o.
Záznam z průmyslové stáže ve firmě Český svářečský ústav s.r.o. Student: Bc. Lukáš Szkandera 2014 Společnost Český svářečský ústav s.r.o. Český svářečský ústav je výzkumná, vývojová, inspekční, certifikační
VícePetr Kubeš. Vedoucí práce: Prof. Ing. Petr ZUNA, CSc. D. Eng. h.c. Konzultant: Ing. Jakub HORNÍK, Ph.D.
Kinetika růstu zrna a rekrystalizace při tvářecích režimech pro zpracování oceli SA 508 Kinetics of Grain Growth and Recrystallization during Forming Modes for Processing of Steel SA 508 Petr Kubeš Vedoucí
VíceE-B 420. SFA/AWS A 5.4: E EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*)
E-B 420 SFA/AWS A 5.4: E 347-15 EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*) Pro svařování zařízení ze stabilizovaných ocelí podobného chemického složení do teploty 400 C. Velmi rozšířený druh elektrody používaný i pro
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceTepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace
Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné zpracování Tepelné zpracování je pochod, při kterém je součást podrobena jednomu nebo několika tepelným cyklům,
VíceDIFÚZNÍ SVAŘOVÁNÍ V OCHRANNÉ ATMOSFÉŘE S POUŽITÍM PŘECHODOVÝCH MEZIVRSTEV
DIFÚZNÍ SVAŘOVÁNÍ V OCHRANNÉ ATMOSFÉŘE S POUŽITÍM PŘECHODOVÝCH MEZIVRSTEV Ladislav KOLAŘÍK A, Marie KOLAŘÍKOVÁ A ČVUT v Praze, FS, Technická 4, Praha 6, 166 07, tel: +420 224 352 630, email: ladislav.kolarik@fs.cvut.cz
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceTepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace
Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné zpracování Tepelné zpracování je pochod, při kterém je součást podrobena jednomu nebo několika tepelným cyklům,
VícePožadavky na nástroj při stříhání. Charakteristika. Použití STRUKTURA CHIPPER / VIKING
1 CHIPPER / VIKING 2 Charakteristika VIKING je vysoce legovaná ocel, kalitelná v oleji, na vzduchu a ve vakuu, která vykazuje následující charakteristické znaky: Dobrá rozměrová stálost při tepelném zpracování
VíceE-B 420. SFA/AWS A 5.4: E EN 1600: (E Z 19 9 Nb 2 2*)
E-B 420 SFA/AWS A 5.4: E 347-15 EN 1600: (E Z 19 9 Nb 2 2*) Pro svařování zařízení ze stabilizovaných ocelí podobného chemického složení do teploty 400 C. Velmi rozšířený druh elektrody používaný i pro
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VELIKOST ZRNA MIKROLEGOVANÝCH LITÝCH OCELÍ MECHANICAL PROPERTIES AND GRAIN SIZE IN MICROALLOYED CAST STEELS Jiří Cejp Karel Macek Ganwarich Pluphrach ČVUT v Praze,Fakulta strojní,ústav
VíceOPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA. Jiří Stanislav
OPTIMÁLNÍ POSTUPY TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ MATERIÁLŮ PRO PRÁCI ZA TEPLA Jiří Stanislav Bodycote HT, CZ 1. Úvod Tepelné zpracování nástrojových ocelí pro práci za tepla patří k nejnáročnějším disciplinám oboru.
VícePŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT
PŘÍSPĚVEK K POVRCHOVÉ ÚPRAVĚ SKLOVITÝM SMALTOVÝM POVLAKEM CONTRIBUTION TO SURFACE ARRANGEMENT WITH VITREOUS ENAMEL COAT Jitka Podjuklová a Kamila Hrabovská b Marcela Filipová c Michaela Slabáková d René
Více22. 24. 5. 2007, Hradec nad Moravicí CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT
CHOVÁNÍ OCELI T23 PŘI DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY BEHAVIOUR OF STEEL T23 AFTER LONG-TIME TEMPERATURE EFFECT Jiří Kudrman Jindřich Douda Marie Svobodová UJP PRAHA a.s.nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav
VíceK618 - Materiály listopadu 2013
Tepelné zpracování ocelí. Žíhání Tomáš Doktor K618 - Materiály 1 19. listopadu 2013 Tomáš Doktor (18MRI1) Žíhání 19. listopadu 2013 1 / 15 Cyklus tepelného zpracování Cyklus tepelného zpracování Žíhání
VíceVLIV INTERKRITICKÉHO ŽÍHÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU A MECHANICKÉ VLASTNOSTI LITÝCH MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ
VLIV INTERKRITICKÉHO ŽÍHÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU A MECHANICKÉ VLASTNOSTI LITÝCH MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ INFLUENCE OF INTERCRITICAL ANNEALING ON MICROSTRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF CAST MICROALLOYED
VíceČeská svářečská společnost ANB Czech Welding Society ANB (Autorised National Body for Welding Personnel and Company Certification) IČO: 68380704
Normy pro tavné Aktuální stav 11/2014 Požadavky na jakost při tavném EN ISO 3834-1 až 5 CEN ISO/TR 3834-6 Obloukové Skupiny materiálu CEN ISO/TR 15608 ISO/TR 20173 Doporučení pro EN 1011-1 (ISO/TR 17671-1)
VíceZáklady úspěšného svařování ocelových konstrukcí z VP ocelí
Základy úspěšného svařování ocelových konstrukcí z VP ocelí V současné době se v průmyslu stále více používají oceli s mezí kluzu větší než 400 MPa, které souhrnně označujeme jako vysokopevné (VP) oceli,
VícePodle ČSN EN Svařované duté profily tvářené za studena z konstrukčních nelegovaných a jemnozrnných ocelí technické dodací předpisy
Svařované duté profily tvářené za studena z konstrukčních nelegovaných a jemnozrnných ocelí technické dodací předpisy Předmět normy Vstupní materiál pro výrobu dutých profilů Stav dodávky dutých profilů
VícePŘÍNOS METALOGRAFIE PŘI ŘEŠENÍ PROBLÉMŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NÁSTROJOVÝCH OCELÍ. Antonín Kříž
PŘÍNOS METALOGRAFIE PŘI ŘEŠENÍ PROBLÉMŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NÁSTROJOVÝCH OCELÍ Antonín Kříž Tento příspěvek vznikl na základě spolupráce s firmou Hofmeister s.r.o., řešením projektu FI-IM4/226. Místo,
Více