Precipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost
|
|
- Jozef Kryštof Beran
- před 4 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Precipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost V.Foldyna*, A.Jakobová*, V.Vodárek**, M.Filip**, Z.Kuboň** * Ostrava, Česká republika ** VÍTKOVICE-Výzkum a vývoj spol. s r.o., Ostrava, Česká republika Snaha o zvyšování účinnosti energetických zařízení se realizuje především zvyšováním pracovních parametrů páry, s čímž souvisí vyšší nároky na vlastnosti používaných materiálů. Pro vysokoteplotní oblast s pracovními parametry páry kolem 600 byly austenitické oceli nahrazeny modifikovanými chromovými ocelemi na bázi 9-12%Cr, v oblasti nižších teplot (do cca 580 C) se používají nízkolegované ocele. V České republice se v posledních 30. létech většinou používala nízkolegovaná CrMoV ocel na bázi 0,5Cr-0,5Mo-0,25V, v zahraničí je nejpoužívanější CrMo ocel 2,25Cr-1Mo. I přes výrazně vyšší žárupevnost CrMoV ocele se v západní Evropě a v poslední době i u nás dává přednost CrMo oceli. S ohledem na zvyšování teploty a tlaku páry je i v oblasti nízkolegovaných ocelí vyvíjen v současnosti tlak na zvýšení jejich žárupevnosti. V Japonsku a v Německu se v poslední době věnuje značná pozornost ocelím na bázi 2 až 3,5%Cr legovaným Mo, V příp. W, Nb,Ti, N a B (T23, T24 a TEMPALOY F-2W). Původním záměrem bylo použití těchto ocelí pouze na membránové stěny z důvodu dobré svařitelnosti. Dosahovaná žárupevnost těchto ocelí téměř na úrovni ocele 12Cr-1Mo-0,3V je však opravňuje k širšímu použití, a to především na přehřívákové a parovodní trubky. Klasický postup určující chemické složení perspektivních 3%Cr ocelí vycházel zejména z konstitučních digramů, určujících fázové složení sekundárních fází v kvazistacionárním stavu při teplotě 700 C. Nerespektoval však poznatky získané na základě strukturních a termodynamických rozborů nízkolegovaných CrMoV a modifikovaných 9-12%Cr ocelí zdůvodňujících optimální obsahy jednotlivých legujících prvků pro dosažení maximální možné úrovně žárupevnosti. V uvedeném příspěvku jsou uvedeny základní informace o materiálech T23, T24 a TEMPALOY F-2W, je provedeno porovnání vlastností všech známých typů ocelí na bázi 2 až 3,5% chromu. Pozornost je věnována dalším možnostem zlepšení žárupevných vlastností T23 a T24 optimálním legováním na základě provedených termodynamických výpočtů. 1. Vlastnosti materiálů T23 a T24 Chemické složení materiálů T23 podle ASME Code Case 2199, T24 podle ASTM A213 (návrh) a TEMPALOY F-2W podle [4] je uvedené v Tab.I. Tab.I. Chemické složení porovnávaných ocelí (hm%) Ocel C Mn P S Si Cr Mo V W Nb Ti N B Al T23 0,04 0,10 max. max. Max. 1,9 0,05 0,20 1,45 0,02 - max. 0,0005 max. 0,0060 0,10 0,60 0,030 0,010 0,50 2,6 0,30 0,30 1,75 0,08 0,030 0,03 T24 0,05 0,30 max. max. 0,15 2,2 0,90 0, ,05 max. 0,0015 max. 0,0070 0,10 0,70 0,020 0,010 0,45 2,6 1,10 0,30 0,10 0,012 0,02 F-2W 0,10 0, ,60 1,91 0,60 0,37 0,33-0,14-0, Ocel T23 (HC2MS) byla vyvinuta v Japonsku v 80. létech a poprvé zabudována do 156 MW bloku v roce 1993 [1,2,3]. Ve srovnání s ocelí 10CrMo9 10 (T22) je tato ocel modifikována přídavkem W (1,6%), malého množství V, Nb, N a B a snížením obsahu C
2 Ocel TEMPALOY F-2W byla vyvinuta později jako výsledek detailního sledování vlivu obsahu W, V, Ti, Nb a B na vlastnosti oceli na bázi 2%Cr-0,5%Mo [4]. Ocel T24 (7CrMoVTiB10.10) je vyráběna v Německu firmou Vallourec & Mannesmann. Membránové stěny z této oceli byly použity poprvé v roce 1995 pro elektrárnu Asnaesvaerket, Dánsko.Tato ocel je kromě nižšího obsahu uhlíku modifikována V, Ti a B [5,6]. Po tepelném zpracování C/vzduch C/vzduch (T23), C/vzduch C/vzduch (T24), resp C/780 C (TEMPALOY F-2W) je dosahováno mechanických vlastností uvedených v Tab.II. Hodnoty vrubové houževnatosti při +20 C jsou u všech materiálů vyšší než 200 J/cm 2. Tab.II. Mechanické vlastnosti při +20 C Norma Ocel Rp 0,2 min /MPa/ Rm min /MPa/ A 5 min /%/ HB max. T ASTM A 213 Code Case 2199 ASTM A213 T [4] F-2W Mikrostruktura je obvykle bainitická, příp. bainiticko-martenzitická s velkým objemovým podílem jemných disperzních fází. Kromě VX resp. TiX. byly ve struktuře identifikovány částice M 6 C, M 23 C 6 a M 7 C 3 [3,4]. Mikrostrukturní stabilita je mimořádně vysoká. Po izotermickém žíhání oceli T24 cca h při teplotě 550 C uvádí Deshayes, Bendick, Haarmann a Vaillant [5] minimální pokles hodnot Rp 0,2 a Rm. Hodnoty KV dosahují úrovně kolem 200J. Tato skutečnost byla potvrzena i ověřováním vlastností přehřívákových trubek po provozní expozici cca a hodin při pracovních parametrech páry 4,2 MPa a 543 C [3]. Teplotní závislost hodnot meze pevnosti při tečení za h materiálů T23 a T24 podle [6] je porovnána s žárupevnými vlastnostmi materiálů P22, P91 a X20CrMoV12 1 podle [7,8,9] v Tab. III a na obr Rp 0,2 (MPa) T22 T23 T24 X20 T Teplota ( C) Obr. 1 Srovnání žárupevných vlastností hodnocených ocelí - 2 -
3 Tab.III. Porovnání hodnot meze pevností při tečení za hodin Ocel Mez pevnosti při tečení za h při teplotě /MPa/ 500 C 525 C 550 C 575 C 600 C 625 C Literatura T T (56) 6 T X T ,9 Je zřejmé, že hodnoty meze pevnosti při tečení za 10 5 hodin materiálů T23 a T24 jsou zhruba dvojnásobné ve srovnání s odpovídajícími údaji pro CrMo ocel T22. Žárupevnost 12%Cr oceli X20CrMoV12 1 je při teplotách těsně pod 550 C srovnatelná s žárupevností ocelí T23 a T24. Při vyšších teplotách však dochází k výraznému zvýšení žárupevnosti ve prospěch 3%Cr ocelí. Creepová odolnost oceli T91 dosahuje v celém teplotním rozmezí nejvyšších hodnot. Vzájemné porovnání žárupevnosti ocelí T23 a T24 vyznívá při teplotách pod 550 C příznivě pro materiál T24. Při teplotách nad 550 C je naopak dosahováno vyšší žárupevnosti u materiálu T23. Nízký obsah uhlíku a relativně nízká úroveň maximálních hodnot tvrdosti HV ( 350) jsou skutečnosti, které umožňují používat materiály T23 a T24 pro membránové stěny. Uvádí se, že membránové stěny z těchto materiálů lze svařovat bez předehřevu a bez následného tepelného zpracování po svaření, které se provádí za účelem snížení tvrdosti v přechodové oblasti svarového spoje. Rovněž náchylnost k praskavosti za studena (tvorbě studených trhlin) je výrazně nižší než u materiálů T22 a T91. S dobrými výsledky byly ověřeny technologie svařování WIG, ručně elektrodou i automatem pod tavidlem [2,3,5,6,10]. 2. Žárupevné vlastnosti 3%Cr ocelí Pro porovnání žárupevných vlastností stávajících nízkolegovaných ocelí na bázi 2 3,5% Cr byla provedena revize všech creepových dat těchto ocelí zkoušených v creepové laboratoři VÍTKOVICE,a.s. a jejich vyhodnocení. Všechny tavby z materiálů na bázi: CrMo 0,10C-2,25Cr-1Mo (15 313) 0,20C-3,2Cr-0,45Mo (15 421) 0,15C-1,5Cr-0,5Mo (15 422) CrMoV 0,17C-3Cr-0,25Mo-0,15V ( ) 0,20C-3,25Cr-0,6Mo-0,5V (15 423) 0,15C-2,75Cr-0,7Mo-0,3V (15Ch2MFA) byly samostatně matematicko-statisticky vyhodnoceny pomocí Larson-Millerovy parametrické rovnice. Pro oblast teplot 500 až 625 C byly stanoveny hodnoty meze pevnosti při tečení RmT/10 4 a RmT/10 5. Na obr. 2 je provedeno srovnání hodnot meze pevností při tečení za h materiálu s výsledky získanými na ostatních hodnocených materiálech. Protože výsledky žárupevnosti jednotlivých taveb materiálu odpovídají normovaným hodnotám [7], je pro větší názornost žárupevnost materiálu znázorněna pouze normovanými údaji (střední hodnoty, ±20% rozptylové pásmo) a žárupevnost ostatních materiálů je uvedena: a) pro variantu s 0% vanadu (15 421, ) b) pro variantu s obsahy V od 0.15 do 0.5% (15 323, , 15CH2MFA)
4 Z uvedeného srovnání vyplývá, že žárupevnost ocelí bez vanadu (bez ohledu na rozdílný obsah uhlíku a chromu) se nachází v celém teplotním rozsahu na spodní hranici rozptylového pásma pro materiál Žárupevnost ocelí s vanadem (bez ohledu na jeho rozdílný obsah) leží nad resp. v horní polovině rozptylového pásma pro materiál Se zvyšující se teplotou se rozdíly mezi žárupevností jednotlivých taveb zmenšují. Na obr. 2 jsou rovněž zakresleny příslušné údaje creepové odolnosti materiálů T23 (HCM2S), T24 (7CrMoVTiB10.10) a TEMPALOY F-2W získané vlastním vyhodnocením výsledků zkoušek tečení publikovaných v [3,4,5]. Teplotní průběh hodnot RmT/10 5 všech vývojových ocelí je v celém teplotním rozmezí vyšší než teplotní průběh uvedených hodnot pro všechny porovnávané typy původních CrMo a CrMoV ocelí. RmT/ h, MPa ,25Cr-1Mo 0%V %V T23 T24 F-2W Teplota, C Obr. 2 Porovnání teplotní závislosti RmT/10 5 pro materiály na bázi 3% Cr 3. Diskuze výsledků Mechanizmy zpevnění žárupevných ocelí Mechanizmy zpevnění a degradačních procesů při vysokoteplotním creepu feritických ocelí byly zatím studovány především na nízkolegovaných CrMoV ocelích s obsahem chromu do 1% a na modifikovaných chromových ocelích s obsahem chromu 9 až 12%. Nejvýznamnějšími mechanizmy zpevnění jsou v obou případech precipitační zpevnění a zpevnění tuhého roztoku Precipitační zpevnění závisí na mezičásticové vzdálenosti disperzních fází, precipitujících při popuštění nebo v průběhu vysokoteplotní expozice. Nízkolegované CrMoV ocele jsou disperzně zpevněny zejména částicemi V 4 C 3, resp. V(C,N). Chromové ocele obsahující 9 až 12% Cr a modifikované molybdenem jsou disperzně zpevněny zejména částicemi M 23 C 6. Vzájemnou vzdálenost uvedených částic l lze vyjádřit vztahem l = 1 2 ( Nv. d ) 1 2 d kde Nv je počet částic v jednotce objemu a d je střední velikost částic. S klesající vzdálenosti částic zpravidla stoupá mez kluzu při +20 C i mez pevnosti při tečení a klesá rychlost tečení [11,12,13]. (1) - 4 -
5 V chromových ocelích typu 9CrMoWVNbN a 12CrMoWVNbN se pozoruje ve struktuře především přítomnost částic karbidu M 23 C 6 a velmi jemných částic typu VN. V tomto případě je precipitační zpevnění určováno efektivní vzdálenosti částic obou sekundárních fází l ef, která se stanoví podle vztahu = + (2) l ef l M 23C 6 lvn kde l M23C6 a l VN znamenají střední vzdálenost částic M 23 C 6 a VN. Důležitý rozdíl mezi nízkolegovanými CrMoV ocelemi s obsahem Cr do 1% a modifikovanými Cr ocelemi CrMoWVNbN se středním obsahem Cr cca 10% spočívá v tom, že v ocelích s nízkým obsahem Cr vzniká karbid vanadu, zatímco v ocelích s obsahem Cr kolem 10% nevzniká karbid vanadu, ale pouze nitrid vanadu, ačkoliv obsah C je v tomto případě značně vyšší než obsah dusíku. U obou typů ocelí je žádoucí dosažení stechiometrického poměru V:C, resp. V:N. V případě dusíku však nelze uvažovat s celkovým obsahem dusíku v oceli, ale pouze s tou částí dusíku, která není vázaná na silněji nitridotvorné prvky jako např. Al, Ti, resp. Nb. Aby mezičásticová vzdálenost byla co nejmenší, je žádoucí dosáhnout větší objemový podíl malých částic V 4 C 3, resp. VN. Na zpevnění tuhého roztoku feritických ocelí se podílí zejména Mo a W, ale pouze ta část Mo nebo W, která zůstává v tuhém roztoku. Precipitují-li v oceli fáze bohaté na Mo nebo W (např. M 6 C nebo M 2 X, Lavesovy fáze Fe 2 Mo a Fe 2 W), klesá obsah Mo, resp. W v tuhém roztoku. Fáze M 6 X se pozoruje v ocelích s vyšším obsahem Mo, resp.w a to nezávisle na obsahu Cr v oceli. Lavesovy fáze byly pozorovány v ocelích s vyšším obsahem Mo a W a to prozatím pouze u ocelí s obsahem chromu 9 až 12%. Precipitace uvedených fází vede ke snížení zpevnění tuhého roztoku [12,14,15,16]. Precipitace karbidu M 6 C navíc výrazně snižuje precipitační zpevnění tím, že rozpouští jemné částice karbidu i nitridu vanadu. Proto precipitace fáze M 6 C je v uvedených žárupevných ocelích nežádoucí. Provedena strukturní analýza materiálu T23 ve výchozím stavu (normalizace 1060 C a popuštění 760 C) potvrdila přítomnost zhrublých částic především na hranicích původních austenitických zrn. V menší míře jsou tyto částice vyloučeny i na hranicích laťek bainitického feritu. Na hranicích i uvnitř laťek bainitického feritu byly pozorovány i četné částice jemného precipitátu (obr.3). Identifikace minoritních fází byla provedena za použití kombinace selekční elektronové difrakce a energiově disperzní analýzy. Zhrublé částice precipitátu jsou převážně tvořeny fázemi M 6 C a M 7 C 3. V hrubších introgranulárních částicích, převážně pravoúhlého tvaru, byla prokázána přítomnost Ti a menšího množství Nb obr.4. Primární částice (Ti,Nb)X nukleovaly v některých případech na desoxidačních vměstcích. Převážná většina částic jemného precipitátu byla identifikována jako fáze MX, kde M = V,Ti,Nb a X = C,N. Rovněž publikované výsledky provedených strukturních analýz potvrzují, že ve struktuře ocele TEMPALOY F-2W se kromě částic M 23 C 6 a MC objevuje karbid M 6 C [4]. v těchto ocelích příliš vysoký. Žárupevnost CrMoV ocelí je výrazně vyšší než žárupevnost CrMo ocelí a to zejména při teplotách 550 C a vyšších. Je to dáno zejména tím, že rozměrová stálost V 4 C 3 resp.v(c,n) je při zvýšených teplotách výrazně vyšší než rozměrová stálost karbidů Mo 2 C a Cr 7 C 3. Poměr rychlostí hrubnutí uvedených fází stanovený na nízkolegovaných ocelích lze při teplotě 600 C vyjádřit vztahem: Cr 7 C 3 : Mo 2 C : V 4 C 3 : V(C,N) = 2206 : 44 : 18 : 1 (3) - 5 -
6 Obr. 3 Zhrublé částice precipitátu na hranicích austenitických zrn x 4500 Obr. 4 EDX spektrum introgranulárních částic typu (Ti,Nb)X Umožnění vzniku karbonitridu vanadu v oceli je výhodnější, protože rychlost hrubnutí V(C,N) je asi 20krát pomalejší než rychlost hrubnutí V 4 C 3. Ke vzniku V(C,N) stačí poměrně nízký obsah volného dusíku v oceli, který není vázán na silnější nitridotvorné prvky jako - 6 -
7 např.al a Ti.Těmto skutečnostem odpovídá i rozdílný průběh žárupevnosti CrMo a CrMoV ocelí uvedený na obr.2. Zvýšení žárupevnosti CrMoV ocelí lze dále dosáhnout zvýšením obsahu vanadu v oceli až do stechiometrického poměru V:C Návrh úpravy chemického složení 3%Cr ocelí Klasický postup určující chemické složení modifikovaných ocelí na bázi 2 až 3,5%Cr vychází zpravidla z publikovaných konstitučních diagramů, určujících fázové složení sekundárních fází v kvazistacionárním stavu při teplotě 700 C [17]. V současné době se pro stanovení fázového složení ocelí používá stále více teoretický přístup, který je založen na existenci rozsáhlých databází termodynamických dat a využívá výpočetní techniku. Spolehlivost a přesnost takového výpočtu je samozřejmě kriticky závislá na spolehlivosti a množství údajů, které jsou o jednotlivých sloučeninách a fázích k dispozici v databance termodynamických dat. V Evropě je taková databanka budována a průběžně aktualizována v rámci mezinárodní skupiny SGTE (Scientific Group Thermodata Europe) [18]. Obdobné programy byly vyvinuty i na jiných pracovištích. Patří k nim rovněž program PD-pp, který byl vyvinut v ÚMF AV ČR v Brně [19]. Pro systém Fe-Cr-Mo-V-C byly provedeny výpočty termodynamických rovnovážných stavů pro rozmezí obsahu chromu v oceli 0 až 8%, molybdenu 0 až 3%, dusíku 0 až 0,05%, pro dvě úrovně obsahu V (0,3 a 0,5%) a pro tři úrovně teploty - 700, 600 a 550 C [20]. Ze srovnání provedených výpočtů vyplývá, že: v oblasti našeho zájmu, tedy pro obsahy Cr v rozmezí 2 až 4% a Mo do 1% je ve struktuře v rovnovážném stavu přítomen karbid M 7 C 3 a karbid MC. Karbid M 7 C 3 je při vyšších obsazích chromu nahrazen karbidem M 23 C 6 u oceli s vyšším obsahem V (0,5%) je ve struktuře při obsazích do cca 1%Cr potlačen výskyt karbidu M 2 C na úkor M 6 C. Při nejvyšším obsahu dusíku (0,05%) je tento vliv minimalizován vyšší obsah vanadu má příznivý vliv na náhradu cementitu M 3 C speciálním karbidem MC přítomnost dusíku v oceli už v minimálním množství vede k náhradě specielního karbidu MC karbonitridem V(C,N). Oblast výskytu karbonitridu V(C,N) se se vzrůstajícím obsahem N v oceli výrazně nemění. Dusík zároveň mírně posouvá oblast existence M 6 C k nižším rovnovážným obsahům Mo teplota má výrazný vliv na oblast výskytu karbidu M 6 C. S klesající teplotou se oblast výskytu karbidu M 6 C pro všechny alternativy chemického složení posouvá k nižším rovnovážným obsahům Mo. Při teplotě 700 C vzniká karbid M 6 C už při obsazích Mo nad 0,7% (obr.5), při teplotě 600 C při obsazích Mo kolem cca 0,5% (obr.6) a při teplotě 550 C kolem cca 0,3%Mo. Tento trend je z hlediska žárupevnosti negativní, neboť rozměrová stabilita karbidu M 6 C je malá a jeho rychlost hrubnutí naopak vysoká. Výskyt M 6 C tak limituje množství Mo, resp. W, které může být v oceli využito. Na základě provedené analýzy poznatků získaných především studiem strukturních a termodynamických parametrů modifikovaných 9 až 12% Cr ocelí, konkrétně provedeného strukturního rozboru materiálu T23, teoretického stanovení fázového složení a rozpustnosti částic VC resp. V(C,N) [21] ocelí na bázi 2-3,5%Cr modifikovaných různými obsahy molybdenu, vanadu a dusíku je možno doporučit především snížení obsahu Mo resp. Mo eq v ocelí s cílem omezit pravděpodobnost precipitace M 6 C během tepelného zpracování a creepové expozice
8 Obr. 5 Rovnovážné fázové složení systému Fe-Cr-Mo-C s 0,3% V při 700 C Obr. 6 Rovnovážné fázové složení systému Fe-Cr-Mo-C s 0,3% V při 600 C 4. Závěr Žárupevnost nové generace nízkolegovaných ocelí na bázi 2 až 3,5% chromu je významně vyšší, než žárupevnost klasické oceli 2,25%Cr-1%Mo a je srovnatelná s žárupevností oceli X20CrMoV12 1. Na základě provedené analýzy poznatků získaných především studiem strukturních a termodynamických parametrů modifikovaných 9 až 12%Cr ocelí, konkrétně provedeného strukturního rozboru materiálu T23, teoretického stanovení fázového složení a rozpustnosti částic VC resp. V(C,N) v ocelích na bázi 2-3,5%Cr modifikovaných různými obsahy molybdenu, vanadu a dusíku je možno pro zvýšení žárupevných vlastností doporučit zejména: snížení obsahu Mo, resp. Mo eq s cílem omezit pravděpodobnost precipitace M 6 C během tepelného zpracování a creepové expozice umožnění vzniku karbonitridu vanadu v oceli, který je výhodnější z důvodu pomalejší rychlosti hrubnutí. Ke vzniku V(C,N) stačí relativně nízký obsah volného dusíku v oceli, který není vázán na silnější nitridotvorné prvky (např. Al, Ti) zvýšení obsahu vanadu v oceli až do stechiometrického poměru V:C 4-8 -
9 5. Poděkování Dosažené výsledky byly získány při řešení grantového projektu č. 106/00/0860 financovaného Grantovou agenturou ČR. 6. Literatura 1. F.Masuyama, T.Yokoyama, Y.Sawaragi, A.Iseda: Proc.: Materials for Advanced Power Engineering 1994, Ed.:D.Coutsouradis, Liege 1994, Belgium, p N.Komai, F.Masuyama, I.Ishikara, T.Yokoyama: Proc.: Advanced Heat Resistant Steels for Power Generation, San Sebastian 1998, Spain, Section 1A: Steel Development 3. Y.Sawaragi, K.Miyata, S.Yamamoto: Proc.: [2], Section 1B: Service Experience 4. A.Tohyama,Y.Minami: Proc.:Materials for Advanced Power Engineering 1998,Ed.:, J.Lecomte-Beckers, F.Schubert and P.J.Ennis Liege 1998, Belgium, p F.Deshayes, W.Bendick, K.Haarmann,J.C.Vaillant: Proc.:[4], p The T23/T24 Book, New Grades for Waterwalls and Superheaters, Vallourec& Mannesmann, 19uu8 7. DIN , Nahtlose Rohre aus warmfesten Stählen, Vd TÜV, Werkstoffblatt 511/2, pren (Draft), Creep resisting steels, nickel and cobalt alloys, W.Bendick, K.Haarmann, M.Ring, M.Zschau: Proc.: Creep Resistance Metallic Materials, Hradec n.m, 1996., Czech Republic, p Kuboň,Z., Foldyna,V., Vodárek,V.: Proc.[4], p Foldyna,V.,Jakobová,A.,Vodárek,V.,Kuboň,Z.: Proc.[1], p Foldyna,V., Purmenský,J.: Czechoslovak Journal of Physics, 39, 1989, p Foldyna,V. et al.: Archiv für das Eisenhüttenwessen, 42, 1971, p Jakobová,A., Foldyna,V., Prnka.: Archiv für das Eisenhüttenwessen, 43, 1972, p Jakobová,A. et al.: Technické aktuality VÍTKOVIC No.3, Andrews,K.W.,Hughes,H.,Dyson,D.J.: JISI,210, 1972, p Dinsdale, A.T.: Callphad, 15, 1991, p Sopoušek,J., Kroupa A., Dojiva,R., Vřešťál,J.: Calphad, 17, 1993, p Kroupa,A.: bude publikováno 21. Jakobová,A. et al.: Proc. Creep Resistance Metallic Materials, Praha 2001, Czech Republic, v tisku - 9 -
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VícePOUŽITÍ TERMODYNAMICKÝCH VÝPOČTŮ PRO OPTIMALIZACI CHEMICKÉHO SLOŽENÍ FERITICKÝCH ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí POUŽITÍ TERMODYNAMICKÝCH VÝPOČTŮ PRO OPTIMALIZACI CHEMICKÉHO SLOŽENÍ FERITICKÝCH ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ Václav Foldyna a Aleš Kroupa b Zdeněk Kuboň c Anna Jakobová d
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. 1,2 Ing. Martin Sondel, Ph.D. 1,2 doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. 1,2 1 VŠB-TU Ostrava 2 Český svářečský ústav
VíceMikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici
Mikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici Naděžda ŽVAKOVÁ, Petr MOHYLA, Zbyňek GALDIA, Flash Steel Power, a. s., Martinovská 3168/48, 723 00 Ostrava - Martinov, Česká republika,
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A ŽÁRUPEVNOST FERITICKÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY AND CREEP RESISTANCE OF FERRITIC STEELS
STRUKTURNÍ STABILITA A ŽÁRUPEVNOST FERITICKÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY AND CREEP RESISTANCE OF FERRITIC STEELS Václav Foldyna a Jaroslav Purmenský b a JINPO PLUS a.s., Krištanova, 70 00 Ostrava-Prívoz,
VíceMIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009
MIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009 Bc. Petr MARTÍNEK Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceObr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu
POROVNÁNÍ SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P92 PROVEDENÝCH RUČNÍM A ORBITÁLNÍM SVAŘOVÁNÍM Doc. Ing. Jiří Janovec 1, CSc., Ing. Daniela Poláchová 2, Ing. Marie Svobodová 2, Ph.D., Ing. Radko Verner 3 1) ČVUT v Praze,
VíceŽÁRUPEVNOST A JEJÍ VLIV NA ŽIVOTNOST ENERGETICKÝCH ZAŘÍZENÍ. Prof. Ing. Jaroslav PURMENSKÝ, DrSc., Rybí č.155, ,
ŽÁRUPEVNOST A JEJÍ VLIV NA ŽIVOTNOST ENERGETICKÝCH ZAŘÍZENÍ Prof. Ing. Jaroslav PURMENSKÝ, DrSc., Rybí č.155, 742 65, jaroslav.purmensky@seznam.cz Ing.Václav Foldyna, DrSc., U prodejny 23, 703 00 Ostrava-Hrabůvka,
VíceSvařitelnost korozivzdorných ocelí
Svařitelnost korozivzdorných ocelí FAKULTA STROJNÍ, ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE L. Kolařík Rozdělení ocelí podle struktury (podle chemického složení) Podle obsahu legujících prvků můžeme dosáhnout různých
VíceHeterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr
Heterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr Petr Hrachovina, Böhler Uddeholm CZ s.r.o., phrachovina@bohler-uddeholm.cz O svařování heterogenních
VíceVLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ. PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING
VLASTNOSTI NiCrW SLITIN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PROPERTIES OF NiCrW ALLOYS DURING LONG-RUN HIGH- TEMPERATURE ANNEALING Jiří Kudrman a Božena Podhorná a Karel Hrbáček b Václav Sklenička c a ) Škoda-ÚJP,
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceKONSTRUKČNÍ MATERIÁLY PRO ENERGETIKU A JEJICH STRUKTURNÍ STABILITA V PRỦBĚHU DLOUHODOBÉ SLUŽBY. Jaroslav Purmenský
KONSTRUKČNÍ MATERIÁLY PRO ENERGETIKU A JEJICH STRUKTURNÍ STABILITA V PRỦBĚHU DLOUHODOBÉ SLUŽBY Jaroslav Purmenský VÍTKOVICE - Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava - Vítkovice,
VíceSvařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa
Svařitelnost vysokopevné oceli s mezí kluzu 1100 MPa doc. Ing. Jiří Janovec, CSc., Ing. Petr Ducháček ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Karlovo náměstí 13, Praha 2 Jiri.Janovec@fs.cvut.cz, Petr.Duchacek@fs.cvut.cz
VíceVLIV NANOČÁSTIC NA ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI PROGRESIVNÍCH ŽÁROPEVNÝCH FERITICKÝCH OCELÍ
VLIV NANOČÁSTIC NA ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI PROGRESIVNÍCH ŽÁROPEVNÝCH FERITICKÝCH OCELÍ THE ROLE OF NANOPARTICLES ON THE CREEP PROPERTIES OF ADVANCED CREEP RESISTANT FERRITIC STEELS Václav Foldyna a Martin
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VíceRozdělení ocelí podle použití. Konstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: Konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
VíceDLOUHODOBÁ ŽÁRUPEVNOST KOTLOVÝCH TRUBEK Z CrMoV ŽÁRUPEVNÉ OCELI SE ZVÝŠENOU ŽÁRUPEVNOSTÍ
DLOUHODOBÁ ŽÁRUPEVNOST KOTLOVÝCH TRUBEK Z CrMoV ŽÁRUPEVNÉ OCELI SE ZVÝŠENOU ŽÁRUPEVNOSTÍ Jaromír SOBOTKA VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Ostrava Vladimír BÍNA, Ondrej BIELAK, BiSAFE, s.r.o., Praha
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceMetalurgie vysokopevn ch ocelí
Metalurgie vysokopevn ch ocelí Vysokopevné svařitelné oceli jsou podle konvence označovány oceli s hodnotou meze kluzu vyšší než 460 MPa. Vysokopevné svařitelné oceli uváděné v normách pod označením M
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceVýpočet rovnovážných stavů ve vysokolegovaných chromových ocelích. Rudolf Foret, Petr Unucka, Antonín Buchal a Aleš Kroupa b
Výpočet rovnovážných stavů ve vysokolegovaných chromových ocelích Rudolf Foret, Petr Unucka, Antonín Buchal a Aleš Kroupa b a Fakulta strojního inženýrství, VUT v Brně, Technická 2, 616 69, Brno, ČR, foret@umi.fme.vutbr.cz
VíceE-B 420. SFA/AWS A 5.4: E EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*)
E-B 420 SFA/AWS A 5.4: E 347-15 EN 1600: (E Z 19 9 Nb B 2 2*) Pro svařování zařízení ze stabilizovaných ocelí podobného chemického složení do teploty 400 C. Velmi rozšířený druh elektrody používaný i pro
VíceE-B 312. EN 1599: E Z (CrMo) B 42
E- 312 EN 1599: E Z (CrMo) 42 Pro svařování energetických a chemických zařízení do nejvyšší teploty stěny 560 C. Mechanické vlastnosti jsou zaručovány po doporučeném tepelném zpracování. Předehřev: 250-300
VíceNástrojové oceli. Ing. Karel Němec, Ph.D.
Nástrojové oceli Ing. Karel Němec, Ph.D. Rozdělení nástrojových ocelí podle chemického složení dle ČSN EN Podle ČSN EN-10027-1 Nástrojové oceli nelegované C35U (19065) C105U (19191) C125U (19255) Nástrojové
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ing. V. Kraus, CSc. 1 TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu ke změně struktury a tím k získání požadovaných mechanických nebo strukturních
VíceHOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS
HOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b Josef Čmakal b Jiří Sopoušek c Jiří Dubský d a
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VíceOK SFA/AWS A 5.11: (NiTi3)
OK 92.05 SFA/AWS A 5.11: EN ISO 14172: E Ni-1 E Ni2061 (NiTi3) Obalená elektroda, určená ke svařování tvářených i litých dílů z čistého niklu. Lze použít i pro heterogenní svary rozdílných kovů jako niklu
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
VíceMECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM
MECHANICKÉ A NĚKTERÉ DALŠÍ CHARAKTERISTIKY PLECHŮ Z OCELI ATMOFIX B (15127, S355W) VE STAVU NORMALIZAČNĚ VÁLCOVANÉM Miroslav Liška, Ondřej Žáček MMV s.r.o. Patinující ocele a jejich vývoj Oceli se zvýšenou
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceSVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT.
SVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT Dagmar Jandová ŠKODA VÝZKUM, s. r. o., Tylova 57, 316 00 Plzeň, ČR, dagmar.jandova@skoda.cz
VíceE-B 321. EN ISO 3580: E Z (CrMoV) B 22
E-B 321 EN ISO 3580: E Z (CrMoV) B 22 Pro svařování částí energetických zařízení především ze žáropevných ocelí typu CrMoV. Mechanické vlastnosti jsou zaručovány po doporučovaném tepelném zpracování. Předehřev:
VíceMateriálové laboratoře Chomutov s.r.o. Zkušební laboratoř MTL Luční 4624, 430 01 Chomutov
Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř uplatňuje flexibilní přístup k rozsahu akreditace upřesněný v dodatku. Aktuální seznam činností prováděných v rámci
VíceŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS
ŽÁRUPEVNOST ZÁKLADNÍHO MATERIÁLU A SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P23 CREEP RESISTANCE OF STEEL P23 AND WELDMENTS Tomáš Vlasák 1, Jan Hakl 1, Jozef Pecha 2 1 SVUM a.s., Areál VÚ Běchovice, 190 11 Praha, ČR,
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
VíceŽáropevné oceli pro energetiku a jejich degradace
pro energetiku a jejich degradace JuveMatter 2011 Konference aplikovaného materiálového výzkumu 6. 9. 5. 2011, Jáchymov pro energetiku a jejich degradace Marie Svobodová 1 pro energetiku a jejich degradace
VíceE-B 420. SFA/AWS A 5.4: E EN 1600: (E Z 19 9 Nb 2 2*)
E-B 420 SFA/AWS A 5.4: E 347-15 EN 1600: (E Z 19 9 Nb 2 2*) Pro svařování zařízení ze stabilizovaných ocelí podobného chemického složení do teploty 400 C. Velmi rozšířený druh elektrody používaný i pro
VíceMateriálové laboratoře Chomutov s.r.o. Zkušební laboratoř MTL Luční 4624, Chomutov
Laboratoř je způsobilá aktualizovat normy identifikující zkušební postupy. Laboratoř uplatňuje flexibilní přístup k rozsahu akreditace upřesněný v dodatku. Aktuální seznam činností prováděných v rámci
Více, Hradec nad Moravicí
ŽÁRUPEVNÉ VLASTNOSTI NÍZKOLEGOVANÉ OCELI 2,25%Cr-,6%W-0,25%V. CREEP PROPERTIES OF LOW-ALLOY STEEL 2,25%Cr-,6%W-0,25%V Jan Hakl, Tomáš Vlasák, Peter Brziak 2, Peter Zifčák 2 SVUM a.s., Areál VÚ Běchovice,
Více5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli
SVAŘOVÁNÍ KOVŮ V PRAXI část 5, díl 2, kap. 7.10.3, str. 1 5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli Austenitické vysokolegované chrómniklové oceli obsahují min. 16,5 hm. % Cr s dostatečným
VíceMOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ. Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna. JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR
MOŽNOSTI VYUŽITÍ MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ Tomáš Schellong Kamil Pětroš Václav Foldyna JINPO PLUS a.s., Křišťanova 2, 702 00 Ostrava, ČR Abstract The proof stress and tensile strength in carbon steel can be
VíceKonstrukční, nástrojové
Rozdělení ocelí podle použití Konstrukční, nástrojové Rozdělení ocelí podle použití Podle použití oceli: konstrukční (uhlíkové, legované), nástrojové (uhlíkové, legované). Konstrukční oceli uplatnění pro
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY OF DISSIMILAR WELDS OF CREEP-RESISTANT STEELS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálového inženýrství Ing. Bronislav Zlámal STRUKTURNÍ STABILITA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY
Více2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití.
2. Materiály a jejich charakteristiky Austenitické, duplexní, feritické, martenzitické a precipitačně vytvrzené oceli. Značení, vlastnosti a použití. Materiál Nerezové (korozivzdorné) oceli patří mezi
VíceDEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY DEGRADATION OF THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF LOW- ALLOY HIGH-TEMPERATURE STEELS RESULTING FROM LONG- TERM ACTION OF
VíceSVAŽOVÁNÍ V E N E R G E T I C E
.'. i SVAŽOVÁNÍ V E N E R G E T I C E P l z e ň 25,-26.září 1979 - 3 - OBSAH: str,: Vlastnosti svarových spojů oceli typu O8Cr2,25HolNiNb ING.RUDOLF G-.ADIŠ, ING.MILAN GOTTWALD, JAROSLAV IVAN3K 5 Nízkoteplotní
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
Více1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
1. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Základní návrhové předpisy: - ČSN 73 1401/98 Navrhování ocelových
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008. Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH OCELÍ SVOČ - 2008 Jana Martínková, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku konstrukčních ocelí
Více42 28XX nízko středně legované oceli na odlitky odlévané jiným způsobem než do pískových forem 42 29XX vysoko legované oceli na odlitky
Oceli na odlitky Oceli třídy 26: do 0,6 % C součásti elektrických strojů, ložiska vozidel, armatury a součásti parních kotlů a turbín, na součásti spalovacích motorů Oceli tříd 27 a 28: legovány Mn a Si,
Víceþÿ V l i v v o d í k u n a p e v n o s t a s v ay i t vysokopevných martenzitických ocelí pro automobilové aplikace
Digitální knihovna Univerzity Pardubice DSpace Repository Univerzita Pardubice http://dspace.org þÿ B a k a l áy s k é p r á c e / B a c h e l o r ' s w o r k s K D P D F J P 2010 þÿ V l i v v o d í k
VíceVysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství DIPLOMOVÁ PRÁCE
Vysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství Žárupevnost a mikrostruktura heterogenních svarů typu P91/P23 DIPLOMOVÁ
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceCo je to korozivzdorná ocel? Fe Cr > 10,5% C < 1,2%
Co je to korozivzdorná ocel? Cr > 10,5% C < 1,2% Co je to korozivzdorná ocel? Co je to korozivzdorná ocel? Korozivzdorné oceli (antikoro, nerez) jsou slitiny na bázi železa s obsahem 10,5 % chromu a 1,2
VíceVysoce korozivzdorná specielní ocel, legovaná m.j. dusíkem. Optimální kombinace vysoké korozivzdornosti, tvrdosti a houževnatosti.
LC 200N Vysoce korozivzdorná specielní ocel, legovaná m.j. dusíkem. Optimální kombinace vysoké korozivzdornosti, tvrdosti a houževnatosti. LC 200N je označení ROBERT ZAPP WERKSTOFFTECHNIK GmbH Typické
VícePODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.
PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových
VíceNEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL. Ladislav Kander Karel Matocha
NEKONVENČNÍ VLASTNOSTI OCELI 15NiCuMoNb5 (WB 36) UNCONVENTIONAL PROPERTIES OF 15NiCuMoNb (WB 36) GRADE STEEL Ladislav Kander Karel Matocha VÍTKOVICE Výzkum a vývoj, spol s r.o., Pohraniční 31, 706 02 Ostrava
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceVLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N
VLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N THE EFFECT OF MICROALLOYING ELEMENTS AND HEAT TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES OF
VíceZásady pro vypracování bakalářské práce
Zásady pro vypracování bakalářské práce I. Bakalářskou prací (dále jen BP) se ověřují vědomosti a dovednosti, které student získal během studia, a jeho schopnosti využívat je při řešení teoretických i
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU.
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU. Karel Hrbáček a JIŘÍ KUDRMAN b ANTONÍN JOCH a BOŽENA PODHORNÁ b a První brněnská strojírna Velká Bíteš,a.s., Vlkovská
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VíceVÝZKUM A VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ OBĚŽNÝCH KOL A STATOROVÝCH ČÁSTÍ TURBODMYCHADEL NOVÉ GENERACE
VÝZKUM A VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ OBĚŽNÝCH KOL A STATOROVÝCH ČÁSTÍ TURBODMYCHADEL NOVÉ GENERACE R&D OF THE PROCESS OF PRECISION CASTING OF IMPELLER WHEELS AND STATOR PARTS OF A NEW GENERATION OF
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceMIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI.
PROMATTEN 20, Vidly, 3. 4.. 20 MIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI. Ing. Martin Sondel, Ph.D.,2, doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc.,2, prof. Ing.
VíceVysoce pevné mikrolegované oceli. High Strength Low Alloy Steels HSLA. Zpracováno s využitím materiálu ASM International
Vysoce pevné mikrolegované oceli High Strength Low Alloy Steels HSLA Zpracováno s využitím materiálu ASM International HSLA oceli Vysokopevné nízkolegované oceli (nebo mikrolegované) oceli pro: - lepší
VíceMĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ
MĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ Petr HANUS, Michal KONEČNÝ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita
Vícedurostat 400/450 Za tepla válcované tabule plechu Datový list srpen 2013 Odolné proti opotřebení díky přímému kalení
Za tepla válcované tabule plechu durostat 400/450 Datový list srpen 2013 Tabule plechu Odolné proti opotřebení díky přímému kalení durostat 400 a durostat 450 dosahují typických povrchových tvrdostí přibližně
VícePRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž
Vakuové tepelné zpracování a tepelné zpracování nástrojů 22. - 23.11. 2011 - Jihlava PRASKÁNÍ VRTÁKŮ PO TEPELNÉM ZPRACOVÁNÍ Antonín Kříž Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Katedra materiálu
VíceTepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace
Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné zpracování Tepelné zpracování je pochod, při kterém je součást podrobena jednomu nebo několika tepelným cyklům,
VícePrecipitace. Změna rozpustnosti je základním předpokladem pro precipitační proces
Precipitace Čisté kovy s ohledem na své mechanické parametry nemají většinou pro praktická použití vhodné užitné vlastnosti. Je proto snaha využít všech možností ke zlepší těchto parametrů, zejména pak
VíceZkušební protokol č. 18/12133/12
Dodavatel: ČVUT v Praze, Fakulta strojní Ústav strojírenské technologie Technická 4, 166 07 Praha 6 Zkušební protokol č. 18/12133/12 IČO: 6840 7700 DIČ: CZ 6840 7700 Telefon: + 420 224 352 630 Odběratel:
VíceŽÍHÁNÍ 1. ŽÍHÁNÍ OCELÍ
1 ŽÍHÁNÍ Žíhání je způsob tepelného zpracování, kterým chceme u součásti dosáhnout stavu blízkého stavu rovnovážnému. Podstatou je rovnoměrný ohřev součásti na teplotu žíhání, setrvání na této teplotě
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.14 Kompozity
Nauka o materiálu Úvod Technické materiály, které jsou určeny k dalšímu technologickému zpracování zahrnují širokou škálu možného chemického složení, různou vnitřní stavbu a různé vlastnosti. Je nutno
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceSIMULACE STRUKTURNÍ STABILITY SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ SIMULATION OF STRUCTURAL STABILITY OF WELD JIONTS OF HEAT-RESISTANT STEELS
SIMULACE STRUKTURNÍ STABILITY SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ SIMULATION OF STRUCTURAL STABILITY OF WELD JIONTS OF HEAT-RESISTANT STEELS Rudolf Foret, Vít Jan, Bronislav Zlámal a Jiří Sopoušek b Milan
VíceVŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra mechanické technologie
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra mechanické technologie Vliv tepelného zpracování na vlastnosti svarových spojů modifikované 9% Cr oceli Effect of Heat Treatment on the Properties
VíceKonstrukční materiály pro stavbu kotlů
Konstrukční materiály pro stavbu kotlů Hlavní materiály pro stavbu kotlů jsou: materiály kovové trubky prvky nosné konstrukce materiály keramické šamotové cihly, šamotové tvarovky žárobeton Specifické
VíceVLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA SIMULOVANÝCH PÁSEM TOO SVAROVÉHO SPOJE OCELI T 24
VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA SIMULOVANÝCH PÁSEM TOO SVAROVÉHO SPOJE OCELI T 24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc., VŠB-TU Ostrava, Český svářečský ústav s.r.o. Ing. Martin Sondel, Ph.D., VŠB-TU Ostrava, Český
Více2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí.
2. Struktura a vlastnosti oceli, druhy ocelí Rovnovážné a nerovnovážné struktury oceli, mechanické vlastnosti oceli, druhy konstrukčních ocelí. Struktura oceli Železo (Fe), uhlík (C), "nečistoty". nevyhnutelné
Více- zabývá se pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury (slohu) kovů a slitin
2. Metalografie - zabývá se pozorováním a zkoumáním vnitřní stavby neboli struktury (slohu) kovů a slitin Vnitřní stavba kovů a slitin ATOM protony, neutrony v jádře elektrony v obalu atomu ve vrstvách
VíceOK TUBRODUR Typ náplně: speciální rutilová. Ochranný plyn: s vlastní ochranou. Svařovací proud:
OK TUBRODUR 14.70 EN 14700: T Z Fe14 Plněná elektroda pro tvrdé návary s velmi vysokou odolností proti opotřebení tvrdými a zrnitými minerály jako pískem, rudou, kamenivem, půdou apod. Otěruvzdornost je
VíceDruhy ocelí, legující prvky
1 Oceli druhy, použití Ocel je technické kujné železo s obsahem maximálně 2% uhlíku, další příměsi jsou křemík, mangan, síra, fosfor. Poslední dva jmenované prvky jsou nežádoucí, zhoršují kvalitu oceli.
VíceŽÁROPEVNOST A MIKROSTRUKTURA SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P91 CREEP RESISTANCE AND MICROSTRUCTURE OF STEEL P91 WELD JOINTS
ŽÁROPEVNOST A MIKROSTRUKTURA SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P91 CREEP RESISTANCE AND MICROSTRUCTURE OF STEEL P91 WELD JOINTS D. Jandová, J. Kasl, V. Kanta ŠKODA VÝZKUM s.r.o., Tylova 57, Plzeň, ČR jandova@skoda.cz
VíceHodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů
Hodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů V. Vodárek Vítkovice-Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava Vítkovice 1. ÚVOD Návrhová životnost
VíceDRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM
DRÁTY PRO SVAŘOVÁNÍ POD TAVIDLEM Základní informace o použití drátů pro svařování pod tavidlem... H1 Přehled použitých norem... H1 Seznam svařovacích drátů pod tavidlo v nabídce... H2 Dráty pro svařování
VíceDíly forem. Vložky forem Jádra Vtokové dílce Trysky Vyhazovače (nitridované) tlakové písty, tlakové komory (normálně nitridované) V 0,4
1 VIDAR SUPREME 2 Charakteristika VIDAR SUPREME je Cr-Mo-V legovaná ocel pro práci za tepla, pro kterou jsou charakteristické tyto vlastnosti: Velmi dobrá odolnost proti náhlým změnám teploty a tvoření
VíceKorozivzdorná ocel: uplatnění v oblasti spojovacího materiálu
Korozivzdorná ocel: uplatnění v oblasti spojovacího materiálu 1. Obecné informace Korozivzdorná ocel neboli nerezivějící ocel či nerez je označení pro velkou skupinu ušlechtilých ocelí, které mají stejnou
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY VÍCEFÁZOVÉ OCELI S TRIP EFEKTEM SVOČ - FST 2013 Bc. Vojtěch Průcha, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce se zabývá rozborem mikrostruktur
VíceMATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA SPALOVEN S VYŠŠÍMI PARAMETRY PÁRY
MATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA SPALOVEN S VYŠŠÍMI PARAMETRY PÁRY Ing. Josef Cizner, CSc. SVÚM a.s., Podnikatelská 565, 190 11 Praha 9 V příspěvku jsou uvedeny laboratorní i provozní výsledky zkoušek vybraných
VíceOK TUBRODUR Typ náplně: speciální rutilová. Ochranný plyn: s vlastní ochranou. Svařovací proud:
OK TUBRODUR 14.70 N 14700: T Z Fe14 Plněná elektroda pro tvrdé návary s velmi vysokou odolností proti opotřebení tvrdými a zrnitými minerály jako pískem, rudou, kamenivem, půdou apod. Otěruvzdornost je
VíceVladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012
Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Stanovení teploty předehřevu osnova Teplota předehřevu-definice Trhliny za studena - vliv Tp na teplotní
VíceHLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
Více