ZÁVISLOST LEIDENFROSTOVY TEPLOTY A HTC NA PARAMETRECH OSTŘIKU U VODNÍCH TRYSEK
|
|
- Kateřina Kašparová
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 ZÁVISLOST LEIDENFROSTOVY TEPLOTY A HTC NA PARAMETRECH OSTŘIKU U VODNÍCH TRYSEK DEPENDENCE OF LEIDENFROST TEMPERATURE AND HTC VALUES ON SPRAYING PARAMETERS OF WATTER NOZLES Jan Morávka a Josef Kuběna b Miroslav Raudenský, Aleš Horák c a Třinecký inženýring, a.s., Frýdecká 126, Třinec, ČR, jan.moravka@tzi.trz.cz b Pionýrů 81, Frýdek-Místek, ČR, josef.kubena@seznam.cz c VUT FSI Brno, LPTP, Technická 2896/2, Brno, ČR, raudensky@fme.vutbr.cz Abstrakt Referát sumarizuje výsledky rozsáhlého experimentálního programu zjišťování intenzity sekundárního chlazení pro podmínky odlévání pravoúhlých sochorů kvadrátu 15 mm v Třineckých železárnách. Měřením na laboratorním stendu v Laboratoři přenosu tepla a proudění na VUT Brno byly stanoveny chladicí účinky pro používané vodní trysky s kuželovým rozstřikem při geometrických, tlakových a rychlostních poměrech v rozsahu používané technologie odlévání. Následně byly hledány závislosti Leidenfrostovy teploty (LT) a součinitele přestupu tepla (HTC Heat Transfer Coefficient) na navržených agregovaných parametrech ostřiku. Abstract The paper summarizes results of an extensive research program that was focused on learning the cooling intensities in secondary cooling area of the 15 mm billet caster at Trinecke Zelezarny steelworks, Trinec, Czech Republic. An experimental hydraulic stand was used of Brno Technical University to measure cooling effects of full-cone water nozzles operated at the caster. In order to approach the real conditions maximally, actual technology parameters (nozzle arrangement, water pressure, moving speed) were set during the tests. Following that, investigation was made about possible functional dependences of Leidenfrost temperature (LT) and HTC (Heat Transfer Coefficients) values on aggregated spraying variables suggested by the authors. 1. ÚVOD V Laboratoři přenosu tepla a proudění (LPTP) fakulty strojního inženýrství (FSI) Vysokého učení technického (VUT) Brno byly, na základě objednávky Třineckých železáren (TŽ), a.s., provedeny 2 série experimentů za účelem zjištění chladicích účinků sekundárního chlazení (SCH) viz [1], [2]. Cílem experimentů bylo získání parametrů popisujících intenzitu chlazení trysek v oblasti SCH. Jednalo se o vodní trysky s plným kuželovým rozstřikem - v 1. skupině experimentů to byly typy 365 a 565, ve 2. skupině experimentů šlo o celkem 7 typů: 565, 465, 4565, 365, 345, 2545 a 245, a to od výrobců JATO a JANETA. Parametry experimentů, týkající se tlaků vody, trysek, geometrie a další podklady ze ZPO, připravila skupina prof. ing. F. Kavičky, CSc. z VUT FSI Brno ve spolupráci s pracovníky 1
2 zadavatele projektu. Výsledky měření jsou určeny především pro stanovení okrajových podmínek v tzv. dynamickém modelu řízení technologie (DM) pro ZPO 2 v TŽ, a.s., vytvářeném na autorském pracovišti FSI VUT Brno. Cílem příspěvku je prezentace analýzy experimentálních údajů s ohledem na stanovení závislosti Leidenfrostovy teploty (LT) a součinitele přestupu tepla (HTC) na parametrech ostřiku pro použité vodní trysky SCH. 2. POPIS EXPERIMENTŮ U obou skupin měření byl použit experimentální stand, který umožňuje snímat teploty a polohu při relativním pohybu trysek a měřicí desky viz popis v [1]. U 2. skupiny měření bylo změnou oproti původní konfiguraci použití menší měřicí desky, u které její šířka odpovídá šířce sochoru, tj. 15 mm - viz obr.1, kde je schématicky znázorněna i vzájemná pozice trysky a desky. Pro experimenty s jednou tryskou je tryska směřována na osu desky (obr.1a). Experimenty s párem trysek ve směru pohybu byly též směřovány na osu desky (obr.1b). Při experimentech s párem trysek po šířce desky (sochoru) jsou trysky směřovány symetricky k ose desky (obr.1c). Termočlánek č. 18 Termočlánek č. 13 Směr pohybu trysky Dopadová stopa trysky Termočlánek č. 1 a b Obr.1. Schématické znázornění měřicí desky Fig.1. Scheme of the testing plate Tryska c Postup experimentu byl totožný jako u 1. skupiny měření [1]. Zadání a přehled experimentů 2. skupiny měření jsou uvedeny v [2]. Celkově bylo uskutečněno 44 měřicích experimentů na dodaných tryskách. Tyto se odlišují typem trysek, jejich uspořádáním (vzájemnou vzdáleností a roztečí u dvojice trysek), vzdáleností od ostřikovaného povrchu, sklonem vůči povrchu, rychlostí posuvu a tlakem 2
3 vody. Experimenty lze rozdělit podle typů trysek na 2 základní podskupiny experimentů, a to: buď podle dvou úhlů ostřiku α (podskupiny P1-P4 a P5-P7) nebo podle počtu trysek (podskupiny P1-P3 a P4-P7), celkově však na 7 podskupin experimentů viz tab.1. Tabulka 1. Rozdělení experimentů do podskupin Table 1. Break-down of experiments into subsets Podskupina Počet experimentů Experimenty Počet trysek Typ trysky P1 6 t1-1 až t4-1 2 (š) 565 P2 6 g3 až g8 2 (š) 465 P3 6 g9 až g14 2 (d) 4565 P4 1 t5 až t P5 8 g19 až g P6 4 g27 až g P7 4 g31 až g Parametry trysek Q = 5 l/min, α = 65 Q = 4 l/min, α = 65 Q = 4.5 l/min, α = 65 Q = 3 l/min, α = 65 Q = 3 l/min, α = 45 Q = 2.5 l/min, α = 45 Q = 2 l/min, α = 45 Pozn.: Počet trysek (š) dvojice trysek vedle sebe na šířku desky, (d) dvojice trysek za sebou ve směru lití. 3. LT, HTC A AGREGOVANÉ PARAMETRY OSTŘIKU Leidenfrostova teplota (LT) je povrchová teplota, při níž se výrazným způsobem mění charakter přestupu tepla. Pod touto teplotou je souvislá parní vrstva existující na povrchu při vysokých teplotách již rozrušená a součinitele přestupu tepla (HTC) skokově (až o jeden řád) narůstají. Tomu stavu odpovídají i výrazně intenzivnější poklesy povrchové teploty desky při průchodech pod chladicí tryskou [1], [2]. Pro zjednodušení ( zdvourozměrnění ) hledání závislosti LT na parametrech ostřiku byl nejprve navržen a použit agregovaný dynamický parametr ostřiku F, který odpovídá síle průraznosti, či míře účinku chlazení a má fyzikální charakter a rozměr síly [3]. Zahrnuje v sobě kombinovaný vliv tlaku (p) i průtoku (Q) chladicí vody tryskou a licí rychlosti (v): p Q F= F( p, Q, v) = [ N]. (1) v Parametr F umožňuje podchytit stav opotřebení, vydření, či ucpání trysky a současně rychlost lití. Neumožňuje však definovat vzdálenost trysky od desky (sochoru), úhlu ostřiku trysky, úhlu natočení trysky vůči ostřikovanému předmětu a rozložení rozstřiku vody z trysky v závislosti na tlaku na trysce. Pro definování rozložení bude třeba v budoucnosti definovat vhodnou vektorovou agregovanou veličinu. Dále byl navržen obecnější agregovaný dynamický parametr ostřiku P, který odpovídá tlaku průraznosti, či míře účinku chlazení a má fyzikální charakter a rozměr tlaku [3]. Zahrnuje v sobě kombinovaný vliv tlaku (p), průtoku (Q) chladicí vody tryskou, její vzdálenosti (h), úhlu ostřiku (α) a úhlu natočení vůči kolmici k ostřikované ploše (β), jako i 3
4 licí rychlosti (v). Jinak řečeno, parametr P je chápán jako parametr F vztažený k obecně eliptické ostřikované ploše S (kde a, b jsou délky hlavní a vedlejší poloosy), která je závislá na proměnných α, β a h, tj. platí S = f(α, β, h): F F P= P( p, Q, v, α, β, h) = = [ Pa]. (2) S π 2 α α α h tg + β + tg β tg Parametr P umožňuje podchytit stav opotřebení, či ucpání trysky, její úhel rozstřiku, vzdálenost a natočení vůči kolmici k ostřikovanému povrchu, jako i rychlost lití. Je tedy vhodný, jak pro laboratorní podmínky pro srovnání jednoho i více druhů trysek, tak pro provozní praxi. I pro tento parametr (obdobně jako pro parametr F) platí, že neumožňuje definovat rozložení rozstřiku vody z trysky v závislosti na tlaku na trysce a proto bude třeba v budoucnosti nalézt vhodnou vektorovou, vícesložkovou agregovanou veličinu. Hodnoty LT a průměrného HTC v jednotlivých experimentech byly získány z datových souborů, produkovaných měřicím systémem. Tabulka hodnot veličin LT, HTC, p, Q, v, F, P pro všechny experimenty je uvedena v [4]. 4. LEIDENFROSTOVA TEPLOTA A PARAMETRY OSTŘIKU Z důvodu prvního přehledného znázornění je (pro všechny experimenty) závislost Leidenfrostovy teploty LT (označení LT (12) znamená polohu 12 mm od osy trysky) na agregovaných parametrech ostřiku F a P uvedena na obr.2: Leidenfrostova teplota (12) všechny experimenty F = p.q/v [hn] Leidenfrostova teplota (12) všechny experimenty P [MPa] Obr.2. Závislost LT na F (vlevo) a P (vpravo) u všech experimentů Fig.2. Dependence of LT on F (left) and P (right) parameters - whole set of experiments Hodnocení: Závislosti LT na parametrech F a P jsou omezeny saturovanými hodnotami LT (které jsou rovné startovacím teplotám, tj. cca 12 C) u 15 experimentů. U zbývajících nenarušených experimentů se jeví závislost LT na parametru P těsnější než na parametru F. Znamená to, že zohlednění dalších veličin ostřiku v agregovaném parametru P může být užitečné. U podskupin experimentů P1, P2 a P3 s dvojicí trysek došlo k saturacím LT, a proto nemá smysl zobrazovat závislosti LT na agregovaných parametrech. Další experimenty P4-P7 už byly uskutečněny pouze s jednou tryskou určitého typu a výskyt saturace LT je zde řídký. 4
5 Na obr.3 je zobrazena závislost LT na parametrech F a P pro podskupinu experimentů P4 (1 tryska typu 365), která však také obsahuje jednu saturovanou hodnotu LT u experimentu g15 (což je opakovaný experiment t6). Pro názornost je u závislosti LT na P tato hodnota vypuštěna: Leidenfrostova teplota skupina experimentů P4, 1 tryska 365 y = x.1366 R 2 = F = p.q/v [hn] Leidenfrostova teplota skupina experimentů P4, 1 tryska 365 y = x.1145 R 2 = P [MPa] Obr.3. Závislost LT na F (vlevo) a P (vpravo) u skupiny experimentů P4 Fig.3. Dependence of LT on F (left) and P (right) parameters - P4 subset of experiments Hodnocení: Závislosti LT na parametru F má charakter mocninné regresní funkce [3], koeficient determinace R 2 je však dost nízký (menší než 5 %). Po vypuštění saturované hodnoty LT u experimentu g15 (= opakovaný t6 z 1. série měření) se koeficient determinace R 2 výrazně zvýší (na hodnotu asi 78 %). Závislosti LT na parametru P je (pro všechny experimenty podskupiny) těsnější, což potvrzuje užitečnost tohoto parametru. Zpracování a vyhodnocení dalších experimentů je podrobně uvedeno v [4]. 5. SOUČINITEL PŘESTUPU TEPLA A PARAMETRY OSTŘIKU Z důvodu přehledného znázornění a srovnání se závislostí LT je opět pro všechny experimenty závislost HTC na agregovaných parametrech ostřiku F a P uvedena na obr.4: HTC [W/m 2 K] HTC (12) - všechny experimenty g2 t4-1 y = x.1737 R 2 = F = p.q/v [hn] HTC [W/m 2 K] HTC (12) - všechny experimenty g2 t4-1 y = 661x.1765 R 2 = P [MPa] Obr.4. Závislost HTC na F (vlevo) a P (vpravo) u všech experimentů Fig.4. Dependence of HTC on F (left) and P (right) parameters - whole set of experiments 5
6 Hodnocení: I pro závislosti HTC na parametrech F a P je nejlépe (nejvyšší R 2 ) vhodná mocninná regresní funkce. Jako anomální, extrémní a vybočující od ostatních hodnot se jeví hodnoty HTC u experimentů t4-1 a g2, které patří do podskupiny P1 s dvojicí nejsilnějších (s největším průtokem) trysek 565, vysokou rychlostí posuvu 4 m/min a vyššími tlaky 13 a 6 bar. Pro lepší definování odděleného působení relevantních veličin a snadnou technickou interpretovatelnost je vhodné ještě zobrazovat také závislost HTC na samotném tlaku vody (p). Na obr.5 je zobrazena tato závislost jak pro všechny experimenty, tak pouze pro experimenty s 1 tryskou (podskupiny P4-P7): HTC [W/m 2 K] 1 1 y = x R 2 = HTC (12) - všechny experimenty g2 t p [bar] HTC HTC (12) - experimenty s 1 tryskou [W/m 2 K] P4 P5 P6 P y = x.147 R 2 = p [bar] Obr.5. Závislost HTC na tlaku pro všechny (vlevo) a pro experimenty s 1 tryskou (vpravo) Fig.5. Dependence of HTC on water pressure for the whole set of experiments (left) and for single nozzle experiments only (right) Hodnocení: Pro závislosti HTC na tlaku vody také nejlépe vyhovuje mocninná regresní funkce. Nejtěsnější závislost HTC vykazovala pro parametr F (regresní rabat asi 37.8 %), pak pro tlak vody (regresní rabat asi 37.7 %) a nakonec pro parametr P (regresní rabat asi 34.4 %). Pokud uvažujeme pouze množinu experimentů s jednou tryskou (podskupiny P4-P7), pak nejtěsnější závislost vykazuje závislost HTC na tlaku (regresní rabat asi 24 %), pak na parametru F (regresní rabat asi 17 %) a nakonec na agregovaném parametru P (regresní rabat asi 11 %). Z uvedeného důvodu, a s ohledem na výše zmiňované skutečnosti, byla u podskupin experimentů vyhodnocována pouze závislost HTC na tlaku. Zpracování a vyhodnocení jednotlivých podskupin experimentů pro závislost HTC na tlaku vody je podrobně uvedeno v [4]. 6. KORELACE MEZI LT A HTC Na obr.6 je uvedená korelační závislost mezi HTC a LT. V levé části obrázku jsou umístěny body pro množinu experimentů, kde nedošlo k saturaci LT, v pravé části jsou body z experimentů se saturací LT (šlo o 15 experimentů - hlavně z podskupin P1, P2 a P3 se dvěma tryskami): 6
7 HTC [W/m 2 K] Závislost HTC(12) - LT(12) všechny experimenty Obr.6. Závislost HTC na LT u všech podskupin experimentů Fig.6. Dependence of HTC on LT - all subsets together Jak je zřejmé z obr.6, mezi HTC a LT (pro množinu experimentů s nesaturovanými hodnotami LT) není zřejmá vzájemná závislost (korelace). Obdobně neexistuje závislost ani pro jednotlivé podskupiny experimentů. 7. ZÁVĚR Na základě provedené analýzy závislosti Leidenfrostovy teploty (LT) a součinitele přestupu tepla (HTC) na parametrech ostřiku, pro trysky sekundárního chlazení, testované na VUT Brno, je možné konstatovat následující: 1. Provedená teplá měření v LPTP sloužila k poskytnutí okrajových podmínek pro budovaný SW dynamický model řízení technologie (DM) ZPO 2 v TŽ, a.s. 2. Výsledky jsou obecně nejednoznačné pro další verifikaci a zpřesňování DM byly, jsou a budou uskutečňovány plánované (DOE) provozní experimenty na ZPO 2 v TŽ, a.s s měřením teplot povrchu sochoru při různém nastavení relevantních technologických parametrů, tj. značek oceli, licí rychlosti a vypínaní sekcí SCH. 3. Příčinou nejednoznačnosti a anomálií některých výsledků může být problém jednoznačného a přesného stanovení Leidenfrostovy teploty (saturace LT), jakož i reprezentativního určení součinitele přestupu tepla (HTC). HTC byl brán jako jedna (průměrná, či maximální) hodnota, i když je veličinou vektorovou (vícerozměrnou), a není zde zatím zohledněno jeho rozložení po ploše. 4. Skalární agregované parametry (veličiny) F a P neumožňují definovat rozložení rozstřiku vody z trysky v závislosti na tlaku na trysce, a zřejmě i tím jsou závislosti LT a HTC na nich nejednoznačné a nepříliš těsné. 5. Leidenfrostova teplota parametry ostřiku: U 15 experimentů se vyskytly saturované hodnoty LT (rovné startovacím teplotám, tj. cca 12 C). Tyto saturace se vyskytly hlavně u podskupin experimentů P1-P3 s dvojicemi trysek. U opakovaných experimentů g15 a g18, provedených na tzv. malé desce, odpovídajících experimentům t6 a t11, provedených na tzv. velké desce, se potvrdila konzistentnost údajů LT. Znamená to také potvrzení anomálie u experimentů t6 a t11 z 1.série měření. 7
8 U slabších trysek 245 a 2545 je závislost LT na parametrech F a P prakticky lineární, co by mohlo být výhodné při řízení ostřiku v zónách III.B a IV SCH, jelikož lineární závislost veličin je vždy nejvýhodnější pro řízení. U silnějších trysek 365 a 345 má závislost LT na agregovaných parametrech charakter mocninné regresní funkce, obdobně jak tomu bylo u 1. skupiny experimentů s tryskami 365 a 565 [3]. 6. Součinitel přestupu tepla parametry ostřiku: Závislost HTC na tlaku vody, jako i na agregovaných parametrech F i P, vykazuje obecně mocninný regresní průběh. Jako anomální se jeví HTC u experimentů t4-1 a g2, které patří do podskupiny P1, charakterizované dvojicí nejsilnějších (s největším průtokem) trysek 565, vysokou rychlostí posuvu 4 m/min a vyššími tlaky 13 a 6 bar. Vliv rychlosti pohybu na HTC je malý a nejednoznačný. Vliv natočení trysky vůči ostřikované ploše je výrazně vyšší než vliv rychlosti pohybu. Souhrnně lze přitom konstatovat, že: nulový úhel (vůči kolmici k povrchu): vykazuje nejvyšší hodnoty HTC, natočení proti směru pohybu: způsobuje trochu nižší hodnoty HTC než u nulového úhlu. Vlivem lepšího narušení parní vrstvy a větší plochy tohoto narušení při vyšších rychlostech může docházet ke zvýšení hodnot HTC, natočení ve směru pohybu: HTC je asi 3-5 krát nižší než u nulového úhlu, hodnoty se pohybují kolem 1 W/m 2 K a níže, takže trysky s tímto natočením jsou prakticky neúčinné a takovéto natočení by se nemuselo (nemělo) používat. 7. Součinitel přestupu tepla Leidenfrostova teplota: Mezi HTC a LT u souboru všech experimentů, u podmnožiny experimentů s nesaturovanými hodnotami LT, a také u jednotlivých podskupin experimentů, se neprojevila statisticky významná korelace (vzájemná závislost). LITERATURA [1] HORSKÝ, J. & RAUDENSKÝ, M. & KOTRBÁČEK, P. 24. Proměření 3 typů trysek, používaných na sochorovém ZPO za účelem zjištění chladicích účinků v sekundární zóně chlazení. Technická zpráva. Brno : Laboratoř přenosu tepla a proudění FSI VUT Brno, prosinec s. [2] HORSKÝ, J. & RAUDENSKÝ, M. & KOTRBÁČEK, P. 25. Chladicí účinky trysek na sochorovém ZPO. Proměření 7 typů trysek používaných na sochorovém ZPO u objednatele na základě objednávky č.491/ Technická zpráva. Brno : Laboratoř přenosu tepla a proudění FSI VUT Brno, červenec s. [3] MORÁVKA, J. 25a. Stanovení Leidenfrostovy teploty pro experimentální údaje VUT Brno. Případová studie 1. etapy projektu č Třinec : Třinecký inženýring, a.s., duben s. [4] MORÁVKA, J. 25b. Stanovení Leidenfrostovy teploty pro experimentální údaje VUT Brno. Případová studie 3. etapy projektu č Třinec : Třinecký inženýring, a.s., září s. 8
POROVNÁNÍ SOUČINITELE SDÍLENÍ TEPLA PŘI VODOVZDUŠNÉM A VODNÍM CHLAZENÍ. Jiří Molínek Miroslav Příhoda Leoš Václavík:
POROVNÁNÍ SOUČINITELE SDÍLENÍ TEPLA PŘI VODOVZDUŠNÉM A VODNÍM CHLAZENÍ. Jiří Molínek Miroslav Příhoda Leoš Václavík: Vysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Abstrakt K poznání složitých termokinetických
VíceSDÍLENÍ TEPLA PŘI ODLÉVÁNÍ KRUHOVÝCH FORMÁTŮ NA ZPO. Příhoda Miroslav Molínek Jiří Pyszko René Bsumková Darina
SDÍLENÍ TEPLA PŘI ODLÉVÁNÍ KRUHOVÝCH FORMÁTŮ NA ZPO Příhoda Miroslav Molínek Jiří Pyszko René Bsumková Darina VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15, 78 33 Ostrava Poruba, ČR, E mail: miroslav.prihoda@vsb.cz
VíceOPTIMALIZACE CHLAZENÍ KALIBROVANÝCH VÁLCŮ OPTIMIZATION OF CALIBRATED SHAPED ROLLS. Pohanka, M., Horský, J., Juriga, A.
OPTIMALIZACE CHLAZENÍ KALIBROVANÝCH VÁLCŮ OPTIMIZATION OF CALIBRATED SHAPED ROLLS Pohanka, M., Horský, J., Juriga, A., Petruška, J Fakulta strojního inženýrství, Vysoké učení technické v Brně, Technická
VíceIng. Tomáš MAUDER prof. Ing. František KAVIČKA, CSc. doc. Ing. Josef ŠTĚTINA, Ph.D.
OPTIMALIZACE BRAMOVÉHO PLYNULÉHO ODLÉVÁNÍ OCELI ZA POMOCI NUMERICKÉHO MODELU TEPLOTNÍHO POLE Ing. Tomáš MAUDER prof. Ing. František KAVIČKA, CSc. doc. Ing. Josef ŠTĚTINA, Ph.D. Fakulta strojního inženýrství
VíceVÝZKUM VLASTNOSTÍ SMĚSI TEKBLEND Z HLEDISKA JEJÍHO POUŽITÍ PRO STAVBU ŽEBRA
Vladimír Petroš, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu 15/2172, 708 33 Ostrava, Poruba, tel.: +420 597325287, vladimir.petros@vsb.cz; Jindřich Šancer, VŠB Technická univerzita Ostrava, 17. listopadu
VíceProudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy
Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy P. Šturm ŠKODA VÝZKUM s.r.o. Abstrakt: Příspěvek se věnuje optimalizaci průtoku vzduchu chladícím kanálem ventilátoru lokomotivy. Optimalizace
VíceVývoj modelu směsných oblastí pro ZPO č.1 v Třineckých železárnách, a.s.
Vývoj modelu směsných oblastí pro ZPO č.1 v Třineckých železárnách, a.s. Prof. Ing. Karel Michalek, CSc., VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu 15, 708 33 Ostrava-Poruba Ing. Jan Morávka, Ph.D., Třinecký inženýring,
VíceNÁZEV ZAŘÍZENÍ: EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH
NÁZEV ZAŘÍZENÍ: EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH TRUBKOVÝCH SVAZKŮ (ATMOSFÉRICKÝ STAND) ROK VZNIKU: 203 UMÍSTĚNÍ: VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ, FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ, TECHNICKÁ
VíceTEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD
TEPELNÁ PRÁCE TRUBKOVÉHO KRYSTALIZÁTORU THERMAL WORK OF THE TUBE CC MOULD Andrea Michaliková a Jiří Molínek a Miroslav Příhoda a a VŠB-TU Ostrava, FMMI, katedra tepelné techniky, 7. listopadu 5, 708 Ostrava-
VíceMĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM. Technická univerzita v Liberci, Háklova Liberec 1, ČR
MĚŘENÍ A MODELOVÁNÍ TEPLOTNÍCH POLÍ KOKILY S NÁTĚREM Iva Nová Marek Kalina Jaroslav Exner Technická univerzita v Liberci, Háklova 6 461 17 Liberec 1, ČR Abstrakt The article deals with an influence of
VíceNumerická simulace sdílení tepla v kanálu mezikruhového průřezu
Konference ANSYS 2009 Numerická simulace sdílení tepla v kanálu mezikruhového průřezu Petr Kovařík Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzeň, kovarikp@ntc.zcu.cz Abstract: The paper
VíceDOSAŽENÉ VÝSLEDKY PRI POUŽÍVÁNÍ KUBICKÝCH CU VLOŽEK KRYSTALIZÁTORU NA ZPO 1 V TŽ, A.S. TRINEC
DOSAŽENÉ VÝSLEDKY PRI POUŽÍVÁNÍ KUBICKÝCH CU VLOŽEK KRYSTALIZÁTORU NA ZPO 1 V TŽ, A.S. TRINEC RESULTS ACHIEVED FROM APPLICATION OF CUBIC CU MOULD INSERTS FOR CCM 1 AT TŽ, A.S. Jan Morávka, Vladislav Mrajca
VíceAPROXIMACE CHLADICÍCH ÚČINKŮ VODNÍCH TRYSEK MATEMATICKÝMI FUNKCEMI APPROXIMATION OF THE COOLING EFFECTS OF WATER NOZZLES BY MATHEMATICAL FUNCTIONS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATEMATIKY FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATHEMATICS APROXIMACE CHLADICÍCH ÚČINKŮ VODNÍCH
VíceCFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE
CFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE Autoři: Ing. Michal KŮS, Ph.D., Západočeská univerzita v Plzni - Výzkumné centrum Nové technologie, e-mail: mks@ntc.zcu.cz Anotace: V článku je uvedeno porovnání
VíceSVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika
VÝPOČET PROUDĚNÍ V NADBANDÁŽOVÉ UCPÁVCE PRVNÍHO STUPNĚ OBĚŽNÉHO KOLA BUBNOVÉHO ROTORU TURBÍNY SVOČ FST 2011 Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, 386 01 Strakonice Česká republika Bc Jan Čulík, Politických vězňů
VíceWP13: Aerodynamika motorového prostoru a chlazení: AV/T/EV pro SVA priority [A] [F] Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku
Aerodynamika motorového prostoru a chlazení: AV/T/EV pro SVA priority [A][F] WP13: Aerodynamika motorového prostoru a chlazení: AV/T/EV pro SVA priority [A] [F] Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním
VíceVLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU
Energeticky efektivní budovy 2015 sympozium Společnosti pro techniku prostředí 15. října 2015, Buštěhrad VLIV OKRAJOVÝCH PODMÍNEK NA VÝSLEDEK ZKOUŠKY TEPELNÉHO VÝKONU SOLÁRNÍHO KOLEKTORU Bořivoj Šourek,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY STUDIE TURBÍNY S VÍŘIVÝM OBĚŽNÝM KOLEM STUDY OF TURBINE WITH SIDE CHANNEL RUNNER
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE STUDIE TURBÍNY S VÍŘIVÝM OBĚŽNÝM KOLEM STUDY
VíceZařízení pro testování vyústek kabin dopravních prostředků a hodnocení charakteru proudění
Zařízení pro testování vyústek kabin dopravních prostředků a hodnocení charakteru proudění Apollo ID: 25931 Datum: 7. 11. 2011 Typ projektu: G funkční vzorek Autoři: Jedelský Jan, Ing., Lízal František,
VíceStudium šíření tlakových pulsací vysokotlakým systémem
Konference ANSYS 2009 Studium šíření tlakových pulsací vysokotlakým systémem Josef Foldyna, Zdeněk Říha, Libor Sitek Ústav geoniky AV ČR, v. v. i., Ostrava josef.foldyna@ugn.cas.cz, riha.zdenek@seznam.cz,
VíceSTATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
STATISTICKÉ PARAMETRY OCELÍ POUŽÍVANÝCH NA STAVBU OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Lubomír ROZLÍVKA, Ing., CSc., IOK s.r.o., Frýdek-Místek, tel./fax: 555 557 529, mail: rozlivka@iok.cz Miroslav FAJKUS, Ing., IOK s.r.o.,
VíceVýpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě
Výpočet vlastních frekvencí a tvarů kmitů lopaty oběžného kola Kaplanovy turbíny ve vodě ANOTACE Varner M., Kanický V., Salajka V. Uvádí se výsledky studie vlivu vodního prostředí na vlastní frekvence
VíceCFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky
Konference ANSYS 011 CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky D. Lávička Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY Komentovaný metodický list č. 1/4 Vytvořil: Ing. Oldřich Ševeček & Ing. Tomáš Profant, Ph.D.
VíceRozsah průmyslového výzkumu a vývoje Etapa 9 Systém kontroly povrchových vad
Příloha č. 1a Popis předmětu zakázky Rozsah průmyslového výzkumu a vývoje Etapa 9 Systém kontroly povrchových vad Zadání Výzkum kontrolního zařízení pro detekci povrchových vad sochoru, návrh variant systému
VíceHODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115
HODNOCENÍ VLASTNOSTÍ VÝKOVKŮ ROTORŮ Z OCELI 26NiCrMoV115 Martin BALCAR a), Václav TURECKÝ a), Libor Sochor a), Pavel FILA a), Ludvík MARTÍNEK a), Jiří BAŽAN b), Stanislav NĚMEČEK c), Dušan KEŠNER c) a)
VíceVliv tvaru ponorné výlevky na mikročistotu plynule odlévané oceli
Vliv tvaru ponorné výlevky na mikročistotu plynule odlévané oceli Ing. David Bocek a), Ing. Lubomír Lacina a), Ing. Pavel Střasák Ph.D. b), Ing. Antonín Tuček CSc. b), Ing. Ladislav Socha c), Prof. Ing.
VíceExperimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin
Jaromír Zelenka 1, Jakub Vágner 2, Aleš Hába 3, Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Klíčová slova: vypružení, flexi-coil, příčná tuhost, MKP, šroubovitá pružina 1.
VíceAnalytické metody v motorsportu
Analytické metody v motorsportu Bronislav Růžička školitel : Doc. Ing. Ivan Mazůrek, CSc. Ústav konstruování Odbor konstruování strojů Fakulta strojního inženýrství Vysoké učení technické v Brně 12.listopadu
VíceNumerická simulace přestupu tepla v segmentu výměníku tepla
Konference ANSYS 2009 Numerická simulace přestupu tepla v segmentu výměníku tepla M. Kůs Západočeská univerzita v Plzni, Výzkumné centrum Nové technologie, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Abstract: The article
VíceKONTAKTNÍ TLAKY TĚSNĚNÍ HLAVY VÁLCŮ STACIONÁRNÍHO MOTORU
KOKA 5, XXXVI. mezinárodní konference kateder a pracovišť spalovacích motorů českých a slovenských vysokých škol KONTAKTNÍ TLAKY TĚSNĚNÍ HLAVY VÁLCŮ STACIONÁRNÍHO MOTORU Lukáš Mrnuštík 1, Pavel Brabec
VíceMRT Analysis. Copyright 2005 by VZTech. Ing. Vladimír Zmrhal, Ph.D. Organizace:
MRT Analysis Autor: Organizace: E-mail: Web: České vysoké učení tecnické v Praze Fakulta strojní Ústav techniky prostředí Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.cz http://www.fs.cvut.cz/cz/u216/people.html Copyright
VíceAnalýza sálavé charakteristiky elektrických topných
České vysoké učení technické v Praze Univerzitní centrum energeticky efektivních budov Třinecká 1024 273 43 Buštěhrad www.uceeb.cz Analýza sálavé charakteristiky elektrických topných panelů FENIX závěrečná
VíceVliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí
Vliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí Jiří Ježek 1, Jan Schwarzer 2 1 Oknotherm spol. s r.o. 2 ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Abstrakt Obsahem příspěvku je určení
VíceTeplotní profily ve stěně krystalizátoru blokového ZPO
Hutnické listy č.3/28 Teplotní profily ve stěně krystalizátoru blokového ZPO Ing. Marek Velička, Ph.D., prof. Ing. Miroslav Příhoda, CSc., Ing. Jiří Molínek, CSc., VŠB-TU Ostrava, 17. listopadu 15, 78
VíceTAH-TLAK. Autoři: F. Plánička, M. Zajíček, V. Adámek R A F=0 R A = F=1500N. (1) 0.59
Autoři:. Plánička, M. Zajíček, V. Adámek 1.3 Řešené příklady Příklad 1: U prutu čtvercového průřezu o straně h vyrobeného zedvoumateriálů,kterýjezatížensilou azměnou teploty T (viz obr. 1) vyšetřete a
VíceMODÁLNÍ ANALÝZA ZVEDACÍ PLOŠINY S NELINEÁRNÍ VAZBOU
MODÁLNÍ ANALÝZA ZVEDACÍ PLOŠINY S NELINEÁRNÍ VAZBOU Autoři: Ing. Jan SZWEDA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB-Technická univerzita Ostrava, e-mail: jan.szweda@vsb.cz Ing. Zdeněk PORUBA, Ph.D.,
VíceVÝZNAM A NENAHRADITELNOST VIZUÁLNÍ KONTROLY PŘI KVALIFIKACI PROCESU SVAŘOVÁNÍ
Czech Society for Nondestructive Testing NDE for Safety / DEFEKTOSKOPIE 2012 October 30 - November 1, 2012 - Seč u Chrudimi - Czech Republic VÝZNAM A NENAHRADITELNOST VIZUÁLNÍ KONTROLY PŘI KVALIFIKACI
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceSLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM GRAFITEM
86/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 SLEDOVÁNÍ AKTIVITY KYSLÍKU PŘI VÝROBĚ LITINY S KULIČKOVÝM
VíceSystém větrání využívající Coanda efekt
Systém větrání využívající Coanda efekt Apollo ID: 24072 Datum: 23. 11. 2009 Typ projektu: G funkční vzorek Autoři: Jedelský Jan, Ing., Ph.D., Jícha Miroslav, prof. Ing., CSc., Vach Tomáš, Ing. Technický
VíceModel Position Influence on Surrounding Pressure Field in Wind- Tunnel Test Section
VLIV POLOHY MODELU NA TLAKOVÉ POLE V JEHO OKOLÍ V MĚŘÍCÍM PROSTORU AERODYNAMICKÉHO TUNELU Model Position Influence on Surrounding Pressure Field in Wind- Tunnel Test Section Ing. Peter Kohút 1 ÚVOD Hodnoty
VíceVyužití ejektoru k záchytu jemného dýmu
Využití ejektoru k záchytu jemného dýmu Václav Linek (vaclav.linek@vscht.cz), Tomáš Moucha (tomas.moucha@vscht.cz), František J. Rejl (frantisek.rejl@vscht.cz), Michal Opletal, Jan Haidl (jan.haidl@vscht.cz)
VíceEXPERIMENTÁLNÍ METODY I. 1. Základy měření
FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. EXPERIMENTÁLNÍ METODY I OSNOVA 1. KAPITOLY 1. Základy měření Úvod do problematiky experimentální
VíceExperimentální hodnocení bezpečnosti mobilní fotbalové brány
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Odbor mechaniky a mechatroniky Název zprávy Experimentální hodnocení bezpečnosti mobilní fotbalové brány
VíceMANUÁL PRO VÝPOČET ZBYTKOVÉHO
MANUÁL PRO VÝPOČET ZBYTKOVÉHO PRODLOUŽENÍ VE ŠROUBECH 0 25.05.2016 Doporučení pro výpočet potřebného prodloužení šroubu, aby bylo dosaženo požadovaného předpětí ve šroubech předepínaných hydraulickým napínákem
VíceMěření teplotních a rychlostních polí za velkoplošnou vyústkou
Měření teplotních a rychlostních polí za velkoplošnou vyústkou Bystřická, Alena 1 & Janotková, Eva 2 1 Ing, VUT v Brně, Fakulta strojního inženýrství, Energetický ústav, Odbor termomechaniky a techniky
VíceCentrum kompetence automobilového průmyslu Josefa Božka - AutoSympo a Kolokvium Božek 2. a , Roztoky -
Popis obsahu balíčku WP13: Aerodynamika motorového prostoru a chlazení WP13: Aerodynamika motorového prostoru a chlazení Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku České vysoké učení technické
VíceAnalytické metody v motorsportu
Analytické metody v motorsportu Bronislav Růžička Ústav konstruování Odbor konstruování strojů Fakulta strojního inženýrství Vysoké učení technické v Brně 26. června 2013, FSI VUT v Brně, Česká republika
VíceVliv koncentrace částic na suspendační účinky míchadla s rovnými lomenými lopatkami
Vliv koncentrace částic na suspendační účinky míchadla s rovnými lomenými lopatkami T. Jirout, F. Rieger České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní Ústav procesní a zpracovatelské techniky,
VíceZAŘÍZENÍ MAGNETICKÉHO CHLAZENÍ NA ČVUT FAKULTĚ STROJNÍ
11 th conference on Power System Engineering, Thermodynamics & Fluid Flow - ES 2012 June 13-15, 2012, Srni, Czech Republic ZAŘÍZENÍ MAGNETICKÉHO CHLAZENÍ NA ČVUT FAKULTĚ STROJNÍ TUČEK Antonín (TechSoft
VíceFYZIKÁLNÍ MODELOVÁNÍ ROZSAHU SMĚSNÉ OBLASTI VZNIKAJÍCÍ ZA NESTANDARDNÍCH PROVOZNÍCH PODMÍNEK
24.26.5.2005, Hradec nad Moravicí FYZIKÁLNÍ MODELOVÁNÍ ROZSAHU SMĚSNÉ OBLASTI VZNIKAJÍCÍ ZA NESTANDARDNÍCH PROVOZNÍCH PODMÍNEK PHYSICAL MODELLING OF TRANSITION ZONE EXTENT ORIGINATING UNDER NONSTANDARD
VíceTechnický boroskop zařízení na monitorování spalovacích procesů
Technický boroskop zařízení na monitorování spalovacích procesů Katedra experimentální fyziky PřF UP Olomouc Doc. Ing. Luděk Bartoněk, Ph.D. Zvyšování účinnosti spalovacích procesů v různých odvětvích
VíceLDA MEASUREMENT BEHIND GENERATOR OF ROTATION LDA MĚŘENÍ ZA GENERÁTOREM ROTACE
LDA MEASUREMENT BEHIND GENERATOR OF ROTATION LDA MĚŘENÍ ZA GENERÁTOREM ROTACE P. Zubík Abstrakt: Technique and results of measurement of flow parameters in the piping model of circular cross section with
VíceSummer Workshop of Applied Mechanics. Vliv mechanického zatížení na vznik a vývoj osteoartrózy kyčelního kloubu
Summer Workshop of Applied Mechanics June 2002 Department of Mechanics Faculty of Mechanical Engineering Czech Technical University in Prague Vliv mechanického zatížení na vznik a vývoj osteoartrózy kyčelního
VíceZKUŠEBNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH TRUBKOVÝCH SVAZKŮ
ZKUŠEBNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH TRUBKOVÝCH SVAZKŮ Rok vzniku: 29 Umístěno na: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního ženýrství, Technická 2, 616 69 Brno, Hala C3/Energetický ústav
VíceLaboratorní úloha č. 7 Difrakce na mikro-objektech
Laboratorní úloha č. 7 Difrakce na mikro-objektech Úkoly měření: 1. Odhad rozměrů mikro-objektů z informací uváděných výrobcem. 2. Záznam difrakčních obrazců (difraktogramů) vzniklých interakcí laserového
VíceOptimalizace teplosměnné plochy kondenzátoru brýdových par ze sušení biomasy
Optimalizace teplosměnné plochy kondenzátoru brýdových par ze sušení biomasy Jan HAVLÍK 1,*, Tomáš Dlouhý 1 1 České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Ústav energetiky, Technická 4, 16607
VíceStanovení manganu a míry přesnosti kalibrace ( Lineární kalibrace )
Příklad č. 1 Stanovení manganu a míry přesnosti kalibrace ( Lineární kalibrace ) Zadání : Stanovení manganu ve vodách se provádí oxidací jodistanem v kyselém prostředí až na manganistan. (1) Sestrojte
VíceCejchování kuželové pětiotvorové sondy pro vysokorychlostní aerodynamická měření
Cejchování kuželové pětiotvorové sondy pro vysokorychlostní aerodynamická měření Martin Kožíšek Vedoucí práce: Prof. Ing. Pavel Šafařík, CSc., Ing. Martin Luxa, Ph.D., Ing. David Šimurda Abstrakt Příspěvek
VíceSemestrální projekt. Vyhodnocení přesnosti sebelokalizace VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ. Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií Semestrální projekt Vyhodnocení přesnosti sebelokalizace Vedoucí práce: Ing. Tomáš Jílek Vypracovali: Michaela Homzová,
VíceTEPLOTNÍHO POLE V MEZIKRUHOVÉM VERTIKÁLNÍM PRŮTOČNÉM KANÁLE OKOLO VYHŘÍVANÉ NEREZOVÉ TYČE
TEPLOTNÍHO POLE V MEZIKRUHOVÉM VERTIKÁLNÍM PRŮTOČNÉM KANÁLE OKOLO VYHŘÍVANÉ NEREZOVÉ TYČE Autoři: Ing. David LÁVIČKA, Ph.D., Katedra eneegetických strojů a zařízení, Západočeská univerzita v Plzni, e-mail:
VíceMomenty setrvačnosti a deviační momenty
Momenty setrvačnosti a deviační momenty Momenty setrvačnosti a deviační momenty charakterizují spolu shmotností a statickými momenty hmoty rozložení hmotnosti tělesa vprostoru. Jako takové se proto vyskytují
VíceStudentská tvůrčí činnost 2009
Studentská tvůrčí činnost 2009 Numerické řešení proudového pole v kompresorové lopatkové mříži Balcarová Lucie Vedoucí práce: Prof. Ing. P. Šafařík, CSc. a Ing. T. Hyhlík, PhD. Numerické řešení proudového
VíceStudium tenkých mazacích filmů spektroskopickou reflektometrií
Studium tenkých mazacích filmů spektroskopickou reflektometrií Ing. Vladimír Čudek Ústav konstruování Odbor metodiky konstruování Fakulta strojního inženýrství Vysoké učení technické v Brně OBSAH EHD mazání
VíceMěření součinitele smykového tření dynamickou metodou
Měření součinitele smykového tření dynamickou metodou Online: http://www.sclpx.eu/lab1r.php?exp=6 Měření smykového tření na nakloněné rovině pomocí zvukové karty řešil např. Sedláček [76]. Jeho konstrukce
VíceDilatace nosných konstrukcí
ČVUT v Praze Fakulta stavební PSA2 - POZEMNÍ STAVBY A2 (do roku 2015 název KP2) Dilatace nosných konstrukcí doc. Ing. Jiří Pazderka, Ph.D. Katedra konstrukcí pozemních staveb Zpracováno v návaznosti na
VíceTERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla
FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí Prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. TERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla OSNOVA 15. KAPITOLY Tři mechanizmy přenosu tepla Tepelný
VíceVliv úhlu distální anastomózy femoropoplitálního bypassu na proudové charakteristiky v napojení
Vliv úhlu distální anastomózy femoropoplitálního bypassu na proudové charakteristiky v napojení Manoch Lukáš Abstrakt: Práce je zaměřena na stanovení vlivu úhlu napojení distální anastomózy femoropoplitálního
VíceParametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky
Konference ANSYS 2009 Parametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky M. Štěpánek a J. Pěnčík VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky Abstract: The testing of a cyclic-load performance
VíceMichalek Karel*, Gryc Karel*, Morávka Jan**
STUDIUM PŘENOSOVÝCH DĚJŮ V LICÍ PÁNVI PŘI DMÝCHÁNÍ ARGONU POMOCÍ FYZIKÁLNÍHO MODELOVÁNÍ STUDY OF TRANSFER PHENOMENA IN ARGON BLOWING LADLE BY MEANS OF PHYSICAL MODELLING Michalek Karel*, Gryc Karel*, Morávka
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING LABORATOŘ PŘENOSU TEPLA A PROUDĚNÍ HEAT TRANSFER AND FLUID FLOW LABORATORY FAKTORY
VíceTLOUŠŤKOVÁ A VÝŠKOVÁ STRUKTURA A JEJÍ MODELOVÁNÍ
TLOUŠŤKOVÁ A VÝŠKOVÁ STRUKTURA A JEJÍ MODELOVÁNÍ 1 Vlastnosti tloušťkové struktury porostu tloušťky mají vyšší variabilitu než výšky světlomilné dřeviny mají křivku početností tlouštěk špičatější a s menší
VíceAbstrakty. obsah a struktura
Abstrakty obsah a struktura doc. Ing. Karel Roubík, Ph.D. ČVUT v Praze, Fakulta biomedicínského inženýrství, Kladno, 2011 e-mail: roubik@fbmi.cvut.cz Abstrakt Abstrakt je v podstatě velmi zhuštěná a zestručněná
VíceNÁSTROJE STATISTIKY VYUŽITÉ K IDENTIFIKACI VAD SOCHORU A VÝSLEDKY JEJICH APLIKACE
NÁSTROJE STATISTIKY VYUŽITÉ K IDENTIFIKACI VAD SOCHORU A VÝSLEDKY JEJICH APLIKACE STATISTICAL TOOLS USED FOR IDENTIFICATION OF BILLET DEFECTS AND RESULTS OF THEIR APPLICATION Zdenek Adolf a Ivo Husar a
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE SAMONASÁVACÍ ČERPADLO SELF-PRIMING PUMP DIPLOMOVÁ
VíceVLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU
VLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU Autoři: Ing. Petr KOVAŘÍK, Ph.D., Katedra energetických strojů a zařízení, FST, ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI, e-mail: kovarikp@ntc.zcu.cz
VíceKULOVÝ STEREOTEPLOMĚR NOVÝ přístroj pro měření a hodnocení NEROVNOMĚRNÉ TEPELNÉ ZÁTĚŽE
české pracovní lékařství číslo 1 28 Původní práce SUMMARy KULOVÝ STEREOTEPLOMĚR NOVÝ přístroj pro měření a hodnocení NEROVNOMĚRNÉ TEPELNÉ ZÁTĚŽE globe STEREOTHERMOMETER A NEW DEVICE FOR measurement and
VícePIV MEASURING INSIDE DRAFT TUBE OF MODEL WATER TURBINE PIV MĚŘENÍ V SAVCE MODELOVÉ VODNÍ TURBÍNY
PIV MEASURING INSIDE DRAFT TUBE OF MODEL WATER TURBINE PIV MĚŘENÍ V SAVCE MODELOVÉ VODNÍ TURBÍNY Pavel ZUBÍK Abstrakt Příklad použití bezkontaktní měřicí metody rovinné laserové anemometrie (Particle Image
VíceOdborná zpráva projektu TAČR GAMA č. TG rok Evidovaná APOLLO
Odborná zpráva projektu TAČR GAMA č. TG01010054 2 rok 2014 Evidovaná APOLLO 132070 PILOTNÍ ANALÝZA - KOMPLEXNÍ SYSTÉM DYNAMICKÉHO ŘÍZENÍ KVALITY PLYNULE ODLÉVANÉ OCELI (Pilot Analysis Complex system of
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
VíceWP22: Human Centered Cabin Design (modely lidských faktorů a optimalizace hardwaru kabiny) Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku
faktorů a optimalizace hardwaru kabiny WP22: Human Centered Cabin Design (modely lidských faktorů a optimalizace hardwaru kabiny) Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku Vysoké učení technické
VíceTomáš Syka Komořanská 3118, Most Česká republika
SOUČINITEL PŘESTUPU TEPLA V MAKETĚ PALIVOVÉ TYČE ZA RŮZNÝH VSTUPNÍH PARAMETRŮ HLADÍÍHO VZDUHU SVOČ FST 2008 Tomáš Syka Komořanská 38, 434 0 Most Česká republika ABSTRAKT Hlavním úkolem této práce bylo
VíceStatistické zpracování naměřených experimentálních dat za rok 2012
Statistické zpracování naměřených experimentálních dat za rok 2012 Popis dat: Experimentální data byla získána ze tří měřících sloupů označených pro jednoduchost názvy ZELENA, BILA a RUDA. Tyto měřící
VíceEXPERIMENTÁLNÍ MĚŘENÍ TEPLOT ELEKTRICKÝCH TOPIDEL
21. medzinárodná vedecká konferencia Riešenie krízových situácií v špecifickom prostredí Fakulta bezpečnostného inžinierstva UNIZA, Žilina, 25. - 26. máj 2016 EXPERIMENTÁLNÍ MĚŘENÍ TEPLOT ELEKTRICKÝCH
VíceEXPERIMENTÁLNÍ METODY I 10. Měření hluku
FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. EXPERIMENTÁLNÍ METODY I 10. Měření hluku OSNOVA 10. KAPITOLY Úvod do měření hluku Teoretické základy
VíceMÍRY ZÁVISLOSTI (KORELACE A REGRESE)
zhanel@fsps.muni.cz MÍRY ZÁVISLOSTI (KORELACE A REGRESE) 2.5 MÍRY ZÁVISLOSTI 2.5.1 ZÁVISLOST PEVNÁ, VOLNÁ, STATISTICKÁ A KORELAČNÍ Jednorozměrné soubory - charakterizovány jednotlivými statistickými znaky
VíceACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION
AKUSTICKÁ EMISE VYUŽÍVANÁ PŘI HODNOCENÍ PORUŠENÍ Z VRYPOVÉ INDENTACE ACOUSTIC EMISSION SIGNAL USED FOR EVALUATION OF FAILURES FROM SCRATCH INDENTATION Petr Jiřík, Ivo Štěpánek Západočeská univerzita v
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceMatematika I 12a Euklidovská geometrie
Matematika I 12a Euklidovská geometrie Jan Slovák Masarykova univerzita Fakulta informatiky 3. 12. 2012 Obsah přednášky 1 Euklidovské prostory 2 Odchylky podprostorů 3 Standardní úlohy 4 Objemy Plán přednášky
VíceVÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV
VÝZKUM MOŽNOSTÍ ZVÝŠENÍ ŽIVOTNOSTI LOŽISEK CESTOU POVRCHOVÝCH ÚPRAV RESEARCH INTO POSSIBILITY OF INCREASING SERVICE LIFE OF BEARINGS VIA SURFACE TREATMENT Zdeněk Spotz a Jiří Švejcar a Vratislav Hlaváček
Více10. Předpovídání - aplikace regresní úlohy
10. Předpovídání - aplikace regresní úlohy Regresní úloha (analýza) je označení pro statistickou metodu, pomocí nichž odhadujeme hodnotu náhodné veličiny (tzv. závislé proměnné, cílové proměnné, regresandu
VíceSypaná hráz výpočet ustáleného proudění
Inženýrský manuál č. 32 Aktualizace: 3/2016 Sypaná hráz výpočet ustáleného proudění Program: MKP Proudění Soubor: Demo_manual_32.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Proudění při analýze
VícePohyb tělesa po nakloněné rovině
Pohyb tělesa po nakloněné rovině Zadání 1 Pro vybrané těleso a materiál nakloněné roviny zjistěte závislost polohy tělesa na čase při jeho pohybu Výsledky vyneste do grafu a rozhodněte z něj, o jakou křivku
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceTepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling
Tepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling Toman, Z., Hajkr, Z., Marek, J., Horáček, J, Babinec, A.,VŠB TU Ostrava, Czech Republic 1. Popis problému Technický pokrok v oblasti vysokotlakých
VíceTrysky pro distributor vzduchu fluidního kotle v úpravě pro spalování biomasy
Trysky pro distributor vzduchu fluidního kotle v úpravě pro spalování biomasy Jan HRDLIČKA 1, * 1 ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav energetiky, Technická 4, 166 07 Praha 6 * Email: jan.hrdlicka@fs.cvut.cz
VíceProtokol č. V- 213/09
Protokol č. V- 213/09 Stanovení součinitele prostupu tepla U, lineárního činitele Ψ a teplotního činitele vnitřního povrchu f R,si podle ČSN EN ISO 10077-1, 2 ; ČSN EN ISO 10211-1, -2, a ČSN 73 0540 Předmět
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF SOLID MECHANICS,
Více6 Skalární součin. u v = (u 1 v 1 ) 2 +(u 2 v 2 ) 2 +(u 3 v 3 ) 2
6 Skalární součin Skalární součin 1 je operace, která dvěma vektorům (je to tedy binární operace) přiřazuje skalár (v našem případě jde o reálné číslo, obecně se jedná o prvek nějakého tělesa T ). Dovoluje
Více