NKI Zděné konstrukce doc. Ing. Karel Lorenz, CSc. Ústav nosných konstrukcí FA
|
|
- Denis Král
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 NKI Zděné konstrukce doc. Ing. Karel Lorenz, CSc. Ústav nosných konstrukcí FA Přednáška 3 letní semestr
2 Výpočtový model musí vystihnout chování konstrukce s odpovídající přesností vlastnosti materiálu tvar a konstrukční upořádání konstrukce, jejích částí i styků způsob porušení účinky zatížení prostorové působení popisujeme pomocí většího počtu jednodušších rovinných modelů dále rozkládáme na prvky desky, stěny, pilíře, zpravidla v rámci podlaží význam tuhosti stropních konstrukcí v jejich rovině na přenos svislých sil Nosné konstrukce I 2
3 Podmínky ověřování S d R d S d návrhová hodnota účinku zatížení R d odpovídající návrhová odolnost zahrnující všechny vlastnosti konstrukce s příslušnými návrhovými hodnotami Nosné konstrukce I 3
4 Pevnost v tlaku zdicích prvků průměrná pevnost v tlaku pevnostní zkoušky celých prvků ve vysušeném stavu f u normalizovaná pevnost v tlaku - vliv rozměrů a vlhkosti f = δ. f b u Nosné konstrukce I 4
5 Materiály a meze zdicích prvků Skupina 1 Skupina 2 Skupina 3 Skupina 4 Klasifikace Objem všech (všechny materiály) Zdicí prvky Svislé otvory Vodorovné otvory Pálené > 25; 55 25; 70 > 25; 70 zdicích prvků otvorů (v % objemu zdicího prvku) 25 Vápenopískov > 25; 55 nepoužívají se nepoužívají se é Betonovéb > 25; 60 > 25; 70 > 25; 50 Každý z vícenásobných Každý z vícenásobných Pálené otvorů 2; úchopové otvory celkem otvorů 2; úchopové otvory celkem Každý z vícenásobných otvorů 30 do 12,5 do 12,5 Objem jednotlivého Každý z vícenásobných otvoru (v % objemu 12,5 Vápenopískov é otvorů 15; úchopové otvory celkem nepoužívají se nepoužívají se zdicího prvku) do 30 Každý z vícenásobných Každý z vícenásobných Betonové b otvorů 30; úchopové otvory celkem otvorů 30; úchopové otvory celkem Každý z vícenásobných otvorů 25 do 30 do 30 podle relativního objemu děrování podle úrovně Deklarované hodnoty tloušťky vnitřních a obvodových žeber (mm) Deklarované hodnoty souhrnné tloušťky vnitřních a Bez požadavku Bez Vnitřní žebro Obvodové žebro Vnitřní žebro Obvodové žebro Vnitřní žebro Obvodové žebro Pálené Vápenopískov 5 10 nepoužívají se nepoužívají se é Betonové b Pálené Vápenopískov 20 nepoužívají se nepoužívají se é kontroly výroby I a II obvodových žeber a (v % celkové šířky zdicího prvku) požadavku Betonové b viz folie 19 a Souhr nná tloušťk a je součet tlouštěk všech vnitřních a obvodových žeber, měřenýc h vodorov ně v odpovídajícím směru. Zkouška se považuje za zkoušku typu a musí se opakovat jen tehdy, pokud dochází k zásadní změně návrhu r ozměrů zdicího prvku b Nosné konstrukce I 5 Při zužujících se nebo komůrkových otvorech se použije průměrná hodnota tloušťky žebra vnitřního nebo obvodového.
6 Charakteristická pevnost zdiva podle způsobu namáhání tlak, smyk, ohyb podle druhu malty obyčejná, pro tenké spáry, lehká pro nevyplněné svislé spáry pro částečné pruhy malty závisí na skupině zdicích prvků popřípadě na vazbě zdiva Nosné konstrukce I 6
7 Charakteristická pevnost v tlaku nevyztuženého zdiva s obyčejnou maltou 0,7 0,3 fk = K. fb fm f b normalizovaná pevnost zdicích prvků [ MPa ] f m pevnost malty v tlaku podle pevnostní třídy např M 2,5 f m < 20 MPa, f m < 2f b Skupina zdicích prvků Zdivo bez podélných svislých spár 0,55 0,45 0,35 0,35 Konstanta K Zdivo s podélnými svislými spárami 0,44 0,36 0,28 0, Nosné konstrukce I 7
8 Charakteristická pevnost ve smyku nevyztuženého zdiva f vk = f vko 0,4. σ d [ MPa ] f vk = 0,065. f b f vlt f vk0 charakteristická hodnota počáteční pevnosti ve smyku při napětí v tlaku rovno 0 f vlt horní mez hodnoty f vk σ d - návrhové napětí kolmo na průřez f b normalizovaná pevnost zdicích prvků Nosné konstrukce I 8
9 f vk0 (MPa) Zdicí prvky Obyčejná malta pevnostní třídy Malta pro tenké spáry (o tloušťce od 0,5 mm do 3 mm) Lehká malta M10 M20 0,30 Pálené Vápenopískové Betonové s hutným nebo pórovitým kamenivem M2,5 M9 0,20 M1 M2 0,10 M10 M20 0,20 M2,5 M9 0,15 M1 M2 0,10 M10 M20 0,20 0,30 0,15 0,40 0,15 Pórobetonové M2,5 M9 0,15 0,30 0,15 Z umělého kamene a z opracovaného přírodního kamene M1 M2 0, Nosné konstrukce I 9
10 Charakteristická pevnost v ohybu I f xk1 rovina porušení rovnoběžně s ložnými spárami f xk2 rovina porušení kolmo k ložným spárám F f xk1 /f xk2 označuje se poměrem pevností např. F0,35/1, Nosné konstrukce I 10
11 Charakteristická pevnost v ohybu II Zdicí prvky Obyčejná malta f xk1 (MPa) Malta pro tenké spáry Lehká malta f m < 5 MPa f m 5 MPa Pálené 0,10 0,10 0,15 0,10 Vápenopískové 0,05 0,10 0,20 nepoužívá se Betonové s hutným nebo pórovitým kamenivem 0,05 0,10 0,20 nepoužívá se Pórobetonové 0,05 0,10 0,15 0,10 Z umělého kamene 0,05 0,10 nepoužívá se nepoužívá se Z opracovaného přírodního kamene 0,05 0,10 0,15 nepoužívá se f xk1 pro porušení v rovině rovnoběžné s ložnými spárami Nosné konstrukce I 11
12 Charakteristická pevnost v ohybu III Zdicí prvky Obyčejná malta f xk2 (MPa) Malta pro tenké spáry f xk2 pro porušení v rovině kolmé k ložným spárám Lehká malta f m < 5 MPa f m 5 MPa Pálené 0,20 0,40 0,15 0,10 Vápenopískové 0,20 0,40 0,30 nepoužívá se Betonové s hutným nebo pórovitým kamenivem 0,20 0,40 0,30 nepoužívá se Pórobetonové ρ d < 400 kg/ m 3 0,20 0,20 0,20 0,15 ρ d 400 kg/ m 3 0,20 0,40 0,30 0,15 Z umělého kamene 0,20 0,40 nepoužívá se nepoužívá se Z opracovaného přírodního kamene 0,20 0,40 0,15 nepoužívá se Nosné konstrukce I 12
13 Návrhové hodnoty součinitele spolehlivosti materiálu γ M Materiál γm A Zdicí prvky kategorie I a návrhová malta a 2,0 (2,5) f {2,2} g B Zdicí prvky kategorie I a předpisová malta b 2,2 (2,7) f {2,5} g C Zdicí prvky kategorie II a, b, e 2,5 (3,0) f {2,7} g D Kotvení výztuže 2,2 E Betonářská a předpínací výztuž 1,15 F Pomocné prvky c, d 2,2 G Překlady podle EN od 1,5 do 2,5 a Požadavky na návrhovou maltu jsou v EN a EN b Požadavky na předpisovou maltu jsou ven a EN c Hodnoty, které jsou stanovenyvýrobcem, jsou hodnotyprůměrné. d Pro vrstvu izolace proti vlhkosti se používá součinitel γ M jako pro zdivo. e Pokud variační koeficient pro zdicí prvky kategorie II není větší než 25 %. f Hodnoty v závorce () platí pro zdivo z porobetonových zdicích prvků na lehkou maltu g Hodnoty v závorce {}platí pro zdivo z porobetonových zdicích prvků na maltu pro tenké spáry I. kategorie výroby prvků při kontrole u výrobce nedosáhne jen 5% výrobků deklarovanou průměrou pevnost II. kategorie více než 5% Kategorie provádění v ČR B kontrolují pracovníci výrobce i nezávislí, jen průmyslové malty a beton C kontrolují pracovníci výrobce, možné i malty a betony dávkované vážením i objemově Nosné konstrukce I 13
14 Pracovní diagram nevyztuženého zdiva σ 1) f f k 2) f d 1 / 3 f 3) Legenda 1) typický, skutečný průběh arctan(e) 2) idealizovaný diagram (parabolicko-obdélníkový) ε m1 ε mu ε 3) návrhový diagram odpovídá chování zdiva z prvků skupiny 1 na vápennou a vápenocementovou maltu při zdicích prvcích s velkými otvory skupiny 2b a 3 malá plastický prodleva - křehké Nosné konstrukce I 14
15 Modul pružnosti nevyztuženého zdiva v tlaku ve smyku E = K E.f k G = 0,4.E Zdivo z pálených zdicích prvků, z vápenopískových cihel z pórobetonových tvárnic, z betonových tvárnic s lehkým kamenivem Součinitel Κ E z betonových tvárnic s hutným kamenivem 1000 z kamenných kvádrů Nosné konstrukce I 15
16 Dotvarování, smršťování a teplotní roztažnost Φ = ε c / ε el Druh zdicích prvků Konečné hodnoty součinitele dotvarování a φ Konečné hodnoty délkových změn vlivem vlhkosti b mm/m Součinitele délkové tepelné roztažnosti α t 10 6/K Pálené 0,5 až 1,5 0,2 až +1,0 4 až 8 Vápenopískové 1,0 až 2,0 0,4 až 0,1 7 až 11 Z betonu s hutným kamenivem a z umělého betonu 1,0 až 2,0 0,6 až 0,1 6 až 12 Z betonu s pórovitým kamenivem 1,0 až 3,0 1,0 až 0,2 6 až 12 Z přírodního kamene Pórobetonové 0,5 až 1,5 0,4 až +0,2 7 až 9 Vyvřelé horniny 5 až 9 Usazené horniny c 0,4 až +0,7 2 až 7 Přeměněné horniny 1 až 18 a b c Konečná hodnota součinitele dotvarování φ = εc /ε el, kde εc je konečná hodnota poměrného přetvoření vlivem dotvarování a ε el = σ / E. Konečná hodnota nabývání nebo smršťování vlivem vlhkosti označená znaménkem minus (plus) znamená zkrácení (roztažení). Tyto hodnoty jsou zpravidla velmi malé Nosné konstrukce I 16
17 Navrhování Únosnost nevyztužené stěny v tlaku N Ed N Rd N Ed návrhová hodnota svislé síly N Rd návrhová únosnost jednovrstvé stěny posuzuje se: - v pětinách délky stěny u podpor (v patě a hlavě) - ve střední pětině s uvážením vzpěru zavádí se model skutečného prutu s odchylkou Nosné konstrukce I 17
18 Návrhová únosnost N Rd N = Φ. b. t. Rd i, m f d Φ i,m zmenšující součinitel, vyjadřující vliv štíhlosti, výstřednosti zatížení popř. dotvarování f d = f k /γ m návrhová pevnost zdiva b je šířka stěny t je tloušťka stěny Nosné konstrukce I 18
19 Φ M id, N id e he = 1 2 i Zmenšující součinitel Φ i v patě a hlavě stěny e i M 0 05 e = id + e + e,. t i he init N id t návrhové hodnoty ohybového momentu a normálové síly v hlavě nebo patě stěny výstřednost v hlavě nebo patě vyvolaná vodorovným zatížení e init = h ef /450 náhodná výstřednost vlivem nepřesností vztažená k účinné výšce stěny Nosné konstrukce I 19
20 Zmenšující součinitel Φ m ve střední pětině výšky stěny Φ m = A 1. e u 2 2 A 1 =1-2.e mk /t e mk =e m +e k >0,05.t výsledná výstřednost od zatížení i imperfekcí i dotvarování e m = M md /N md +e hm +e init, e hm = skutečná výstřednost od zatížení, e init náhodná výstřednost e k výstřednost od účinků dotvarování, pro pálené a kamenné prvky e m = 0, u ostatních do štíhlosti 15 e = 2,71828 základ přirozeného logaritmu Nosné konstrukce I 20
21 Vliv vzpěru u = λ 0,73 l ef, t ef l ef / t ef < 27 f k /E =α sec t ef = t t ef = t 1 + t ,063 1,17 e mk t účinná délka a tloušťka stěny štíhlostní poměr součinitel závislý na druhu zdiva a pevnosti malty jednovrstvé, dvouvrstvé, dutinové s výplňovým betonem, s obvodovými pruhy malty dutinové stěny spojené třemi sponami/m 2 stat. navrženými o ploše min. 300 mm 2 /m Nosné konstrukce I 21 λ = h t ef ef f k E
22 Účinná výška h ef I podle podepření stěny podle čtyř, tří, dvou okrajů nebo volné vodorovné podepření tuhý neposuvný strop svislé podepření příčné stěny, minimální tloušťky 30 % podepírané stěny nebo 120 mm, šířky min 1/5 výšky podlaží, podobně tuhé materiály, vzájemně spojené h ef = ρ n.h h světlá výška stěny, n počet podepřených stran ρ 2 = 0,75 želbet. stropy uložené oboustranně ve stejné výšce nebo jednostranně na min. 2/3 tloušťky stěny a min. 85 mm ρ 2 = 1,0 - želbet. stropy s výstředností větší než 0,25 násob. tloušťky stěny ρ 2 = 1,0 - dřev. stropy oboustranné nebo jednostranně na min. 2/3 tloušťky stěny a min. 85 mm ρ 2 = 1,0 - stěny podepřené jinak Nosné konstrukce I 22
23 Účinná výška h ef II stěny podepřené podél tří stran při h<=3,5.l ρ 1 = ρ 2 2 ρ2. h L 3 0,3 stěny podepřené podél tří stran při h=>3,5.l ρ 3 = 1,5.L h kde L je vzdálenost mezi volným okrajem a osou ztužující stěny nebo podpory Nosné konstrukce I 23
24 Účinná výška h ef III stěny podepřené po obvodě při h<=l ρ 1 = ρ 2 2 ρ2. h 1+ L 4 stěny podepřené obvodě při h=>l ρ 4 = 0,5.L h 0,3 kde L je vzdálenost mezi osami ztužujících stěn nebo osami svislých podpor okrajů stěn Nosné konstrukce I 24
25 Stěny namáhané smykem napětí v úložné ploše může převýšit návrhovou pevnost f d u zdicích prvků skupiny 1 s plně maltovanými ložnými spárami f vd t l c V V = f. t. l Ed Rd návrhová pevnost zdiva ve smyku za předpokladu, že účinná je pouze tlačená část průřezu; skutečná tloušťka průřezu; délka tlačené oblasti stěny vypočtená za předpokladu, že obrazec rozdělení napětí v tlaku má tvar troúhelníka a že tažená oblast průřezu se zanedbává vd c Nosné konstrukce I 25
26 Stěny namáhané ohybem porušení v ložné spáře nemá rozhodovat f xd1, při kombinaci se zatížením v rovině stěny má rozhodovat návrhové napětí v tlaku porušení v kolmé spáře rozhoduje f xd2 M M = f. Z Ed Rd xd 2 f xd2 návrhová pevnost zdiva v ohybu ve spárách kolmých k ložným spárám; Z průřezový modul stěny; Nosné konstrukce I 26
27 Mezní rozměry stěn vzhledem k použitelnosti posuzuje se poměr výšky nebo šířky stěny ku tloušťce nenosných stěn; h výška, t tloušťka, L délka stěny; při podepření pouze v hlavě a patě h/t < 30; minimální tloušťka stěny t = 100 mm; mezní poměr závisí na způsobu podepření viz následující grafy Nosné konstrukce I 27
28 Stěna podepřená neposuvně podél všech okrajů Nosné konstrukce I 28
29 Stěna podepřená podél obou vodorovných a jednoho svislého okraje Nosné konstrukce I 29
30 Stěna podepřená neposuvně podél dolního a obou svislých okrajů Nosné konstrukce I 30
1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
Vícesláma, zvířecí chlupy před 9000 lety
- historický úvod - druhy stěn - pracovní diagram zdiva -přetvárný součinitel - charakteristické pevnosti -dílčí součinitele -obdélníkový průřez v patě sloupu - obdélníkový průřez v středu sloupu Cihly
VíceVýška [mm]
ZDĚNÉ TLAČENÉ PRVKY navrhování podle ČSN P ENV 199611 (EC6) Zdící prvky Pevnostní značka = průměrná pevnost v tlaku v MPa (např. P10, P15) Normalizovaná pevnost b = pevnostní značka x δ (součinitel δ závisí
VíceZděné konstrukce. Zděné konstrukce historický vývoj
Zděné konstrukce -historický úvod - druhy stěn - pracovní diagram zdiva - přetvárný součinitel - charakteristické pevnosti - dílčí součinitele - obdélníkový průřez v patě sloupu - obdélníkový průřez v
VícePŘÍKLAD: Výpočet únosnosti vnitřní nosné cihelné zdi zatížené svislým zatížením podle Eurokódu 6
PŘÍKLAD: Výpočet únosnosti vnitřní nosné cihelné zdi zatížené svislým zatížením podle Eurokódu 6 A) ČS E 1996-1-1 (Část 1-1: Obecná pravidla pro vyztužené a nevyztužené zděné konstrukce) B) ČS E 1996-3
VícePřednášející: Ing. Zuzana HEJLOVÁ
NAVRHOVÁNÍ ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ ČSN EN 1996 Přednášející: Ing. Zuzana HEJLOVÁ 28.3.2012 1 ing. Zuzana Hejlová NORMY V ČR Soustava národních norem (ČR - ČSNI) Původní soustava ČSN - ČSN 73 1201 (pro Slovensko
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A12. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A12 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Navrhování zděných konstrukcí na účinky
VíceZděné konstrukce podle ČSN EN : Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1
Zděné konstrukce podle ČSN EN 1996-1-2: 2006 Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1 OBSAH: Úvod zděné konstrukce Normy pro navrhování zděných konstrukcí Navrhování zděných konstrukcí na účinky požáru: EN
VíceNKI Zděné konstrukce doc. Ing. Karel Lorenz, CSc. Ústav nosných konstrukcí FA
NKI Zděné konstrukce doc. Ing. Karel Lorenz, CSc. Ústav nosných konstrukcí FA Přednáška 2 letní semestr 2016 17 Uplatnění a výhody nejšiřší rozsah konstrukčního uplatnění při vhodném použití příznivá cena
Více3 Navrhování nevyztužených zděných prvků
3 Navrhování nevyztužených zděných prvků 3.1 Metodika navrhování podle mezních stavů metodou dílčích součinitelů Zásady navrhování podle mezních stavů Rozlišují se mezní stavy únosnosti a mezní stavy použitelnosti.
Více13. Zděné konstrukce. h min... nejmenší tloušťka prvku bez omítky
13. Zděné konstrukce Navrhování zděných konstrukcí Zděné konstrukce mají široké uplatnění v nejrůznějších oblastech stavebnictví. Mají dobrou pevnost, menší objemová hmotnost, dobrá tepelně izolační schopnost
VíceNAVRHOVÁNÍ ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ ZE SYSTÉMU. dle ČSN EN a ČSN EN NEICO - ucelený systém hrubé stavby
ZE SYSTÉMU dle ČSN EN 1996-1-1 a ČSN EN 1996-3 NEICO - ucelený systém hrubé stavby K dosažení co nejlepších výsledků navrhování zdiva z betonových skořepinových tvárnic NEICO a k zachování hlavních výhod
VíceRBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn
RBZS Úloha 4 Postup Zjednodušená metoda posouzení suterénních zděných stěn Zdivo zadní stěny suterénu je namáháno bočním zatížením od zeminy (lichoběžníkovým). Obecně platí, že je výhodné, aby bočně namáhaná
Více9 STANOVENÍ POŽÁRNÍ ODOLNOSTI ZDIVA PODLE TABULEK
9 STANOVENÍ POŽÁRNÍ ODOLNOSTI ZDIVA PODLE TABULEK 9.1 Norma ČSN EN 1996-1-2 Evropská norma pro navrhování zděných konstrukcí na účinky požáru EN 1996-1-2 nahrazující předběžnou normu ENV 1996-1-2:1995
VícePrůmyslová střední škola Letohrad. Ing. Soňa Chládková. Sbírka příkladů. ze stavebních konstrukcí
Průmyslová střední škola Letohrad Ing. Soňa Chládková Sbírka příkladů ze stavebních konstrukcí 2014 Tento projekt je realizovaný v rámci OP VK a je financovaný ze Strukturálních fondů EU (ESF) a ze státního
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceProstý beton Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II
Prostý beton http://www.klok.cvut.cz Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II - Uplatnění prostého betonu -Ukázky staveb - Charakteristické pevnosti -Mezní únosnost
VíceTVÁRNICE PRO NENOSNÉ STĚNY
TVÁRNICE PRO NENOSNÉ STĚNY Snadné a rychlé zdění bez odpadu Vysoká přesnost vyzděných stěn Nízká hmotnost Vysoká požární odolnost Specifikace Tvárnice z autoklávovaného pórobetonu kategorie I Norma/předpis
Vícepedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
VíceČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS91.010.30; 91.080.30 Červen 2010 Eurokód 6: Navrhování zděných konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla pro vyztužené a nevyztužené zděné konstrukce ČSN EN 1996-1-1 OPRAVA 1 73 1101
VíceKonstrukční systémy I Třídění, typologie a stabilita objektů. Ing. Petr Suchánek, Ph.D.
Konstrukční systémy I Třídění, typologie a stabilita objektů Ing. Petr Suchánek, Ph.D. Zatížení a namáhání Konstrukční prvky stavebního objektu jsou namáhány: vlastní hmotností užitným zatížením zatížením
VíceBL06 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE
BL06 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE Vyučující společné konzultace, zkoušky: - Ing. Rostislav Jeneš, tel. 541147853, mail: jenes.r@fce.vutbr.cz, pracovna E207, individuální konzultace a zápočty: - Ing. Pavel Šulák,
VíceNK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
VíceMateriály charakteristiky potř ebné pro navrhování
2 Materiály charakteristiky potřebné pro navrhování 2.1 Úvod Zdivo je vzhledem k velkému množství druhů a tvarů zdicích prvků (cihel, tvárnic) velmi různorodý stavební materiál s rozdílnými užitnými vlastnostmi,
VíceBetonové konstrukce (S)
Betonové konstrukce (S) Přednáška 10 Obsah Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Tabulkové údaje - nosníky Tabulkové údaje - desky Tabulkové údaje - sloupy (metoda A, metoda B, štíhlé sloupy
VíceBL006 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE
BL006 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE Vyučující konzultace, zápočty, zkoušky: - Ing. Rostislav Jeneš, tel. 541147853, mail: jenes.r@fce.vutbr.cz, pracovna E207, Registrace studentů a průběh konzultací: Studenti si
VíceVÁPENOPÍSKOVÉ TVÁRNICE SILKA PRO AKUSTICKÉ A NOSNÉ STĚNY S VYSOKOU PEVNOSTÍ
PRO AKUSTICKÉ A NOSNÉ STĚNY S VYSOKOU PEVNOSTÍ Kompatibilní se systémem Ytong Přesná a rychlá stavba Zdravý přírodní materiál Příznivé mikroklima staveb Vysoká akumulace tepla Specifikace Zdicí vápenopískové
VíceYQ U PROFILY, U PROFILY
YQ U PROFILY, U PROFILY YQ U Profil s integrovanou tepelnou izolací Minimalizace tepelných mostů Jednoduché ztracené bednění monolitických konstrukcí Snadná a rychlá montáž Specifikace Výrobek slepený
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
Více133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 3. přednáška. Ing. Radek Štefan
133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí 3. přednáška Ing. Radek Štefan ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Navrhování zděných konstrukcí
VíceVybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí
Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí Skládání a rozklad sil Skládání a rozklad sil v rovině
VícePrincipy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová
KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování
Více6 Navrhování zděných konstrukcí na účinky požáru
6 Navrhování zděných konstrukcí na účinky požáru 6.1 Úvod Navrhování stavebních konstrukcí na účinky požáru je nezbytnou součástí projektové dokumentace. Zděné konstrukce, které jsou užívané na nosné i
VíceVÁPENOPÍSKOVÉ TVÁRNICE SILKA PRO AKUSTICKÉ A NOSNÉ STĚNY S VYSOKOU PEVNOSTÍ
PRO AKUSTICKÉ A NOSNÉ STĚNY S VYSOKOU PEVNOSTÍ Kompatibilní se systémem Ytong Přesná a rychlá stavba Zdravý přírodní materiál Příznivé mikroklima staveb Vysoká akumulace tepla Specifikace Zdicí vápenopískové
Více133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 4. přednáška. prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí 4. přednáška prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Zjednodušené
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,
VíceNK 1 Konstrukce. Co je nosná konstrukce?
NK 1 Konstrukce Přednášky: Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc. - Uspořádání konstrukce - Zásady
VíceBL06 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE
BL06 - ZDĚNÉ KONSTRUKCE Vyučující společné konzultace, zkoušky: - Ing. Rostislav Jeneš, tel. 541147853, mail: jenes.r@fce.vutbr.cz, pracovna E207, individuální konzultace a zápočty: - Ing. Pavel Šulák,
VícePRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
VíceZděné konstrukce. Petr Bílý. Katedra betonových a zděných konstrukcí Fakulta stavební ČVUT v Praze
Zděné konstrukce Petr Bílý Katedra betonových a zděných konstrukcí Fakulta stavební ČVUT v Praze Mé velké díky za poskytnutí rad a podkladů ke zpracování přednášky patří panu Ing. Pavlu Košatkovi, CSc.
VícePoužitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb
Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška. Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání
Prvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání Prvky namáhané kroucením Typy kroucených prvků Prvky namáhané kroucením
Více9 Příklady výpočtu prvků z vyztuženého zdiva
9 Příklady výpočtu prvků z vyztuženého zdiva 9.1 Příčka na poddajném stropu vyztužená v ložných spárách Zadání Řešená příčka z lícových plných betonových cihel klasického (českého) ormátu od DRUŽSTVA CEMENTÁŘŮ
VíceYQ U PROFILY, U PROFILY
YQ U Profil s integrovanou tepelnou izolací Minimalizace tepelných mostů Jednoduché ztracené bednění monolitických konstrukcí Snadná a rychlá montáž Norma/předpis ČSN EN 771-4 Specifikace zdicích prvků
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B2 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Tahové zpevnění spolupůsobení taženého betonu mezi trhlinami
VíceSchöck Isokorb typ K. Schöck Isokorb typ K
Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ (konzola) Používá se u volně vyložených ů. Přenáší záporné ohybové momenty a kladné posouvající síly. Prvek Schöck Isokorb typ třídy únosnosti ve smyku VV přenáší
Více2 NAVRHOVÁNÍ ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU PODLE EVROPSKÉ NORMY EN
2 NAVRHOVÁNÍ ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU PODLE EVROPSKÉ NORMY EN 1996 1 2 2.1 Platnost normy a zásady navrhování Uvedená norma [2.4] platí pro navrhování zděných konstrukcí při mimořádné situaci
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
VíceBetonové konstrukce. Beton. Beton. Beton
Beton Požárně bezpečnostní řešení stavby a návrhové normy Praha 2. 2. 2012 Betonové konstrukce prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Ing. Radek Štefan Nehořlavý materiál. Ve srovnání s jinými stavebními
VíceSeskupení zdících prvků uložených podle stanoveného uspořádání a spojených pojivem (maltou, zálivkou)
Seskupení zdících prvků uložených podle stanoveného uspořádání a spojených pojivem (maltou, zálivkou) cihelné, tvárnicové, kamenné, smíšené Cihla plná (CP) rozměr: 290 140 65 mm tzv. velký formát (4:2:1)
VíceSCHÖCK NOVOMUR LIGHT SCHÖCK NOVOMUR. Uspořádání v konstrukci...18. Dimenzační tabulka / rozměry / možnosti...19. Tepelně technické parametry...
SCHÖCK NOVOMUR Nosný hydrofobní tepelně izolační prvek zabraňující vzniku tepelných mostů u paty zdiva pro použití u rodinných domů Schöck typ 6-17,5 Oblast použití: První vrstva zdiva na stropu suterénu
VícePS01 POZEMNÍ STAVBY 1
PS01 POZEMNÍ STAVBY 1 SVISLÉ NOSNÉ KONSTRUKCE 1 Funkce a požadavky Ctislav Fiala A418a_ctislav.fiala@fsv.cvut.cz Konstrukční rozdělení stěny (tlak (tah), ohyb v xz, smyk) sloupy a pilíře (tlak (tah), ohyb)
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceSchöck Isokorb typ ABXT
Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Používá se u atik, předsazených ů a krátkých konzol. Prvek přenáší ohybové momenty, posouvající síly a normálové síly. 125 Schöck Isokorb typ Uspořádání
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 5. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 5. přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou. Chování a modelování prvků před a po vzniku trhlin, způsob porušení. Prvky bez smykové výztuže. Prvky se
Více15. ŽB TRÁMOVÉ STROPY
15. ŽB TRÁMOVÉ STROPY Samostatné Společně s deskou trámového stropu Zásady vyztužování h = l/10 až l/20 b = h/2 až h/3 V každém rohu průřezu musí být jedna vyztužená ploška Nosnou výztuž tvoří 3-5 vložek
VíceBL06 Zděné konstrukce
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ BL06 Zděné konstrukce Sbírka příkladů STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S PREZENČNÍ FORMOU STUDIA OBSAH 1 Úvod... 2 2 Teorie... 3 2.1 Pevnost zdiva v ohybu...
VíceNOSNÉ STĚNY, SLOUPY A PILÍŘE
NOSNÉ STĚNY, SLOUPY A PILÍŘE KAMENNÉ STĚNY, SLOUPY A PILÍŘE Kamenné zdivo lomové zdivo haklíkové zdivo KAMENNÉ STĚNY Kamenné zdivo řádkové zdivo kyklopské zdivo kvádrové zdivo KAMENNÉ STĚNY vazba rohu
VíceYTONG JUMBO Systém velkoformátových pórobetonových tvárnic vhodný pro strojové zdění
Systém velkoformátových pórobetonových tvárnic vhodný pro strojové zdění Zkracuje dobu zdění, 0,5 m² zdiva v jenom kroku Snižuje počet zedníků, četa 2 pracovníci Snižuje fyzickou námahu zedníků Zvyšuje
VíceTémata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů STAVEBNÍ KONSTRUKCE Školní rok: 2018 / 2019
VícePRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY předmět BL01 rok 2012/2013
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY předmět BL01 rok 2012/2013 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
VíceSchöck Isokorb typ ABXT
Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ Používá se u atik, předsazených ů a krátkých konzol. Prvek přenáší ohybové momenty, posouvající síly a normálové síly. 133 Schöck Isokorb typ Uspořádání
Vícepři postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní prvek, stádium II dříve vznikají trhliny ohybové a
VíceTECHNOLOGIE STAVEB TECHNOLOGIE STAVEB PODLE KONSTRUKCE. Jitka Schmelzerová 2.S
TECHNOLOGIE STAVEB TECHNOLOGIE STAVEB PODLE KONSTRUKCE Jitka Schmelzerová 2.S Konstrukční systém - je celek složený z navzájem propojených konstrukčních prvků a subsystémů, které jsou vzhledem k vnějšímu
VíceÚčinky smršťování a dotvarování a opatření pro omezení jejich nepříznivého působení
PŘEDNÁŠKY Účinky smršťování a dotvarování a opatření pro omezení jejich nepříznivého působení Pozemní stavby Pozemní stavby rámové konstrukce Vliv dotvarování a smršťování na sloupy a pilíře střední sloupy
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Mezní stavy použitelnosti (MSP) Použitelnost a trvanlivost Obecně Kombinace zatížení pro MSP Stádia působení ŽB prvků Mezní stav omezení napětí Mezní stav
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceNávrh zdiva podle Eurokódu v AxisVM X5. Modul MD1
Návrh zdiva podle Eurokódu v AxisVM X5 Modul MD1 Schopnosti modulu MD1 Modul nabízí jedinečnou příležitost posoudit stěny ze zdiva podle Eurokódu. Současný a budoucí vývoj: Nevyztužené zdivo, na které
Více16. Základní požadavky EN 845-2
16. Základní požadavky EN 845-2 Evropská norma EN 845-2 Specifikace pro pomocné výrobky pro zděné konstrukce Část 2: Překlady stanovuje požadavky na předem vyrobené překlady nad otvory do světlosti 4,5
VíceSCHÖCK NOVOMUR SCHÖCK NOVOMUR. Uspořádání v konstrukci...12. Dimenzační tabulka / rozměry / možnosti...13. Tepelně technické parametry...
SCHÖCK NOVOMUR Nosný hydrofobní tepelně izolační prvek zabraňující vzniku tepelných mostů u paty zdiva pro použití u vícepodlažních bytových staveb Schöck typ 20-17,5 Oblast použití: První vrstva zdiva
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceTémata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů Stavební konstrukce Adresa.: Střední průmyslová
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceZdivo Nejstarší dosud zachovanou konstrukcí u nás z 2. a 1. století př.n.l jsou hradby keltského opida na vrcholu Závist u Zbraslavi
Stejskal Jakub, 3.S Zdivo je stavební konstrukce vzniklá skládáním zdicích prvků z přírodních nebo umělých staviv (kamenů, cihel, tvárnic atd.) spojovaných maltou nebo kladených na sucho Zděné konstrukce
VíceTK 4. STATIKA ZDIVO 0,65 0,65 3,23 3,23 3,27 2,73 2,76 2,73 0,45 0,45 0,45 3,36 3,36 3,40 3,58 0,65 0,65 5,03 4,99 4,99 3,91 3,91 3,93 0,45 0,45 0,45
. STTI.... harakteristické pevnosti zdiva LIVETHERM nosné TN/TNL /Lep-P TN/TNL /Lep-P TN/TNL /Lep-P TN/TNL /Lep-P TN/TNL /M-P TN/TNL /M-P TN/TNL /M-P TN/TNL /M-P Skupina zdicích prvků Noralizovaná pevnost
VícePublikace Hodnoty ypožární odolnosti stavebních
Publikace Hodnoty ypožární odolnosti stavebních konstrukcí k podle Eurokódů Důvody vydání a podmínky používání v praxi Příklady zpracování tabelárních hodnot a principy jejich stanovení Ing. Roman Zoufal,
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B12. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B12 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Spřažené konstrukce Obsah: Spřažení částečné a plné, styčná
VíceTémata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů
Střední průmyslová škola stavební, Liberec 1, Sokolovské náměstí 14, příspěvková organizace Témata profilové části ústní maturitní zkoušky z odborných předmětů STAVEBNÍ KONSTRUKCE Školní rok: 2018 / 2019
VíceTECHNICKÉ ÚDAJE STAVEBNÍHO SYSTÉMU HEBEL
Platnost od 5. 11. 2018 TECHNICKÉ ÚDAJE STAVEBNÍHO SYSTÉMU HEBEL www.hebel.cz TECHNICKÉ ÚDAJE STAVEBNÍHO SYSTÉMU HEBEL Tvárnice Hebel expediční a technické údaje Tloušťka zdiva* Značka Rozměry d v š Obj.
VíceZdivo YTONG a statika
- České a evropské normy Zatížení staveb Statické parametry a návrh zdiva YTONG Ověření pevnosti zdiva zkouškami Vliv vlhkosti na pevnost zdiva Únosnost zdiva Ytong a Silka Návrh stěn budovy z materiálu
VíceSystém velkoformátových vápenopískových tvárnic vhodný pro strojové zdění. Rozměrová tolerance
Systém velkoformátových vápenopískových tvárnic vhodný pro strojové zdění Snižuje dobu zdění až o 60% Snižuje fyzickou námahu zedníků Zvyšuje kvalitu stěny Snižuje náklady fincování výstavby Stěny z tvárnic
VíceTECHNICKÉ ÚDAJE STAVEBNÍHO SYSTÉMU HEBEL
Platnost od 12. 2. 2018 TECHNICKÉ ÚDAJE STAVEBNÍHO SYSTÉMU HEBEL www.hebel.cz TECHNICKÉ ÚDAJE STAVEBNÍHO SYSTÉMU HEBEL Tvárnice Hebel expediční a technické údaje Tloušťka zdiva* Značka Rozměry d v š Obj.
VíceBL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI doc. Ing. Miloš Zich, Ph.D. Ústav betonových a zděných konstrukcí VUT FAST Brno 1 OSNOVA 1. Co je to mezní stav použitelnosti (MSP)?
VíceNavrhování betonových konstrukcí na účinky požáru. Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Beton z požárního hlediska Ohnivzdorný materiál: - nehořlavý -tepelně izolační Skupenství:
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton 1. část - úvod Obsah: Podstata předpjatého
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceStěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VícePružnost a plasticita CD03
Pružnost a plasticita CD03 Luděk Brdečko VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky tel: 541147368 email: brdecko.l @ fce.vutbr.cz http://www.fce.vutbr.cz/stm/brdecko.l/html/distcz.htm Obsah
VíceČVUT v Praze, fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Zadání předmětu RBZS obor L - zimní semestr 2015/16
ČVUT v Praze, fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Zadání předmětu RBZS obor L - zimní semestr 2015/16 Přehled úloh pro cvičení RBZS Úloha 1 Po obvodě podepřená deska Úloha 2 Lokálně
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VícePřetvoření betonu při různých délkách času působení napětí. oblast linearity (přibližně)
Učební pomůcka Přetvoření betonu při různých délkách času působení napětí oblast linearity (přibližně) Deformace betonu vznikající bez vlivu napětí Vratné Nevratné Krátkodobé teplotní deformace ε t = α
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceČást 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup
Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný
Více