SIMULACE STRUKTURNÍ STABILITY SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ SIMULATION OF STRUCTURAL STABILITY OF WELD JIONTS OF HEAT-RESISTANT STEELS
|
|
- Michal Pavlík
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 SIMULACE STRUKTURNÍ STABILITY SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ SIMULATION OF STRUCTURAL STABILITY OF WELD JIONTS OF HEAT-RESISTANT STEELS Rudolf Foret, Vít Jan, Bronislav Zlámal a Jiří Sopoušek b Milan Svoboda c a FSI VUT v Brně, Technická 2, Brno, ČR, foret@fme.vutbr.cz b Př.F. MU v Brně, Kotlářská 2, Brno, ČR, sopousek@chemi.muni.cz c ÚFM AV ČR, Žižkova 22, Brno, ČR, svobm@ipm.cz Abstract The simulation of carbon redistribution and related structural stability of laboratory weld joints of the 6CrMoV and X12CrMoVNb 10-1 heat-resistant steels was calculated. For the calculation the Thermo-Calc and DICTRA programs were used. The aim of the work was to compare the simulation of chemical composition profile and phase composition profile with experimental results. The results showed that simulation was in a relatively good agreement with experiment. 1. ÚVOD Nedílnou součástí vývoje žárupevných ocelí s feritickou matricí je studium degradačních procesů působících během provozu energetických zařízení, včetně případů strukturní nestability jak vlastních ocelí, tak i jejich svarových spojů. Strukturní nestabilitou se rozumí zpravidla pozvolné změny mikrostruktury směrem k rovnovážnému stavu, kterému odpovídá minimální hodnota Gibbsovy energie a kdy v žárupevných ocelích dochází k rozpouštění metastabilních a precipitaci stabilních minoritních fází, k poklesu hustoty dislokací a ke snižování velikosti plochy hranic zrn (mezifázových rozhraní). Příkladem vlivu strukturní nestability na creepové vlastnosti některých modifikovaných 9 12% Cr ocelí je jejich sigmoidální chování [1]. S ohledem na vyčerpanou životnost řady elektrárenských bloků ( h provozu i více) a s ohledem na rostoucí energetické nároky nejen tzv. rozvojových zemí se v oblasti výstavby konvenčních elektráren očekává zvýšená investiční aktivita. Pochopitelně při výstavbě nových elektrárenských bloků a při rekonstrukcích bloků stávajících je usilováno o zvyšování jejich účinnosti, což sebou nese i kontinuální vývoj žárupevných ocelí s feritickou matricí, jak je uvedeno např. v práci [2]. Jaderné i konvenční elektrárny jsou složitými systémy, ve kterých se používají různé druhy materiálů a prakticky nelze vyloučit svařování různých druhů žárupevných ocelí. V případě heterogenních svarových spojů typu austenit/ferit či ferit/ferit již během jejich tepelného zpracování (PWHT), nebo v průběhu jejich následné exploatace může docházet k redistribuci zejména intersticiálů (C, N a H), která vede k tvorbě oduhličených oblastí na straně nízkolegovaných ocelí a naopak ke vzniku nauhličených oblastí ve vysokolegovaných ocelích, obojí v těsné blízkosti pásma ztavení. Tvorba uvedených oblastí je určena typem svařovaných ocelí a podmínkami PWHT a vlastní exploatace. Strukturu oduhličené oblasti zpravidla tvoří relativně hrubá feritická zrna bez patrného karbidického precipitátu [3, 4], ve které může docházet k lokalizaci plastické deformace a kde se vytváří stav trojosé napjatosti. 1
2 V práci [5] je uvedeno, že ve svarových spojích žárupevných ocelí se vyskytují tyto dva dominantní typy porušení:- - Porušení typu IV, kde trhlina iniciuje v interkriticky žíhaném pásmu tepelně ovlivněné zóny při relativně nízké úrovni napětí a má interkrystalický průběh. - Porušení typu IIIa, které je charakterizováno vysokou úrovní plastické deformace lokalizovanou do oduhličené oblasti. Brett a Smith (citováno v [3]) provedli statistickou studii výskytu porušení typu IIIa a IV během kontrol elektráren National Power v UK se zjištěním, že významný počet porušení byl typu IIIa a že difúze uhlíku z nízkolegované do vysokolegované oceli byla jejich hlavní příčinou. Zevrubný popis dvou případů provozních havárií parovodů, které odpovídají porušení typu IIIa je popsán v práci [6]. Spolehlivé modely redistribuce intersticiálů ve svarových spojích přispějí k optimální volbě svařovaných a přídavných materiálů a případně umožní popsat kinetiku degradace vlastností strukturně nestabilního svaru. Redistribuci uhlíku (dusíku i vodíku) je možné řešit těmito způsoby: a) modelem kvazistacionární difúze; b) použitím komerčního software DICTRA. ad a) Model kvazistacionární difúze spolu s metodou numerického řešení odpovídající soustavy parciálních diferenciálních rovnic byl publikován v pracích [7, 8]. Tento model kolektivu Stránský, Million, Kučera umožňuje kvalifikovaný odhad redistribuce C a i simultánní redistribuce C a N (H) za předpokladu znalosti koeficientů difúze uhlíku a dusíku v odpovídajících soustavách a dostupnosti interakčních koeficientů dle Wágnera. Obojí naráží na problémy spojené s komplexností legování reálných slitin a s relativně nízkými teplotami, pro které je citelný nedostatek odpovídajících kinetických a termodynamických parametrů. V uvedeném modelu není řešeno fázové složení svarového spoje. ad b) Program DICTRA (DIffusion Controled TRAnsformation) [9] je nadstavbou programového systému Thermo-Calc. Skládá se z modulů umožňujících načtení kinetických a termodynamických dat, definování difúzního problému, realizaci vlastního výpočtu a grafický výstup. Pro výpočet fázových dat používá program DICTRA programu Thermo-Calc, včetně potřebných databází termodynamických parametrů. Analogicky jako u Thermo-Calc(u) i přesnost software DICTRA je závislá na kvalitě korespondující databáze pro výpočty mobilit difundujících složek, kterou lze doplňovat údaji z literatury nebo optimalizací (assesmentem) kinetických dat získaných experimentálně. Program DICTRA řeší difúzní rovnice s použitím mobilit jednotlivých složek za předpokladů platnosti lokální podmínky rovnováhy a objemové difúze. Sledovaná soustava se aproximuje sítí elementárních buněk. Z počátečního zadání se vypočítá celkové chemické složení v jednotlivých buňkách. Zavede se předpoklad lokální rovnováhy. V buňkách se minimalizací Gibbsovy určí a upřesní stabilní fáze v termodynamické koexistenci a chemické potenciály složek. Poté se provede výpočet gradientů chemických potenciálů všech složek přes hranice sousedících buněk. Vypočítají se mobility a hodnoty difúzních koeficientů jednotlivých složek v každé buňce numerické sítě a výpočet difúzních toků jednotlivých složek přes hranice sousedících buněk v časovém intervalu určeném uživatelem nebo řízeném programem. Řešení jednoho difúzního kroku poskytne nové chemické složení jednotlivých buněk sítě. Popsaný cyklus se poté opakuje do úplného vyrovnání chemických potenciálů v jednotlivých buňkách nebo po zadaný čas. Detailnější popis programu DICTRA a jeho aplikaci na heterogenní laboratorní spoj ocelí /P91 obsahuje práce [10]. V předloženém příspěvku jsou obsaženy výsledky studia strukturní stability laboratorních svarových spojů ocelí T25 (vývojová ocel popsaná v práci [11]) s ocelí P91. Příspěvek obsahuje porovnání výsledků experimentálních prací s výsledky teoretických výpočtů. 2
3 2. EXPERIMENTÁLNÍ MATERIÁL A METODY Chemické složení použitých ocelí je uvedeno v tab. 1. Tabulka 1 Chemické složení, hm.% Ocel C Mn Si P S Cr Mo V W B Al N Nb T25 0,06 0,42 0,34 0,012 0,011 1,91 0,31 0,22 0,01 0,003 0,009 0,024 0,058 P91 0,12 0,38 0,44 0,010 0,003 9,96 0,89 0, ,010 0,069 0,070 Z obou ocelí byly vyrobeny vzorky o průměru 12 mm a výšce 4 mm, jejich základny byly vybroušeny a vyleštěny. Svarové spoje byly připraveny kontaktním svařením průchodem elektrického proudu v atmosféře argonu. Poté byly vzorky izotermicky žíhány v evakuovaných křemenných ampulích dle režimu, který je uveden v tab. 2. Po ukončeném žíhání byly vzorky v ose rozříznuty na diamantové pile, jedna polovina byla určena k metalografickému rozboru a druhá polovina k analýze koncentračního přerozdělení prvků v okolí svarového spoje. Tabulka 2 Režim žíhání, základní charakteristiky svarového rozhraní Ozn. Žíhání Výsledky mikroanalýz Výsledky metalografie vzorku T, C t,h C max,% šířka OUO, mm šířka NUO, mm šířka OUO, mm , ,70 více než 1,5 0,60 asi 2, ,61 asi 1,5 0,35 asi 1, ,65 asi 0,8 0,30 0,33-0, ,58 asi 0,25 0,15-0, Koncentrace C, (N), Cr, Mo a V byly stanoveny úsečkovou, vlnově disperzní rentgenovou spektrální analýzou na elektronovém mikroanalyzátoru JEOL JXA-8600/KEVEX Delta-V v závislosti na vzdálenosti od svarového rozhraní. Příklad naleptané kontaminační stopy v oceli T25 je uveden na obr. 2b. Uhlíkové extrakční repliky, odebrané z oduhličené oblasti (dále OUO) oceli T25, z nauhličené oblasti (dále NUO) oceli P91 a ze svařováním neovlivněných částí obou materiálů, byly použity k rozborům vyskytujících se minoritních fází. Chemické složení těchto fází bylo stanoveno energiově dispersní analýzou (TEM/STEM Philips CM 12, vybavený analyzátorem EDAX Phoenix), fázové složení bylo upřesňováno elektronovou difrakcí. Modelové výpočty byly provedeny s pomocí software Thermo-Calc a DICTRA s využitím termodynamické databáze Steeel16.tdb a kinetické databáze Dif.tdb. 3. VÝSLEDKY EXPERIMENTÁLNÍCH PRACÍ A JEJICH ROZBOR Redistribuce uhlíku byla měřena na vzorcích 3, 4, 5, 6 a 7, příklady rozdělení C napříč svarovým rozhraním jsou uvedeny na obr. 1. Pro použité teploty žíhání dle očekávání C difundoval z nízkolegované oceli T25 do vysokolegované oceli P91. zhledem k nízké koncentraci C nebylo možné spolehlivě určit obsah C v OUO a i určení šířky této oblasti je 3
4 přibližné. Maximální koncentrace C v NUO (C max ) je uvedena v tab. 2 spolu s odhadem její šířky. Pokud matrice obou ocelí je během žíhání austenitická (teploty 900 C a vyšší), pak přerozdělování uhlíku je nevýrazné. Pokud uvedené matrice jsou alespoň z části feritické, pak přerozdělování C je podstatně výraznější, přičemž hodnoty koncentrací C max leží v intervalu 0,6-0,7 hm.% a souhlasí s hodnotami naměřenými autory práce [3]. S rostoucí teplotou žíhání lze pozorovat tendenci růstu hodnot C max, výrazně se však zvětšují šířky nauhličených oblastí, roste tedy množství přerozděleného uhlíku. koncentrace C, hm. % koncentrace C, hm.% koncentrace C, hm.% 0,2 0,18 0,16 0,14 0,12 0,1 0,08 0,06 0,04 0, vzdálenost, um 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0, vzdálenost, um 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0, vzdálenost, um 0 4 Obr. 1 Rozložení koncentrace uhlíku napříč svarovým rozhraním (shora dolů 900 C/18h, 700 C/56h, 600 C/240h Mikrostruktura svarového rozhraní výrazně závislá na teplotě žíhání a na množství přerozděleného uhlíku. Při teplotách žíhání 900 C a vyšších, kdy matrice obou ocelí je austenitická, dojde při následném ochlazení na vzduchu k martensitické (P91) a k převážně bainitické přeměně (T25). V těchto strukturách jsou oduhličení a nauhličení obtížně pozorovatelné, jak je patrné z obr. 2a. Typická struktura svarového rozhraní vzorků žíhaných při teplotách nižších než 900 C je patrná z obr. 2b-d. OUO v oceli T25 je tvořena feritickými zrny nepravidelného tvaru, ve kterých lze pozorovat výskyt relativně hrubých precipitátů (obr. 2b,c) Při teplotách 500 a 600 C zůstává ještě z části zachována morfologie původního bainitu. V NUO oceli P91 se v porovnání s neovlivněnou oblastí vyskytuje výrazně zvýšená hustota karbidů (obr. 2d). Odhady šířek nauhličených a oduhličených oblastí jsou obsaženy v tab. 2. Detailní rozbory vyskytujících se minoritních fází byly provedeny na
5 vzorcích 3 a 7 (8), tedy pro teploty žíhání 900 a 600 (500) C. Výsledky chemických i fázových rozborů jsou shrnuty v tab. 3, která obsahuje i výsledky výpočtů fázových rovnovah v jednotlivých oblastech studovaných svarových spojů. Při teplotě 900 C se v oceli T25 vyskytuje pouze fáze MX, v oceli P91 byly pozorovány M 23 C 6 a MX. Výpočty experimentální výsledky potvrzují s výjimkou základního materiálu P91, kde byly detekovány ještě nerozpuštěné karbidy M 23 C 6. Obr. 2 Mikrostruktura svarového rozhraní (žíháno a 900 C/18h, b až d 700 C/56h) Při teplotě 600 C se v neovlivněném materiálu T25 vyskytují M 7 C 3 a MX, oduhličení vedlo k rozpuštění karbidů M 7 C 3, v OUO se tedy vyskytuje pouze fáze MX, což bylo zjištěno i pro teplotu žíhání 500 C. Minoritní fáze v oceli P91 při teplotě 600 C tvoří M 23 C 6 +MX+M 2 X, nauhličením se fázové složení nemění. Experimentální výsledky se shodují s termodynamickými výpočty kromě neovlivněného materiálu P91, kde by se dle výpočtu měly vyskytovat M 23 C 6 +MX+Lavesova fáze. V případě experimentů se opět jedná o analýzu nerovnovážného stavu, neboť Lavesova fáze se při teplotě 600 C vyskytuje až po delších časech žíhání a fáze M 2 X je nahrazována fází MX [2]. Z tab. 3 je patrné, že dle výpočtu fáze MX v obou ocelích je obecně karbonitrid, přičemž poměr obsahu C a N závisí na typu oceli a na předcházející teplotní historii. V oceli T25 se jedná o karbonitridy s převažujícím podílem C, jehož obsah se mění od 27 do 46 at.%, zatímco v oceli P91 lze hovořit o téměř čistých nitridech, což literární rozbory provedené v pracích [2, 12] potvrzují. V obou ocelích se vyskytuje primární fáze NbX, ve které se obsah Nb pohybuje v rozmezí at.%, dále tato fáze obsahuje 7-22 at.%v. Chemické složení sekundárních fází MX je 5
6 značně proměnné a patrně souvisí s obtížným dosahováním rovnovážných stavů. Sekundární fáze MX byly rozděleny do dvou skupin. Fáze označená MX (2) je nitrid nebo karbonitrid s převahou vanadu (35-41 at.%), která dále obsahuje malá množství Nb (4-7 at.%) a Cr (1-10 at.%). Téměř shodné složení udává i výpočet. Složení kovového podílu fáze MX (2) nezávisí na složení oceli a teplotě žíhání. Fáze označená MX (1) se vyskytuje v oceli T25 a v porovnání s MX (2) má nižší obsah V (27-30 at.%) a vyšší obsah Nb (15-21 at.%). Podle chemického složení se jedná o přechodový typ mezi NbX a MX (2). Nelze vyloučit, že jedná o současnou analýzu obou částic, nebo o heterogenní nukleaci částic MX na nerozpuštěných primárních části- Tabulka 3 Chemické a fázové složení minoritních fází Teplota, C Vzorek Experiment *) Výpočet *) Fáze V Cr Fe Nb Mo Fáze V Cr Fe Nb Mo C N 900 MX (2) MX (2) MX (1) NbX MX (2) MX (2) MX (1) NbX M 23 C M 23 C MX (2) MX (2) NbX M 23 C MX (2) MX (2) NbX M 7 C M 7 C MX (2) MX (2) MX (1) MX (1) NbX MX (2) MX (2) NbX M 23 C M 23 C MX (2) MX (2) M 2 X M 23 C M 23 C MX (2) MX (2) NbX Laves M 2 X ZT základní materiál oceli T25, ZP základní materiál oceli P91, NUO,OUO - nauhličená nebo oduhličená oblast *) koncentrace jsou uváděny v at.% ZT OUO NUO ZP ZT OU O NUO ZP cích NbX. Naměřené chemické složení karbidu M 7 C 3 v oceli T25 pro teplotu 600 C se shoduje se složením tohoto karbidu v oceli [13]. Výpočtem určené složení udává vyšší obsah Cr a naopak nižší obsah Fe a shoduje se s výpočty presentovanými v [2]. Naměřené chemické složení karbidu M 23 C 6 v oceli P91 se shoduje s údaji uváděnými v práci [2] a je ve velice dobré shodě s výpočty. 6
7 Na obr. 3 je uvedena vypočtená teplotní závislost aktivity uhlíku v obou svařených ocelích. Aktivita uhlíku v oceli T25 je vyšší než v oceli P91, přičemž tento rozdíl je podstatně větší ve feritické než v austenitické matrici. Vypočtená teplotní závislost aktivity C tedy potvrzuje pozorovanou up-hill difúzi C z oceli T25 do oceli P91 a podstatně vyšší rozdíly v koncentracích v uhlíku v obou ocelích na vlastním svarovém rozhraní pro nižší teploty, kdy struktura je alespoň z části tvořena feritem. Na obr. 4 je uveden příklad vypočteného průběhu obsahu C napříč svarovým rozhraním pro teplotu 700 C. Porovnáme-li vypočtené a experimentálně stanovené (viz.tab. 2) hodnoty C max a šířku NUO, pak vidím, že soulad je uspokojivý (výpočet vedl k hodnotám nižším v případě C max o 0,1% C a v případě šířky NUO o asi 0,1 mm). Spoj obou progresivních ocelí je strukturně nestabilní, redistribuce uhlíku, která intenzivně probíhá ještě při teplotě 800 C vede k výrazným změnám v OUO nízkolegované oceli. V této oblasti se rozpouštějí karbidy M 7 C 3, karbidy a karbonitridy V a Nb jsou nahrazovány nitridy ACR(C) TEMPERATURE_CELSIUS Obr. 3 Závislost aktivity uhlíku v ocelích T25 (horní křivka) a P91 na teplotě 7 obou prvků, které postupně hrubnu. Při teplotách vyšších než 600 C navíc dochází k výrazné rekrystalizaci feritu. Pří teplotách 600 C a nižších, které odpovídají předpokládanému použití studovaného svarového spoje, rekrystalizace feritu je účinně bržděna sekundárními fázemi MX. Přesnost použitých termodynamických a kinetických výpočtů je v současné době určována především přesností používaných databází. Pozorovaná dobrá shoda mezi vypočteným a experimentálně ověřeným fázovým složením, včetně chemického složení jednotlivých fází, a v rozdělení C napříč svarovým rozhraním dokládají konzistenci používaných (vytvořených) databází, v jejichž budování je třeba pokračovat. V reálných spojích se bude vyskytovat pásmo ztavení, svarový kov svým složením musí ležet mezi složení obou ocelí nebo ocelí podobných (oceli T23, T24 versus modifikované 9-11 %Cr oceli) a tudíž gradienty aktivity C napříč svarovým spojem budou podstatně WEIGHT-PERCENT C T25 P DISTANCE Obr. 4 Vypočtené rozdělení koncentrace uhlíku napříč svarovým rozhraním po žíhání 700 C/56h menší. Rozpouštění karbidů chrómu v OUO a naopak precipitace dalších karbidů a nitridů v NUO vede ke snížení rozdílů v aktivitách C na obou stranách spoje. Intenzita přerozdělování C a N v reálných spojích tedy bude méně intenzivní, než ve studovaných laboratorních spojích a bude mít retardační efekt. Přesnost teoretických predikcí bude vyšší s ohledem na podstatně delší časy tohoto procesu a průběžné dosahování rovnovážných stavů, na straně druhé bude nutné uvažovat reálnou strukturu svarových spojů. 4. ZÁVĚR
8 Strukturní nestabilita heterogenních svarových spojů žárupevných ocelí a související možnost výskytu porušení typu IIIa může být závažným technickým problémem v budoucnosti v souvislosti s postupnou degradací stávajících spojů a při opravách, rekonstrukcích a budování nových energetických bloků, neboť spoje uvedeného typu budou stále četnější. Používaný software Thermo-Calc a DICTRA spolu s vytvořenými databázemi Steel16.tdb a Dif.tdb představují užitečný nástroj při optimalizaci volby přídavných materiálů a PWHT. Lze očekávat, že obou programů bude možné používat i při predikcích kinetiky degradace mechanických vlastností heterogenních svarových spojů během jejich dlouhodobé exploatace. Vznik oduhličené oblasti s rekrystalizovanými, relativně hrubými feritickými zrny by měl být nepřípustný. Poděkování Autoři děkují Ing. A. Rekovi, CSc. z VTÚO v Brně za pečlivě provedené analýzy redistribuce uhlíku Příspěvek vznikl v rámci řešení projektů reg.č. 106/03/0636 GA ČR a 5th Framework Programme "Smartweld", GRD LITERATURA [1] STRANG,A. VODÁREK,V.: In Proc. Materials for advanced power engineering. Liege 1998, Edit. J. Lecomte-Beckers et al., Jülich: Forschungszentrum, 1998, p [2] VODÁREK,V.: Fyzikální metalurgie modifikovaných (9 12)% Cr ocelí. Ostrava: VŠB-TU Ostrava, 2003, 163 s., ISBN [3] HELANDER,T., ANDERSSON, H.C.M., OSKARSSON,M.: Materials at high temperatures, 17, 3, pp [4] FORET,R. et al.: Science and Technology of Welding and Joining, vol. 6, 2001, no. 6, p [5] BRET, S. J.: In Proc. of International conference Intengrity of high-temperature Welds. Nottingham 1998, London: I. Mech. E., 1998, p. 3 [6] FORET,R. et al.: In Proc.of International conference Intengrity of hightemperature Welds. Nottingham 1998, London: I. Mech. E., 1998, p a [7] KUČERA, J. MILLION, B. STRÁNSKÝ, K.: Czech Journal of Physic, 1985, vol. B35, p [8] KUČERA, J. et al.: Czech Journal of Physic, 1986, vol. B36, p [9] DICTRA Users Guide. Stockholm: Royal Institute of Technology, [10] SOPOUŠEK, J. FORET, R. JAN, V.: Science and Technology of Welding and Joining, 2004, vol. 9, no. 1, p [11] FOLDYNA, V. et al.: In Proc. of the 7 th Liege Conference Materials for advanced power engineering. Eds.D.Coutsouradis et al., Klewer Academic Publisher, Liege 2002, p [12] VODÁREK, V.- KUBOŇ, Z. FOLDYNA, V.: Hutnické listy 1997, vol.52, no.4, s [13] FORET, R. et al.: In Proc. of 11. mezinárodní konference metalurgie a materiálů METAL 2002, [CD-ROM], Hradec nad Moravicí 2002, Ostrava: Tanger s.r.o., 2002, Paper no 63. d b a 8
SIMULACE REDISTRIBUCE UHLÍKU V HETEROGENNÍM SVAROVÉM SPOJI P91/27NiCrMoV15-6
SIMULACE REDISTRIBUCE UHLÍKU V HETEROGENNÍM SVAROVÉM SPOJI P91/27NiCrMoV15-6 SIMULATION OF CARBON REDISTRIBUTION IN HETEROGENEOUS WELD JOINT OF P91/27NiCrMoV15-6 STEELS Zdeněk Hodis, Bronislav Zlámal a
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY OF DISSIMILAR WELDS OF CREEP-RESISTANT STEELS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálového inženýrství Ing. Bronislav Zlámal STRUKTURNÍ STABILITA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY
VíceREDISTRIBUCE UHLÍKU A FOSFORU VE SVAROVÝCH SPOJÍCH UHLÍKOVÝCH OCELÍ ČSN ( ,1%P) A ( ,4%P) S AUSTENITICKOU OCELÍ ČSN
REDISTRIBUCE UHLÍKU A FOSFORU VE SVAROVÝCH SOJÍCH UHLÍKOVÝCH OCELÍ ČSN (4120050+0,1%) A (4120050+0,4%) S AUSTENITICKOU OCELÍ ČSN 417242 Bořivoj Million a Karel Stránský b etr Michalička a Rudolf Foret
VíceREDISTRIBUCE HLINÍKU A UHLÍKU VE SVARECH OCELÍ V INTERVALU TEPLOT o C (1,15 hm.% Al)
REDISTRIBUCE HLINÍKU A UHLÍKU VE SVARECH OCELÍ V INTERVALU TEPLOT 500-1100 o C (1,15 hm.% Al) Karel Stránský a) Bořivoj Million b) Rudolf Foret a) Petr Michalička b) Antonín Rek c) a) VUT FSI ÚMI Brno,
VíceMikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici
Mikrostrukturní analýza svarového spoje oceli P92 po creepové expozici Naděžda ŽVAKOVÁ, Petr MOHYLA, Zbyňek GALDIA, Flash Steel Power, a. s., Martinovská 3168/48, 723 00 Ostrava - Martinov, Česká republika,
VíceVýpočet rovnovážných stavů ve vysokolegovaných chromových ocelích. Rudolf Foret, Petr Unucka, Antonín Buchal a Aleš Kroupa b
Výpočet rovnovážných stavů ve vysokolegovaných chromových ocelích Rudolf Foret, Petr Unucka, Antonín Buchal a Aleš Kroupa b a Fakulta strojního inženýrství, VUT v Brně, Technická 2, 616 69, Brno, ČR, foret@umi.fme.vutbr.cz
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24
STRUKTURNÍ STABILITA A VLASTNOSTI SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI T24 prof. Ing. Jaroslav Koukal, CSc. 1,2 Ing. Martin Sondel, Ph.D. 1,2 doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc. 1,2 1 VŠB-TU Ostrava 2 Český svářečský ústav
VíceHodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů
Hodnocení degradace ocelí pro tepelnou energetiku pomocí mikrosrukturních paramertrů V. Vodárek Vítkovice-Výzkum a vývoj, spol. s r.o., Pohraniční 693/31, 706 02 Ostrava Vítkovice 1. ÚVOD Návrhová životnost
VíceHOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS
HOMOGENNÍ A HETEROGENNÍ SVAROVÉ SPOJE ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ SIMILAR AND DISSIMILAR WELD JOINTS OF CREEP-RESISTING STEELS Marie Svobodová a,b Jindřich Douda b Josef Čmakal b Jiří Sopoušek c Jiří Dubský d a
VícePROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ
PROBLEMATICKÉ SVAROVÉ SPOJE MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ doc. Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Fakulta strojní, VŠB TU Ostrava 1. Úvod Snižování spotřeby fosilních paliv a snižování škodlivých emisí vede k
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92. Ing. Petr Mohyla, Ph.D.
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SVAROVÝCH SPOJŮ MODIFIKOVANÝCH ŽÁROPEVNÝCH OCELÍ T24 A P92 Ing. Petr Mohyla, Ph.D. Úvod Od konce osmdesátých let 20. století probíhá v celosvětovém měřítku intenzivní vývoj
VícePŘÍSPĚVEK K REDISTRIBUCI HLINÍKU VE SVARECH OCELÍ. ÚFM AV ČR Brno, Žižkova 22, 616 62 Brno, ČR, e-mail: million@ipm.cz
15. 17. 5. 2001, Ostrava, Czech Republic PŘÍSPĚVEK K REDISTRIBUCI HLIÍKU VE SVARECH OCELÍ Karel Stránský a Bořivoj Million b Rudolf Foret a Petr Michalička b Antonín Rek c a) VUT FSI ÚMI Brno, Technická
VíceMIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009
MIKROSTRUKTURA A ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE OCELI P92 SVOČ FST 2009 Bc. Petr MARTÍNEK Západočeská univerzita v Plzni Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT Práce obsahuje charakteristiku
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI. David Aišman
VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA VLASTNOSTI VYSOCEPEVNÉ NÍZKOLEGOVANÉ OCELI David Aišman D.Aisman@seznam.cz ABSTRACT Tato práce se zabývá možnostmi tepelného zpracování pro experimentální ocel 42SiCr. Jedná
VícePŘÍSPĚVEK K TERMODYNAMICKÝM A DIFÚZNÍM INTERAKČNÍM KOEFICIENTŮM A JEJICH VZÁJEMNÉMU VZTAHU
PŘÍSPĚEK K TERMODYNAMIKÝM A DIFÚZNÍM INTERAKČNÍM KOEFIIENTŮM A JEJIH ZÁJEMNÉMU ZTAHU Lenka Řeháčková 1) Bořivo Million 2) Jana Dobrovská 1) Karel Stránský 3) 1) ŠB - TU FMMI Ostrava, 17. listopadu, 708
VíceSVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT.
SVĚTELNÁ A ELEKTRONOVÁ MIKROSKOPIE SVAROVÉHO SPOJE OCELI P91 LIGHT AND ELECTRON MICROSCOPY OF THE STEEL P91 WELD JOINT Dagmar Jandová ŠKODA VÝZKUM, s. r. o., Tylova 57, 316 00 Plzeň, ČR, dagmar.jandova@skoda.cz
VícePODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN. THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS
PODSTATA VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITY Ni-Cr-W-C SLITIN THE NATURE OF HIGH-TEMPERATURE HEAT RESISTANCE OF Ni-Cr-W-C ALLYS Božena Podhorná Jiří Kudrman Škoda-ÚJP, Praha, a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha-Zbraslav,
VíceVLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ
VLIV PARAMETRŮ LASEROVÉHO POVRCHOVÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MIKROSTRUKTURU OCELÍ JIŘÍ HÁJEK, PAVLA KLUFOVÁ, ANTONÍN KŘÍŽ, ONDŘEJ SOUKUP ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI 1 Obsah příspěvku ÚVOD EXPERIMENTÁLNÍ ZAŘÍZENÍ
VíceREDISTRIBUCE HLINÍKU A UHLÍKU VE SVARECH OCELÍ V INTERVALU TEPLOT o C
REDISTRIBUCE HLINÍKU A UHLÍKU VE SVARECH OCELÍ V INTERVALU TEPLOT 500-1100 o C Karel Stránský a) Bořivoj Million b) Rudolf Foret a) Petr Michalička b) Antonín Rek c) a) VUT FSI ÚMI Brno, Technická 2, 616
VíceKvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace
Kvantifikace strukturních změn v chrom-vanadové ledeburitické oceli v závislosti na teplotě austenitizace Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Absrakt Vzorky z Cr-V ledeburitické nástrojové oceli vyráběné
VíceDEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ
DEGRADACE MATERIÁLOVÝCH VLASTNOSTÍ OCELI 15 128 A PŘÍČINY VZNIKU TRHLIN VYSOKOTLAKÝCH PAROVODŮ Josef ČMAKAL, Jiří KUDRMAN, Ondřej BIELAK * ), Richard Regazzo ** ) UJP PRAHA a.s., * ) BiSAFE s.r.o., **
VíceVladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012
Vladislav OCHODEK VŠB TU Ostrava Katedra mechanické technologie ústav svařování Vl. Ochodek 3/2012 Stanovení teploty předehřevu osnova Teplota předehřevu-definice Trhliny za studena - vliv Tp na teplotní
VíceObr. 1. Řezy rovnovážnými fázovými diagramy a) základního materiálu P92, b) přídavného materiálu
POROVNÁNÍ SVAROVÝCH SPOJŮ OCELI P92 PROVEDENÝCH RUČNÍM A ORBITÁLNÍM SVAŘOVÁNÍM Doc. Ing. Jiří Janovec 1, CSc., Ing. Daniela Poláchová 2, Ing. Marie Svobodová 2, Ph.D., Ing. Radko Verner 3 1) ČVUT v Praze,
VíceINFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING. Josef Bárta, Jiří Pluháček
VLIV POPOUŠTĚNÍ NA VLASTNOSTI LITÉ C-Mn OCELI PO NORMALIZACI A PO INTERKRITICKÉM ŽÍHÁNÍ INFLUENCE OF TEMPERING ON THE PROPERTIES OF CAST C-Mn STEEL AFTER NORMALIZING AND AFTER INTERCRITICAL ANNEALING Josef
VícePOUŽITÍ TERMODYNAMICKÝCH VÝPOČTŮ PRO OPTIMALIZACI CHEMICKÉHO SLOŽENÍ FERITICKÝCH ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ
METAL 23 2.-22.5.23, Hradec nad Moravicí POUŽITÍ TERMODYNAMICKÝCH VÝPOČTŮ PRO OPTIMALIZACI CHEMICKÉHO SLOŽENÍ FERITICKÝCH ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍ Václav Foldyna a Aleš Kroupa b Zdeněk Kuboň c Anna Jakobová d
VíceMIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI V DIFUZNÍCH SPOJÍCH Ni 3 Al-Ni A NiAl-Ni. Barabaszová K., Losertová M., Kristková M., Drápala J. a
MIKROSTRUKTURNÍ VLASTNOSTI V DIFUZNÍCH SPOJÍCH 3 Al- A Al- MICROSTRUCTURE PROPERTIES OF 3 Al- AND Al- DIFFUSION COUPLES Barabaszová K., Losertová M., Kristková M., Drápala J. a a VŠB-Technical University
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceDIFÚZE C A Mn VE SVAROVÉM SPOJI Fe-0,3C/Fe-0,3C-15Mn. DIFFUSION OF C AND Mn IN STEEL WELDMENT Fe-0.3C/Fe-0.3C-15Mn
DIFÚZE A VE SVAROVÉM SPOJI Fe-0,3/Fe-0,3-15 DIFFUSIO OF AD I STEEL WELDMET Fe-0.3/Fe-0.3-15 Lubomír Král 1 Bořivoj Million 2 Jiří Čermák 2 1 VUT-FSI, Technická 2896/2, 616 69 Brno, ČR, lkral@seznam.cz
VícePetr Kubeš. Vedoucí práce: Prof. Ing. Petr ZUNA, CSc. D. Eng. h.c. Konzultant: Ing. Jakub HORNÍK, Ph.D.
Kinetika růstu zrna a rekrystalizace při tvářecích režimech pro zpracování oceli SA 508 Kinetics of Grain Growth and Recrystallization during Forming Modes for Processing of Steel SA 508 Petr Kubeš Vedoucí
VíceHodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů
Hodnocení opotřebení a změn tribologických vlastností brzdových kotoučů Vedoucí práce: Doc. Ing. Milan Honner, Ph.D. Konzultant: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Bc. Roman Voch Obsah 1) Cíle diplomové práce
VíceVysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství DIPLOMOVÁ PRÁCE
Vysoká škola báňská - Technická univerzita Ostrava Fakulta metalurgie a materiálového inženýrství Katedra materiálového inženýrství Žárupevnost a mikrostruktura heterogenních svarů typu P91/P23 DIPLOMOVÁ
VíceŽÁRUPEVNÉ VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ P91/P23 CREEP PROPERTIES AND MICROSTRUCTURE OF HETEROGENEOUS WELD JOINTS P91/923
ŽÁRUPEVNÉ VLASTNOSTI A MIKROSTRUKTURA HETEROGENNÍCH SVAROVÝCH SPOJŮ / CREEP PROPERTIES AND MICROSTRUCTURE OF HETEROGENEOUS WELD JOINTS /923 Denisa Toušová Zdeněk Kuboň Vlastimil Vodárek VÍTKOVICE-Výzkum
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.10 Difuze v tuhých látkách, fáze a fázové přeměny
Nauka o materiálu Přednáška č.10 Difuze v tuhých látkách, fáze a fázové přeměny Difuze v tuhých látkách Difuzí nazýváme přesun atomů nebo iontů na vzdálenost větší než je meziatomová vzdálenost. Hnací
VíceOBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL
SLEDOVÁNÍ KINETIKY STRUKTURNÍCH ZMĚN BĚHEM DLOUHODOBÉHO ŽÍHÁNÍ PŘECHODOVÝCH SVARŮ OCELÍ P91 OBSERVATION OF KINETICS OF STRUCTURAL CHANGES DURING LONG-TERM ANNEALING OF TRANSITIONAL WELDS ON P91 STEEL Daniela
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky
Nauka o materiálu Přednáška č.2 Poruchy krystalické mřížky Opakování z minula Materiál Degradační procesy Vnitřní stavba atomy, vazby Krystalické, amorfní, semikrystalické Vlastnosti materiálů chemické,
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Příprava metalografických výbrusů Odběr vzorků nesmí dojít k změně struktury (deformace, ohřev) světelný mikroskop pro dosažení požadovaných
VíceHeterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr
Heterogenní spoje v energetice, zejména se zaměřením na svařování martenzitických ocelí s rozdílným obsahem Cr Petr Hrachovina, Böhler Uddeholm CZ s.r.o., phrachovina@bohler-uddeholm.cz O svařování heterogenních
VícePODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H. Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o.
PODKRITICKÝ RŮST TRHLINY VE SVAROVÉM SPOJI MEZI KOMOROU A PAROVODEM KOTLE VÝKONU 230 T/H Jan KOROUŠ, Ondrej BIELAK BiSAFE, s.r.o., Praha V důsledku dlouhodobého provozu za podmínek tečení vznikají ve svarových
Vícea UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, Praha Zbraslav, b PBS Velká Bíteš a.s. Vlkovská 279, Velká Bíteš,
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURE STABILITY OF PROMISING NIKCKEL ALLOY IN 792 5A Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček
VícePŘEROZDĚLENÍ UHLÍKU A MANGANU VE SVAROVÝCH SPOJÍCH MANGANOVÝCH OCELÍ THE REDISTRIBUTION OF CARBON AND MANGANESE IN STEEL WELDMENTS OF MANGANESE STEELS
PŘEROZDĚLENÍ UHLÍKU A MANGANU VE SVAROVÝH SPOJÍH MANGANOVÝH OELÍ THE REDISTRIBUTION OF ARBON AND MANGANESE IN STEEL WELDMENTS OF MANGANESE STEELS Lubomír Král a Bronislav Zlámal b Bořivo Million a a Ústav
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálového inženýrství. Ing. Vít JAN
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálového inženýrství Ing. Vít JAN KINETIKA PRECIPITACE KARBIDŮ V ŽÁRUPEVNÝCH OCELÍCH PRECIPITATION OF CARBIDES IN HEAT-RESISTANT STEELS
VíceDIFÚZE C VE SVAROVÉM SPOJI Fe-0,3C-5%Mn/Fe-0,3C-15Mn. DIFFUSION OF C AND Mn IN STEEL WELDMENT Fe-0.3C-5%Mn/Fe-0.3C-15Mn
DIFÚZE VE SVAROVÉM SPOJI Fe-0,3-5%/Fe-0,3-15 DIFFUSION OF AND IN STEEL WELDMENT Fe-0.3-5%/Fe-0.3-15 Lubomír Král Bořivoj Million Jiří Čermák Ústav fyziky materiálů AVČR, Žižkova 22, 616 62 Brno, ČR, lkral@ipm.cz
VíceK CHEMICKÉ MIKROHETEROGENITĚ NIKLOVÉ SUPERSLITINY ON CHEMICAL MICROHETEROGENEITY OF A NICKEL SUPERALLOY
K CHEMICKÉ MIKROHETEROGENITĚ NIKLOVÉ SUPERSLITINY ON CHEMICAL MICROHETEROGENEITY OF A NICKEL SUPERALLOY Jana Dobrovská a Věra Dobrovská a Karel Stránský b a VŠB-TU, 7.listopadu 5, 708 33 Ostrava - Poruba,
VíceMetalografie. Praktické příklady z materiálových expertíz. 4. cvičení
Metalografie Praktické příklady z materiálových expertíz 4. cvičení Obsah Protahovací trn Povrchově kalená součást Fréza Karbidické vyřádkování Cementovaná součást Pozinkovaná součást Pivní korunky Klíč
VíceDEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUKTURY A VLASTNOSTÍ NÍZKOLEGOVANÝCH OCELÍ DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY DEGRADATION OF THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF LOW- ALLOY HIGH-TEMPERATURE STEELS RESULTING FROM LONG- TERM ACTION OF
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
Více5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN
5.0 ZJIŠŤOVÁNÍ FÁZOVÝCH PŘEMĚN Metody zkoumání fázových přeměn v kovech a slitinách jsou založeny na využití změn převážně fyzikálních vlastností, které fázovou přeměnu a s ní spojenou změnu struktury
VíceVÝVOJ MIKROSTRUKTURY ŢÁROPEVNÝCH OCELÍ BĚHEM KLASICKÝCH A ZRYCHLENÝCH ZKOUŠEK TEČENÍ SVOČ FST 2017
VÝVOJ MIKROSTRUKTURY ŢÁROPEVNÝCH OCELÍ BĚHEM KLASICKÝCH A ZRYCHLENÝCH ZKOUŠEK TEČENÍ SVOČ FST 2017 Bc. Jakub Vlasák Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika vlasak@students.zcu.cz
VíceTITANEM STABILIZOVANÉ HLUBOKOTAŽNÉ OCELI
TITANEM STABILIZOVANÉ HLUBOKOTAŽNÉ OCELI Eva SCHMIDOVÁ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita Pardubice, Studentská 95, 532 10 Pardubice,
VícePrecipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost
Precipitace sekundárních fází v ocelích obsahujících 2 až 3,5%Cr s ohledem na strukturní stabilitu a žárupevnost V.Foldyna*, A.Jakobová*, V.Vodárek**, M.Filip**, Z.Kuboň** * Ostrava, Česká republika **
VíceMĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ
MĚŘENÍ ELASTICITRY OVLIVNĚNÝCH PÁSEM SVAROVÝCH SPOJŮ VYSOKOPEVNOSTNÍCH OCELÍ Petr HANUS, Michal KONEČNÝ, Josef TOMANOVIČ Katedra mechaniky, materiálů a částí strojů, Dopravní fakulta Jana Pernera, Univerzita
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ. Ing. V. Kraus, CSc. Opakování z Nauky o materiálu
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ing. V. Kraus, CSc. 1 TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ záměrné využívání fázových a strukturních přeměn v tuhém stavu ke změně struktury a tím k získání požadovaných mechanických nebo strukturních
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálových věd a inženýrství
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojního inženýrství Ústav materiálových věd a inženýrství Ing. Zdeněk Hodis DIFÚZE UHLÍKU A DUSÍKU VE SVAROVÝCH SPOJÍCH ŽÁROPEVNÝCH FERITICKÝCH OCELÍ DIFFUSION OF
VíceŽÍHÁNÍ. Tepelné zpracování kovových materiálů
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 vnávaznosti na platnost norem. Zákaz šířěnía modifikace těchto materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceMETALOGRAFIE II. Oceli a litiny
METALOGRAFIE II Oceli a litiny Slitiny železa, uhlíku a popřípadě dalších prvků se nazývají oceli a litiny. Oceli jsou slitiny železa obsahující do 2,14 hm. % uhlíku, litiny s obsahem uhlíku nad 2,14 hm.
VíceSTRUKTURNÍ STABILITA A ŽÁRUPEVNOST FERITICKÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY AND CREEP RESISTANCE OF FERRITIC STEELS
STRUKTURNÍ STABILITA A ŽÁRUPEVNOST FERITICKÝCH OCELÍ STRUCTURAL STABILITY AND CREEP RESISTANCE OF FERRITIC STEELS Václav Foldyna a Jaroslav Purmenský b a JINPO PLUS a.s., Krištanova, 70 00 Ostrava-Prívoz,
Více5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli
SVAŘOVÁNÍ KOVŮ V PRAXI část 5, díl 2, kap. 7.10.3, str. 1 5/2.7.10.3 Austenitické vysokolegované žáruvzdorné oceli Austenitické vysokolegované chrómniklové oceli obsahují min. 16,5 hm. % Cr s dostatečným
VíceHodnocení růstu zrna uhlíkových a nízkolegovaných nástrojových ocelí v závislosti na přítomnosti AlN
Hodnocení růstu zrna uhlíkových a nízkolegovaných nástrojových ocelí v závislosti na přítomnosti AlN Bc. Jaroslav Víšek, Bc. Ladislav Nikel Vedoucí práce prof. Ing. Petr Zuna, CSc., D.Eng.h.c. Abstrakt
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI SVAROVÉHO SPOJE ROTOROVÝCH OCELÍ STRUCTURE AND PROPERTIES OF WELDMENT OF ROTOR STEELS
VYSOKÉ UČENÍ TEHNIKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TEHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MATERIÁLOVÝH VĚD A INŽENÝRSTVÍ FAULTY OF MEHANIAL ENGINEERING INSTITUTE OF MATERIALS SIENE AND ENGINEERING STRUKTURA
VíceVLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ
Transfer inovácií 2/211 211 VLIV TECHNOLOGIE ŽÁROVÉHO ZINKOVÁNÍ NA VLASTNOSTI ŽÁROVĚ ZINKOVANÝCH OCELÍ Ing. Libor Černý, Ph.D. 1 prof. Ing. Ivo Schindler, CSc. 2 Ing. Petr Strzyž 3 Ing. Radim Pachlopník
VíceAutokláv reaktor pro promíchávané vícefázové reakce
Vysoká škola chemicko technologická v Praze Ústav organické technologie (111) Autokláv reaktor pro promíchávané vícefázové reakce Vypracoval : Bc. Tomáš Sommer Předmět: Vícefázové reaktory (prof. Ing.
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceMIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI.
PROMATTEN 20, Vidly, 3. 4.. 20 MIKROSTRUKTURNÍ PARAMETRY KOMBINOVANÉHO SVAROVÉHO SPOJE PO DLOUHODOBÉ VYSOKOTEPLOTNÍ EXPOZICI. Ing. Martin Sondel, Ph.D.,2, doc. Ing. Drahomír Schwarz, CSc.,2, prof. Ing.
VíceSvafiování elektronov m paprskem
Svafiování elektronov m paprskem Svařování svazkem elektronů je proces tavného svařování, při kterém se kinetická energie rychle letících elektronů mění na tepelnou při dopadu na povrch svařovaného materiálu.
VícePOVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING
POVRCHOVÉ VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM PLAZMOVOU NITRIDACÍ SURFACE HARDENING OF NIOBIUM-CONTAINING PM TOOL STEEL BY PLASMA NITRIDING P. Novák, D. Vojtech, J. Šerák Ústav kovových materiálu
VíceMetodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování
Metodika hodnocení strukturních změn v ocelích při tepelném zpracování Bc. Pavel Bílek Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Předložená práce se zabývá volbou metodiky hodnocení strukturních změn ve vysokolegovaných
VíceVLIV NANOČÁSTIC NA ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI PROGRESIVNÍCH ŽÁROPEVNÝCH FERITICKÝCH OCELÍ
VLIV NANOČÁSTIC NA ŽÁROPEVNÉ VLASTNOSTI PROGRESIVNÍCH ŽÁROPEVNÝCH FERITICKÝCH OCELÍ THE ROLE OF NANOPARTICLES ON THE CREEP PROPERTIES OF ADVANCED CREEP RESISTANT FERRITIC STEELS Václav Foldyna a Martin
VíceMATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA SPALOVEN S VYŠŠÍMI PARAMETRY PÁRY
MATERIÁLOVÁ PROBLEMATIKA SPALOVEN S VYŠŠÍMI PARAMETRY PÁRY Ing. Josef Cizner, CSc. SVÚM a.s., Podnikatelská 565, 190 11 Praha 9 V příspěvku jsou uvedeny laboratorní i provozní výsledky zkoušek vybraných
VíceZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC
Sborník str. 392-400 ZKOUŠKY MIKROLEGOVANÝCH OCELÍ DOMEX 700MC Antonín Kříž Výzkumné centrum kolejových vozidel, ZČU v Plzni,Univerzitní 22, 306 14, Česká republika, kriz@kmm.zcu.cz Požadavky kladené dnešními
VíceHLINÍK A JEHO SLITINY
HLINÍK A JEHO SLITINY Označování hliníku a jeho slitin dle ČSN EN a) Označování hliníku a slitin hliníku pro tváření dle ČSN EN 573-1 až 3 Tyto normy platí pro tvářené výrobky a ingoty určené ke tváření
VíceZápadočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní
Západočeská univerzita v Plzni fakulta Strojní 23. dny tepelného zpracování s mezinárodní účastí Návrh technologie laserového povrchového kalení oceli C45 Autor: Klufová Pavla, Ing. Kříž Antonín, Doc.
VíceTermodynamika (td.) se obecně zabývá vzájemnými vztahy a přeměnami různých druhů
Termodynamika (td.) se obecně zabývá vzájemnými vztahy a přeměnami různých druhů energií (mechanické, tepelné, elektrické, magnetické, chemické a jaderné) při td. dějích. Na rozdíl od td. cyklických dějů
VíceTechnologie I. Část svařování. Kontakt : E-mail : michal.vslib@seznam.cz Kancelář : budova E, 2. patro, laboratoře
Část svařování cvičící: Ing. Michal Douša Kontakt : E-mail : michal.vslib@seznam.cz Kancelář : budova E, 2. patro, laboratoře Doporučená studijní literatura Novotný, J a kol.:technologie slévání, tváření
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii.
Henry Kaiser, Hoover Dam 1 Henry Kaiser, 2 Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti
VícePOPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU. P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J.
POPIS PRECIPITAČNÍCH DĚJŮ PŘI SEKUNDÁRNÍM VYTVRZENÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI SE ZVÝŠENÝM OBSAHEM NIOBU P. Novák, M. Pavlíčková, D. Vojtěch, J. Šerák Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, Vysoká
VíceDEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY
DEGRADACE STRUTURY A MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY LVN13 DLOUHODOBÝM ÚČINKEM TEPLOTY LONG-TERM DEGRADATION OF STRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES OF LVN13 ALLOY INDUCED BY TEMPERATURE Božena Podhorná
VícePojednání ke státní doktorské zkoušce. Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE
Pojednání ke státní doktorské zkoušce Hodnocení mechanických vlastností slitin na bázi Al a Mg s využitím metody AE autor: Ing. školitel: doc. Ing. Pavel MAZAL CSc. 2 /18 OBSAH Úvod Vymezení řešení problematiky
VíceŽáropevné oceli pro energetiku a jejich degradace
pro energetiku a jejich degradace JuveMatter 2011 Konference aplikovaného materiálového výzkumu 6. 9. 5. 2011, Jáchymov pro energetiku a jejich degradace Marie Svobodová 1 pro energetiku a jejich degradace
VíceVŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical engineering, 17. Listopadu 15, Ostrava Poruba, Czech Republic
SIMULACE PROTLAČOVÁNÍ SLITIN Al NÁSTROJEM ECAP S UPRAVENOU GEOMETRIÍ A POROVNÁNÍ S EXPERIMENTY Abstrakt Jan Kedroň, Stanislav Rusz, Stanislav Tylšar VŠB Technical University of Ostrava, Faculty of Mechanical
VíceVÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU.
VÝVOJ TECHNOLOGIE PŘESNÉHO LITÍ ČÁSTÍ ZE SUPERSLITIN, POUŽÍVANÝCH VE SKLÁŘSKÉM PRŮMYSLU. Karel Hrbáček a JIŘÍ KUDRMAN b ANTONÍN JOCH a BOŽENA PODHORNÁ b a První brněnská strojírna Velká Bíteš,a.s., Vlkovská
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceŽÁRUPEVNOST A JEJÍ VLIV NA ŽIVOTNOST ENERGETICKÝCH ZAŘÍZENÍ. Prof. Ing. Jaroslav PURMENSKÝ, DrSc., Rybí č.155, ,
ŽÁRUPEVNOST A JEJÍ VLIV NA ŽIVOTNOST ENERGETICKÝCH ZAŘÍZENÍ Prof. Ing. Jaroslav PURMENSKÝ, DrSc., Rybí č.155, 742 65, jaroslav.purmensky@seznam.cz Ing.Václav Foldyna, DrSc., U prodejny 23, 703 00 Ostrava-Hrabůvka,
VíceLETECKÉ MATERIÁLY. Úvod do předmětu
LETECKÉ MATERIÁLY Úvod do předmětu Historický vývoj leteckých konstrukčních materiálů Uplatnění konstrukčních materiálů souvisí s pevnostními koncepcemi leteckých konstrukcí Pevnostní koncepce leteckých
VíceSMA 2. přednáška. Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ
SMA 2. přednáška Nauka o materiálu NÁVRHY NA OPAKOVÁNÍ Millerovy indexy rovin (h k l) nesoudělné převrácené hodnoty úseků, které vytíná rovina na osách x, y, z Millerovy indexy této roviny jsou : (1 1
VíceNĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg. SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS. Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík
NĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství SUMMARY In our earlier
VíceMŘÍŽKY A VADY. Vnitřní stavba materiálu
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10;s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šířění a modifikace těchto materálů. Děkuji Ing. D.
VíceKOROZE A TECHNOLOGIE POVRCHOVÝCH ÚPRAV
KOROZE A TECHNOLOGIE POVRCHOVÝCH ÚPRAV Přednáška č. 04: Druhy koroze podle vzhledu Autor přednášky: Ing. Vladimír NOSEK Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu Koroze podle vzhledu (habitus koroze) 2 Přehled
VíceASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES
ASTM A694 F60 - TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ A MECHANICKÉ VLASTNOSTI ASTM A694 F60 HEAT TREATMENT AND MECHANICAL PROPERTIES Martin BALCAR, Jaroslav NOVÁK, Libor SOCHOR, Pavel FILA, Ludvík MARTÍNEK ŽĎAS, a.s., Strojírenská
VíceŽÍHÁNÍ 1. ŽÍHÁNÍ OCELÍ
1 ŽÍHÁNÍ Žíhání je způsob tepelného zpracování, kterým chceme u součásti dosáhnout stavu blízkého stavu rovnovážnému. Podstatou je rovnoměrný ohřev součásti na teplotu žíhání, setrvání na této teplotě
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceVLIV ZPŮSOBŮ OHŘEVU NA TEPLOTNÍ DEGRADACI TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV ZJIŠŤOVANÝCH POMOCÍ VYBRANÝCH METOD
23. 25.11.2010, Jihlava, Česká republika VLIV ZPŮSOBŮ OHŘEVU NA TEPLOTNÍ DEGRADACI TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV ZJIŠŤOVANÝCH POMOCÍ VYBRANÝCH METOD Ing.Petr Beneš Ph.D. Doc.Dr.Ing. Antonín Kříž Katedra
VíceSuperslitiny (Superalloys)
Superslitiny (Superalloys) slitiny pro použití při teplotách nad 540 C. struktura matrice KPC (fcc) horní mez pro teplotu použití je dána rozpouštění zpevňující fáze a počátkem tavení matrice rozdělení
VíceINFLUENCE OF TREATING CONDITIONS ON STRUCTURE OF FORGED PIECES FROM THE STEEL GRADE C35E
OVLIVNĚNÍ STRUKTURY VÝKOVKŮ Z OCELI TYPU C35E PODMÍNKAMI KOVÁŘSKÉHO ZPRACOVÁNÍ INFLUENCE OF TREATING CONDITIONS ON STRUCTURE OF FORGED PIECES FROM THE STEEL GRADE C35E Petr Zuna a, Jana Sobotová a, Jakub
VíceTepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C. Žíhání, kalení, cementace, nitridace
Tepelné a chemickotepelné zpracování slitin Fe-C Žíhání, kalení, cementace, nitridace Tepelné zpracování Tepelné zpracování je pochod, při kterém je součást podrobena jednomu nebo několika tepelným cyklům,
VícePrecipitace. Změna rozpustnosti je základním předpokladem pro precipitační proces
Precipitace Čisté kovy s ohledem na své mechanické parametry nemají většinou pro praktická použití vhodné užitné vlastnosti. Je proto snaha využít všech možností ke zlepší těchto parametrů, zejména pak
VíceVLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N
VLIV MIKROLEGUJÍCÍCH PRVKŮ A PARAMETRŮ TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI PLECHŮ JAKOSTI P 460N THE EFFECT OF MICROALLOYING ELEMENTS AND HEAT TREATMENT PARAMETERS ON MECHANICAL PROPERTIES OF
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
ABSTRAKT TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ RYCHLOŘEZNÝCH OCELÍ SVOČ FST 2010 Lukáš Martinec, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Hlavní skupinu materiálů, pouţívanou pro výrobu
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení)
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 03: Vlastnosti materiálu II (vlastnosti mechanické a technologické, odolnost proti opotřebení) Autor přednášky: Ing. Daniela Odehnalová Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu
Více